Оценка гидравлических показателей и проектирование многоступенчатых насосов на основе квазитрехмерных методов тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.04.13, кандидат технических наук Щуцкий, Сергей Юрьевич

• Щуцкий, Сергей Юрьевич
• кандидат технических наук
• 2011

Оглавление диссертации кандидат технических наук Щуцкий, Сергей Юрьевич

Введение.

1 Обзор методов проектирования, расчета течения и потерь в ступенях многоступенчатых центробежных насосов.

1.1 Полуэмпирические методы расчета проточной части ступеней ЦН.

1.1.1 Рабочее колесо.

1.1.2 Отвод канального типа.

1.2 Прогнозирование характеристик ЦН.

1.3 САПР центробежных насосов.

2 Уточнение расчета скорости невязкого потока с учетом стеснения и параметров ППС с учетом их изменения поперек межлопастного канала.

2.1 Физическая и математическая модели течения в РК.

2.2 Система уравнений ППС на ограничивающих дисках.

2.3 Учет стеснения потока в ядре и уточненное решение системы уравнений ППС.

3 Методика расчета течения вязкой жидкости и потерь в МКО в приближении ПС и низкоэнергетического следа.

3.1 Физическая картина течения в канальном отводе.

3.2 Методика расчета течения вязкой жидкости в МКО.

3.3 Методика расчета потерь в МКО.

4 Прогнозирование энергетических характеристик ступеней насосов.

4.1. Прогнозирование напора при нулевой подаче.

4.2. Прогнозирование энергетических характеристик ступени.

5 Расчетное исследование влияния основных параметров на гидравлические качества проточной части ступеней питательных насосов.

5.1 Схема 3-х уровневой оптимизации параметров элементов РК ЦН.

5.1.1 1-й уровень.

5.1.2 2-й уровень.

5.1.3 3-й уровень.

5.2 Система САПР ЦН.

5.3 Исследование потерь в ступени ПН с коэффициентом быстроходности п5=66 при проектировании ее на различные коэффициенты напора.

5.4 Анализ спроектированных вариантов РК, МКО.

5.5 Рекомендации по выбору относительной ширины РК.

5.6 Рекомендации по выбору диаметра РК.

5.7 Выводы.

6 Анализ 3-х мерного вязкого течения и интегральных характеристик ступеней.

6.1 Методика расчета.

6.2 Математическая модель для расчета течения в ступени насоса.

6.3 Результаты расчетов течения и проектирования характеристик.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Оценка гидравлических показателей и проектирование многоступенчатых насосов на основе квазитрехмерных методов»

Центробежные насосы широко применяются на атомных и тепловых электростанциях. На АЭС насосное оборудование применяется практически во всех основных технологических и вспомогательных системах: в главном циркуляционном контуре, циркуляционной системе для охлаждения конденсаторов турбин, системе подачи питательной воды, тракте основного конденсата и системе безопасности.

Важной задачей является повышение эффективности таких энергоемких машин как питательные насосы. При мощностях энергоблоков 500, 800, 1000 МВт и более увеличение КПД питательного насоса только на один процент означает экономию сотен киловатт электроэнергии.

Значительную долю среди применяемого насосного оборудования составляют насосы низкой и средней быстроходности с п5=40.140. Такие насосы обладают относительно узкой проточной частью, в них сильно проявление пространственных вязких эффектов. Углы выхода потока из рабочего колеса малы, доля преобразования скоростной энергии, приходящаяся на отводящее устройство, значительна. Гидравлические потери в рабочем колесе и в отводе значительны. Задача обеспечения максимально высокого КПД является одной из главных при проектировании и отработке ступеней таких насосов.

Добиться удовлетворения этих требований можно:

1) на основе традиционного одновариантного проектирования по обычно принятой одномерной (струйной) теории с введением эмпирических коэффициентов и последующей экспериментальной доводкой на стендах;

2) на основе многовариантного математического моделирования с выбором оптимального варианта, удовлетворяющего требованиям технического задания, на стадии проектирования.

Для реализации второго пути необходимо иметь математические модели, описывающие правильно качественно и количественно рабочий процесс в элементах ступени центробежного насоса (в рабочем колесе и отводе). Такие модели должны с приемлемой для практики точностью давать возможность определять выходные параметры ступени: теоретический напор Нт, коэффициент полезного действия г|= т|г т| 0д т) мех, действительный напор Н=Нтг;г, кавитационный коэффициент быстроходности Скр (или кавитационный запас АЬкр).

В лопастных гидромашинах разработка расчетных методов велась в основном для гидравлических турбин с относительно широкими проточными частями, в которых наибольшее влияние на гидродинамические показатели оказывала про-странственность течения в невязком ядре потока. В таких проточных частях ограничивающие диски, вследствие относительно высоких лопастей, не оказывают сильного влияния на формирование вязкого течения в межлопастных каналах. В связи с этим для оценки потерь использовались методы теории пограничного слоя, разработанные для плоских решеток профилей. В относительно узких проточных частях центробежных насосов низкой и средней быстроходности с диффузорным течением на развитие вязкого течения в межлопастных каналах сильное влияние оказывает наличие ограничивающих дисков. Причем как за счет дополнительных потерь на них самих (25.35% для ПН п5=90), так и за счет воздействия вторичных течений, возникающих на дисках и переносящих массы заторможенной жидкости к стороне разрежения лопасти, на формирование пограничного слоя на лопастях и низкоэнергетического следа у стороны разрежения лопасти, в котором сосредоточена значительная доля потерь (20.30%) и который сильно загромождает межлопастной канал, что приводит к уменьшению теоретического напора Нт.

На кафедре гидромашиностроения СПбГПУ для РК была разработана математическая модель течения [24,75]. Для расчета невязкого течения использовался квазитрехмерный подход. Для расчета течения вязкой жидкости в приближении пространственного пограничного слоя на дисках и лопастях были использованы два интегральных соотношения импульсов и вспомогательное уравнение эжекции, позволяющее определять переменное значение формпараметра Н вдоль линии тока внешнего течения. За точкой отрыва рассчитывался низкоэнергетический след на основе дифференциального уравнения, полученного из уравнения неразрывности. В рамках используемого разделения потока на невязкое ядро и пограничный слой было получено выражение для относительных гидравлических потерь в рабочем колесе в относительном и абсолютном движении через параметры пространственного пограничного слоя и низкоэнергетического следа.

В данной работе разработана уточненная модель в рамках квазитрехмерного подхода для РК, данный поход распространен для расчета течения и потерь в отводе канального типа. На основе разработанных математических моделей выполнены расчетные исследования по определению влияния различных параметров проточной части на гидравлические качества ступени и разработана проточная часть насоса низкой быстроходности с повышенной эффективностью. В качестве объекта исследования выбран многоступенчатый насос с коэффициентом быстроходности п5 = 66, который является составной частью агрегата питательного электронасосного АПЭ 380-185А. Агрегат применяется в качестве питательного насоса, обеспечивающего подачу питательной воды из деаэратора на подогреватели и далее в парогенератор на АЭС с реакторной установкой БН-600, а также для питания водой стационарных паровых котлов теплоэнергетических блоков ТЭС, обеспечения питательной водой с температурой до 165° С котельных и парогенераторных устано

Схема реакторной установки БН-600 приведена ниже на схеме.

1- Реактор; 2 - Главный циркуляционный насос 1 контура; 3 - Промежуточный теплообменник; 4 - Тепловыделяющие сборки; 5 — Парогенератор; 6 - Буферная и сборная ёмкости; 7 - Главный циркуляционный насос 2 контура; 8 - Турбоустановка; 9 - Генератор; 10 -Трансформатор; 11 - Конденсаторы; 12 - Циркуляционные насосы; 13 - Конденсатные насосы; 14 - Подогреватели; 15 - Деаэратор; 16 - Питательные насосы; 17 - Пруд-охладитель; 18 - Отпуск электроэнергии потребителю.

Актуальность темы. Многоступенчатые центробежные насосы (ЦН), в т.ч. питательные, низкой и средней быстроходности широко применяются на атомных и тепловых электростанциях и в промышленности. Такие насосы являются крупными потребителями электроэнергии. При мощностях энергоблоков 500, 800, 1000 МВт и более увеличение КПД питательного насоса только на один процент означает экономию сотен киловатт электроэнергии. Повышение их экономичности представляет собой важную проблему. Сокращение сроков и повышение качества проектирования насосов возможно с применением систем автоматизированного проектирования (САПР), в основе которых лежат математические модели (ММ) для расчета течения, потерь и прогнозирования характеристик ЦН. Применение математических моделей дает возможность вести процесс многовариантного проектирования с оценкой качеств насоса и выбором оптимального варианта на стадии проектирования, что позволяет сократить объем работ по доводке насосов на экспериментальных стендах. В настоящее время для оценки течения и потерь в лопастных системах насосов хорошо зарекомендовали себя квазитрехмерные методы, которые требуют небольшого времени на их реализацию по сравнению с трехмерными методами, и которые дают удовлетворяющие практику результаты. Требуется развитие существующих методов для рабочего колеса и их распространение на другие элементы проточной части - отвод канального типа, для которых такие методы отсутствуют.

Цель и задачи работы. Целью настоящей работы является разработка методики оценки гидравлических качеств и проектирования ступеней питательных насосов на основе квазитрехмерных методов. Для выполнения поставленной цели в работе сформулированы следующие задачи:

1. Уточнить метод расчета течения и потерь в рабочем колесе с учетом изменения параметров пограничного слоя поперек межлопастного канала и учетом стеснения потока в ядре толщинами вытеснения пограничного слоя и низкоэнергетического следа.

2. Разработать методику приближенного расчета параметров пограничного слоя, низкоэнергетического следа и потерь в малоканальном отводе.

3. Разработать методику прогнозирования энергетических характеристик ступени многоступенчатого насоса.

4. Выполнить на основе разработанных математических моделей расчетное исследование влияния параметров проточной части на ее гидравлические качества для ступени питательного насоса с коэффициентом быстроходности пз=66. Выработать рекомендации по выбору параметров проточной части.

Методы исследования. Поставленные задачи были решены на основе анализа экспериментальных данных по структуре потока в ЦН, методов вычислительной гидродинамики, статистической обработки экспериментальных данных.

Научная новизна. Разработана уточненная методика расчета течения в рабочем колесе с учетом стеснения ядра потока и изменения параметров пространственного пограничного слоя поперек каналов колеса. Разработана методика расчета пограничного слоя и низкоэнергетического следа в малоканальном отводе и потерь в нем. Разработана уточненная методика прогнозирования энергетических характеристик Н-СЬ г|-С) с использованием разработанных математических моделей.

Практическая значимость работы. Разработанные методы расчета течения и потерь в проточной части ступени питательного насоса и прогнозирования его характеристик используются в комплексе программ «САПР центробежных насосов» кафедры гидромашиностроения СПбГПУ. Даны рекомендации ОАО ЦКБМ по созданию более эффективной проточной части ступени питательного насоса ПЭ 380-185А, который эксплуатируется на Белоярской АЭС (БН-600) в составе энергоблока мощностью 600МВт. Результаты работы могут быть использованы при разработке центробежных многоступенчатых насосов различного назначения низкой и средней быстроходности.

Достоверность результатов. Достоверность результатов теоретических исследований с использованием двух- и трехмерных методов подтверждена сравнением с результатами экспериментов.

Личный вклад соискателя. В научных публикациях, которые раскрывают основные результаты работы, автору принадлежат:

- уточненная методика расчета параметров пограничного слоя с учетом их изменения поперек межлопастного канала рабочего колеса;

- упрощенная методика расчета пограничного слоя и низкоэнергетического следа в малоканальном отводе и расчета потерь в нем;

- уточненная методика прогнозирования энергетических характеристик Н-0, г|-С>, с использованием разработанных математических моделей;

- результаты исследований потерь в проточной части ступени питательного насоса с коэффициентом быстроходности ns=66 от основных гидродинамических и геометрических параметров и рекомендации для создания более эффективной ступени насоса.

Апробация работы. Основные материалы работы докладывались и обсуждались на конференциях: III МНТК "Гидравлические машины, гидроприводы и гидропневмоавтоматика". СПб, СПбГПУ, 2005; IV МНТК "Гидравлические машины, гидроприводы и гидропневмоавтоматика. Современное состояние и перспективы развития". СПб, СПбГПУ, 2006; МНТК "Гидравлические машины, гидроприводы и гидропневмоавтоматика. Современное состояние и перспективы развития". СПб, СПбГПУ, 2008; XII МНТК «Герметичность, вибронадежность и экологическая безопасность насосного и компрессорного оборудования» - «ГЕРВИКОН-2008» Пшемысль, Польша 2008; МНТК "ECOPUMP.RU'2009. Эффективность и экологичность насосного оборудования". М, 2009; 6-ая МНТК "Гидравлические машины, гидроприводы и гидропневмоавтоматика. Современное состояние и перспективы развития". СПб, СПбГПУ, 2010;

Публикации. По теме диссертационной работы опубликовано 6 научных работ (в т.ч. 2 работы в журналах, рекомендованных ВАК).

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, 6 глав, заключения, списка литературы из 66 наименований. Основное содержание работы изложено на 143 страницах (включает 119 рисунков и 14 таблиц).

Заключение диссертации по теме «Гидравлические машины и гидропневмоагрегаты», Щуцкий, Сергей Юрьевич

5.7. Выводы

1. Численные исследования влияния параметров на гидравлические качества РК с использованием квазитрехмерной модели расчета позволили найти оптимальные значения параметров ц/ (£)2), Рл2, Ь2Ю2, г, ггсрЮ2, В (1Д) при достижении условия у = \|/та и максимального значения полного КПД ступени. Наиболее высоким КПД обладает РК с коэффициентом напора х|/=0,53.

2. Потери в РК возрастают при увеличении числа лопастей от г=6 до г=8.

3. В пределах РК с одинаковыми Ь2Ю2 наименьшими потерями обладает РК с более высоким расположением входной кромки (от основного диска, г]чД)2) лопастной системы. Имеется оптимальное положение входной кромки, которое можно определить расчетом на основе разработанной квазитрехмерной модели.

1,1 ф

0,9 0,8 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3 0,2

-

Горгиджанян к=1,87

Малюшенко ——Степанов "^Обретенов Ряд9 Ряд 10 -*"256 257 258

306

307

308 О 356

357 ---35 8

50

100

150

200

250

300

350

П.

Рис. 5.20. Сравнение расчетного коэффициента напора ц/ с рекомендациями других авторов

I II II ■ [11111 I 1111 I II111111 I III III 1 II I 1 I II и

4. Требуемая густота решетки увеличивается от 1Л = 1,8 до 1Л = 3,1 при увеличении от г = 6 до г = 8;

5. При большем коэффициенте напора \|/=0,53 по сравнению с вариантом с \|/=0,507 гидравлические качества ступени выше. Полный КПД при Ч/=0.53 выше полного КПД у исходного варианта с =0.507 на 2 %.

6. Показана возможность определения расчетным путем оптимального коэффициента напора (или диаметра РК) и относительной ширины РК при разных РЛ2 и г. Полученные расчетом рекомендации укладываются в диапазон, рекомендованный по эмпирическим методикам других авторов (в зависимости от коэффициента быстроходности) и объясняют этот диапазон.

7. Для выбора оптимального варианта направляющего аппарата были проведены численные исследования потерь в отводе, из которых следовало, что:

- отвод с числом каналов г <6 обладает повышенными потерями. Рекомендуемые значения г лежат в диапазоне 2 = 6^-12;

- при увеличении относительной ширины рабочего колеса Ь2Ю2 гидравлические качества направляющего аппарата улучшаются;

- гидравлические качества направляющего аппарата при увеличении Рл2 незначительно улучшаются;

- в зоне оптимального числа каналов (г = 6+12) влияние относительной ширины Ь3/ ¿2 незначительное. В зоне малого числа каналов (г < 6) более широкие аппараты обладают большими потерями;

- при большем отношении ЛДЭз гидравлические качества отвода несколько выше. Оптимальное число каналов для отводов представлено в табл. 5.8.

Заключение

1. Уточнен метод расчета течения и потерь в рабочем колесе с учетом изменения параметров пограничного слоя поперек межлопастного канала и стеснения потока в ядре толщинами вытеснения пограничного слоя и низкоэнергетического следа.

2. Для малоканального отвода разработана математическая модель течения и расчета потерь на основе расчета параметров плоского пограничного слоя с переменным значением форм-параметра Н — 8* 15** с учетом кривизны линий тока в законе трения и низкоэнергетическим следом, возникающим за точкой отрыва пограничного слоя.

3. Разработана методика прогнозирования напора при С?=0 и энергетических характеристик ступеней многоступенчатых насосов в диапазоне подач от 0 до 1,ЗС>опт

4. На основе разработанных математических моделей получены параметры проточной части питательного насоса ПЭ 380-185 с повышенными гидравлическими качествами.

5. Разработанная методика может быть рекомендована к использованию при проектировании ступеней центробежных многоступенчатых насосов различного назначения низкой и средней быстроходности.

Kit III Ulli Hl

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Щуцкий, Сергей Юрьевич, 2011 год

1. Авдеев Н.П. Исследование пространственного пограничного слоя и методов управления им в рабочих колёсах центробежных компрессоров. Дис . канд. техн. наук / ЛПИ. Д., 1974. 251с.

2. Айзенштейн М.Д. Центробежные насосы для нефтяной промышленности. М.: Гостоптехиздат, 1957, -363 с.

3. Байбаков О.В., Матвеев И.В. Прогнозирование характеристики центробежного насоса // Вестник машиностроения. 1973. №10. С. 16-19.

4. Байбаков О.В., Матвеев И.В. К вопросу прогнозирования характеристики проектируемого центробежного насоса // Вестник машиностроения. 1976. №1. С.14-16.

5. Боровик В.А. Метод оценки гидравлических качеств рабочих колёс центробежных насосов на основе теории пограничного слоя. Дисс. . к.т.н. —Л.: ЛПИ, 1987. -287 с.

6. Боровский Б.И. Энергетические параметры и характеристики высокооборотных лопастных насосов. М.: Машиностроение, 1989. 181с.

7. Борщев И.О. Разработка метода расчета и исследование лопаточных отводов центробежных насосов. Дисс. к.т.н. Л.: ЛПИ, 1989. - 154 с.

8. Борщев И.О., Жарковский A.A., Плешанов В.Л., Шкарбуль С.Н. Влияние некоторых элементов лопаточных отводов на характеристики центробежных насосов и характер донных линий тока. Труды ЛПИ., 1986, № 420. -С. 39-43.

9. Борщев И.О., Жарковский A.A., Шкарбуль С.Н. Постановка задачи о расчете трехмерного потенциального течения в направляющем аппарате. Рук. деп. ЦНИИ ТЭИтяжмаш № 405 Э.М. с.87-22

10. Бухарин H.H., Распутине А.И. Исследование канально-лопаточных диффузоров центробежных компрессоров // Энергомашиностроение. 1965. №8. С. 1-5.

11. Викторов Г.В., Вучкова И.В. Расчет течения жидкости в произвольной решетке на оссимметричной поверхности тока в слое переменной толщины // Изв. АН СССР. МЖГ. 1969. №5. С. 96-102.

12. Волков A.B., Моргунов Г.М., Фролов В.В. Определение основных геометрических размеров рабочих колес гидромашины на начальном этапе проектирования // Сб. научных трудов МЭИ. 1988. №170. С. 12-18.

13. Волков A.B., Разработка метода проектирования эффективных рабочих колес гидромашин на основе комбинации одномерной обратной и трехмерной прямой гидродинамических задач. Автореф. дис. . к.т.н. / МЭИ. М., 1991. 20 с.

14. Волков A.B., Панкратов С.Н., Поморцев М.Ю. Гидродинамический анализ работы энергетических насосов на примере расчета бустерного насоса // Электронный журнал «Новое в российской электроэнергетике» 2003, - № 1.- С. 27-33.

15. Волков A.B. Разработка методологии повышения эффективности и увеличения надежности эксплуатации теплоэнергетического насосного оборудования. Автореферат дисс. на соиск. уч. ст. д.т.н., М.: МЭИ, 2006.

16. Волчков Э.П. Пристенные газовые завесы. Новосибирск: Наука, 1983. 239с.

17. Галеркин, Ю.Б., Прокофьев А.Ю. Опыт применения программ расчёта вязких пространственных течений. Компрессорная техника и пневматика. — 2003. № 5. — С. 12-18.

18. Галеркин Ю.Б., Кожухов Ю.В. Определение напорной характеристики центробежного компрессорного колеса по результатам расчетов обтекания невязким квазитрехмерным потоком. Компрессорная техника и пневматика. — 2005. № 7. — С. 13-18.

19. Галеркин Ю.Б., Боровков А.И., Воинов И.Б. Результаты расчёта вязкого потока в неподвижных элементах центробежных компрессорных ступеней с помощью программной системы ANSYS/CFX / Компрессорная техника и пневматика. — 2007. №2.-С. 10-16.

20. Галеркин Ю.Б., Кожухов Ю.В. Напорная характеристика центробежного компрессорного колеса по результатам экспериментальных исследований и расчетов невязкого квазитрехмерного потока. Компрессорная техника и пневматика. — 2007. №4.-С. 32-37.

21. Галеркин Ю.Б., Гамбургер Д.М., Епифанов A.A. Анализ течения в центробежных компрессорных ступенях методами вычислительной газодинамики. Компрессорная техника и пневматика. № 3. 2009. С. 22-36.

22. Галеркин Ю.Б. Турбокомпрессоры. Рабочий процесс, расчет и проектирование проточной части. М.: Информационно-издательский центр «КХТ».2010.-596 с.

23. Голиков В.А., Жарковский A.A., Климович В.И., Топаж Г.И. Программные комплексы для расчета течения и автоматизированного проектирования лопастных гидромашин // Труды СПбГПУ, Энергомашиностроение. 2010. № . С.

24. Горгиджанян С.А. Гидравлические расчеты проточной части центробежных насосов Л.: ЛПИ, 1982.

25. Давыдов И.В. Измерение скоростей и давлений в канале направляющего аппарата: Труды ВИГМ, Вып. XXIV, 1959.

26. Ден Г.Н. Механика потока в центробежных компрессорах. Л., «Машиностроение», 1973.- 272 с.

27. Жарковский A.A., Грянко Л.П., Плешанов В.Л. Автоматизированное проектирование рабочего колеса центробежного насоса : Учебное пособие. -Л.: ЛГТУ, 1990. 53 с.

28. Жарковский A.A., Шкарбуль С.Н., Борщев И.О. Исследование течения в направляющем аппарате канального типа М.: МЭИ Сб. науч. тр. № 98. 1986. -С.68-74.

29. Жарковский А. А. Математическое моделирование рабочих процессов в центробежных насосах низкой и средней быстроходности для решения задач автоматизированного проектирования. Дис. д-ра. техн. наук/ СПбГПУ., СПб., 2003, 568 с

30. Иванов В.Г. Основные вопросы исследования и проектирования ступеней питательных насосов современных мощных турбоблоков. Диссертация. JL: ЛПИ, 1973. -223 с.

31. Кампсти Н. Аэродинамика компрессоров. М.: Мир, 2000. -688 с.

32. Климович В.И. Расчет течений в проточной части насос-турбин на основе решения прямой осесимметричной задачи теории гидромашин // Известия АН СССР. МЖГ. 1988. №4.

33. Клинксик, Пирс. Одновременное боковое скашивание течения в трехмерном турбулентном пограничном слое // Теоретические основы инженерных расчетов. 1970. Т.92. №1. С. 92-98.

34. Коршунов A.B. Метод профилирования лопаток обратного направляющего аппарата центробежного компрессора с применением сплайн функций. Автореф. дис. . к.т.н. / СПбГПУ. СПб ,2009. 18 с.

35. Кузнецов A.B., Панаиотти С.С., Савельев А.И. Автоматизированное проектирование центробежного насоса: Методическое пособие / Под ред. С.С. Панаиотти. — М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2002,. -48 с.

36. Куфтов А.Ф. Обобщенный метод расчета и профилирования центробежных компрессоров и насосов на основе коэффициентов аэрогидродинамических нагрузок. Автореф. дис. .докт. техн.наук / МВТУ. М.,1995. 32с.

37. Локшин И.Л. Исследование потока за колёсами центробежных вентиляторов в относительном движении // Сб. тр. ЦАГИ. Промаэродинамика. 1959. № 12. С. 4969.

38. Ломакин A.A. Центробежные и осевые насосы. Л.: Машиностроение, 1966. -364 с.

39. Ломакин A.A. Горгиджанян С.А. Исследование и отработка ступени насоса сверхвысокого давления в турбоустановке К-300-240-ЛМЗ. Л.: Труды ЛПИ № 215. 1961.

40. Луговая С.О. Гидродинамические особенности проектирования сменных проточных частей при создании унифицированного ряда центробежных насосов. Автореф. дис. к.т.н. / СумДУ. Сумы,2009. 20 с.

41. Малюшенко В.В. Определение оптимального числа лопастей рабочих колес // Изв. Вузов. Энергетика. 1964. № 4. С. 58-65.

42. Малюшенко В.В. Некоторые результаты исследования потока в обратных каналах ступени питательного насоса // Энергетическое машиностроение. Вып.2. 1966. С. 66-70.

43. Малюшенко В.В., Головин В.А. О дисковых потерях в ступенях центробежных насосов низкой быстроходности//Известия вузов. 1974. №3. С.

44. Марков Н.М. Расчет аэродинамических характеристик лопаточного аппарата турбомашин. Л.: Машгиз, 1955.-164с.

45. Машин А.Н. Учебное пособие по курсу "Лопастные насосы и насосные станции",- М.: МЭИ, 1980.-64 с.

46. Михайлов А.К. Конструкции и расчет центробежных насосов высокого давления / А.К. Михайлов, В.В. Малюшенко // М.: Машиностроение. 1971. - 304 с.

47. Моргунов Г.М. Разработка интегральных методов расчёта трёхмерных течений в турбомашинах и их применение к анализу гидродинамических качеств и проектированию лопастных систем. Дис. докт. техн. наук/ МЭИ. М., 1985. 350с.

48. Никитин А.А., Цукерман С.В. Расчет потерь в выходном устройстве центробежного компрессора//Энергомашиностроение. 1979. № 6. С. 17-19.

49. Пфлейдерер К. Лопаточные машины для жидкостей и газов. М.: Машгиз, 1960.- 683 с.

50. Пылев И.М., Ильин С .Я., Демьянов В.А. Разработка модернизированного питательного турбонасоса для блоков 300 МВт / Научно-технические проблемы современного гидромашиностроения и методы их решения. Труды IIМНТК. — СПб.: Нестор, 2001. С. 54-57.

51. Разработка методики автоматизированного проектирования гидравлической части центробежных насосов. Отчет СПбГПУ по теме №140302502. СПб., 2006 г., 136 с.

52. Разработка интерактивной системы автоматизированного проектирования ЦН и выпуска конструкторской документации. Отчет СПбГПУ по теме №140302701. СПб., 2007 г., 148 с.

53. Рис В.Ф. Центробежные компрессорные машины Л.: Машиностроение, 1981.-351с.

54. Руднев С.С., Матвеев И.С. Методическое пособие по курсовому проектированию лопастных насосов. -М.: МВТУ, 1974. -72 с.

55. Селезнев К.П., Галеркин Ю.Б. Центробежные компрессоры. Л.: Машиностроение, 1982.-271с.

56. Селезнев К.П., Галеркин Ю.Б. и др. Теория и расчет турбокомпрессоров. - Л.: Машиностроение, 1986. - 392 с.

57. Сено , Ниси . Определение отрыва потока в диффузоре путем расчета пограничного слоя // Тр . АОИМ ,серия Д, 1977 , № 2 , с. 11 20

58. Разработка и исследование проточной части унифицированных ступеней к питательным насосам для блоков 1200-240 и 500-130: Отчет о НИР. Л.: ЛПИ, 1980.

59. Соболев А.Н. Метод оценки гидравлических качеств рабочих колес центробежных насосов на основе расчета течения вязкой жидкости. Дисс. . к.т.н. / ЛПИ. Л-д , 1990.317 с.

60. Соломахова Т.С. Разработка и исследование новых серий высокоэффективных цетробежных вентиляторов общепромышленного и специального назначения. Автореф. дис.д-ра техн. наук. / ЛПИ. Л., 1986. 34 с.

61. Степанов А.И. Центробежные и осевые насосы. М.: Машгиз, 1960.- 463с.68. 56. Степанов А.И. Центробежные и осевые компрессоры, воздуходувки и вентиляторы. М.: Машгиз, 1960.- 347 с.

62. Стрижак Л.Я. Термогазодинамические основы проектирования центробежных компрессоров высокого и свервысокого давления. Дис. . д-ра техн. наук / СПбГТУ. СПб., 1995. 573 с.

63. Топаж Г.И. Расчет интегральных показателей гидромашины. Л.: Изд-во ЛГУ, 1989. 208 с.

64. Уханова Л.Н. Исследование пространственного пограничного слоя на торцевой стенке криволинейного канала // Труды ЦАГИ. 1975. Вып. 32. С. 38-49.111 Iill (

65. Федоров A.B., Струментова H.C., Шумилин C.A. Автоматизированное проектирование лопастных систем рабочих колес насос турбин на напоры 90 — 150 м // Труды ЦКТИ, 1988 вып. 244, с. 28 - 35.

66. Федяевский К.К., Гиневский A.C., Колесников A.B. Расчет турбулентного пограничного слоя несжимаемой жидкости. JL: Судостроение, 1973. 256с.

67. Численное моделирование течений в турбомашинах / С.Г. Черный, Д.В. Чирков, В.Н. Лапин и др. Новосибирск: Наука, 2006. - 202 с.

68. Шкарбуль С.Н. Пространственные течения вязкой жидкости в рабочих колесах центробежных компрессоров. Дис. д-ра. техн. наук / ЛПИ. Л., 1973. 705с.

69. Шкарбуль С. Н. , Жарковский А. А., Виль Г., Зимницкий А. В. Расчет течения вязкой жидкости в спиральном отводе // Компрессорная техника и пневматика . 1998 г. Вып. 1-2 (18-19), с. 5 - И

70. Шкарбуль С. Н. , Жарковский А. А. Гидродинамика потока в рабочих колесах центробежных турбомашин . Уч. Пособие , С. П. Изд — во СПбГТУ, 1996. — 356 с.

71. Шерстюк А.Н Расчет течений в элементах турбомашин. М.: Машиностроение, 1967, 187с.

72. Этинберг Н.Э., Раухман Б.С. Гидродинамика гидравлических турбин, Л.: Машиностроение, 1976. 280 с.

73. Computation of turbulent boundary layer 1968. Proceedings AFOSR IRF - Stanford Conference. Ed. Coles D.E., Hirst E.A., vol. 2, 1969.

74. Eppler R. Praktishe Berechnung Laminarer und Turbulenter Absaugegrenzschichten //Ingenieur Archiv. 1963. В. XXXII. H. 4.

75. Grausser Т.Е. Abaque pour pompes et pompes-turbines reversibl. Laussanne: Institut de machines hudraulignes, 1978. Publication №8.

76. Guelich J.F. Centrifugal pumps. Springer. Berlin Heidelberg New York. 2008, 956 pp.

77. Ludwig H., Tillman W. Investigations of the Wall-shearing in Turbulent Boundary Layer //NACA. TN 1289. 1950.