Особенности расчета однослойных и слоистых железобетонных стенок резервуаров для хранения сжиженного газа в Социалистической Республике Вьетнам тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 00.00.00, кандидат наук Ву Ле Куен

• Ву Ле Куен
• кандидат наук
• 2025

Оглавление диссертации кандидат наук Ву Ле Куен

ОГЛАВЛЕНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ

1.1. Известные конструкции резервуаров для хранения сжиженного природного газа

1.2. Материалы конструкций резервуаров

1.3. Основные положения традиционного подхода к расчету железобетонных конструкций 31 ГЛАВА 2. РАСЧЁТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ РЕЗЕРВУАРОВ

С ОДНОСЛОЙНОЙ СТЕНКОЙ

2.1. Определение технологических нагрузок

2.2. Принятая методика расчета

2.3. Расчётная модель резервуара и подбор арматуры

2.4. Предложения по рациональному конструированию стенок резервуара

2.5. Выводы по главе 2 67 ГЛАВА 3. КОНСТРУКЦИОННЫЕ СВОЙСТВА БЕТОНОВ

КЛАССОВ В40 И ВЫШЕ НА МАТЕРИАЛАХ ВЬЕТНАМА 69 3.1. Предел призменной прочности и прочности на осевое

растяжение бетона 69 3.2 Деформационные свойства бетонов при кратковременном нагружении: диаграмма деформирования, модуль упругости,

коэффициент упругости

3.3. Деформационные свойства бетонов при длительном нагружении

3.4. Выводы по главе 3 87 ГЛАВА 4.РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ РЕЗЕРВУАРОВ

С МНОГОСЛОЙНОЙ СТЕНКОЙ ИЗ РАЗНОМОДУЛЬНОГО

БЕТОНА

4.1. Конструкция сборно - монолитного вертикального

цилиндрического резервуара

2

4.2. Определение технологических нагрузок

4.3. Методика расчета

4.4. Описание расчётной модели

4.5. Выводы по главе 4 104 ГЛАВА 5. ПРЕДЛОЖЕНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И РАСЧЕТУ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ РЕЗЕРВУАРОВ С ОДНОСЛОЙНОЙ И МНОГОСЛОЙНОЙ СТЕНКОЙ

5.1. Выбор рациональной конструкции однослойной стенки железобетонного резервуара

5.2. Работа среднего слоя бетона многослойной стенки резервуара с учетом влияния смежных слоев бетона

5.3. Вариантный расчет оболочки

5.4. Подбор рациональной конструкции двух- и трехслойных стенок железобетонных резервуаров

5.5. Выводы по главе 5 125 ЗАКЛЮЧЕНИЕ 127 СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 130 ПРИЛОЖЕНИЯ 142 АКТЫ ВНЕДРЕНИЯ РЕЗУЛЬТАТОВ РАБОТЫ

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Особенности расчета однослойных и слоистых железобетонных стенок резервуаров для хранения сжиженного газа в Социалистической Республике Вьетнам»

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность избранной темы. Нефтяной кризис 1970 годов показал то, что энергоносители и производство сжиженного природного газа (СПГ) перспективны и рентабельны. Рост объёмов СПГ позволил решать для разных стран важные проблемы газоснабжения, особенно для удалённых и труднодоступных районов, где невозможна или затруднительна прокладка трубопроводов.

Важным аспектом решения данной проблемы является строительство резервуаров для хранения СПГ. Строительство резервуаров имело большое распространение ещё с тридцатых годов прошлого столетия, когда были произведены крупномасштабные эксперименты по сжижению природного газа с применением технологии низких температур, или суперохлаждение. После сжижения газа его транспортировали в специальные ёмкости.

Проблема хранения СПГ имеет важное значение для развивающейся экономики Вьетнама.

Степень разработанности. Во Вьетнаме на данный момент слабо развита технология сжижения природного газа, а также его хранение и транспортирование. Однако правительство страны активно обсуждает разработку технологий по реализации данного проекта.

Одной из самых затратных инвестиций в области разработки технологии по сжижению природного газа является строительство крупногабаритных надземных резервуаров, которые, в свою очередь, представляют собой сложные сооружения, где хранится большое количество пожароопасного продукта, при этом температура материалов составляет -161° с.

Строительство резервуаров в разных странах основывается прежде всего на надёжности конструкций, а актуальность работ по оптимизации затрат на строительство выносится на второй план.

Большая потребность в создании современных конструктивных решений строительства крупногабаритных изотермических резервуаров с применением

высокотехнологичных из бетонов представляет актуальную задачу.

Цели работы - совершенствование методов расчета однослойных и слоистых из разномодульных бетонов стен резервуаров и разработка предложений по их проектированию с учетом специфики материалов Вьетнама.

Задачи исследования:

1. Разработать новую рациональную конструкцию железобетонного резервуара со стенкой из разномодульного бетона;

2. На основе материалов Вьетнама для бетонов классов В40 - В60 определить значения корректирующих коэффициентов к нормативным и расчетным показателям прочностных и деформационных свойств, полученных из высокоподвижных бетонных смесей;

3. Разработать предложения к совершенствованию расчётного аппарата по первой и второй группе предельных состояний на основе полученных количественных зависимостей по таким характеристикам как: начальный модуль упругости, напряжённо-деформированное состояние и ползучесть бетона, а также его прочность на растяжение и сжатие;

4. Разработать предложения и рекомендации для расчёта слоистых стенок резервуаров, а также установить закономерности влияния на изменение параметров диаграммы деформирования бетона с учётом трёхосного сжатия;

5. Определить влияние класса бетона для стенок резервуаров, имеющих один слой, на изменение геометрических параметров и внутреннее армирование;

6. Установить влияние классов бетонов слоистых стенок резервуара на их геометрические параметры и армирование.

Объект исследования. Рациональные железобетонные резервуары для хранения сжиженного газа.

Предмет исследования. Напряжённо-деформированное состояние железобетонных резервуаров с однослойными и слоистыми стенками.

Область исследования соответствует специальности ВАК 2.1.1 - Строительные конструкции, здания и сооружения и относится к п.1 (построение и раз-

витие теории, разработка аналитических и вычислительных методов расчёта механической безопасности и огнестойкости, рационального проектирования и оптимизации конструктивных систем зданий и сооружений) и п. 8. (разработка новых и совершенствование рациональных типов несущих и ограждающих конструкций, конструктивных решений зданий и сооружений с учётом протекающих в них процессов, пожарной и экологической безопасности).

Научная новизна работы:

- на уровне изобретения разработана конструкция железобетонной слоистой стенки резервуара с использованием разномодульных бетонов;

- разработаны новые составы бетонов с классом прочности В40-60, в основе которых лежат материалы, используемые во Вьетнаме, при этом получены данные по прочности на сжатие и растяжение бетона, а также диаграммы напряжённо-деформированного состояния при разных нагружениях.

- разработаны предложения по созданию эффективных однослойных стен резервуаров с предварительно напряжённой арматурой из высокопрочного бетона. Эффективность данных предложений подтверждается результатами численных экспериментов;

- установлена закономерность изменения параметров диаграмм деформирования высокопрочного бетона, зависящая от уровня нагружения при трехосном сжатии для среднего слоя бетона слоистой стенки;

- получены новые данные о работе слоистой стенки из разномодульных бетонов железобетонных резервуаров и предложены рекомендации по проектированию слоистых стенок железобетонных резервуаров.

Теоретическая и практическая значимость работы:

- Для слоистых стенок резервуаров с разномодульными бетонами разработаны предложения и рекомендации по оптимальному их проектированию;

- Разработаны рекомендации по расчёту стенок резервуаров, которые изготавливаются из разномодульных бетонов, с учётом влияния трёхосного сжатия на изменение диаграммы деформирования бетона;

- Приведены результаты численного анализа, учитывающего влияние класса высокопрочного бетона для стенок с одним слоем на работу резервуара в целом;

- Выявлены закономерности влияния класса бетона на геометрические параметры и армирование однослойных и слоистых стенок резервуаров;

- Для высокопрочных бетонов, изготовленных на материалах Вьетнама, определены такие значения, как коэффициент упругости, предел прочности на осевое сжатие и растяжение, линейной ползучести и начального модуля упругости бетона, сформулированы предложения по корректировке нормативных значений прочности и деформативности и предложены аналитические значения параметров диаграмм деформирования.

Практическая значимость работы заключается в разработке рекомендаций по выбору рациональных конструкций железобетонных резервуаров с однослойной или слоистой стенкой; разработке практических рекомендаций для реальных объектов, что подтверждается актами внедрения ООО «Севкавнипиагро-пром», ООО «Проектюгстрой - Дон».

Методология и методы исследования. Стандартные методики расчёта и проектирования, являющиеся основой для проведения экспериментального исследования и результаты численного эксперимента, выполненные в специализированных расчётных программных комплексах. Объект исследования-ограждающие стенки резервуаров с одним или несколькими слоями, изготовленные на основе высокопрочных бетонов, на материалах Вьетнама, классов В40 -В60.

Положения, выносимые на защиту:

1. Результаты исследований прочности и деформативности конструкции, изготовленных из высокопрочных бетонов материалов Вьетнама на основе бетонной смеси П4;

2. Методика оценки влияния трёхосного сжатия на изменение свойств бетона и расчёта железобетонных резервуаров в целом, учитывая полученные дан-

ные диаграмм деформирования бетона;

3. Оценка влияния класса бетона и разработанные предложения по расчету на работу стенок железобетонных резервуаров, имеющих как один, так и несколько слоёв;

4. Оптимальное проектирование и назначение геометрических параметров стенок резервуара как с одним, так и с несколькими слоями.

Степень достоверности произведённых научных исследований, предоставление результатов и проведение анализа полученных данных с одновременной разработкой соответствующих рекомендаций, обеспечивается подходом к научным исследованиям соответствующим нормативным методикам, а также оценивание основных характеристик и свойств бетонов. Все исследования выполняются сертифицированием оборудованием и программным обеспечением, которые используются непосредственно при исследовании железобетонных конструкций;

Обеспечивается использованием нормативных методов и приемов оценки технических свойств бетона, применением специализированного оборудования, непротиворечивостью положениям расчета железобетонных конструкций, статистической надежностью и научной обоснованностью при обработке результатов эксперимента.

Апробация работы. Основные результаты диссертационной работы обсуждались на конференциях ДГТУ «Строительство» в 2010, 2011, 2015, 2019, 2020, 2023 и 2024 годах.

Публикации. Основные результаты проведённых исследований диссертационной работы были опубликованы в 9 научных работах, в том числе в 6-х научных статьях индексирующихся в ВАК. Был получен один патент на полезную модель.

Структура и объем работы. Диссертационная работа состоит из введения, пяти глав, заключения, списка литературы, состоящего из 1 06 источников и приложения. Основной материал изложен на 142 страницах, включая 16 таблиц

и 106 рисунков.

ГЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ 1.1.Известные конструкции резервуаров для хранения сжиженного природного газа

Впервые технология сжижения природного газа была использована в соединённых штатах Америки в городе Кливленд в 1941 году. Хранилища заполнялись сжиженным природным газом, и такая технология позволяла выдерживать "пиковые" нагрузки потребления природного газа. Хранение природного сжиженного газа осуществлялось в специальных ёмкостях при атмосферном давлении.

Более современные резервуары для хранения сжиженного газа были созданы в пятидесятых годах. Отличительной особенностью таких резервуаров была, так называемая система самонесущей конструкции, обладающей изотермическими свойствами (рис.1.1.). На рисунке 1.1. указаны: под номером 1 корпус, выполненный из металла, под номером 2 представлена внешняя металлическая крыша, под 3-им номером указано покрытие внутри резервуара, 4 и 5 представляет собой панели, которые соединяют крышу с корпусом резервуара, и стальной корпус, выполненный с добавлением 9% никелевой добавки; под 6-ым номером представлена теплоизоляция, выполненная из перлита; 7, 8, 9 и 10 металлические стержни, связывающие наружный и внутренний корпус хранилища, днище резервуара, выполненное из металла, панель из бетона и теплоизоляция днища в виде блоков.

Изотермические резервуары имели два барьера. Первый, состоящий из внутреннего корпуса из стали с добавлением 9% никеля. Его задача заключалась в сопротивлении нагрузке от кровли, термонапряжений и гидростатического давления газа. Второй барьер, в свою очередь, выполнялся из обычной стали и железобетона с прослойкой теплоизоляции, состоящий из перлита.

Технология изготовления изотермических резервуаров позволила решить такие проблемы как хрупкость металла при воздействии низких температур, резким перепадам давления, в случаях возникновения аварийных ситуаций и сопро-

тивлению термическим мгновенным ударам. Данные решения основывались прежде всего на безопасности хранения природного сжиженного газа.

Рис. 1.1. Надземный герметичный изотермический резервуар с самонесущими конструкциями.

Для выполнения приведённых выше задач по безопасности хранения природного газа были разработаны принципиально новые конструкции изотермических резервуаров.

В их основе использовались тонкие высокоуглеродистые мембранные оболочки, которые выполняли функции герметизации, с последующей передачей основных нагрузок от гидростатического давления газа и термических напряжений на металлический корпус.

На практике данные технологии были реализованы в США в городе Бир-минген в 1964 году. Хранилище сжиженного природного газа было выполнено из 72 стали с добавлением 9% никеля. Наружная оболочка была выполнена из высокоуглеродистой стали. Это хранилище могло вместить в себя 28 тыс. м3 метана с температурой хранения - 161° с.

Данное сооружение сравнивалось с хранилищем заглубленного железобетонного резервуара. В результате сравнения оказалось, что стоимость заглубленного резервуара несколько ниже, однако его потери холода извне оказались зна-

чительно больше и выполнялось через оболочку в результате теплопритока.

В 1965 году был запроектирован и введён в эксплуатацию резервуар объёмом 56 млн.м3, который в высоту имел 18 м, 0 80,5 м. (рис 1.2.). На рис. 1.2. представлены под номерами: 1, 2, 3 - металлический стержнень, теплоизоляция и компрессор соответственно. Под номером 4 указаны насосы, обеспечивающие перекачивание сжиженного газа. 5, 6 и 7 номер указывают на расположение сло-ёв изоляции, фермы и железобетонных свай. Уровень допустимой жидкости в резервуаре указан под номером 8 и 9.

Рис. 1.2. Резервуар объёмом 56 млн м .

В основе несущих конструкций резервуара использовался предварительно напряженный железобетон.

Резервуар для хранения сжиженного газа ограничивался сверху самонесущим металлическим или железобетонным куполом. Сама оболочка поддерживалась специальными стержнями, при этом резервуар заглублялся в грунт наполовину.

Идея создания резервуаров, заглубленных в грунт, принадлежала американскому инженеру и учёному Н. Куперу. Хранилище представляло собой заглубленный резервуар, имеющий пароизоляцию, состоящую из специальных листов и рулонных материалов, и коническую сфероидальную металлическую крышу, концы которой плотно сопрягались с грунтом.

Таким образом, изучение истории создания изотермических резервуаров

СПГ насчитывает такие конструкции, как подземные, надземные и заглубленные

12

хранилища.

В мировой практике наиболее часто использовалась технология хранения сжиженного природного газа именно в вертикальных изотермических резервуарах. Большую популярность имели резервуары для хранения сжиженного природного газа, находящиеся в земле. При этом стенки резервуара выполнялись с меньшим армированием, так как происходило обратное давление от внешнего воздействия грунта, расположенного по периметру резервуаров. Однако, в последнее время большую популярность набирают резервуары надземного типа. Их строение позволяет наиболее легко контролировать все процессы, находящиеся внутри резервуаров. Надземные резервуары позволяли обойти возникающие проблемы от геологических факторов, которые усложняют процесс строительства резервуаров.

Классификация вертикальных хранилищ природного сжиженного газа представлена на (рис. 1.3.).

Рис. 1.3. Классификация по конструктивному исполнению вертикальных хранилищ

природного сжиженного газа.

В таб. 1.1 представлены наиболее масштабные проекты из разных стран резервуаров для хранения сниженного природного газа, построенные с 2004 по 2014 г., таких компаний как TGE Gas Engineering (Германия), CB&I (США) и KOGAS (Южная Корея).

Таблица 1.1

Проекты резервуаров для хранения сжиженого природного газа разных стран.

Тнп, количество и Год ввода в Расположение объекта Bnajeaeu

вместимость (м3) эксплуатацию

резервуаров

1 2 3 4

Полная герметизация, 9x200.000 2014 Самчок, Юялм Корея Korea Gas Corp., Korea

Полная герметизация, 2x130.000 2013 Джуронг - айленд, Сингапур Singapore Lng Pre. Ltd

Полная герметизация, 3x160.000 2012 Нинбо„ Чжэцзяц Китай CXOOC Ningbo LXG Co., ltd

Полная герметизация, 150.000 2012 Гнттнттт Португалия KEN Atlantico

Одинарная герметизация 30.000 2012 Муиай, Китай Xinjiang Guanghui LNG Development Ltd. co

Полная герметизация, 2x20.000 2012 Порт Усть - Луга Sibur Potenegro

Полная герметизация, 30.000 2011 Иу, Чязцзян, Китай Xinjiang Guanghui New Energy Ltd.co

Полная герметизация, 2x160.000 2010 Папуа Новая Гвинея Chiyoda

Полная герметизация 2010 Австралия Wood side Burrup Pty. Lt(

Полная герметизация, 2x100.000 2009 о. Сахалин, Россия Sakhalin energy

Полная гер метизация, 1x155.000 2008-2009 Милфорд Хейвен, В елнкобрнтания Qatar Petroleum LNG Services

Мембранная конструкция 10x100.000, полная 200S Тхоньеи, Корея Korea Gas Corp., Korea

герметизация 3x200.000

Двойная герметизация, 2 х2 00.000 2007-200S США Southern LNG

Полная герметизация, 2 х 160.000 2Q0S Кинтеро, Чили GNL quintero S.A.

Полная герметизация, 2 х 160.000 200S Фуцзяиь, Китай CNOOC Gas &. Po^ver Group=ä

Одинарная герметизация,. 70500 2003 Канада T eras en Gas

Полная герметизация, 2 х 150.000 2007 Мургадос, Ла Корунья, Испания Reganosa

Полная герметизация, 2 х 130.000 2007 Перу Peru LNG

Полная герметизация, 2 х 125.000 2006 Хаммерфест. Норвегия Statoil ASA, Norway

Полная герметизация, 2 х 160.000 2006 Порт Лавака, Техас, США Calhoun LNG, LP

Полная герметизация, 3 х 160.000 2005 Кнтимат, Канада Krtimat LNG inc., Canada

Продолжение таблицы 1.1

1 2 3 4

Двойная герметизация, 1 я 160.000 2004 Доминикана АЕЭ Согрогайоп

Одинарная герметизация, 2x140.000 2004 США ТгипкИе

Полная герметизация, 1 х 60.000 2004 Уотербери, Коннекгнкл-ч Уапкее Сан Еетсе сошрапу

Анализируя таблицу 1.1., пришли к выводу о том, что при строительстве крупногабаритных хранилищ СПГ использование конструкций с полной герметизацией более выгодно при применение двустенных ограждающих конструкции, чем одностенных. Такое решение было принято, основываясь на результатах подсчётов расходов на эксплуатацию и хранение природного газа.

Наиболее распространенная конструкция с замкнутой оболочкой представлена на (рис. 1.4).

Рис. 1.4. Железобетонное хранилище с замкнутой оболочкой.

1 -Подкладка крыши резервуара; 2 - Металлическая подвеска; 3 - Железобетонный купол; 4 - Ограждающая железобетонная стена; 5 - Основание резервуара из железобетона; 6 - Сваи; 7 - Гидроизоляция перекрытия резервуара; 8 - Специальная платформа; 9 - Корпус резервуара; 10 - Слой теплоизоляции; 11 - Специальная подкладка; 12 - Дополнительная перегородка.

В аварийных случаях, когда внутренний стальной резервуар может иметь повреждения, возникают протечки и проливы, при этом внешняя железобетон-

ная оболочка удерживает давление криогенной жидкости. Испарения СПГ приводит к возникновению избыточного давления, которое воздействует на внешние стенки резервуара. Для восприятия этих усилий железобетонные внешние стенки делают предварительно напряженными. Для восприятия вертикальных напряжений также делается предварительное напряжение для восприятия избыточного давления, возникающего при технологических операциях. Наличие непроницаемой обкладки в ограждающих конструкциях резервуара способствует тому, что температура бетонной стенки не понижается, что в свою очередь не уменьшает ее диаметр (стенка не сужается).

Внешние железобетонные стенки резервуара выдерживают больше нагрузки, чем стальные, таким образом, при возникновении утечки большую часть СПГ внешняя оболочка может удержать, в результате повышается безопасность всего сооружения. Железобетонная крыша менее подвержена внешним воздействиям, чем металлическая и также увеличивает безопасность всего хранилища.

Основными нормативными документами, регламентирующими стандарты конструкций стенок резервуаров, являются API 620 и BS 7777. Требованием данных стандартов следуют все, приведённые ранее в таб. 1.1, компании по строительству надземных изотермических резервуаров.

Исходя из требований данных нормативных документов внешние конструкции изотермических резервуаров могут иметь следующие различия:

- разность по толщине стенок резервуаров от 750 до 1500 мм;

- уровень предварительного напряжения канатов во внутренней стенке резервуаров, а также их количество и расположение;

- поперечный разрез внешней стенки может быть разным в зависимости от воздействующих на стенку моментов и поперечных сил (рис 1.5.);

- видами материалов, применяемые при строительстве внешних ограждающих конструкций резервуаров, а также их характеристики, общий объём, скорость возведения и общая стоимость.

С 2000 года компаниями в Корее (Kogas и Daewoo E&C) и Японии (Osaka

gas) разрабатываются и применяются новые национальные стандарты. Основываясь на полученные экспериментальные данные при разработке стандартов проектирования изотермических резервуаров, предлагается строительство новых хранилищ объёмом до 270 тыс. м3, при этом основная цель данных разработок является экономия во времени строительстве, увеличение площади и удешевления стоимости строительства.

п

abed

Рис. 1.5. Виды поперечного сечения разных видов внешней стенки изотермических резервуаров.

В 2006 году компания KOGAS закончила строительство надземного резер-

"5

вуара (рис. 1.6.) объемом 200 000 м на приемном терминале Tongyoung and Pyeongtaek LNG Receiving Terminals.

Результаты разработки новых норм проектирования реализовались при строительстве 200 тыс. м3 терминала для хранения СПГ в 2006 году (Tongyoung and Pyeongtaek LNG Receiving Terminals.), реализованного компанией KOGAS.

Рис. 1.6. Резервуар Tongyoung and Pyeongtaek LNG Принимающий терминал для хранения СПГ.

Особенностью данного хранилище СПГ являются то, что его несущие конструктивные элементы, а именно стенки и днище резервуара состоит из внутреннего резервуара, который выполняет изоляционные функции при хранении СПГ и внешнего резервуара, выполняющего несущие функции и сопротивление внешним воздействием, продольным и поперечным силам. В стенках внешнего контура резервуара расположена предварительно напряженная арматура, расположенная в горизонтальном направлении. Данный резервуар имеет диаметр 86,4 м. Стены резервуара имеют не одинаковое сечение по высоте и утолщается ближе к основанию. Её толщина у основания имеет 1,4 м, а начиная с отметки + 7,5 м, имеет толщину 0,75 м. Такое решение было принято в связи с тем, что ближе к основанию на стенку резервуара действуют большие моменты и поперечные силы. В верхней части резервуара находится кольцевая балка, которая имеет высоту 3,5 м и толщину 1,5 м. Ее задача воспринимать все растягивающие усилия, которые передаются от внешних воздействий купола.

Основными преимуществами данного строительного объекта является его

производительность и безопасность в эксплуатации. Оптимальная геометрия и толщина стенки резервуара позволяет сэкономить достаточно большое количество материалов, а учитывая большой рабочий объём резервуара, можно сэкономить до 12% по сравнению с аналогами, построенными ранее фирмой KOGAS, при этом сэкономленная площадь составляла порядка 33%.

В качестве отрицательных моментов возведения данной конструкции можно отнести сложность её изготовления, особенно при возведении внешней железобетонной стенки с преднапряженными канатами. Преднапряжение производилось поэтапно, вследствие чего, процесс строительства был сильно затянут, вплоть до 38 месяцев.

В 2000 году компания Osaka gas в Корее закончила строительство на тот момент самого большого в мире резервуара для хранения СПГ объёмом 180 тыс.

-5

м (рис. 1.7.). Данный объект был выполнен из предварительно напряженного железобетона на терминале Senboku LNG Terminal II.

Особенностью данного хранилища в наличии внутреннего и внешнего резервуара и герметизирующей прослойки между ними.

Внешний резервуар изготовлен из предварительно напряженного железобетона, его внутренний 0 составляет 86,4 м. Внешний и внутренний 0 хранилища составляет 84,2 м и 85,0 м соответственно. В верхней части резервуара находится кольцевая балка, которая имеет высоту 3,5 м и толщину 1,5 м. Ее задача воспринимать все растягивающие усилия, которые передаются от внешних воздействий купола. До кольцевой балки параллельно идут внешние стенки.

На данном объекте применялся впервые самоуплотняющийся бетон с показателем прочности 60 МПа. Его высокие прочностные свойства позволили уменьшить толщину стенки резервуара до 0,8 м. Строительство выполнялось по технологии бетонирования с использованием самоподъёмной опалубки. Особенно эффективно данная технология реализовала себя на больших участках бетонирования.

Помимо преимуществ высокопрочного бетона, в данном объекте исполь-

зовались канаты с увеличенным количеством прядей, также увеличивалось их предварительное натяжение, что позволило на одну треть снизить общее количество требуемых канатов. В свою очередь канаты применялись с содержанием №-&-Мо при случае разлива хранящейся жидкости и воздействия сверхнизких температур. Технология натяжения канатов производилась уже после монтажа купола. Данная технология основывается на использовании контрфорсов, которые располагаются под 90% углом по отношению друг к другу.

Рис. 1.7. Резервуар Senboku LNG Terminal II.

Основным плюсом данной конструкции является её безопасность в эксплуатации, а также возможность хранения большого количества газа. Новая технология строительства позволила использовать меньшее количество бетона и металла при строительстве, а также позволило сократить сроки строительства до 27 месяцев. В результате общая стоимость строительства снизилась на 21% по сравнению с аналогами. Как и в предыдущем объекте, общая площадь строи-

тельства была снижена на 30% при этом общая производительность объекта не снижалась.

Одним из главных минусов данного проекта являются большие габариты внешней стенки резервуара. Учитывая разность усилий, воздействующих на стенку резервуара в зависимости от высоты расположения сечения, следовало бы уменьшить толщину стенки ближе к верху резервуара.

1.2.Известные конструкции резервуаров для хранения сжиженного природного газа

Железобетонные несущие конструкции зданий и сооружений регламентируются сводом правил СП 63.13330. Существуют требования к безопасности или обеспечению прочности конструкций и эксплуатационной пригодности. Для обеспечения приведённых выше требований необходимо выполнить расчёты по первой и второй группе предельных состояний. Расчёт по первой группе предельных состояний обеспечивает надёжность железобетонных конструкций и рассчитывается таким образом, чтобы эксплуатируемый объект в процессе использования не разрушился. Вторая группа предельных состояний необходима для обеспечения ограничений по развитию трещин в железобетонных несущих конструкциях. Помимо требований по первым двух группам предельных состояний существует требования к обеспечению морозостойкости, водонепроницаемости водопоглощению, стойкости к воздействию агрессивной среды, а также температурным воздействиям и истираемости конструкций.

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Ву Ле Куен, 2025 год

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Аксенов В.Н., Маилян Д.Р., Аксенов Н.Б. Железобетонные колонны из высокопрочного бетона [Текст]: монография. Ростов н/Д, РГСУ, 2012, 167 с.

2. Александровский С.В., Васильев П.И. Экспериментальные исследования ползучести бетона / Ползучесть и усадка бетона и железобетонных конструкций. Состояние проблемы и перспективы развития. Под ред. С.В.Александровского. М., Стройиздат. 1978. - С. 97-152.

3. Ахвердов, И.Н. Основы физики бетона /И.Н. Ахвердов. -М.: Стройиздат, 1981.- 464 с.

4. Бабков В.В., Мохов В.Н, Капитонов С.М., Комохов П.Г. Струк-турообразование и разрушение цементных бетонов. - Уфа, ГУП «Уфимский полиграфкомбинат», 2002 - 376с.

5. Баженов Ю.М. Технология бетона. М., Издательство АСВ, 2003, 499с.

6. Баженов, Ю.М, Современная технология бетона - Ю.М. Баженов /Строительное материаловедение — теория и практика: сб. тр. материалы Всерос. науч.-практ. конф. под ред. чл.-кор. РАН Б.В. Гусева М.:.Издательство СИП РИА, 2006.-371 с.

7. Баженов Ю.М., Демьянова В.С., Калашников В.И. Модифицированные высококачественные бетоны: Издательство АСВ, 2006. - 368 с.

8. Барабаш М.С. Компьютерное моделирование процессов жизненного цикла объектов строительства. Киев: Факт, 2014. 417 с.

9. Батраков В.Г. Модифицированные бетоны. Теория и практика. - 2-е изд., перераб. и доп. - М., 1998. -768 с.

10. Батудаева А.В., Кардумян Г.С., Каприелов С.С. Высокопрочные модифицированные бетоны из самовыравнивающихся смесей//Бетон и железобетон. - 2005. -№4. - С.

11. Берг, О.Я. Физические основы теории прочности бетона и железобетона /О.Я. Берг. М., 1962. - 321 с.

12. Берг О.Я., Щербаков E.H., Писанко Г.Н. Высокопрочный бетон. -М.: Стройиздат, 1971. 208 с.

13. Бетон и железобетон в третьем тысячелетии: Материалы международной научно-практической конференции/ Ростовский государственный строительный университет - Ростов-на-Дону, 2000, 2002, 2004, 2006, 2010

14. Бетон и железобетон - пути развития: Материалы II Всероссийской (Международной) конференции по бетону и железобетону - Москва, 2005.

15. Блещик Н.П., Рак А.Н., Попов Д.С. Основы прогнозирования технологических и физико-механических свойств самоуплотняющегося бетона /Проблемы современного бетона и железобетона. Ч.2. - Минск: «Минсктип-проект», 2009. - С. 132 - 158.

16. Бондаренко В.М. Некоторые вопросы нелинейной теории железобетона. Харьков. Изд-во: Харьковского университета. = 1968.- 323 с.

17. Бондаренко В.М., Бондаренко С.В. Инженерные методы нелинейной теории железобетона. М.: Стройиздат, 1982. 286 с.

18. Бычков А.С. Ползучесть бетона: прогноз и нормирование // Современное состояние и перспектива развития строительного материаловедения. Восьмые Академические чтения. Самара. 2004.- С- 100-103.

19. Бычков А.С. Ползучесть бетона: методика испытаний, прогноз, представление результатов // Научные труды конференции «Бетон и железобетон - пути развития» в 5 томах. Т. 2., Москва. 2005 .- С 355-358.

20. Виноградов Б.Н. Влияние заполнителей на свойства бетона. М., Стройиздат., 1979, 224c.

21. Виноградова Е.В. Высокопрочный быстротвердеющий бетон с компенсированной усадкой // Автореф. дис. канд. техн. наук. Ростов-на-Дону, 2006.

22. Ву Ле Куен, Блягоз А.М. Эффективные сборно-монолитные вертикальные цилиндрические резервуары // Вестник Майкопского государственного технологического университета, №4, 2011

23. Ву Ле Куен, Маилян Д.Р. Экспериментальные исследования по определению деформационных свойств бетонов при длительном нагружении на материалах Вьетнама // Инженерный вестник Дона.2024. № 4 http://www.ivdon.ru/ru/magazine/archive/n3y2024/9105

24. Ву Ле Куен, Маилян Д.Р. Экспериментальное исследование влияния модуля упругости бетона на изменение его прочности при кратковременном нагружении на материалах района Ханоя // Инженерный вестник Дона. 2024. № 3 http://www.ivdon.ru/ru/magazine/archive/n4y2024/9132

25. Ву Л. К., Аксенов В.Н. К расчёту цилиндрического железобетонного резервуара для хранения сжиженного природного газа // Инженерный вестник Дона, №2, 2015, ivdon.ru/ru/magazine/archive/n2p2y2015/3036

26. Гансен Т.К. Ползучесть и релаксация напряжений в бетоне. М.: Стройиздат, 1963. 126 с.

27. Гвоздев А.А.. Прочность, структурные изменения и деформации бетона - М.: Стройиздат, 1978. - 299 с.

28. Гвоздев А.А. Ползучесть бетона. //Труды Всесоюзного съезда по теоретической и прикладной механике. - М.: Наука, 1966. -56 с.

29. Гладков Г.И. Физико-химические основы прочности бетона. - М.: Изд-во АСВ, 1998. - 136 с., ил.

30. Гордон С.С. Структура и свойства тяжелых бетонов на пористых заполнителях. М.: Стройиздат, 1969. 149 с.

31. Городецкий А.С., Евзеров И.Д. Компьютерные модели конструкций.- Киев: издательство «Факт», 2005.- 344 с.

32. Горчаков Г.И. и др. Состав, структура и свойства цементных бетонов. М., 1976. - 465 с.

33. ГОСТ Р 53772-2010. Канаты стальные арматурные

семипроволочные стабилизированные. Технические условия[Электронный ресурс].- Электронная библиотека «Строительство», вып. 18 (июнь 2010).-Служба НТИ ЗАО «Современные информационные услуги».

34. Грудемо А. Микроструктура твердеющего цементного теста /4-й Межд. Конгресс по химии цемента. - М.: Стройиздат, 1964

35. Давидюк А.Н. Эффективные бетоны для современного высотного строительства [Текст]: монография / А.Н. Давидюк, Г.В. Несветаев. - М.: Издательство ООО «НИПКЦ Восход-А», 2010. - 148с.

36. Давидюк А.Н., Давидюк А.А. Прочностные свойства легких бетонов на стекловидных заполнителях для многослойных ограждающих конст-рукций//Бетон и железобетон. - 2008. - №6. - С. 9-12.

37. Давидюк А.Н., Несветаев Г.В. Влияние некоторых гиперпластификаторов на пористость, влажностные деформации и морозостойкость цементного камня// Строительные материалы. - 2010. - № 1. - С. 44-46.

38. Давидюк А.Н., Маилян Д.Р., Несветаев Г.В. Самоуплотняющиеся высокопрочные и легкие бетоны на пористых заполнителях для эффективных конструкций// Технологии бетонов. - 2011. - № 1-2. - С. 57.

39. Демьянова В.С. Методологические и технологические основы производства высокопрочных бетонов с высокой ранней прочностью для беспрогревных и малопрогревных технологий. Автореф.дис.д.т.н.- Пенза, 2002

40. Демьянова В.С, Калашников В.И., Ильина И.Е. Сравнительная оценка влияния отечественных и зарубежных суперпастификаторов на свойства цементных композиций // Строительные материалы №9, 2002

41. Десов А.Е., Красильников К.Г., Цилосани З.Н. Некоторые вопросы теории усадки бетона / Ползучесть и усадка бетона и железобетонных конструкций. Состояние проблемы и перспективы развития. - Под ред. С.В.Александровского. М., Стройиздат. 1978. - С. 211-255.

42. Едигаров С.Г, Бобровский С.А.Проектирование и эксплуатация

нефтебаз и газохранилищ.- М.: «Недра», 1973. - 180 с.

43. Журавлёв В.Ф., Штейерт Н.П. Сцепление цементного камня с различными материалами. Цемент, № 5, С17-19.

44. Калашников В.И., Демьянова В.С., Борисов А.А. Классификационная оценка цементов в присутствии суперпластификаторов для высокопрочных бетонов // Известия вузов. Строительство.- 1999. - № 1. - С. 39-42

45. Калашников В.И, Демьянова В.С, Селиванова Е.Ю, Мишин А.С, Кандауров А.П. Усадка и усадочная трещиностойкость цементного камня из пластифицированных и непластифицированных композиций / // Современные проблемы строительного материаловедения: Седьмые академические чтения РААСН. - ч. 1. - Белгород, 2001. - С. 171 - 179

46. Каприелов С.С., Шейнфельд А.В., Кардумян Г.С., Киселева Ю.А., Пригоженко О.В. Уникальные бетоны и технологии в практике современного строительства России // Проблемы современного бетона и железобетона. -Минск: НП ООО «Стринко», 2007. - т. 2. - С. 105-120

47. Красильников К.Г., Ярлушина С.Х. Физико-химические особенности адгезии и контактного взаимодействия цементного вяжущего и заполнителей бетонов / Физико-химическая механика материалов. Минск, 1977. -С.27-35.

48. Ларионова, З.М. Фазовый состав, микроструктура и прочность цементного камня и бетона / З.М. Ларионова, Л.В. Никитина, В.Р. Га-рашин. М. : Стройиздат, 1971. - 161 с.

49. Ларионова З.М., Виноградов Б.Н. Петрография цементов и бетонов. М.: Стройиздат, 1974. - 274 с.

50. Лесовик B.C. Снижение энергоемкости производства строительных материалов с учетом генезиса горных пород. Автореф. дисс . д-р. техн. наук. - Белгород, 1997. 461 с.

51. Лившиц Я.Д. Расчет железобетонных конструкций с учетом влияния усадки и ползучести бетона. Киев: Высш. шк., 1976. 279 с.

52. Маилян Д.Р. Несветаев Г.В. О несущей способности колонн из высокопрочных самоуплотняющихся бетонов/ Бетон и железобетон в третьем тысячелетии: Материалы 5-й межд. конф. Ростов-на-Дону: РГСУ, 2010.

53. Маилян Д.Р., Несветаев Г.В. Зависимость относительной несущей способности колонн от относительного эксцентриситета Инженерный вестник Дона. [Электронный ресурс]- 2012. №4 ч.2 Режим доступа: http: //www.ivdon.ru/ru/magazine/archive/n4p2y2012/1334#top

54. Макридин Н.И., Максимова Н.Н. Структура, деформативность, прочность и критерий разрушения цементных композитов. - Саратов. 2001. -280 с.

55. Миненко Е.Ю. Усадка и усадочная трещиностойкость высокопрочных бетонов с органоминеральными модификаторами. : Авторея. дисс.. .канд. техн. наук. - Пенза, 2004.

56. Мкртчян А.М., Маилян Д.Р. Расчет железобетонных колонн из высокопрочного бетона по недеформированной схеме// Научное обозрение. -2013. - №11. - С. 72-76.

57. Нгуен Динь Чинь., Высокопрочные бетоны с применением комплексных органоминеральных модификаторов, содержащих золу рисовой шелухи, золу-уноса и суперпластификатор. Автореф. канд. техн. наук. Москва, 2012.

58. Нгуен Тхе Винь., Высокопрочные бетоны с органоминеральным модификатором, содержащим расширяющий компонент. Автореф. канд. техн. наук. Москва, 2012.

59. Несветаев Г.В. Закономерности деформирования и прогнозирование стойкости бетонов при силовых и температурных воздействиях (методология и принципы рецептурно-технологического регулирования): Автореф. дисс. на соиск. уч. степ. докт. техн. наук: РГСУ, Ростов н/Д, 1998. - 24с.

60. Несветаев Г.В. Бетоны [Текст]: учебное пособие для вузов. - изд. 2-е, доп. и перераб. - Ростов н/Д: Феникс, 2013. - 381 с. : ил.

61. Несветаев Г.В. К вопросу строительства автомобильных дорог с применением цементных бетонов// Науковедение. 2013(18). [Электронный ресурс]- Режим доступа: naukovedenie.ru/index.php?p=issue-5-13.

62. Несветаев Г.В., Ву Ле Куен Анализ материалов для производства бетонов классов В40 и выше во Вьетнаме // Науковедение. [Электронный ресурс]- Режим доступа: 43 TVN 315

63. Несветаев Г.В., Давидюк А.Н. Самоуплотняющиеся бетоны: модуль упругости и мера ползучести// Строительные материалы. - 2009. - № .6 -С. 94.

64. Несветаев Г.В., Давидюк А.Н. Самоуплотняющиеся бетоны: прочность и проектирование состава// Строительные материалы. - 2009. - № 5.

65. Несветаев Г.В., Давидюк А.Н., Хетагуров Б.А. Самоуплотняющиеся бетоны: некоторые факторы, определяющие текучесть смеси// Строительные материалы. - 2009. - № 3.

66. Несветаев Г.В., Кардумян Г.С. О пористости цементного камня с учетом его собственных деформаций при твердении// Бетон и железобетон. -2013. - №1. - С.

67. Несветаев Г.В., Кардумян Г.С. О ползучести цементного камня и бетона с модифицирующими добавками// Бетон и железобетон. - 2014. - №4. - С. 6-8.

68. Несветаев Г.В., Кардумян Г.С. Модуль упругости цементного камня и бетона. - Ростов-на-Дону: Рост. гос. строит. ун-т, 2013. - 81с.

69. Несветаев Г.В., Тимонов С.А., Кардумян Г.С. Некоторые технологические аспекты высокопрочных бетонов / Совершенствование железобетонных конструкций, оценка их состояния и усиление. - Минск: VII Техно-принт, 2001. - С. 123 - 127

70. Несветаев Г.В., Тимонов С.А. О механизме раннего трещинообра-зования высокопрочных бетонов // Бетон и железобетон в третьем тысячелетии: Материалы междунар. науч.-практ. конфер. Ростов н/Д: РГСУ, 2000. С.

266-270.

71. Несветаев Г.В., Тимонов С.А. О прогнозировании усадки цементных бетонов // Современные проблемы строительного материаловедения. Пятые академические чтения. Воронеж: ВГАСА, 1999 . С. 305-311.

72. Несветаев Г.В., Тимонов С.А. Усадочные деформации и раннее трещинообразование бетона// Современные проблемы строительного материаловедения. Пятые академические чтения. Воронеж: ВГАСА, 1999 . С. 312-316

73. Пауэрс Т. К. Физические свойства цементного теста и камня /4-й Межд. Конгресс по химии цемента. - М.: Стройиздат, 1964

74. Пинус Э.Р. Контактные слои цементного камня в бетоне и их значение/ Структура, прочность и деформации бетонов. М., 1966. - С.45-49.

75. ПК ЛИРА-САПР 2015 Проектирование и расчет строительных конструкций. [2015]. URL: liraland.ru/lira/

76. Ползучесть и усадка бетона и железобетонных конструкций / Под ред. С.В. Александровского. М.: Стройиздат, 1976. 351 с.

77. Ползучесть строительных материалов и конструкций / Под ред. А.Р. Ржаницына. М.: Стройиздат, 1964.

78. Проблемы усадки и ползучести бетона. -М.: Стройиздат, 1974. -

237 с.

79. Прочность, структурные изменения и деформации бетона / Под ред. Гвоздева А.А. М., Стройиздат, 1978. - 299 с

80. Рамачандран В., Фельдман Р., Бодуэн Дж. Наука о бетоне. М., Стройиздат. 1986, 280c.

81. Резван И.В., Несветаев Г.В., Маилян Д.Р., Резван А.В. Несущая способность трубобетонных колонн с учетом дилатационного эффекта [Текст]: монография, Ростов н/Д, РГСУ, 2012, 187 с.

82. Рыбьев И.А., Чеховский Ю.В., Матъязов С.М. О контактной зоне цементного камня с заполнителем в бетоне // Фундаментальные исследова-

ния и новые технологии в строительном материаловедении. Тез. докл. Все-союз. конф. 4.4. - Белгород, 1989. - С.5-6.

83. Рыскин М.Н. К вопросу подбора состава высокопрочного бетона/ Перспективы развития новых технологий в строительстве и подготовке инженерных кадров республики Беларусь. - Брест: БГТУ, 2001. - С. 341-346

84. Серегин И.Н. Ползучесть бетона в дорожно-мостовых сооружениях. М.: Транспорт, 1965. 146 с.

85. Современные проблемы строительного материаловедения: Материалы пятых академических чтений РААСН/ Воронеж. гос. арх.-строит. акад. - Воронеж, 1999. - 672 с

86. Современные проблемы строительного материаловедения: Материалы седьмых академических чтений РААСН/ Белгород. гос. тех. акад. строит. мат. - Белгород, 2001. - Ч.1. - 729 с.

87. Соломатов В.И., Тахиров М.К., Мд. Тахер Шах. Интенсивная технология бетонов. М.: Стройиздат, 1989. - 270 с.

88. СП 63.13330.2012. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003 [Электронный ресурс].- Электронная библиотека «Строительство», вып. 18 (июнь 2010).- Служба НТИ ЗАО «Современные информационные услуги».

89. Справочник (кадастр) физических свойств горных пород / Под ред. Н.В. Мельникова, В.В. Ржевского, М.М. Протодьяконова. М.: Недра, 1975. 279 с.

90. Стольников В.В., Литвинова Р.Е. Трещиностойкость бетона. М.: Энергия, 1972. 112 с.

91. Структурообразование и разрушение цементных бетонов/ В.В. Бабков, В.Н. Мохов, С.М. Капитонов, П.Г. Комохов. - Уфа, ГУП «Уфимский полиграфкомбинат», 2002. - 376 с.

92. Takeyoshi Nishizaki. Largest aboveground PC LNG storage tank in the world, incorporating the latest technology - construction cost reduction and

shortening of work period by employing new construction methods. Proc., Thirteenth International Conference & Exhibition on Liquefied Natural Gas, IGUIIRGTI, 2001. pp. PS6-4.1-PS6-4.11.

93. Та Ван Фан., Самоуплотняющиеся высокопрочные бетоны с золой рисовой шелухи и метакаолином: Афтореф. дис. канд. тех. наук. - Ростов-на-Дону: РГСУ, 2013. - 24 с.

94. Холмянский М.М. Бетон и железобетон: Деформативность и прочность. - М.: Стройиздат, 1997. - 576 с.

95. Улицкий И.И. Ползучесть бетона. Киев, 1978. - 167 с.

96. Улицкий, И.И. Определение величин деформации ползучести и усадки бетонов /И.И. Улицкий. Киев, 1963. - 348 с.

97. Улицкий И.И., Киреева С.В. Усадка и ползучесть бетонов заводского изготовления.- Киев., Изд-во: Будiвельник. 1965.- 106 с.

98. Шейкин А.Е., Чеховский Ю.В., Бруссер М.И. Структура и свойства цементных бетонов. -М.: Стройиздат, 1979. -344 с., ил.

99. Шестоперов, C.B. Технология бетона /C.B. Шестоперов. М.: Высш. шк., 1977.-472 с.

100. Цементы, бетоны, строительные растворы и сухие смеси Ч.1: Справ. Ч.1: Справ. Под ред. П.Г. Комохова. - С.-Пб.: НПО «Профессионал», 2007. - 804

101. Цилосани, З.Н. Усадка и ползучесть бетона /З.Н. Цилосани. Тбилиси, 1963.-210 с.

102. Цилосани З.Н. Усадка и ползучесть бетона. Тбилиси: Мецниереба, 1979. - 226 с.

103. Чеховский Ю.В., Спицин А.И., Кардаш Ю.А. и др. Исследование контактной зоны цементного камня с крупным заполнителем // Коллоидный журнал. 1988. - №6. - СЛ216-1218.

104. Ярлушкина С.Х., Ерамян А.А., Ларионова З.М. Влияние минералогического состава заполнителей на формирование структуры и механиче-

ские свойства контактной зоны бетона/ Физико-химические исследования цементного камня и бетона. М.: НИИЖБ, 1972, вып. 7.

105. Ярлушкина С.Х. Физико-химические процессы, их роль в формировании прочности цементного камня с заполнителями. //Структурообразование бетонов и физико-химические методы его исследования: М.: НИИЖБ, 1980. - с. 60-69.

106. Aksenov V.N., Quyen Vu Le, Trufanova E.V. Evaluation of Reinforced Concrete Cylindrical Reservoirs with Single-Layered Walls // December 2016 Procedia Engineering 150:1919-1925. D0I:10.1016/j.proeng.2016.07.192

107. Bertacchi P. Adherence Entre Aggregate et Ciment et son Influence sur les Caracteristiques des Betons. //Rev. des Mater. de Const. -1970. -№659-660. -pp.243-249.

108. Vu Le Quyen, D.R. Mailyan. Search for Rational Single Wall Construction of Reinforced Concrete Cylindrical Reservoirs // December 2016. Procedia Engineering 150:1936-1940 D0I:10.1016/j.proeng.2016.07.194

109. S.J.Jeon, C.H.Chung, Y.U.Kim, H.S.Kim, N.S.Choi. Basic design for large above-ground tank. GASEX 2002 Conference and Exhibition Brunei, 2002. pp. 5,6.

110. Scrivener Karen L., Crumbie Alison K., Pratt P.L. A Study of the Interfacial Region between Cement Paste and Aggregate in Concrete. //Bond. Cementitious Compos.: Symp., Boston, Mass., Dec.2-4, 1987. -Pittsburgh (Pa), -1988. -pp.87-88.

111. Skalny J., Mindess S. Physico-chemical Phenomena at the Cement Paste. Aggregate Interface. //10th Int. Symp. React. Solids, Dijon, 27 Aug - 1 Sept., 1984. -Dijon. -1984. -pp.223-224. РТМ 23-303-78. Резервуары изотермические для сжиженного углекислого газа. Нормы и методы расчёта.- Волго-град:ПМБ

112. ВНИИПТхимнефтеаппаратуры, 1979.- 79 с.

ПРИЛОЖЕНИЯ

АКТЫ ВНЕДРЕНИЯ РЕЗУЛЬТАТОВ РАБОТЫ