Оптимизация систем утилизации теплоты воздуха, удаляемого из помещений с повышенным влаговыделением тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.04.03, кандидат наук Самойленко, Валентина Юрьевна

• Самойленко, Валентина Юрьевна
• кандидат наук
• 2013

Оглавление диссертации кандидат наук Самойленко, Валентина Юрьевна

СОДЕРЖАНИЕ

СОДЕРЖАНИЕ

Список основных обозначений

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1. ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ТЕПЛОТЫ ВОЗДУХА, УДАЛЯЕМОГО ИЗ ПОМЕЩЕНИЙ С ПОВЫШЕННЫМ ВЛАГОВЫДЕЛЕНИЕМ. АНАЛИЗ ЭНЕРГОСБЕРЕГАЮЩИХ МЕРОПРР1ЯТИЙ. ОБЗОР НАУЧНЫХ РАБОТ

1.1 Оценка потенциала энергосбережения

1.2. Описание объекта исследования. Характеристика параметров микроклимата помещения плавательного бассейна

1.3 Энергосберегающие мероприятия, применяемые в системе поддержания микроклимата помещений с повышенным влаговыделением

1.3.1 Применение рециркуляции

1.3.2 Применение теплоутилизаторов непосредственного действия

1.4 Применение парокомпрессионных теплонасосных установок

1.5 Выводы. Цель и задачи исследования

ГЛАВА 2. ОПИСАНИЕ МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ СИСТЕМЫ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ ПЛАВАТЕЛЬНОГО БАССЕЙНА

2.1. Расчет параметров воздуха в характерных точках

2.1.1 Параметры наружного воздуха

2.1.2 Параметры приточного и удаляемого воздуха

2.2 Математическая модель помещения плавательного бассейна

2.3 Математическая модель теплонасосной установки

2.4 Математическая модель утилизатора с промежуточным теплоносителем

2.5 Математическая модель системы подогрева воды для чаши бассейна

2.6 Описание общего алгоритма вычислений

2.7 Выводы

ГЛАВА 3. СРАВНЕНИЕ МОДЕЛЬНЫХ РАСЧЕТОВ ЦИКЛА ТНУ С РЕЗУЛЬТАТАМИ НАТУРНЫХ ИСПЫТАНИЙ

3.1 Описание схемы лаборатории

3.2 Оценка адекватности математической модели ТНУ

3.3 Выводы

ГЛАВА 4. РЕЗУЛЬТАТЫ ПАРАМЕТРИЧЕСКОЙ И СТРУКТУРНОЙ ОПТИМИЗАЦИИ, ПОЛУЧЕННЫЕ С ПОМОЩЬЮ РАЗРАБОТАННОЙ МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ СИСТЕМЫ

4.1 Результаты параметрической оптимизации систем утилизации теплоты воздуха

4.1.1 Анализ систем с применением ТНУ при использовании фреонов Ю34а, Я410А, Я407С и переохладителя в цикле

4.1.2 Определение оптимальной температуры испарения фреона цикла ТНУ

4.1.3 Анализ влияния параметров приточного воздуха на интенсивность испарения влаги с поверхности зеркала бассейна

4.2 Результаты структурной оптимизации систем утилизации теплоты воздуха

4.2.1 Схемы с комбинированным использованием УПТ и рециркуляции

4.2.2 Схемы с комбинированным использованием рециркуляции, УПТ и ТНУ

4.2.3 Сравнительный анализ потребления условного и первичного условного топлива при использовании схем с применением рециркуляции, УПТ и ТНУ в различных комбинациях

4.2.4 Схемы с использованием промежуточного контура

4.3 Выводы

ГЛАВА 5. РАСЧЕТ ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ

5.1 Расчет экономических показателей схем поддержания микроклимата в помещении плавательного бассейна

5.2 Выводы

ВЫВОДЫ ПО ДИССЕРТАЦИОННОЙ РАБОТЕ

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

Приложение 1. Результаты численного исследования схем поддержания микроклимата в помещении плавательного бассейна (климатические условия гг. Махачкала, Москва, Томск, Дудинка, Якутск)

Приложение 2. Адаптация созданной математической модели для исследования схем поддержания микроклимата в цехах мясоперерабатывающего предприятия

Список основных обозначений

Г—температура, °С;

(р — относительная влажность воздуха, %;

к - удельная энтальпия (теплосодержание), кДж/кг;

с1— влагосодержание влажного воздуха, кг влаги/(кг сухого воздуха);

Ср — изобарная теплоемкость, кДж/(кг К);

р — плотность парогазовой смеси, кг/ м3;

О — массовый расход теплоносителя, кг/с;

Ь — объемный расход теплоносителя, м3/час;

21— полный тепловой поток, кВт;

Б - барометрическое давление на уровне моря, Б = 1013 кПа

Е =

угловой коэффициент, кДж/кг;

АIV

\¥= С Ср — водяной эквивалент теплоносителя, кВт/К;

•у

Т*1 — площадь поверхности теплообмена, м ; а — коэффициент теплоотдачи, Вт/( м К); X — коэффициент теплопроводности, Вт/(м-К); г — удельная теплота парообразования, кДж/кг; Рэ — давление насыщенного пара, Па; Рб — барометрическое давление, Па; Яе — число Рейнольдса; Рг — число Прандтля; N11 — число Нуссельта;

р = АН — коэффициент влаговыпадения;

срАТ

Индексы:

п— приточный воздух; н— наружный воздух; у— удаляемый воздух; см-параметры смеси; \у - вода.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Оптимизация систем утилизации теплоты воздуха, удаляемого из помещений с повышенным влаговыделением»

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность темы исследования. Проблема снижения энергопотребления в системах поддержания микроклимата промышленных и общественных зданий была и остается актуальной. Наряду с совершенствованием элементов систем, объемно-планировочных и теплотехнических решений особый интерес представляет использование теплоты вытяжного воздуха. В теоретических основах кондиционирования отдельную группу образуют помещения с повышенным влаговыделением. Главной особенностью помещений данного типа является необходимость ассимиляции влаги на протяжении всего года для поддержания заданных параметров в рабочей зоне; таким образом, удаляемый воздух характеризуется повышенной относительной влажностью и теплосодержанием. Традиционными средствами снижения энергопотребления в системе поддержания микроклимата помещений с повышенным влаговыделением является использование утилизаторов непосредственного действия (рекуперативных и регенеративных теплообменных аппаратов) и рециркуляции.

Существенным недостатком применения теплоутилизаторов непосредственного действия является отсутствие возможности использования получаемой тепловой энергии в теплопотребляющих системах здания, кроме системы вентиляции (из-за ее низкого потенциала). Извлечение полной теплоты вытяжного воздуха при применении утилизаторов непосредственного действия возможно только в течение холодного периода года. При этом следует принимать во внимание ограничения по использованию утилизаторов непосредственного действия, связанные с возможностью образования наледи на теплообменной поверхности при низких температурах наружного воздуха. Данные ограничения касаются использования пластинчатых и регенеративных теплообменных аппаратов. Из-за наличия ограничений на практике, как правило, в данной области применяются утилизаторы с промежуточным теплоносителем (УПТ), которые характеризуются довольно низким КПД.

Использование рециркуляции ограничено требованиями к подаче нормативного объема наружного воздуха, а также снижением ассимилирующей способности приточного воздуха (вследствие осуществления подмеса удаляемого воздуха).

Применение парокомпрессионных тепловых насосов в составе приточно-вытяжных установок позволяет существенно повысить количество и качество утилизируемой низкопотенциальной теплоты, а также осуществить передачу дополнительной тепловой энергии в теплопотребляющие системы здания. Также необходимо отметить очевидные преимущества, связанные со значительным снижением расхода первичного условного топлива и положительным влиянием на экологию. С другой стороны, использование парокомпрессионных теплонасосных установок (ТНУ) в системах теплоснабжения на объектах, расположенных на территории Российской Федерации, сопряжено с определенными трудностями: сложившаяся система централизованного теплоснабжения, высокое значение соотношения тарифов на электрическую и тепловую энергию (от 1/3 и выше), дороговизна ТНУ. Перечисленные особенности обуславливают сложность принятия решения при использовании ТНУ в схемах систем вентиляции и необходимость проведения многовариантного численного исследования с целью определения энергетических и экономических показателей, а также разработки соответствующих рекомендаций по их внедрению.

Целью работы является параметрическая и структурная оптимизация систем утилизации теплоты воздуха, удаляемого из помещений с повышенным влаговыделением, по критериям энергетической и экономической эффективности с помощью методов физического и математического моделирования на примере плавательных бассейнов. Задачи исследования:

1. Создание математической модели системы теплоснабжения плавательного бассейна для проведения многовариантных расчетов. В ее состав должны

быть включены математические модели основных элементов рассматриваемой системы: обслуживаемого помещения, теплонасосной установки, утилизатора с промежуточным теплоносителем.

2. Проведение серии экспериментов для проверки адекватности созданной математической модели ТНУ.

3. Разработка схем использования теплоты воздуха, удаляемого из помещения плавательного бассейна, с применением ТНУ, УПТ и рециркуляции в различных комбинациях.

4. Проведение параметрической и структурной оптимизации разработанных схем с помощью созданной математической модели системы теплоснабжения плавательного бассейна.

5. Определение экономических показателей для наиболее перспективных схем с точки зрения минимального потребления условного и первичного условного топлива.

Основные положения, выносимые на защиту:

1. Математическая модель системы теплоснабжения плавательного бассейна, которая позволяет проводить исследования схем утилизации теплоты вытяжного воздуха с использованием УПТ, ТНУ и рециркуляции в различных комбинациях в расчетных и нерасчетных режимах.

2. Результаты параметрической и структурной оптимизации систем утилизации теплоты вытяжного воздуха.

3. Результаты расчета экономических параметров для наиболее перспективных схем с точки зрения минимального энергопотребления.

4. Заключение об эффективности применения схемы, с использованием ТНУ, УПТ и второй рециркуляции для использования теплоты вытяжного воздуха. Научная новизна

1. Впервые разработана математическая модель системы теплоснабжения плавательного бассейна, которая позволяет проводить многовариантные численные исследования параметров при изменении начальных условий (характеристики помещения, параметры микроклимата, месторасположение

объекта, параметры цикла ТНУ и др.) как в расчетных, так и нерасчетных режимах.

2. Впервые проведена структурная и параметрическая оптимизация схем утилизации теплоты воздуха, удаляемого из помещения плавательного бассейна, с применением ТНУ, УПТ и рециркуляции в различных комбинациях.

3. Показано, что схемы с применением первой рециркуляции и ТНУ неэффективны, сокращение энергопотребления при их использовании по сравнению со схемами с применением УПТ приблизительно одинаково. Наиболее перспективной схемой использования теплоты воздуха, удаляемого из помещения плавательного бассейна, является схема с комбинированным применением ТНУ, УПТ и второй рециркуляции (в работе схема №4.2а). При использовании данной схемы среднее снижение расхода условного топлива составит 68%, первичного условного топлива - 72% в зависимости от климатического района расположения объекта.

4. Показано, что при соотношении тарифов на тепловую и электрическую энергию 1/1 схемы с использованием ТНУ обладают лучшими экономическими показателями (дисконтированный срок окупаемости составляет 3 года). При соотношении тарифов 1/3 применение теплонасосных установок в схемах с использованием теплоты вытяжного воздуха требует дополнительного технико-экономического обоснования. Практическая ценность

1. В рамках данной диссертационной работы разработана опытно -экспериментальная установка, позволяющая с помощью ТНУ использовать теплоту воздуха, удаляемого из помещения плавательного бассейна.

2. Созданная математическая модель системы теплоснабжения плавательного бассейна позволяет отказаться от проведения трудоемких итераций, связанных с определением параметров воздуха в характерных точках, использования разнородных программ, графиков и таблиц. В рамках данной диссертационной работы было получено два свидетельства о регистрации

программы для ЭВМ №2013612407 и №2013612408 от 26.02.2013. Данная модель может быть использована для анализа схем утилизации теплоты вытяжного воздуха.

3. Предложена к практическому применению схема с комбинированным применением ТНУ, УПТ и второй рециркуляции (в работе схема №4.2а).

4. Создана математическая модель теплонасосной установки, которая позволяет проводить расчеты циклов ТНУ с использованием и без использования переохладителя фреона для трех наиболее часто используемых рабочих тел (Ю34а, 1М10А, Я407С) с учетом температурного глайда, при этом доступно изменение значений перегрева и переохлаждения. Данная модель описывается системой рациональных и полиноминальных уравнений, поэтому ее использование возможно в любых программных продуктах.

Достоверность полученных результатов. Достоверность полученных в диссертационной работе выводов подтверждается согласованием с результатами экспериментальных и численных исследований других авторов. Апробация работы. Основные результаты диссертационной работы были доложены на национальных и международных конференциях: 15, 16, 17, 18 и 19 Международных научно-технических конференциях студентов и аспирантов: Радиоэлектроника, электротехника и энергетика, Москва, 20092013 гг.; пятой и шестой Всероссийской школе-семинаре молодых ученых и специалистов «Энергосбережение - теория и практика», Москва, 2010 и 2012 гг.; пятой научно-практической конференции «Энергосберегающие технологии в промышленности. Печные агрегаты. Экология. Безопасность технологических процессов», Москва 2010 г.

Публикации. Основные положения и выводы диссертационной работы изложены в 10 опубликованных работах, в том числе в двух публикациях в рецензируемых журналах, рекомендованных ВАК РФ.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, пяти глав, заключения и списка литературы, состоящего из 98 наименований и 2

приложений. Общий объем диссертации составляет 173 страницы, включая рисунки, таблицы и приложения.

ГЛАВА 1. ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ТЕПЛОТЫ ВОЗДУХА, УДАЛЯЕМОГО ИЗ ПОМЕЩЕНИЙ С ПОВЫШЕННЫМ ВЛАГОВЫДЕЛЕНИЕМ. АНАЛИЗ ЭНЕРГОСБЕРЕГАЮЩИХ МЕРОПРИЯТИЙ. ОБЗОР НАУЧНЫХ РАБОТ.

Прежде чем перейти к основному содержанию главы, необходимо дать определение помещений с повышенным влаговыделением. В теории кондиционирования в качестве критерия используется угловой коэффициент; если его значение меньше или равно 6279 кДж/кг, помещение относится к влагонапряженным [1, 2]. В данную группу входят: крытые плавательные бассейны, бани, душевые, аквапарки, помещения мойки, искусственные катки, цеха текстильной промышленности (красильные, шлихтовальные), цеха мясоперерабатывающей промышленности (термические, коптильно-обжарочные, отделения варки окороков, отделения производства субпродуктовых колбас и мясных хлебов, варочные отделения) и т.д.

При разработке принципиальных схем поддержания микроклимата перечисленных помещений необходимо учитывать особенности процесса тепло- и влагопоступлений, требования нормативных документов к параметрам воздушной среды, ограничения по применению рециркуляции и т.д. В рамках данной диссертационной работы численные исследования были проведены на примере плавательного бассейна.

1.1 Оценка потенциала энергосбережения

Прежде чем перейти к описанию энергосберегающих мероприятий, применяемых для использования теплоты влажного вытяжного воздуха, необходимо обосновать важность их применения. Проведем оценку потенциала энергосбережения на примере плавательного бассейна.

По последним оценкам количество плавательных бассейнов в Российской Федерации составляет около четырех тысяч, почти в 625 раз меньше по сравнению с количеством бассейнов в США. Очевидно, что малое число плавательных бассейнов является серьезным препятствием на пути

развития массовости физкультуры и водных видов спорта. За последние годы внимание к данной проблеме возросло: было создано несколько программ, в частности проект «500 бассейнов для ВУЗов страны». Следует также отметить положительную динамику изменения количества плавательных бассейнов (рисунок 1.1.1.).

Рисунок 1.1.1. Динамика изменения количества плавательных бассейнов в Российской

Федерации за 2000 - 2010 гг.

Принимая во внимание вышеизложенное, следует уделить особое

внимание применению энергосберегающих мероприятий при строительстве и реконструкции зданий крытых плавательных бассейнов, в частности использованию низкопотенциальной теплоты вентиляционных выбросов. Ниже приведен оценочный расчет потенциала энергосбережения для г. Москвы. По данным [3] суммарная площадь всех 393 бассейнов Москвы составляет примерно 87123 м2. Среднее удельное значение расхода приточного воздуха, необходимого для поддержания заданных параметров микроклимата, составляет 16,748 (м3/час)/м2, температуру и относительную влажность зададим 27°С и 50% соответственно, энтальпию воздуха на выходе из утилизирующего устройства +25 кДж/кг. Таким образом, общее количество низкопотенциальной теплоты удаляемого воздуха, которое может быть полезно использовано при постоянной работе теплоутилизирующего устройства, составляет 85 213 МВт ч/год (количество часов работы в сутки -16), что эквивалентно полезной нагрузке нескольких котельных города.

1.2. Описание объекта исследования. Характеристика параметров микроклимата помещения плавательного бассейна

Наличие ванны большой площади в помещении бассейна (от 60% общей площади пола) обуславливает интенсивное поступление водяных паров в воздух помещения. Одним из необходимых этапов подготовки воды для чаши бассейна является хлорирование, вследствие применения которого образуются хлорамины [4]. При испарении хлорамины вместе с влагой поступают в воздух помещения, а при конденсации водяных паров из воздуха происходит образование хлористых растворов, которые вызывают коррозию несущих конструкций [5, 6]. Еще одной характерной особенностью помещения плавательного бассейна является присутствие людей с незащищенной поверхностью тела.

Таким образом, поддержание заданных параметров микроклимата плавательного бассейна обусловлено необходимостью обеспечения комфортных условий для людей и долговечности строительных конструкций. Объем приточного воздуха, подаваемого в помещение бассейна, определяется из условия подачи нормативного объема наружного воздуха и ассимиляции тепло - и влагоизбытков (поддержания заданного температурно-влажностного режима).

Параметры воздушной среды, которые необходимо поддерживать в помещении плавательного бассейна, сведены в таблицу 1.2.1. Допустимое значение относительной влажности воздуха в соответствии с [7, 8] составляет 65%, допустимое значение скорости потока воздуха в рабочей зоне помещения - 0,2 м/с. При проведении расчетов температура воды должна быть задана на 1 - 2 °С ниже температуры воздуха (для ограничения интенсивности испарения влаги с поверхности зеркала воды).

Для поддержания параметров микроклимата в помещении плавательного бассейна довольно часто используются прямоточные схемы, в некоторых случаях также применяются схемы с использованием рециркуляции (более подробное описание схем с использованием

рециркуляции приведено ниже). В теплое время года для обеспечения требуемых параметров используются местные осушители или секция охлаждения (осушки) в составе вентиляционной установки; при определенном сочетании параметров наружного воздуха проблема повышенной относительной влажности может быть решена за счет увеличения объема подаваемого воздуха.

Таблица 1.2.1.

Виды бассейнов и санитарно-гигиенические требования к их уст] юйству [7].

Виды бассейнов (назначение) Площадь зеркала воды. м2 Температура воды, °С Площадь зеркала воды на 1 человека в м2, не менее Время полного водообмена, час

Спортивные До 1000 Более 1000 24-28 8,0 10,0 8,0

Оздоровительные До 400 Более 400 26-29 5,0 8,0 6.0

Детские учебные: - дети до 7 лет; - дети старше 7 лет. До 60 До 100 30-32 29-30 3,0 4,0 0.5 2,0

Одним из ключевых моментов расчета энергопотребления в системе поддержания микроклимата плавательного бассейна является определение требуемого расхода приточного воздуха для ассимиляции тепло- и влагоизбытков. В Российской Федерации не существует действующего нормативного документа, с указанием зависимости для расчета влагопоступлений с поверхности зеркала воды бассейна. Существует несколько общеизвестных методик для определения количества испаряющихся с поверхности ванны водяных паров. Для формирования корректной модели помещения бассейна необходимо провести их сравнительный анализ и в результате сделать обоснованный выбор одной из методик.

1.3 Энергосберегающие мероприятия, применяемые в системе поддержания микроклимата помещений с повышенным влаговыделением

1.3.1 Применение рециркуляции

В соответствии с [9] применение рециркуляции в системе поддержания микроклимата плавательного бассейна ограничено требованием о подаче нормативного объема наружного воздуха. Использование 100% рециркуляции допускается во время отсутствия людей.

В схемах поддержания микроклимата плавательных бассейнов применяются следующие виды рециркуляции: первая рециркуляция -смешение рециркуляционного воздуха с наружным, рециркуляция 2а -смешение рециркуляционного воздуха с наружным воздухом, подогретым до температуры ниже требуемой , 26 - смешение рециркуляционного воздуха с наружным воздухом, подогретым до требуемой температуры (в результате температура смеси соответствует требуемой температуре приточного воздуха). Качественное изображение процессов в к - (Л диаграмме приведено на рисунке 1.3.1.1.

Рисунок 1.3.1.1. Качественное изображение процесса обработки воздуха в /? -с1 диаграмме: а) - использование первой рециркуляции; б) - использование рециркуляции 2а; в) -

использование рециркуляции 26. Необходимость применения различных видов рециркуляции

обусловлена особенностями компоновки вентиляционных установок и

эксплуатации. Например, использование первой рециркуляции ограничено

возможностью выпадения конденсата. При расположении точки смешения

ниже кривой насыщения, происходит выпадение влаги и некоторое количество теплоты теряется. Для исключения этого явления в районах с суровым климатом рекомендуется использование предподогрева перед смешением, в данном случае схем с использованием рециркуляции 2а или 26. Очевидно, что при равных коэффициентах рециркуляции требуемое количество теплоты для подогрева воздуха одинаково для всех вышеописанных схем.

ЛС\ -

«и«03 a g х S X н -ЗА : ■

1 &а> М О О У ■

Удельное требуемог приточног М3/(Ч£ — N О О С i ! 1 t Л 1 1 Л 1 А 1 \ 1 i

5 lili i 6 7 8 9 10 11 15 Влагосодержание приточного воздуха, г/кг

Рисунок 1.3.1.2. Диаграмма изменения удельного значения расхода приточного воздуха в зависимости от влагосодержания приточного воздуха. Применение рециркуляции в схемах поддержания микроклимата

помещений с повышенным влаговыделением сопряжено с определенными

сложностями. Из диаграммы, приведенной на рисунке 1.3.1.2, видно, что при

увеличении влагосодержания приточного воздуха, увеличивается требуемый

объем воздуха, подаваемого для ассимиляции тепло- и влагоизбытков. Таким

образом, целесообразность применения рециркуляции должна быть

подтверждена технико-экономическими расчетами.

1.3.2 Применение теплоутилизаторов непосредственного действия

Для утилизации теплоты вытяжного воздуха в системах вентиляции и кондиционирования применяются тепловые трубы, контактные, кожухотрубные, пластинчатые, вращающиеся регенеративные утилизаторы и утилизаторы с промежуточным теплоносителем. На сегодняшний день наиболее широкое распространение получили утилизаторы последних трех типов. Пластинчатые, вращающиеся регенеративные утилизаторы и

утилизаторы с промежуточным теплоносителем (с использованием трубчатых теплообменников) серийно выпускаются практически всеми крупными отечественными и зарубежными заводами-изготовителями в течение многих лет. Это обуславливает низкие сроки подбора, проектирования и изготовления, что довольно часто оказывает решающее значение при разработке принципиальных решений. В связи с этим в рамках данной работы было принято решение принять к рассмотрению один из вышеперечисленных теплообменник аппаратов, ниже приведен их краткий сравнительный анализ.

Среди вышеперечисленных теплообменных аппаратов наиболее высокой эффективностью обладает регенеративный утилизатор - от 60 до 85%; эффективность пластинчатого утилизатора лежит в пределах от 40 до 70%. Наиболее низкие показатели эффективности у утилизатора с промежуточным теплоносителем - от 35 до 60%. В зависимости от конструктивного исполнения, параметров воздуха на входе и выходе, характера протекающего процесса утилизации (с влаговыпадением или без) значение эффективности может изменяться.

Конструктивные особенности регенеративного утилизатора (ротор представляет из себя насадку, образованную узкими каналами значительной длины, в которых имеют место ламинарные потоки) не позволяют использовать их для утилизации теплоты влажного вытяжного воздуха при низких температурах наружного из-за повышенной угрозы обмерзания. Существенным недостатком утилизатора данного вида также является наличие подмеса удаляемого воздуха к потоку приточного, данное обстоятельство не позволяет использовать роторные утилизаторы в системах кондиционирования воздуха (СКВ) помещений с вредными выделениями.

Вследствие пониженного значения эффективности и конструктивных особенностей пластинчатые утилизаторы менее подвержены обмерзанию по сравнению с регенеративными, однако, их применение для утилизации теплоты влажного вытяжного воздуха также ограничено. Рекомендации по

использованию пластинчатых рекуператоров известного завода-изготовителя «Ноуа1» приведены в таблице 1.3.2.1. Как видно из таблицы, наибольшее влияние на значение минимально допустимой температуры воздуха на входе в утилизатор оказывает температурная эффективность. Из таблицы 1.3.2.1. видно, что исключение угрозы обмерзания при использовании данного вида утилизаторов в климатических условиях РФ возможно лишь при низких значениях температурной эффективности: от 40 до 45%.

Указанные значения температурной эффективности можно достичь, используя утилизатор с промежуточным теплоносителем, при этом данный вид утилизаторов характеризуется наиболее высокой надежностью при использовании в климатических условиях РФ [11, 12, 13].

Таблица 1.3.2.1.

Зависимость минимально допустимой температуры на входе в утилизатор от начальных параметров утилизируемого воздуха и температурной эффективности [10]

Параметры воздуха на входе в Температурная эффективность

утилизатор рекуператора, %

Температура, °С Относительная влажность, % 40 45 50 55 60 65

30 -21 -15 -11 -8 -5 -3

40 -21 -16 -11 -8 -5 -3

20 50 -21 -16 -11 -8 -6 -3

60 -21 -16 -11 -9 -6 -4

75 -23 -17 -13 -10 -6 -4

90 -25 -18 -14 -10 -6 -7

30 -26 -19 -15 -10 -6 -3

40 -27 -19 -15 -11 -7 -5

25 50 -27 -20 -16 -12 -7 -5

60 -30 -22 -17 -13 -8 -5

75 -33 -25 -22 -13 -9 -6

90 -36 -28 -17 -15 -10 -7

30 -32 -24 -20 -13 -8 -5

40 -33 -27 -22 -13 -8 -5

30 50 -38 -27 -21 -14 -11 -6

60 -40 -30 -21 -17 -11 -7

75 (<-40) -33 -25 -18 -13 -9

90 (<-40) -40 -30 -21 -16 -11

Достоинствами УПТ также является исключение остановок вентиляторов при образовании наледи на поверхности теплообмена (режим оттайки производится путем управления расходом промежуточного теплоносителя), возможность размещения приточных и вытяжных систем на расстоянии, а также отсутствие подмеса удаляемого воздуха. Главным недостатком системы утилизации с промежуточным теплоносителем является наличие дополнительных затрат электрической энергии на привод циркуляционного насоса.

С учетом аргументации, приведенной выше, к рассмотрению был принят утилизатор с промежуточным теплоносителем.

1.4 Применение парокомпрессионных теплонасосных установок

Практическую теплонасосную систему предложил Вильям Томсон (впоследствии лорд Кельвин) в 1852 г. [14]. В качестве источника низкопотенциальной тепловой энергии установка, предложенная лордом Кельвином, использовала наружный воздух. Активное развитие холодильных машин началось в конце девятнадцатого века. Несколько позднее, в 20-х и 30-х годах двадцатого века, началось внедрение теплонасосных установок. Холдейн описал в 1930 г. испытание домашнего теплового насоса, предназначенного для отопления и горячего водоснабжения и использующего теплоту окружающего воздуха [14]. В дальнейшем внедрение тепловых насосов в системы теплоснабжения жилых, общественных и промышленных зданий продолжалось, в качестве источника низкопотенциальной тепловой энергии использовался грунт, вода (речная, морская, сточная или сбросная) и наружный воздух, довольно часто применялись системы с комбинированным использованием тепловой энергии перечисленных источников (таблица 1.4.1).

Таблица 1.4.1.

Первые теплонасосные установки Швейцарии [14]_

Год создания Источник тепла Местонахождение Мощность, кВт Применение

1938 Речная вода Цюрих 175 Отопление

1939 Воздух Цюрих 58 Кондиционирование воздуха

1941 Речная и сбросная вода Цюрих 1500 Плавательный бассейн

1941 Вода из озера Скекборн 1950 Технологическое тепло на фабрике искусственного шелка

1941 Воздух Ландкарт 122 Сушка на бумажной фабрике

1942 Речная вода Цюрих 7000 Отопление

1943 Речная вода Цюрих 1750 Отопление

1943 - Шоненверд 250 Кондиционирование воздуха на обувной фабрике

1944 Вода из ферментационного подвала Ларгенталь 140 Нагрев и охлаждение пивоваренного завода

1945 Вода из озера Лугано - Отопление

Энергетический кризис 1973 года стал толчком к активному развитию данного направления. В 80-е годы двадцатого века появляется много научных трудов, посвященных применению ТНУ в системах теплоснабжения.

В СССР данным направлением занимались такие ученые, как Карпис Е.Е., Богословский В.Н., Бродянский В.М., Соколов Е.Я., Калинин И.М., Мартыновский B.C., Везиришвили О.Ш., Гомелаури В.И., Меладзе Н.В., Проценко В.П., Мартынов A.B. и многие другие [15 - 28]. В частности Везиришвили О.Ш., Гомелаури В.И. и Меладзе Н.В. занимались исследованием применения ТНУ в технологических схемах теплохладоснабжения чайных фабрик (рисунок 1.4.1). В 1967 году под руководством Везиришвили О.Ш. на базе одной из схем была создана опытно - промышленная установка (рисунок 1.4.1 б), ее испытания были проведены на Губской чайной фабрике. В качестве источника

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Самойленко, Валентина Юрьевна, 2013 год

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1. Баркалов Б.В., Карпис Е.Е. Кондиционирование воздуха в промышленных, общественных и жилых зданиях. М.: Стройиздат, 1982. -312 с.

2. ГОСТ 12.1.005^88. Воздух рабочей зоны. Общие санитарно-гигиенические требования. Введ. 01.01.1989.-49 с.

3. Рейтинг округов г. Москвы по обеспеченности спортивными сооружениями [Электронный ресурс]. - Режим доступа: http://ria.ru/research_rating/20111101/477254126.html.

4. Р НП АВОК 7.5-2012. Обеспечение микроклимата и энергосбережение в крытых плавательных бассейнах. Нормы проектирования. Введен впервые; Введ. 04.09.2012. - 20 с.

5. Китайцев A.B. Тепло- и массообменные процессы на открытой поверхности воды в вентилируемых помещениях (на примере крытых плавательных бассейнов для массовых занятий спортом): Дис... канд.техн.наук.-М.,1985.

6. Некоторые аспекты микроклиматической поддержки в крытых бассейнах и аквапарках/ Хасанов А.О., Стариков A.B., Хорошилов С.А. и др. // C.O.K. - 2008. - №11 - С. 74 - 78.

7. СанПиН 2.1.2.1188-03. Плавательные бассейны. Гигиенические требования к устройству, эксплуатации и качеству воды. Контроль качества. Введ. 01.05.2003.- 15 с.

8. СП 118.13330.2012. Общественные здания и сооружения,-Актуализированная редакция СНиП 31-06-2009; Введ. 01.01.2013. - 79 с.

9. СП 31-113-2004. Бассейны для плавания. - Введен впервые; Введ. 30.04.2004. - 89 с.

10. Вишневский Е. П. Особенности обеспечения эффективной работы пластинчатых теплообменников рекуперативного типа в суровых климатических условиях // C.O.K. - 2005. - № 1. - с. 84 - 91.

11. Кокорин О.Я., Королев В.Г. Применение воздушных тепловых насосов в зданиях плавательных бассейнов и катков// АВОК - 2013. - №1 - С. 62 - 68

12. Гаряев А.Б., Яковлев И.В. Утилизация теплоты вторичных энергетических ресурсов в конденсационных теплообменниках. М.: Издательский дом МЭИ. 2010.- 120 с.

13. Богуславский Л.Д. Снижение расхода энергии при работе систем отопления и вентиляции. М.: Стройиздат. 1985. - 336 с.

14. Рей Д., Макмайкл Д. Тепловые насосы: Пер. с англ.. - М.: Энергоиздат, 1982.-224 с.

15. Карпис Е.Е.. Энергосбережение в системах кондиционирования воздуха. М.: Стройиздат, 1986. - 268 с.

16. Богословский В.Н. Кондиционирование воздуха и холодоснабжение. М.: Стройиздат, 1985. - 367 с.

17. Мартынов A.B. Установки для трансформации тепла и охлаждения: учеб. пособие для вузов. - М.: Энергоатомиздат, 1989. - 200 с.

18. Соколов Е.Я., Бродянский В.М. Энергетические основы трансформации тепла и процессов охлаждения: учеб. пособие для вузов. - М.: Энергоиздат, 1981.-320 с.

19. Мартыновский B.C. Тепловые насосы-М.: Госэнергоиздат, 1985,- 191с

20. Везиришвили, О.Ш., Меладзе A.B. Энергосберегающие теплонасосные системы тепло- и хладоснабжения. - М.: МЭИ, 1994. - 157 с.

21. Везиришвили О. Ш. Тепловой насос для чаезавялочного агрегата // Холодильная техника. 1968. № 7. С. 17-20.

22. Везиришвили О. Ш. Пути сокращения энергозатрат на чайных фабриках при комплексном применении теплонасосных установок // Холодильная техника. 1984. №3. С. 11-14.

23. Гомелаури В. И., Везиришвили О. Ш., Марианашвили Н. А. Опыт использования теплонасосных установок для теплохладоснабжения Самтредской чайной фабрики // Холодильная техника. 1986. № 3. С. 16-18.

24. Гомелаури В. И., Везиришвили О. Ш., Меладзе Н. В. и др.

Теплонасосная установка для теплохладоснабжения курортного зала в Пицунде // Холодильная техника. 1977. № 10. С. 43-46.

25. Везиришвили О.Ш., Хвития М. Т. Каскадная теплонасосная установка для охлаждения и пастеризации молока // Холодильная техника. 1990. № 7. С. 4-6.

26. Гомелаури В. И., Везиришвили О. Ш., Абрамова В. Г. И др.

Перспективы применения теплонасосных установок на курортах Черноморского побережья // Холодильная техника. 1979. №7. С. 15-18.

27. Проценко В. П. Энергетическая эффективность систем утилизации теплоты вентиляционных выбросов с помощью тепловых насосов // Промышленная энергетика. 1986. №11. С. 45-48.

28. Проценко В. П. Анализ эффективности применения теплонасосных установок с газовым двигателем // Промышленная энергетика. 1986. № 7. С. 30-33.

29. Васильев Г. П. Теплохладоснабжение зданий и сооружений с использованием низкопотенциальной тепловой энергии поверхностных слоев земли. М.: Граница, 2006. - 176 с.

30. Приточно-вытяжная вентиляционная установка с теплонасосной рекуперацией тепла вентиляционных выбросов/ Васильев Г. П., Тимофеев H.A., Колесова М.В. и др. // Энергобезопасность и энергосбережение - 2012. - №6 - С. 14-21.

31. Васильев Г. П. Энергоэффективный экспериментальный жилой дом в районе Никулино-2//АВОК. - 2002. - №4 - С. 2 - 10.

32. Кокорин О.Я., Товаре Н.В. Круглогодичное обеспечение жилых и общественных зданий теплом и холодом с помощью холодильных машин// Холодильная техника. - 2010. - №6. - с. 45 - 48.

33. Кокорин О.Я., Товаре Н.В. Круглогодичное обеспечение жилых и общественных зданий теплом и холодом с помощью холодильных машин// Холодильная техника - 2010. - №7 - С. 34-37.

34. Кокорин О.Я., Товаре Н.В. Экономические преимущества применения холодильных машин для выработки тепла и холода в жилых зданиях// Холодильная техника - 2010. - №8 - С. 39-42.

35. Кокорин О.Я. Современные системы кондиционирования воздуха. - М: Издательство физико-математической литературы, 2003.

36. Peng Sun, Jing Yi Wu, Ru Zhu Wang, Yu Xiong Xu. Analysis of indoor environmental conditions and heat pump energy supply systems in indoor swimming pools//Energy and Buildings. - 2011. - №43 - C. 1071 - 1080.

37. Johansson L., Westerlund L. Energy savings in indoor swimming-pools: comparison between different heat recovery systems// Applied Energy. - 2001. №70-C. 281-303.

38. Chung-Kuan Kung, Wen-Shing Lee. Optimization of heat pump system in indoor swimming pool using particle swarn algorithm.//Applied Energy. - 2008 -C. 1647-1653.

39. Chua K.J., Chou S.K., Yang W.M. Advances in heat pump systems: A review// Applied Energy. - 2010. - №87 - C. 3611-3624.

40. Fracastoro G.V., Serraino M. Energy analyses of buildings equipped with exhaust air heat pumps (EAHP)// Energy and Buildings. - 2010. c. 1283-1289.

41. Dodoo A., Gustavsson L., Sathre R. Primary energy implications of ventilation heat recovery in residential buildings. Energy and Buildings. - 2011.

42. Fehrm M, Reiners W., Ungemach M. Exhaust air heat recovery in buildings// International Journal of Refrigeration. - 2002. c. 439-449.

43. Aynur Т., Hwang Y., Radermacher R. Field performance measurements of a heat pump desiccant unit in dehumidification mode// Energy and Buildings. - 2008. c. 2141-2147.

44. Egidijus J. Extracted ventilation air heat recovery efficiency as a function of a building's thermal properties// Energy and Buildings - 2006. c. 568 - 573.

45. Fracastro G.V., Serraino M. Energy analyses of buildings equipped with exhaust air heat pumps (EAHP)// Energy and Buildings - 2010. c. 1283 - 1289.

46. Невенкин С., Начаев Н. Термодинамични свойства на влажния въздух. Държавно издателство «Техника». София, 1982

47. Сотников А.Г. Процессы, аппараты и системы кондиционирования воздуха и вентиляции. Том 2, часть 1. СПб, 2006. - 416 с.

48. Карпис Е.Е. Новый метод расчета годового энергопотребления холода СКВ здания // Холодильная техника. 1998. № 3. С. 24-25.

49. Рымкевич А.А. Системный анализ оптимизации общеобменной вентиляции и кондиционирования воздуха. - М: Издательство «АВОК Северо-Запад», 2003.

50. ГОСТ 16350-80. Районирование и статистические параметры климатических факторов для технических целей. Введ. 17.12.1980. - 102 с.

51. Сервер «Погода России» [Электронный ресурс].- Режим доступа: http://meteo.infospace.ru.

52. СП 20.13330.2011. Нагрузки и воздействия. -Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85*; Введ. 20.05.2011.

53. СП 60.13330.2012. Отопление вентиляция и кондиционирование воздуха. - Актуализированная редакция СНиП 41-01-2003; Введ. 01.01.2013.-81 с.

54. Смирнов В.В. Исследование влияния параметров микроклимата на долговечность несущих конструкций помещения бассейна: Дис... канд.техн.наук.-М.,2009.

55. Shah М.М. Calculation of evaporation from indoor swimming pools: further development of formulas. ASHRAE memorandum - 2012 [Электронный ресурс].- Режим доступа: http://www.mmshah.org/publications.html

56. Алейников А.Е., Федоров А.В. Испарение влаги с водных поверхностей в условиях крытых аквапарков. //Стройпрофиль №7(37). - 2004.

57. Справочник проектировщика «отопление, водопровод, канализация»/ Богословский В.Н., Шепелев И.А., Эльтерман В.М. и др. М: Стройиздат, 1977. -502с.

58. Сорокин Н.С. Вентиляция, отопление и кондиционирование воздуха на текстильных предприятиях.- М.: Легкая индустрия, 1974. - 328 с.

59. Runsheng Nang, Etzion Y. Comparative studies on the water evaporation rate from a wetted surface and that from a free water surface//Building and environment - 2004. - №39. c. 77 - 86.

60. Asdrubali F. A scale model to evaluate water evaporation from indoor swimming pools// Energy and buildings- 2009. - №41. с. 311 - 319.

61 ASHRAE. ASHRAE handbook - HVAC applications. Atlanta: American Society of Heating, refrigerating and Air-Conditioning Engineers, Inc. - 1999.

62. ASHRAE. ASHRAE handbook - HVAC applications. Atlanta, GA: American Society of Heating, refrigerating and Air-Conditioning Engineers, Inc. - 2007.

63. Shah M.M. Evaluation of available correlations for rate of evaporation from undistributed water pools to quiet air// HVAC & R Research. - 2002. - №8(1). - c. 125-131.

64. Краснов^Ю.С., Борисоглебская А.П., Антипов А.В. Системы вентиляции и кондиционирования. Рекомендации по проектированию, испытаниям и наладке. - М.: Термокул, 2004. - 373 с.

65. Lurie М, Michailoff N. Evaporation from free water surface// Industrial and Ingineering Chemistry. - 1936. №28(3). - c. 345 - 50.

66. Himus GW, Hinchly JW. The effect of a current of air on the rate of evaporation of water below boiling point// Chemistry and Industry - 1924. - №43 -c. 840-5.

67. Хэюрюнен П. Вентиляция бассейнов для плавания// Suomen Puhallinten das оу, Финляндия - 1973. - 8 с.

68. Smith СС, Jones RW, Lof GOG. Energy requirements and potential savings for heated indoor swimming pools// ASHRAE Transactions - 1993. - №99 (2) - c. 864-874.

69. Антонов П.П. Методика расчета и проектирования систем обеспечения микроклимата в помещениях плавательных бассейнов. // Мир климата. Спец. выпуск проектировщику - 2003.

70. Shah M.M. Analytical formulas for calculating water evaporation from pools. ASHRAE memorandum — 2008 [Электронный ресурс].- Режим доступа: http://www.mmshah.org/publications.html

71. Обоснование выбора хладагента для винтовых компрессоров//

Технический бюллетень №5, 2004. [Электронный ресурс]. - Режим доступа: http://www.mcquay.ru/?scope=documents.

72. Гуреев В.М. Повышение эффективности теплонасосных установок на основе численного и физического моделирования: Автореф.дис...д-ра техн. наук.-Казань.,2010.-42с.

73. Гуреев В.М. Автономный энергокомплекс на базе двигателя внутреннего сгорания и теплового насоса: экспериментальное исследование // Холодильная техника - 2010. С. 38 - 42.

74. Мартыновский B.C. Тепловые насосы-М.: Госэнергоиздат, 1985.- 191с.

75. «Облачный» сервис по свойствам рабочих веществ холодильных установок/ Очков В.Ф., Орлов К.А., Очков A.B. и др.//Вест. Международной академии холода. - 2013; . - №2.

76. Расчет и графическая иллюстрация основных термодинамических циклов. Интерактивный интернет-справочник. [Электронный ресурс]. -Режим доступа: http://twt.mpei.ac.ru/ochkov/VPU_Book_New/mas/index.html

77. Solkane®. Refrigerant Software. V.6.0.1.6. solvay Fluor GmbH.

78. CoolPack V. 1.46. Technical University of Denmark.

79. DuPont Refrigerant Expert™ . V. 3.2.

80. Table Curve 3D, v.2.06. AISN Software Inc., 1995.

81. Сотников А.Г. Утилизация теплоты: годовые режимы//Сантехника, отопление, кондиционирование - 2010. с. 72-75.

82. Бялый Б.И. Тепломассообменное оборудование воздухообрабатывающих установок ООО «Веза». - М.: ООО «Инфорт», 2005 -278 с.

83. Гоголин A.A. Осушение воздуха холодильными машинами. - М.:

«Государственное издательство торговой литературы», 1962 - 103 с.

84. Table Curve 2D, v.5.01. AISN Software Inc., 2002.

85. Кейс B.M., Лондон А.Л. Компактные теплообменники. - М.: «Энергия», 1967-224 с.

86. Справочник проектировщика «отопление, водопровод, канализация»/ Богословский В.Н., Копьев С.Ф., Друскин Л.И. и др. М: Стройиздат, 1975. -429с.

87. Лебедев П.Д. Теплообменные, сушильные и холодильные установки. -М.: «Энергия», 1972 - 321 с.

88. Кунтыш В.Б., Кузнецов Н.М. Тепловой и аэродинамический расчеты оребренных теплообменников воздушного охлаждения. - СПб.: Энергоатомиздат, 1992. - 280 с.

89. Энергосбережение в теплоэнергетике и теплотехнологиях/Данилов

О.Л., Гаряев А.Б., Яковлев И.В. и др. -М.: Издательский дом МЭИ, 2010. 424 с.

90. Cabello R., Totella Е., Navarro - Esbri J. Experimental evaluation of a vapour compression plant performance using R134a, R407C and R22 as working fluids// Applied thermal engineering - 2004. c. 1905-1917.

91. Performance comparison of air source heat pump with R407C and R22 under frosting and defrosting/ Liu Zhiqiang , Li Xiaolin, Wang Hanqing, Peng Wangming// Energy conversion and management — 2007. c. 232 - 239.

92. Экономика промышленности: учеб. пособие для вузов. - В 3-х т. Т. 2.

Экономика и управление энергообъектами. Кн.1 Общие вопросы экономики и управления/ Барановский А.И., Кожевников Н.Н., Пирадова Н.В. и др. - М.: Издательство МЭИ, 1998. - 296с.

93. Экономика энергетики: учеб. пособие для вузов/ Рогалев Н.Д., Зубкова А.Г., Мастерова И.В. и др. М.: Издательство МЭИ, 2005. - 288с.

94. Нестренко А.В. Основы термодинамических расчетов вентиляции и кондиционирования воздуха: учеб. пособие. - М.: Высшая школа, 1971. - 460

95. Вентиляция, кондиционирование и очистка воздуха на предприятиях пищевой промышленности/ Е. А. Штокман, В. А. Шилов, Е. Е. Новгородский и др. - М. АСВ, 2001. - 688 с.

96. Гурский Д.А., Турбина Е.С. Вычисления в Майгсаё 12. - СПб.: Питер, 2006. - 544 с.

97. Очков В.Ф. МаШсас! 14 для студентов, инженеров и конструкторов. -СПб.: БХВ - Петербург, 2007. - 368 с.

98. Постановление правительства РФ №526 от 24 мая 1995. О

первоочередных мерах по выполнению венской конвенции об охране озонового слоя и монреальского протокола по веществам, разрушающим озоновый слой.

Приложение 1. Результаты численного исследования схем поддержания микроклимата в помещении плавательного бассейна (климатические условия гг. Махачкала, Москва, Томск, Дудинка, Якутск)

Махачкала.

Модификация «а». Диаграмма годового расхода первичного условного

топлива, кг п.у.т./год/м2

и Ьй

<Й со

к -

с

о

ее §

X о Й _ о. н

о

о 00

0

1

и к

9 (и

5 =

¡8 з ^

X

со о ч о

>ч

8 о

X

!Г

к

00 Ш

о. и х

140 120 100 80 60 40 20 0

ГЧ го ^Г^ ^ ^ ^.—' ГЧ ГО ЧО ^ иг^ т ^Г

• • ( I х] I/ 1 ГО I V) ■ ■ • • * • г г г г г I- г I г г »' с

— — _Г _Г _Г _Г _ГГОГОСОГОСОГО©©©©©0©©©©00

о о о о О о II II II II II II II II II II II II

Ш Ш Ш щ ш ш

—1 —■; —; (Ч СЧ Н п м N м N

ЩЩЩЩЩШЩЩЩЩЩЩ ч-' ^ ^ гг ^ т*-' т!"' тГ тГ ^г

Номер схемы с указанием коэффициента рециркуляции и температурного КПД УПТ

Модификация «б». Диаграмма годового расхода первичного условного

топлива, кг п.у.т./год/м2

и И

Л оа

К -

с

о

СО §

X о св

о. н

2 с со

0

1

<и к

X

£

X

450 -400 350 300 „ 250

"I 200

2 150

£100 I

с 50 :

0 -

—■ ГЧ го

го аз а. <и X

го </"> го т}- I/

Г Г Г № Г Г

О О О О О О г^

л л л л л л

Ш Ш Ш Щ ш ш

—; —; — <N<4(4

М П Н П (Ч N

(4 Ю Ю ГО ^

го

го ГО

^ОООООООООООО

•^лллллллллллл

ышшшйшшщшшшш юююююююююююю

<—; — Г^Г^Г^гогого-^-тГ-^-

Номер схемы с указанием коэффициента рециркуляции и температурного КПД УПТ

Москва.

Модификация «а». Диаграмма годового расхода условного топлива,

кг у.т./год/м2

о и

о я во о

О

(Я Ч ч о о X о Л

а.

о

СО

о

в

<и к ж <и

я

го

н

>ч

и иг

(Я

со К

п с о н

120 100 80 60 40 20 0

т

• т^тт-^^......

^-С 1—С П СП М М П (Л

о о о о о о

оооооооооооо

II II II II II II II II II II II II

Ш Щ Щ щ Ш щ

— —; —; ГЧ Г-1

N N N N N N

ЩЩЩЩЩЩЩШШЩМЩ

сз С5 сЗ

сз сз сз ей ей сз СЗ г^ <ч т го т -ъ-

« сз

Номер схемы с указанием коэффициента рециркуляции и температурного КПД УПТ

Модификация «б». Диаграмма годового расхода условного топлива,

кг у.т./год/м2

о

X т

о

я ч

4 о

о ^г о н

5 сх

о и о СО

о §

о к

X

1) £

в оо

400 350 300 250 200 150 100 50 0

4 ^

# # #

Номер схемы с указанием коэффициента рециркуляции и температурного КПД УПТ

Модификация «а». Диаграмма годового расхода первичного условного

топлива, кг п.у.т./год/м2

2 §2

* ч к 3 ш и си ^ и ь

I

о л о.

о со о ч о

и и к X и

X

00

180 160 140 120

с 100

и а

га со к п с о н

2 о в со о ч

о

80 60 40 20 0

(4 го

1—

С) I/) П) ......Г _Г- Г Г Г _ С Г г\ г г г

О О О О О О II II II п II II п II II п II II

Ш Ш Ш Ш щ Ш

— —; — <4 (N1 ГЧ М N N Г^ (Ч Г1

ШШЩЩМШЩЩЩШИШ гагагагагагагагагагагага

Номер схемы с указанием коэффициента рециркуляции и температурного КПД УПТ

Модификация «б». Диаграмма годового расхода первичного условного

топлива, кг п.у.т./год/м2

2

О "

х 2

г ^

к §

03 с Си "

н >4

3 Й

и О со

о §

и

<и

Я <и

5

X 00

о

X _ о

§. в со

о к

ч с о н

8 о

X

со о

ч

о

>>

600 500 400 300 200 100

\> ч? ^ ^ ^ ^ ^ ¿у- 45 Ф

^ ^ .<<>.<<>.о.о

& & ^ ^ ^ ^ \ \ \ О/ V"

Л Л ^ ^

IX- V

Номер схемы с указанием коэффициента рециркуляции и температурного КПД УПТ

Томск.

Модификация «а». Диаграмма годового расхода условного топлива,

кг у.т./год/м2

о к ю о

5

§1

о

Л

6

с со о Ч

и к

X

4)

5

к 00

н

и

<я

5

X О

н

160 140 120 100 80 60 40 20

■ |

||

III

шш|1Е11!1

«ПЧОГО'^Г'ГЧГО^-^ГО^-ЮГО^Ю

•'гогпгптттоооооооооооо

Щ Щ Щ Ш Щ щ

—< — с*} сч с^ М М N N м п

ЩШШШШЩЩЩЩШШМ

СЗСЗСЗСбСЗСЗСГЗЯСЗСЗСЗСЗ

-Ч-' Ч"' ^ ^ Ч- ^ ^ ^ ^ ^ ^

Номер схемы с указанием коэффициента рециркуляции и температурного КПД УПТ

Модификация «б». Диаграмма годового расхода условного топлива,

кг у.т./год/м2

о 400 я

Номер схемы с указанием коэффициента рециркуляции и температурного КПД УПТ

Значение годового расхода первичного условного топлива, кг п.у.т./год/м2

о о

ы о о

и) о о

Оч

ООО ООО

1

о

2 си

о X го 2 сг

'С

|

Б К

я го

2 §

и

•е-

^ к а я

ГО

а -

р

"О го Я

В ■о я

I

1С X Я

к

ч го 2 я го тз

1 тз я о

о

«< я

н

Значение годового расхода перечного условного топлива, кг п. у.т./год/м2

ооооооооооо

1.3

2.1 (Ег=0,3) 2.1 (Е1=0,4)

2.1 (Ег=0,5)

2.2 (Е^0,3) 2.2 (Е1=0,4) 2.2 (Е1=0,5)

3.1

3.2

3.3

3.4

3.5

3.6

4.1аЕН),3 4.1аЕ1=0,4 4.1аЕ^=0,5 4.2а ЕИ),3 4.2а Е1=0,4 4.2а Е1=0,5 4.3а Е1=0,3 4.3а Е1=0,4 4.3а Ег=0,5 4.4а ЕН),3 4.4а Е1=0,4 4.4а ЕИ0,5

о

к е-к

Я

»3

с

в »

Л р

¿3 к

»5

Я

&Э

„ 2 оэ »з

О

•ч Я

н