Определение рациональных геометрических параметров поперечного сечения трамбующих брусьев рабочего органа асфальтоукладчика тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.05.04, кандидат технических наук Курбатов, А. Е.

• Курбатов, А. Е.
• кандидат технических наук
• 1995

Оглавление диссертации кандидат технических наук Курбатов, А. Е.

3.2. Обоснование выбора материала для проведения эксперимента.

3.3. Экспериментальное оборудование и методика исследования уплотнения асфальтобетонной смеси оборудованием трамбующего действия в лабораторных условиях.

3.4. Определение углов, наклона of, и передней рабочей поверхности трамбующих брусьев, исходя из получения максимальной шотнос ти материала.

3.5. Распределение плотности материала по глубине слоя в зависишстж от углов наклона cl, к передней поверхности трамбующих брусьев.

3.6. Оиределение погрешности расчета углов, наклона передней рабочей поверхности и о(г трамбующих брусьев.

3.7. Влияние скорости базовой машины на эффективность процесса уплотнения материала.

3.8. Выводы жо третьей главе.

4. СПЕШКА ТЕХНЖО-ЭШНОШИЕСКОЙ ЭФФЖТЩЮСШ УШ10ШЩЕГ0 ОБОРУДОВАН® ТРАМБУЮЩЕГО ДЕЙСВШ И мевдика РАСЧЕТА ГЕ0-МЕ1РИЧЕС1Ш1 ПАРАМЕТР® ПОПЕРЕЧНОЮ СЕЧЕН® трамбующих. БРУСЬев асфальт (toiaota.

4.1» Расчет техншсо-эконошгаеской эф|)вктжвност уплотняющего оборудщанш трамбующего дейетвш.

4*2. Методика расчета геомагических парамзтрш поперечного сечения трамбующих брусьев, асфальтоукладчика. общие ашад по работе. сжйссе литератш.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Определение рациональных геометрических параметров поперечного сечения трамбующих брусьев рабочего органа асфальтоукладчика»

Наеыщежже сяран автотбшляът, р>оеФ о6ь@ша жерваозок и увеличекше жх дальносш ир1йв©до к наобходишсиж еовершезнетвованжя дорожного хозяйства, в первую очередь уаелжченЕем aiofsoGiH дорожных сетей и повшение трансюр'шо-экеилуаФацшонных характариетгик дорог. Обьеш перевозок возрастают быстрее, чем увелииваатся жрот1шенноеть дорог. Несмотря на значительные тем1ы дорожного строшт&дь^ша в нашей стране в течение иослбщних 20-30 лет, когда ереднжй щ)|^ост нротяженностж дорог с тв^ ердымж жяфытжямж превышал 20 тысяч кжлометров в год, обьемы перевозок возрастали в два раза быстрее, С увелжчеш1ем грузооборота возникает необходимость решения такой важной задачи, как сокращенже времени на перевозки. 1овышенже скоростей двжженжя, особенно на городским: дорогах, требует более eipororo подхода к оценке тиюв дорожных од^® - поверхность их должна быть ровной ж достаточно шероховатой, чтобы было обеспечено надежное сцепленже с нжш; колес автомобиля.Процесс строительства асфальтобетонных шюкрытий представляет собой довольно сложную технологаческую задачу. Для устройства дорожных одежд данного типа применяется целый комЕЬлекс разнообразных по назначению и своим возможностям дорожно-строительных машин. Однако, несмотря на четко отработанную в теоретическом отношении типологию строительства асфальтобетонных покрытий, долговечность их на практике оказывается не такой большой, как это следовало бы из расчета. Основной причиной преждевременного износа и разрушения полотна дороги является его недоужлотнение.В; четвертой главе произведен технико-^коношчеекжй анализ эффективности предлагаешго сзшоеоба уплотненжж асфальтобетоннщ: емесей, а также даны практичеекие рекомевдащж ио раечету геоштричеекщ: тшразтчрт- трамбующих брусьш> асфальтоукладчика.В; ирйдоженйи дан пришр расчета геометричеешйс жараметрш. юперечного сечения трамбующих: брусьев асфальтоукладчика для уилотненжя песчаного холодного асфальтобетона.На защиту выносятся теоретически установленные: и 1фовер@нные экеиержмеитально зависимости» очражающие взаишдействже ;pi604eго органа асфальтоукладчика с увлотаяемшй материалом* позволившие предложить научно обоеншанную штодику расчета ©снсшных гео^шетричееких иараметрст шиеречного сечения трамбующего фуса, ежособиого 1^изводжть окончательное уилотненже асфальтобетонного жокрытия* - 9

Заключение диссертации по теме «Дорожные, строительные и подъемно-транспортные машины», Курбатов, А. Е.

3.8. Выводы по третьей главе.

1. На основании проведенного эксперимента можно сделать вывод о положительном влиянии деформаций сдвига на процесс уплотнения: штериала.

Рже. 3.23. Зависимость коэффициента уплотнения штериала от скорости перемещения базовой машины.

Рас. 3,24. Призма выпора при V б.м. - 11,5 г^мив ( d, = 30°, <кг - 45°).

Рис. 3.25. Призма выпора при V Сим. = 15 м/мин ( d, = 30°, otz = 45°).

2. Величина сдвиговой дефоршции в значительной степени зависит от геометрических параметров поперечного сечения трамбующих брусьев асфальтоукладчика» в частности, от углов наклона передней рабочей поверхности. Для холодного песчаного асфальтобетона путем эксперимента было установлено, что оптишльная величина сдвиговых: дефоршций наблюдается при сочетании углов наклона перед ° ней рабочей поверхности: Ы, = 30 - для первого трамбующего бруо са и ос2 = 45 - для второго трамбующего бруса.

3. Процесс умеренного сдвига штериала в глубине шсеива при одновременном уплотняющем воздействии со стороны рабочего органа благоприятно сказывается на распределении коэффициента уплотнения штериала по глубине слоя. Согласно полученным данннм на глубине 100 мм при сочетании углов наклона рабочей поверхности о .о брусьев ^ = 30 I = 30 коэффициент уплотнения уменьшился на 12$, а при сочетании = 30° и с*^ 3 45° ~ на

4. Воздействие на штериаж нагрузкой, направленной преимущественно на дефоршцию уплотнения, приводит к переуплотнению поверхностного слоя, в результате чего в глубине шсеива появляется линия скольжения^ которая выполняет роль своеобразного барьера. Ниже линии скольжения эффективность уплотняющего воздействия со стороны рабочего органа интенсивно снижается.

5. Углы наклона передней рабочей поверхности трамбующих брусьев асфальтоукладчика должны определяться, исходя из физико-механических характеристик уплотняемого штериала. С достаточной для практических целей углы и о(г трамбующих брусьев можно определить по выражениям и

L. С. г /Р.

6. Максишльная скорость базовой шшины находится в зависимости от геометрических: параметров поперечного сечения трамбующих брусьев, частоты и амплитуды их колебаний.

7. Эффективность уплотнения зависит от скороети перемещения: базовой машины и в диапазоне /б.м. = 1 м/ше до Иб.м. * 3 ш/ш описывается зависимостью к' к^7

4. СЦЕНКА ТЕХНИКО-ЭКСеОМИЗЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ УПЛОТНЯЮЩЕГО ОБОРУДОВАН® ТРАМБУЮЩЕГО ДЕЙСТВИЯ И МЕТОДИКА РАСЧЕТА ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТР® ШПЕРЕЧЮГО СЕЧЕНИЕ ТРАМБУЮЩИХ БРУСЬЕВ. АСШЕЬТОУКВДЖА.

4.1. Расчет технико-экономической эффективности уплотняющего оборудования трамбующего действия.

1. Поскольку одним жз основных условий при исследовании уплотняющего оборудования трамбующего действия было достижение оп-тишльной плотности асфальтобетонного покрытия, то в качестве базового варианта, примем существующую технологию уплотнения дорожных одежд. Данные, принятые для расчет экономической эффективности, предоставлены АО "Дорпроект" г. Читы.

2. По существующей технологии строительства асфальтобетонных покрытий в Читинской области комплект уплотняющего оборудования состоит жз трех единиц техники:

- асфальтоукладчик модели Д - 150Б;

- каток ДУ - 50 ;

- каток ДУ - 49А.

Так как при исследовании ставилась задача получения необходимой нормативной плотности покрыт® без применения дополнительной уплотняющей техники, то очевидно, что экономический эффект будет состоять в высвобождении из технологического процесса указанных гладковальцовых катков.

3. Народнохозяйственный эффект за срок службы НТ { новая техника ) определится по формуле

Э-ls.-Q 4.1 } эде Zi - удельные приведенные затраты при базовом технологическом процессе; Q - годовая эксплуатационная производительность высвобождаемой техники. 4. Удельные приведенные затраты к

С 4.2 )

S - текущие затраты;

- нормативный коэффициент эффективности; К - капитальные вложения. 5. Годовая эксплуатационная производительность 4.3 ) эде fw - часовая норш выработки; jfc - коэффициент внутренних потерь; Т - годовой фонд времени. Часовая норш выработки определится по формуле ?7</ /Г > 4.4 ) f-r</ - часовая техническая произв одительность;

- коэффициент перехода от технической производительности к часовой норме выработки. Определяем техническую производительность

7/7 мр/6-О)-сГ ** - ' 4.5 ) где В - ширина укладываемой полосы; & -ширина перекрытая; /7 - число проходов катка по однощу следу; iT - скорость катка.

Для катка модели ДУ-50, имеющего ширину вальца 180 см, перекрытие а в 30 см, число проходов по одному следу /7=4 при скорости укатки (Г = 2 км/час, техническая производительность определится

Ддя катка ДУ-4ЭА при ширине вальца 130 см, перекрытии а = 30 сантиметров, числе проходов /7 = 5 и скорости укатки 3,5 км/чае S техническая производительность обоих катков определится fr„ = 750+ 70О - /4SO, /

Часовая норма выработки составит

Годовая эксплуатационная производительность

60- МО* /Р06. Ш,

6. Капитальные вложения ^-27.Ш.<?W/>y£ ~ балансовая стоимость катка ДУ-50;

- балансовая стоимость катка ДГ

Суммарные капитальные вложения определятся

7. Текущие затраты определяются по формуле

J9 * S*./>. + + S7/> + ST у SC/4, ( 4в6 } где Ss.n. - заработная плата производственных рабочих;

Sa.fi. - амортизационные отчисления! на реновацию техники; St.fi. ~ затраты на капитальный решит; Sr.fi. - затраты на техобслуживание, средний и текущие ремонты;

St

- стоимость топлива; Sc/ч. - етоимэсть масел и вспомогательных материалов. ^ 720000/>у£ Sa.fi - 7620000/></£

Ss.fi. - 4330. 000/>у£

Sr.fi. ~ 2.7S0. 000

Sr. vf 000

8. Приведенные затраты

Z -Л!*

9. Экономический эффект в результате высвобождения уплотняющей техники из технологического процесса - 34S- /206. 400 « 46.325.760/уё

10. Народнохозяйственный эффект за срок службы оборудования

3=46325760-4:7= 2 /773/000

4.2. Методика расчета геометрических параметров поперечною сечения трамбующих брусьев, асфальтоукладчика.

1. Обоснование величины допустимого контактного давления под нижней кромкой трамбующего бруса.

1.1. Для определения величины контактного давления; необходимо знать зависимость между допустимым контактным давлением и пределом прочности штериала на сжатие. Подобная зависимость может быть получена только опытным путем для каждого конфетного типа асфальтобетона.

Процесс уплотнения смеси рабочим органом, состоящим из двух трамбующих брусьев, можно разделить на два этапа: а.) работа первого бруса эквивалентна работе гладковаль-цового катка средней серии, который в процессе укатки асфальтобетона дает степень уплотнения: К = 0,90-0,92; б) работа второго трамбующего бруса эквивалентна работе тяжелого катка» производящего окончательное уплотнение асфальтобетона ( К = 1,0 ).

1.2. Опытным путем получить зависимэсть мевду коэффициентом уплотнения: штериала и его плотностью Ks ft fJ*) . По имеющейся зависимости назначить плотность материала^ и , соответствующие коэффициентам уплотнения К^ и Kg.

1.3. Опытным путем определить зависимость предела прочности штериала от коэффициента уплотнения RzF£(K) . в соответствии с выбранными коэффициентами уплотнения К^ и Kg найти прочность материала R, и соответственно.

1.4. По полученной опытным путем зависимости назначить допустимое контактное давление под нижней кромкой первого трамбующего бруса [6*,] и [&2J под нижней кромкой второго бруса.

2. Определение, глубины внедрения бруса в материал.

2.1. Опытным путем получить зависимость модуля деформации материала от коэффициента его уплотнения F= Fjftt) . Установить соответственно модуль деформации Е^ и Eg, отвечающие коэффициентам уплотнения К^ и Kg.

2.2. Определить глубину внедрения первого бруса но выражению

2.3. Определить глубину внедрения второго бруса по выражению л - -Л

Ъ' г

3. Определение угла внутреннего трения, коэффициента сцепления штериала в зависимости от степени уплотнения.

3.1. Получить опытную зависимость предела прочности штериала на растяжение от прочности на сжатие fsW Установить прочность для коэффициента уплотнения К^ и ^ для Kg.

3.2. Используя зависимости 1.8 и 1.9 определить углы зрения и коэффициенты сцепления штериала для коэффициентов уплотнения К^ и К2 :

-я» я - §7ТГ ' cat> % ■ к

4. Определить углы наклона передней рабочей поверхности о(, и по выражениям 2.22 и 2.39;

5. Определить ширину горизонтальной площадки бруса по выражению

А ft ж j

ОБЩИЕ ВЫЗОда ПО РАБОТЕ

1. На основании проведенных теоретических, исследований и экспериментальных данных получены аналитические зависимости определение и численные значения основных геометрических параметров поперечного сечения орамбующих брусьев раб сив го органа асфальтоукладчика, обеспечивающего повышение эффективности процесса уплотнения штериала за счет создания оптишльного сочетания деформаций сдвига и уплотнения.

2. В результате теоретических исследований и экспериментальных данных, установлено, что величина сдвиговой деформации штериала в процессе уплотнения существенно зависит от геометрических параметров поперечного сечения трамбующих брусьев асфальтоукладчика, в частности, от величины углов, наклона передней рабочей поверхности трамбующих брусьев от механических характеристик ушгот няемого материала.

3. Получены матештические зависимости глубины внедрения трамбующих брусьев, учитывающие прочностные и деформационные характеристики уплотняемого материала, а также зависимость ширины Горизонтальной площадки от глубины внедрения бруса и угла наклона передней его поверхности.

4. В результате, теоретических исследований выявлена зависимость максимальной рабочей скорости базовой машины от геометрических параметров трамбующих брусьев, а также от частоты и величины амплитуды их колебаний. Экспериментальным путем установлено, что при увеличении скорости базовой шшины от 1 до 3 w/мш коэффициент уплотнения материала уменьшается с 0,98 до 0,96. Дальнейшее увеличение скорости шшины приводит к интенсивно^ падению коэффициента уплотнения.

5. В результате экспериментальных исследований установлено, что дефоршции сдвжш оказывают положительное влшшие на процесс уплотнения: материала. Уплотнение только за счет дефоршций сжатия приводит к образованию линии скольжения В: глубине пассива. Образовавшаяся линия скольжения имеет свойство своеобразного барьера, ниже которого эффективность уплотняющего воздействия со стороны рабочего органа интенсивно снижается.

6. Разработана методика расчета геометрических параметров поперечного сечения; трамбующих брусьев, асфальтоукладчика ( высота передней наклонной поверхности, ширина горизонтальной площадки, угол наклона передней рабочей поверхности ) на основе учета основных механических характеристик уплотняеюго штериала.

7. Результаты исследований и их анализ позволили определить направление дальнейших работ по повышению эффективности процесса уплотнения асфальтобетона рабочим органом асфальтоукладчика:

- определение влияния сложных геометрических форм поперечного сечения трамбующего бруса на степень уплотнения: штериала;

- анализ целесообразности применения в конструкции рабочего органа асфальтоукладчика третьего трамбующего бруса с целью увеличения глубины проработки штериала на основе создания знакопеременного напряженного состояния в глубине массива.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Курбатов, А. Е., 1995 год

1. Апестш В .К., Жак A.M. Испытания ж оценка прочности нежестких дорожных одежд. М.: Транспорт, 1977. - 102с.

2. Бабков В .Ф. Развитие техники дорсшсного строительства. NL: Транспорт, 1988. - 272с.

3. Бабков В.Ф., БирулаА.К. Проходимость колесных машин по грунту. М.: Автотрансиздат, 1959. -186с.

4. Еабкш В.Ф.» Безрук В.М. Основн грунтоведения и механики грунтов. М.; Высш. шк., 1986. - 240с.

5. Бёрезанцев В.Г. Расчет оснований сооружений. -М.: Стройиздат, 1970. 207с.

6. Беккер М.Г. Введение в теорию систем местность-машина. М.: Машиностроение, 1988. - 520с.

7. Бируля А.К. Исследование взаимодействия колес с поверхностью каченш как основа оценки проходимости колесных швин. М. t Издательство АН СССР, 1959. - 68с.

8. Богуславский A.M., Ефремов 1.Г. Асфальтобетонные покрытия. -М.: МАДИ, 1981. 145с.

9. Бовдарик Г.К., Царева АЛ. Текстура и деформация глинистых пород. М.: Недра, 1975. - 169с.

10. Бугров А.К., Голубев А.И. Анизотропные грунты и основания сооружений. СПБ.: Недра, 1993. - 245с.

11. Бугров А.К., Нарбут P.M.,, СшщинВЛ. Исследование грунтовв условиях трехосного сжатия, -Д.: Стройиздат, 1987, 184с.

12. Багдасаров С.М., Варганов С.А. "Повшаетеж качество уплотнения". "Дорожные машины", 1986, Ш. С.5-7.

13. Вощжнин Н.П., Горелышев Н.В., Чернигов. В.А. "Режим уплотнения асфальтобетонных слоев повышенной толщины". Труды Союздорнии. Вып. 78. -М., 1978.

14. Вялов С.С. Реологические основы механики грунтов. М. : Высш. шк., 1978. - 447с.

15. Гвоздарев В .А., Скворцов Л.Б. О поведении битумоминеральных материалов при действии уплотняющих нагрузок // Тр. ВНИИстрой-дормэш. -М., 1974. Вып 66. С. 39-44.

16. Гнзенцаей 1.Б. Дорожный асфальтобетон. М.: Транспорт, 1976.-334с.

17. Гезенцвей Д.Б. Развитие исследований асфальтобетона в свете положений физико-хлмической механики // Тр. СоюздорШИ. М., 1975. Вып. 79. С. 4-12.

18. Гезенцвей Д.Б. Песчаный асфальтобетон ж пути повшения. его качества. -М.: Росвузиздат, 1963. 187с.

19. Герсеванов Н.М. Теоретические основы механики грунтов, и их практические применения. М.: Стройиздат, 1948. - 247с.

20. Гобершн JI.А. Основы теории, расчета и проектирования строительных и дорожных машин. -М.: Машиностроение, 1988,- 464с.

21. Гольдин А.Л. Упругопластическое деформирование основания жестким штампом // Основания, фундаменты и механика грунтов. 1983. Ш. С. 25—31.

22. Гольдштейн М.Н. Механические свойства грунтов, М.: Стройиздат, 1979. - 304с.

23. Гордеев, С.О. Деформации и повреждения дорожных асфальтобетонных покрытий. М.: Издательство Мйнкомхоза РСФСР. - 132с.

24. Гроссшн Л .В. Волнообразные дефоршции асфальтобетонных покрытии и их устранение // Тр. ВНИИстровдормаш. -М., 1975. Вып. 68. С. 98-101.

25. Грушко 1.М. , Короле» И.В. Дорожно-строительные материалы. * М.: Транспорт; 1983. 383с.

26. Дорожно-строительные материалы. Справочник. М.: Транспорт, 1983. - 297с.

27. Дорожно-строительные штериалы. Справочник. М.: Транспорт, 1976. - 283с.

28. Ефремов Д.Г., Суханов СЗ. Строительство и ремонт асфальтобетонных покрытий. М.: Высш. шк., 1991. - 176с.

29. Золотарев. В.А. Долговечность дорожных асфальтобетонов. -Харьков: Виша школа, 1977. 116с.

30. Иванов Я.Н., Пономарев П.П. Строительные свойства грунтов. -Д.: Денгосстройиздат, 1932. 186с.

31. Иванов: ПЛ. Грунт и основания пиротехнических сооружений. -М.: Высш. шк., 1991. 447с.

32. Исследование режимов уплотнения рабочих органов асфальтоукладчика и разработка высокоэффективного уплотняющего оборудования: отчет о нир / МАДИ.: рук. Кустарев; Г.В. J& ГР 0189008580 . М., 1990. 105с.

33. Исследование рабочих режимов и параметров уплотняющих органов асфальтоукладчиков с целью повышения эффекта уплотнения: отчет о нир/ ШО ВНИИстро^доршш. М., 1984. - Шс,

34. Казарновский В.Д. Оценка едвигоустойчивости связных грунтов в дорожном строительстве. М.: Транспорт, 1985. - 167с.

35. Казарновский В .Д. Учет сопротивляемости грунтов сдвигу при щроектировашш дорожной конструкции. М.: Автотрансиздат, 1962. - 35с.

36. Калужский Я.А. Закономерности укладки грунтовых слоев жесткими катками // Тр. ХАДИ, Харьков, 1959. Вып. 20, С. 72-87.

37. Козлова Е.Н. Холодный асфальтобетон. М.; Автотрансиздат, 1958. - 124с.

38. КопейкинВ .С. Упругопластический анализ нелинейной стадии работы грунтовою основания // Основания, фундаменты и механика грунтов. 1991. * 6. С. 4-7.

39. Королев И.В., Золотарев, А.Н., СтуницевВ.А. Асфальтобетонные покрытия. Донецк: Донбасс, 1970. - 163с.

40. Косте Ж., Санглер Г. Механика грунтов. М.: Стройиздат, 1981 455с.

41. Костельов М.П., Куканов Ю.Л., Левина И.О. Новый способ уплотнения дорожно-строительных материалов // Автомобильные дороги. 1991. № 6. С. 13-14.

42. Крыжаншекжй А.!. Механическое поведение грунтов^ в условиях пространственного напряженного состояния // Основания, фундаменты и механика грунтов. 1983. В 1. С. 23-27.

43. Ладыгин Б.И. Прочность и долговечность асфальтобетона. ^ Минск: Наука ж техника, 1972, 286с.

44. Лысихина А.й, Дорожные покрытия и основания с применением битумов ж дегтей. М.: Ав тотрансиздат, 1962. - 360с.

45. Лещанко В.П., Скворцов а Л.Б,, Фонгауз Г.Г. Основные параметры ж конструктивные особенности зарубежных асфальтоукладчиков,. Обзор. М,, ЦНИИТЭстройшш, 1971,- 72с,

46. Ляхов Г.М. О динамическом вдавливании штампа в грунт // Основания, фундаменты ж механика грунтов, 1972. Ш 3. 0. 6-8.

47. Мануйлов О.Г. Новые катки с оецилляторным уплотнением. // Строительные дорожные машины. 1991. № 6. С. 7-8.

48. Маргайлик Е.Г. Малогабаритные дорожные асфальтоукладчики. // строительные ж. дорожные шшины. 1991. I 9, С. 11-12.

49. Маслов А.Г. Эффективные рабочие органы асфальтоукладчиков. // Автошбильные дороги. 1983. Ш 5. С. 17-18.

50. Маслов Н.Н. Основы инженерной геологии и механики грунтов. -М.: Высш. шк., 1982. 511с.

51. Маслов Н.Н. Условия устойчивости откосов, и склонов, в гидротехническом строительстве. М.: Госэнергоиздат, 1955. - 183с.

52. Мулин В.Ж. Механика грунтов, для инженеров-строителей. М.: Стройиздат, 1978. - 118с.

53. Николаевский В.Н. Дилатансия и законы необратимого деформирования грунтов // Основания, фундаменты и механика грунтов. 1979. 1 5. С. 29-31.

54. Пермяков В.В., Захаренко А.Б. Обоснование величины контактных давлений для уплотнения асфальтобетонных смесей // Строительные и дорожные шшины. 1989. Л 5. С. 12-14.

55. Печеный Б.Г. Долговечность битумных и битумоминеральных покрытий. -М.: Стройиздат, 1981. 251с.

56. Пряник П.К. Исследования уплотнения грунтов ©снований тяжелыми трамбовками // Основания, фундаменты и механика грунтов. 1965. 1 2. С. 6-9.

57. Проспект фирмы " Vo%e/e « /фрг/^ 1987. 43с.

58. Рыбьев И.А. Асфальтовые бетоны. М.: Высш. шк,„ 1969. -396с.

59. Семене®, В.А. Качество и однородность автомобильных дорог. -М.: Транспорт, 1989. 126с.

60. СвденкоВ.Н., Михович С.Е. Эксплуатация автомобильных дорог.-М.: Транспорт,. 1989. 187с.

61. Смирнев А.В. Прикладная механика дорожных ж аэродромных конструкций. Омск: Изд. ОмТУ, 1993. - 128с.

62. Справочник конструктора дорожных шшин. Под ред. Бородачева И.П. М.: Машиностроение, 1973. - 50с.

63. Ставшщер I.P. Деформации оснований сооружений от ударных нагрузок. И.: Издательство литературы по строительству, 1969. - 127с.

64. Терцаги К. Теория механики грунтов». М.: Стройщцат, 1961.-13с.

65. Тихомиров В.В. Планирование ж анализ эксперимента. -М.: Легкая индустрия, 1974. 262с.

66. Федотов Г.А. Проектирование автомобильные дорог. -М.: Транспорт, 1989. 437с.

67. Финашин В.Н. Дорожные основания из бжтумопесчаных. смесей. -М.: Транспорт, 1984. 120с.

68. Харр M.S. Основы теоретической механики грунтов. М. : Строй-жздат* 1970. - 319с.

69. Хархута Н.Я. Определение режиш работ трамбующих механизме® при уплотнении дорожных насыпей. // Строительство дорог. Ш 4. 1946.

70. Хархута Н.Я., Васильев Ю.М., Охрименко Р.К. Уплотнение грунтов дорожных насыпей. М.: Автотрансиздат, 1958. - 144с.

71. Хархута Н.Я. Прочность, устойчивость и уплотнение грунтов земляного полотна автомобильных дорог. М.: Транспорт, 1974.-282с.

72. Хархута Н.Я.„ Капустин М.И., Семенов В.П. Дорожные шшины. -1.: Машиностроение, 1976. 479с.

73. Хархута Н.Я,, Стефанюк Е.Л. Оптимизация параметров ежжовош воздействия на слой асфальтобетонной смеси при его уплотнении катками // Тр. Ярославского политехнического института, Ярославль, 1978. Вып. 3. С. 34-36.

74. Цытшич Н.А. Механика грунтов. М.: Госстройиздат,, 1963. -636с.

75. Цытшич Н.А. Основания и фундаменты. -М.: Высш. шк., 1979. -384с.

76. Шестопалов А.А. Эффективность применения гладковальцовых катков, при уплотнении асфальтобетонных покрытий дорог. Л.: ДДНШ» 1984. - 30с.

77. А.С. 1217970 (СССР). Рабочий орган асфальтоукладчика / Л.М. Посадский, У.Э.Берзлей, Э.Ф.Ластнис Опубл. в Б.!., 1986, № 10.

78. А.С. 1043225 (СССР). Устройство для укладки и уплотнения дорожных покрытий / В.С.Тарасов Опубл. в Б.И., 1983, Л 5.

79. А.С. 1668519А1 (СССР). Уплотняющий рабочий орган / В.А.Сащй лов Опубл. а Б.И., 1991, Ш 29.

80. А.С. 1142568 (СССР). Рабочий орган асфальтоукладчика / М.В. Товтин Опубл. в Б.И., 1989, $ 24.

81. А.С. 1288240 (СССР). Способ уплотнения дорожных покрытий / А.Г.Маслов, З.А.Декань и др. Опубл. в Б.И., 1987, I 5.

82. А.С. 647386 (СССР). Способ уплотнения и выглаживания дорожного покрытия / А.Г.Маслов Опубл. в Б.И., 1981, $ 37.

83. А.С. 1446203 (СССР). Рабочий орган асфальтоукладчика / В.В. Кабанов Опубл. в Б.И., 1988, Л 47.

84. Для расчета величины углов, d, и по выражениям 2.22 и 2.38 необходимо иметь данные по назначению; угла внутреннего трения штериала и коэффициента сцепления.

85. Для нахождения требуемых величин иримем, что в, зоне дефоршции штериала первым трамбующим брусом средняя плотность асфальтобетона будет X, = 2Д г/см3 < соответствует коэффициенту уплотнения К = 0,92 ).

86. Путем экспериментальных исследований С.О.Гордеев установил, ч:то предел прочности на сжатие R, = 75 кг/см2 соответствует предел прочности на растяжение 2/ = 24 кг/см2, а для Rz = = 130 кг/са? предел прочности 7г = 26 кг/см2.

87. Используя зависимость угла внутреннего трения от прочности на растяжение и сжатие1. Й-'/1 О 0получаем, что уг = 44,3 , a Yi 3 31 .1кким образом, данные полученные аналитическим и экспериментальным путем дают хорошую сходимость.

88. Для: расчета угле© ol, и ol^ принимаем значения углов, внутреннего трения штериала:=30°, % 43 °.

89. По опытным данным В.Б.Пермякова контактное давление под вальцом катка должно быть в пределах = 16-18 кг/см2 для получения степени уплотнения песчаного асфальтобетона К =» 0,92 , а для получения степени уплотнения К = 1,0 * 32 кг/сь^/58/.

90. В результате экспериментов на различных видах асфальтобетона Й.И. Теляев, установил, что между допустимым контактным статическим давлением и динамическим имеется зависимость /68/0*2*"*1. V 3 2»5-3,10*С7А7

91. Рис, П.1Д. Зависимость угла внутреннего трения песчаного асфальтобетона от отношения .1. О 10 20 30 I 5Of, град

92. Рис, П. 1.2. Зависимость коэффициента сцепления от угла внутреннего трения песчаного асфальтобетона.

93. Тогда контактное динамическое давление определится как:- под нижней кромкой первого брусаdfa-zr-S'S/, /%'/- под нижней кромкой второго бруса1. О*^ • 3;

94. Зкким образом исходные данные для расчета углов на^слона передней поверхности о/, и ol2 трамбующих брусьев следующие:1. Сч, / - S/z

95. АШЖШЧЖШЕ ШШГШВАШЕ УРАВНЕНИЙ ЗАВЙСИШСТИ УГЖВ НАхШЖ ПЕРЕДНЕЙ РАБОЧЕЙ ИФЕРШСШ ТРАМБУЮЩИХ ВРУСЪБВ ОТ МЕХАНИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК УШЮТШШЕЖО МАТЕРИАЛА

96. Для исследования уравнения: 2.22 преобразуем его к виду

97. Выполним следующие преобразования: S/vX jO/jJC jг2>sX1. S;»x 1. S<nJx СosX- S<n 2 XС