Обоснование прочности и устойчивости трубобетонных конструкций опорных блоков морских стационарных платформ при квазистатических и периодических внешних воздействиях тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.23.07, доктор технических наук Шеховцов, Вячеслав Афанасьевич

• Шеховцов, Вячеслав Афанасьевич
• доктор технических наук
• 2010

Оглавление диссертации доктор технических наук Шеховцов, Вячеслав Афанасьевич

ВВЕДЕНИЕ

Глава 1. Анализ развития конструкций сооружений морских стационарных платформ

1.1. Зарубежный опыт

1.1.1. Мелководные платформы

1.1.2. Глубоководные платформы

1.1.3. Гибкие платформы

1.2. Отечественный опыт

1.2.1. Пример обустройства шельфовых месторождений углеводородного топлива Каспия

1.2.2. МСП на шельфах Азовского, Черного и Северного морей

1.3. Цели и задачи теоретического и экспериментального обоснований несущей способности сжато-изогнутых анкерных свай и стоек опорных блоков из трубобетона

1.4. Выводы

Глава 2. Теоретическое обоснование расчета несущей способности трубобетонных опорных блоков МСП по первой группе предельных состояний при кратковременном квазистатическом нагружении. Метод эквивалентного модуля.

2.1. Исследования устойчивости трубобетонных колонн блока при кратковременном загружении

2.1.1. Выводы

2.2. Теоретическое обоснование предельного состояния по потере устойчивости сжато-изогнутого трубобетонного элемента опорной колонны, трубобетонной сваи МСП при кратковременном загружении

2.3. Алгоритм расчетного обоснования несущей способности трубобетонного опорного блока МСП методом КЭ в варианте метода сил с использованием "Эквивалентного модуля"

2.4. Выводы

Глава 3. Экспериментальные исследования изменения напряжённодеформированного состояния трубобетонных колонн и панелей пространственных трубобетонных опорных блоков МСП под действием продольных и поперечных квазистатических нагрузок

3.1. Определение механических характеристик материалов обоймы и сердечника трубобетонных опорных колонн МСП

3.2. Экспериментальное исследование сжато-изогнутых трубобетонных колонн

3.3. Сравнение теоретических и экспериментальных результатов Статистическая обработка результатов

3.4. Экспериментальное исследование поведения трубобетонной решетчатой панели опорного блока МПС при квазистатическом нагружении

3.5. Проверочные расчеты несущей способности сжато-изогнутой трубобетонной панели опорного блока МСП

3.6.Практическая методика расчёта несущей способности сжато-изогнутых трубобетонных конструктивных элементов МСП

3.7. Выводы

Глава 4. Обоснование и выбор метода динамического расчёта трубобетонных опорных блоков МСП, учитывающего их нелинейное деформирование при нелинейном взаимодействии с грунтовым основанием под действием случайного волнения

4.1. Модель жесткого основания

4.2. Волновые нагрузки на опоры сооружений при случайном волнении

4.3. Учет податливости МСП при определении нагрузки от случайного волнового воздействия

4.4. Учет податливости основания МСП

4.5. Приближенные методы расчета свободных и вынужденных колебаний конструкций

4.6. К вопросу о постановке задач динамики трубобетонных МСП

4.7. Выбор расчетной модели для динамического расчета трубобетонных опорных блоков МСП

4.8. Уравнения колебаний симметричной трубобетонной платформы

Расчётный алгоритм моноблочных опорных блоков

4.9. Выводы

Глава 5. Динамический расчёт решётчатых опорных блоков МСП и трубобетонных конических моноподов с трёхслойным поперечным сечением

5.1. Описание конструкции решетчатого блока МСП и ее основная математическая модель

5.2. Малые свободные колебания решётчатой МСП

5.3. Расчётное обоснование силового гармонического и случайного волновых воздействий на решётчатый опорный блок

5.4. Исследование влияния массы верхнего строения, эксцентриситета на колебания блока

5.5. Исследование поведения решётчатого опорного блока при случайном волнении

5.5.1. Выводы

5.6. Колебания трубобетонного монопода кольцевого сечения при волновых воздействиях регулярного и случайного характеров

5.6.1. Выводы

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Обоснование прочности и устойчивости трубобетонных конструкций опорных блоков морских стационарных платформ при квазистатических и периодических внешних воздействиях»

С конца 70-х годов прошлого столетия бурными темпами развивается мощнейший отечественный научно-промышленный комплекс по освоению углеводородных топливных месторождений на шельфе морей и океанов государства.

Важнейшей проблемой являлось обеспечение добычи нефти и газа с больших глубин в различных климатических условиях. Результаты решения этой проблемы, прежде всего, зависели от решения главной задачи -обеспечения в необходимых объемах строительства морских стационарных платформ (МСП) для бурения и добычи на глубинах моря в 200^300 м [61; 126; 123].

В связи с этим в Ленинграде, Баку, Выборге, Черноморске были запущены в производство заводы с уникальным технологическим оборудованием, позволявшим изготавливать самые сложные конструктивные формы морских стационарных платформ.

Головные' специализированные научно-исследовательские проектно-конструкторские организации, такие, как ВНИПИ «Шельф» [170], ВБИЛИ «Морнефтегаз», НИПИ «Гипроморнефтегаз», решали задачи по разработке и внедрению проектов МСП, а также задачи по обустройству морских месторождений. НИПИ «Гипроморнефтегаз» разработал и внедрил программу исследований по созданию конструкций для освоения, месторождений со сложными условиями волнообразования и сейсмики [61; 38].

Актуальность проблемы освоения шельфовых месторождений углеводородного топлива для России еще более возрастет в XXI веке [125; 83; 37; 50].

В проектной практике опорные блоки рассчитываются методом конечных элементов с использованием вычислительной техники, как пространственные конструкции с жесткими узлами [169].

Сооружения, как правило, рассматриваются состоящими из идеально упругих и линейно деформируемых стержней. В этом случае используется принцип независимости действия сил, согласно которому эффект совместного действия сил равен сумме эффектов действия каждой силы в отдельности.

Однако практика эксплуатации и экспериментальные исследования поведения смонтированных МСП показали, что для установления истинного уровня предельного загружения опорных блоков МСП как вертикальными нагрузками постоянного действия, так и поперечными кратковременными нагрузками необходимо учитывать нелинейное поведение стальных трубчатых морских конструкций [289].

При расчете таких сооружений встречаются два основных типа нелинейностей. Первый из них связан с нелинейностью зависимости сг = <т(£) , которой характеризуется работа материала в упруго-пластической стадии. Второй тип связан с геометрической нелинейностью, когда перемещения конструкции вызывают значительные изменения ее геометрии и уравнения равновесия необходимо составлять для деформированного состояния [144; 147]. Учет любого из этих типов нелинейности проводит к разрешающей системе уравнений, содержащей нелинейные относительно определяемых неизвестных члены [289]. Присутствие в уравнениях нелинейных членов не позволяет получить их решение в замкнутом виде и приходится использовать различные процедуры последовательных приближений [289; 144]. Как отмечается в [142], расчет стержневых систем с учетом физической и геометрической нелинейностей связан с большими трудностями, как при формировании разрешающих уравнений, так и при их решении и формировании всего процесса расчета на ЭВМ.

Малоисследованной областью осталась работа конструктивных элементов платформ при одновременном действии продольной и поперечной нагрузок. Практически все конструктивные элементы блоков подвергаются мощному воздействию внешних статических и динамических сил. Особенно невыгодной с точки зрения несущей способности является работа сжатых конструктивных элементов, предельное состояние которых может наступить по потере общей устойчивости.

Перспективными конструкционными материалами для глубоководных и ледостойких платформ становятся трубобетонные стержневые элементы для решетчатых конструкций и мощные моноподные сталебетонные опорные блоки [138; 11; 265; 242; 258; 225].

Использование таких композитов при строительстве МСП стало возможным благодаря исследованиям отечественных ученых: Броуде В.М. [23], Дободугло Н.Г. [51], Кикина А.И. [69], Росновского В.А. [156], Санжаровского P.C. [164; 108], Стороженко Л.И. [180], Трулля В.А. [192] и др. и зарубежных ученых: Gardner N.J. [240], Neogi P., Sen H., Chapmen T. [270], Nakai H., Yoshikawa O. [268], Matsumoto Y., Fukuzawa K. [260], Furlong R. [247] и др. Гаджиев Ф.М. [38], Махмудов1 М.С. [113], Салимов C.B. [161], Садыгов Ф.М. [160] и др. исследовали поведение трубчатых свай с цементным заполнением.

Однако следует отметить, что при всей многочисленности исследований самых разнообразных аспектов поведения трубобетонных опорных элементов платформ исследователи ограничивались при определении несущей способности таких стержней применением упрощенной расчетной схемы внецентренного сжатия, заменяя действие поперечной нагрузки действием эквивалентных концевых моментов. В случае трубобетонных элементов это вряд ли допустимо, поскольку уже с начальных уровней нагружения начинают сказываться нелинейные проявления, а результаты расчетов по упрощенной схеме получаются не адекватными действительному уровню его предельного состояния. В' связи с этим понятна важность обоснования теоретических и экспериментальных исследований работы конструктивных комплексных элементов МСП при одновременном действии продольных и поперечных сил [224; 218; 221; 220; 213].

С освоением глубинных месторождений возникли проблемы с определением величины динамической реакции сооружения на случайное волновое воздействие. Инструментальные наблюдения за колебаниями платформ в морях показали, что период собственных колебаний опорного блока становится переменной величиной [171]. Многократно повторяющиеся горизонтальные перемещения, придонной части блока вызывали увеличение деформаций в грунтах основания и. приводили к уменьшению несущей способности. В ряде случаев величина этого снижения достигала 50% [80].

Отечественные и западные исследователи в [234; 289; 86; 122; 44] и других работах установили нелинейные зависимости перемещений опорных блоков и свайных оснований от периодических внешних сил и сил взаимодействия конструкции с водной и грунтовыми средами. Наличие вертикальной силовой- составляющей вносит дополнительные изменения в напряженно деформированное состояние (НДС) всей системы. Так, исследования, проведенные Булгаковым Ш1В: [24], показали существенную нелинейную' неравномерную по времени осадку опор блока с перераспределением внутренних усилий.

Анализ развития конструкций» опорных блоков МСП показал, что- в настоящее время, отечественные и западные разработки при большом, разнообразии конструктивных решений платформ, стремятся свести отношение ширины блока на дне. к его высоте не менее 0.5 [175]. Этот прием4 позволяет проектировщикам упростить, расчетные модели- сооружения- и рассматривать, например, раздельно взаимодействие опорного блока с волнами; а свайного, основания с грунтом. Однако при таком подходе с увеличением глубин-чрезмерно возрастает материалоемкость и стоимость сооружений, а строительство • таких МСП: становится экономически нецелесообразным при глубинах, близких к 500 м.

От качества моделей. [127], описывающих динамическое силовое воздействие волн на опорные блоки, зависит степень достоверности в определении НДС конструкций МСП'. Волновые нагрузки представляют собой случайные поля возмущений, и их математическое описание вызывает большие затруднения. Несмотря на то, что объем научных исследований по изучению ветровых волн и их воздействию на морские гидротехнические сооружения за последние 50 лет существенно возрос [203], общая гидродинамическая теория реального волнения до сих пор не создана [61]. Гидротехнические сооружения, особенно на глубинах свыше 100 м с периодом колебаний конструкции, близким к среднему периоду расчетного морского волнения, следует рассматривать как гибкие [199].

Повышенная массивность опорных конструкций и большие размеры придонной части в плане есть ни что иное, как особый конструкторский, зачастую нормированный способ линеаризации целого ряда нелинейностей: нелинейности диаграммы CT —s конструкционных материалов, нелинейности взаимодействия с грунтом, нелинейности сдвиговых деформаций, геометрической нелинейности.

Алешков Ю.З; [1], ArmsenÄ., BekganP. [233], Бреббиа, Уокер [22], Браштейн М.Ф. [10], Фуртенко В.П; [68; 200; 198; 68], Литонов O.E. [97; 100], Шхинек К.Н. [226] и другие учитывали при расчетах те или иные частные случаи нелинейностей. Их работы показывают, насколько сложны в решении эти задачи и насколько важны получаемые результаты даже при использовании весьма приближенных моделей. Трудности, возникают, в частности, из-за того, что в нелинейных^ системах не выполняется принцип суперпозиции. Важным является также тот факт, что частота колебаний нелинейной системы зависит от амплитуды.

При решении дифференциальных уравнений вынужденных изгибных колебаний стоек, моделирующих опорные блоки МСП, исследователи [203; 22] использовали различного рода линеаризации; В [189] проведено сравнение решений- нелинейных дифференциальных уравнений движения тела при гармоническом и стационарном узкополосном случайном возбуждении, полученных приближенными методами гармонической и статистической линеаризации, с результатами численного моделирования. Выяснено, что в диапазонах частот, близких к резонансным, линеаризованные модели неприемлемы.

Таким образом, упомянутые выше проблемы, возникающие при проектировании МСП, позволили сформулировать следующие задачи предлагаемого исследования:

- обосновать расчет несущей способности опорных блоков МСП с учетом упруго-пластических деформаций трубобетонных конструктивных элементов при одновременном действии продольной и поперечной квазистатических нагрузок;

- провести экспериментальные исследования изменения НДС опорных колонн и панелей блоков МСП из трубобетона и получить результаты сравнительного анализа эксперимента и теории;

- обосновать расчет динамической несущей способности трубобетонных опорных блоков МСП при случайных силовых воздействиях при нелинейном деформировании конструкционных материалов, при нелинейных перемещениях собственно конструкции опорных блоков и конструкций их крепления к морскому дну;

- для ряда типовых конструкций МСП получить результаты численного эксперимента, учитывающие влияние этих факторов на динамическое поведение МСП.

Поставленные задачи определили и очередность выполнения этапов работы, которые последовательно представлены в шести главах диссертации.

Первая глава посвящена краткому анализу развития конструкций МСП как за рубежом, так и в нашей стране. Приводится классификация МСП по различным признакам. Выделяются три основных группы МСП, которые определяют различные способы расчёта этих гидротехнических сооружений:

- мелководные МСП;

- глубоководные платформы;

- гибкие сооружения.

Увеличение глубин освоения месторождений потребовало исследования новых конструкционных материалов. Появились платформы бетонные, сталежелезобетонные, а также состоящие из комбинации стальной трубы оболочки) и бетонного ядра - трубобетонные. Эти платформы могут быть как моноблочные, так и стержневые. Такие сооружения обладают существенным преимуществом, которое особенно проявляется при ледовых воздействиях.

Было установлено, что в.настоящее время отсутствуют теоретические и экспериментальные исследования комплексных трубобетобнных конструкций опорных блоков при одновременном действии продольных и поперечных нагрузок при нелинейных проявлениях процесса деформирования конструктивных элементов; отсутствуют методы быстрого и адекватного расчетного обоснования динамического поведения МСП при периодических силовых воздействиях.

Во второй главе анализируются результаты работ ряда учёных по расчёту нелинейного поведения конструкционных материалов и нелинейных перемещений самих конструкций МСП. Отмечается^ большой вклад в развитие нелинейных теорий деформирования^ отечественных и зарубежных исследователей: Арутюняна Н.Х., Болотина В.В., Гвоздева A.A., Генки Г., Гольденблата И.И., Грина А.Э., Ильюшина A.A., Ишлинского А.Ю., Кармана. К., Качанова JI.M., Кирхгофа Г., Клюшникова В1Д., Коши О., Леви М., Новожилова В.В., Прагера В., Работнова Ю.Н., Снитко Н.К., Феодосьева В.И., Хилла Р. и многих других.

В области определения предельных нагрузок на конструкции отмечается роль Баха Г., Безухова Н.И., Гвоздева A.A., Гарстнера Д.И., Прандля, Прагера A.A., Папковича П.Ф., Ржаницина А.Р. и др.

Подводится итог краткому анализу способов? определения, несущей способности стержневых конструкций при учёте вертикальных и горизонтальных квазистатических нагрузок, из которого следует, что при проектировании МСП, включающих трубобетонные конструктивные элементы, использование линейного параметра El, характеризующего изгибную жёсткость, невозможно, поскольку в условиях интенсивного загружения эта величина переменная и является функцией взаимодействия стальной обоймы и бетонного ядра.

Анализируется метод интегрального модуля деформаций В.М. Бондаренко. При этом устанавливается, что предложенный им алгоритм определения параметра Е1 довольно сложен и имеет ряд условностей, снижающих достоверность результатов вычислений. Эти недостатки исправляются применением результатов теоретического исследования изменения напряжённо-деформированного состояния сжато-изогнутых комплексных стержней в нелинейной постановке при заданном законе изменения внешнего квазистатического загружения. По разработанному алгоритму в любой промежуток времени увеличения нагрузки в любом сечении стержня вычисляются значения краевых деформаций, а также величины прогибов. Наличие этих параметров позволяет на каждом шаге интегрирования определять жёсткостные характеристики расчётных сечений ЕР и EJ конструкционных элементов. Ни один из проанализированных современных методов расчёта стержневых конструкций такими переменными характеристиками не оперирует. Эти характеристики назвали эквивалентными (изгибными) модулями расчетного сечения.

Использование эквивалентных модулей при расчёте трубобетонных стержневых конструкций опорных блоков МСП методом конечных элементов (КЭ) позволяет эксплуатировать отлаженные типовые программы и по предлагаемому алгоритму определять уровень предельного квазистатического загружения конструкций опорного блока МСП продольными и поперечными силами.

Третья глава посвящена экспериментальным исследованиям трубобетонных элементов МСП при различных схемах загружения продольными и поперечными квазистатическими силами. Исследования проводились с целью выявления фактической работы опорных колонн и панелей МСП от начальных стадий загружения до момента перехода в предельное состояние при потере общей устойчивости.

Приводятся результаты сравнительного анализа характеристик НДС расчётных сечений, полученных как в процессе численного решения, так и экспериментальным путём на каждом шаге загружения. Отмечается, что предельное состояние конструктивных комплексных элементов наступает при ярко выраженных нелинейных проявлениях нарастания деформаций и прогибов при потере общей устойчивости. Согласованность теоретических и экспериментальных величин позволяет сделать вывод об адекватном описании процесса деформирования разработанной теоретической моделью.

В четвёртой главе выполняется обзор расчётных методов динамического поведения МСП, приводятся результаты исследований силового воздействия ветрового волнения на шельфовые гидротехнические сооружения. Работы отечественных учёных: Алешкова Ю.З., Барштейна М.Ф., Гайдук O.A., Глуховского Б.Х., Иванова C.B., Каплуна В.В., Каспарсона A.A., Крылова Ю.М., Майорова Ю.Б., Мирзоева Д.А., Мищенко С.С., Фуртенко В.П., Халфина И.Ш., Хаскинда М.Д., Шестакова Ю.Н. и др., а также работы иностранных учёных: Джонсона, Морисона, Гаррисона и др. позволили разработать методику расчёта горизонтальных нагрузок от регулярных волн при обтекании опоры плоскопараллельным неустановившимся потоком идеальной жидкости при модели жёсткого основания.

При определении волновых нагрузок на податливое гидротехническое сооружение расчёт значительно усложняется и даже при регулярном волнении требует применения численных методов, поскольку при обтекании волнами податливой опоры возникают колебания последней, и уже требуется учитывать не абсолютные значения скоростей и ускорений частиц жидкости, а относительные скорости и ускорения между частицами жидкости и соответствующими точками опоры.

Представление силового давления на опоры МСП от регулярных волн с постоянными расчётными параметрами не отражает истинной природы ветрового волнения, которое всегда нерегулярно. Решением задачи и разработкой инженерных методов расчёта воздействия случайного волнения на обтекаемые преграды и сооружения- сквозной конструкции в нашей стране занимались Алешков Ю.З., Барштейн М.Ф., Литонов O.E. Лужин О.В.,

Каспарсон A.A., Крылов Ю.М., Фуртенко В.П., Халфин И.Ш. и др., а за рубежом - Пирсон, Холмс, Боргман и др.

Согласно спектральной модели колебания взволнованной поверхности описываются суммой большого числа гармонических колебаний с разными частотами, случайными амплитудами и фазами. В этом случае волновой процесс в точке может быть охарактеризован энергетическим спектром. Расчёт нагрузок иллюстрируется на основе разработок Алешкова Ю.З.

Известные методы анализа случайных колебаний МСП дают возможность определять вероятностные характеристики НДС системы и получать информацию о ее статистических свойствах, важную для оценки надёжности МСП на основе коэффициентов динамичности.

Для исследования колебаний нелинейных систем при случайном воздействии часто используется метод статистической линеаризации, который заключается в замене нелинейной случайной величины линейной. Принятие допущения о нормальном законе распределения случайных функций приводит в окрестности резонанса к ошибочным выводам. Понятно, что такой приём линеаризации даёт неверные результаты при установлении величины коэффициентов динамичности.

Податливость конструкции МСП при силовом волновом воздействии зависит не только от её жёсткостных характеристик, но и от величин перемещений фундаментов. На сваи платформ передаются значительные как продольные, так и поперечные усилия. Горизонтальные нагрузки достигают 20% от вертикальных. Сваи погружают на глубины 100 и более метров. В этом случае необходимо учитывать нелинейную деформируемость неоднородного грунтового основания, комбинированный характер внешних нагрузок, пространственный характер их приложения.

Последние годы характеризуются значительным прогрессом в развитии методов расчёта, проектирования и строительства свайных фундаментов. Теоретические основы методов расчёта свай разрабатывались отечественными учёными. Это Абелев М.Ю., Березанцев В.Г., Вялов С.С., Гольдин A.A.,

Гольдштейн М.Н., Горбунов-Посадов М.И., Долматов Б.И., Егоров К.Е., Зарецкий Ю.К., Малышев М.В., Соколовский В.В., Ухов С.Б., Флорин В.А., I

Цытович H.A. и многие другие. Большая роль в систематизации результатов исследований и в совершенствовании методов расчёта принадлежит Барвашову

B.А., Бартоломею A.A., Глушкову Г.И., Голубкову В.Н., Снитко Н.К., Федоровскому В.Г. и др.

Однако даже для сооружений наземного типа методы расчёта осадок различных свайных фундаментов недостаточно разработаны. Это объясняется тем, что чрезвычайно сложно учесть многочисленные факторы, влияющие на несущую способность и осадку свай при их работе в составе различных свайных фундаментов и в различных грунтовых условиях. Методы расчёта горизонтально нагруженных свай разделяют на две группы - для свай со свободной головой и для свай как рамных систем. Последние методы применяются, в основном, при расчёте фундаментов гидротехнических сооружений и свайных onçp МСП. Отмечается, что сваи МСП являются по существу одномерными линейными телами, и для них лучшим расчётным методом является расчёт, использующий метод нелинейных коэффициентов постели. Работы Кузнецова В.В., Колесникова Ю.М., Курилло C.B., Левачёва

C.Н., Хрунова И.В. и др. и иностранцев Поулоса, Ресела и др. обосновали использование метода «коэффициента отпора», который представляет собой отношение погонного вертикального отпора грунта к осадке соответствующего участка сваи. Этот коэффициент зависит не только от осадки, но и от глубины.

Делается вывод, что точные методы расчёта колебаний упругих систем являются достаточно громоздкими даже при расчёте сравнительно простых конструктивных элементов: неразрезных балок, простейших перекрытий, отдельных пластин. Проблема может разрешиться путём разработки методов расчёта, позволяющих рассматривать приближённо колебания сложных строительных систем [127; 18]. Известен инженерный приём прямой дискретизации, проводимый на стадии формирования расчётной модели. Конструкция в этом случае заменяется системой связанных между собой отдельных её частей. Конечное число степеней свободы элементов в модели позволяет использовать при выводе исходных разрешающих ч дифференциальных уравнений аппарат аналитической механики, в частности уравнения Лагранжа второго рода.

Сложность проблемы учёта упругопластических деформаций породила множество разнообразных гипотез и предположений по теоретической аппроксимации опытных закономерностей. В основе получения многих формул рассеяния энергии за счёт внутреннего трения лежат представления теории пластичности, в частности, принцип Мазинга. Рассматриваются несколько I подходов в описании моделей, учитывающих нелинейные свойства материалов: Ишлинского А.Ю., Сорокина Е.С., Пановко Я.Г., Фойгта.

Принимая всё сказанное во внимание, выбрали приемлемую расчётную схему платформы, которая позволила в дальнейшем исследовать поведение как решетчатых, так и моноблочных трубобетонных опорных блоков.

Строится основная математическая модель конструкции. Верхнее строение и фундамент моделируется абсолютно твердыми телами, жестко скрепленными с опорным блоком. Взаимодействие фундамента с грунтом считается нелинейным вязко-упругим. Решетки блока считаются абсолютно твердыми телами. Решетчатую конструкцию опорного блока моделируем эквивалентной стойкой, несущей сосредоточенные и распределенные массы. Ярусы между решетками в блоке моделируем упругими балками, работающими на изгиб и на сдвиг в плоскостях упругой* симметрии, а также на растяжение и на кручение. Учитываем только жесткости стержней (труб) яруса на растяжение-сжатие, пренебрегая их жесткостями на изгиб.

При колебаниях в воде к массе элементов конструкции добавляется присоединенная масса воды, а также масса воды внутри труб.

В случае симметричной платформы малые колебания разделяются на поперечные колебания в двух взаимно-перпендикулярных плоскостях, на крутильные колебания (вокруг вертикальной оси,) и на продольные (вертикальные) колебания. Для вывода уравнений используется вариационный принцип Остроградского-Гамильтона. Уравнения поперечных колебаний в плоскости наименьшей жесткости являются основными. Эти уравнения учитывают влияние осевого сжатия, инерцию поступательного и вращательного движения и сдвиг поперечных сечений. Потери в материале блока учитываются по гипотезе Сорокина. В уравнения движения фундамента входит нелинейная сила взаимодействия с грунтом.

Необходимым первым этапом исследований динамики конструкции является анализ различных видов малых свободных колебаний (изгибных в двух плоскостях, крутильных и продольных). Проведен анализ влияния различных факторов на частоты изгибных колебаний. Установлено, что наибольшее влияние на изменение первой частоты оказывают масса верхнего строения и угловая жёсткость грунта. При формировании приближённых моделей осевым сжатием и сдвигом можно пренебречь, инерцию же вращения, как верхнего строения, так и поперечных сечений блока следует учитывать.

В пятой главе на базе одномодового приближения проведен анализ динамики решётчатой конструкции под действием как гармонического, так и случайного стационарного плоского волнения. Моделирование случайного волнения основано на каноническом разложении случайного процесса. При расчетах использовались стандартные данные о спектральной плотности высоты волн.

Приводятся многочисленные результаты расчётов, как резонансной частоты, так и амплитуды вынужденных колебаний верхнего строения при изменении основных параметров системы — массы и эксцентриситета приложения нагрузки от верхнего строения, параметров нелинейной податливости грунта и потерь в нём, коэффициента потерь в конструкции, параметров гармонического и случайного волнения. Проведен анализ влияния этих факторов на коэффициент динамичности.

С целью оценки погрешности одномерного приближения рассмотрена более точная модель с 11 степенями свободы. Установлено, что одномерная модель обладает достаточной точностью для оценки динамического поведения конструкции.

В следующих параграфах пятой главы исследуется динамическое поведение МСП трубобетонной консольной стойки (монопода) в виде трубы переменного по высоте сечения на вязкоупругом грунте под действием гармонического или случайного волнения. Трубобетонный моноподный блок представляет собой трехслойную трубу, у которой наружный и внутренний слои стальные, а средний — бетонный. Рассмотрены также более простые модели стойки и проведено сравнение с результатами Халфина. При анализе используются теоретические разработки пятой главы.

Рассмотренная трубобетонная опорная колонна может служить основой для расчета реально проектируемой конструкции, поэтому в работе приводится подробный анализ ее динамики. Исследовалось поведение трубобетонной МСП при волнении. Был проведен анализ динамики конструкции в зависимости от ее параметров и параметров волнения; В- частности, установлено, что при случайном волнении коэффициент динамичности также является случайной величиной, причем с большим разбросом.

Значительное внимание уделено вычислению эквивалентного модуля, который здесь по модели Прандтля учитывает упруго-пластические деформации стали и бетона, а также тот факт, что бетон плохо работает на растяжение.

Рассмотренные задачи исследования динамического поведения моноподной трубобетонной конструкции были реализованы в системах дифференциальных уравнений,' учитывающих все указанные типы нелинейностей.

В шестой главе с использованием результатов предыдущих глав проводится анализ статики и динамики технологической площадки, расположенной вблизи берега на глубине 17.5 м. Площадка представляет собой прямоугольную железобетонную плиту с размером в плане 46x18 м, опирающуюся на 44 вертикальные или наклонные трубчатые сваи. Глубина забивки свай в грунт 27.25 м. Проект площадки был разработан ОАО

ЛенМорНИИПроект.

Проводится статический, и динамический расчет технологической площадки под действием собственного веса, нагрузки от работающего-оборудования' (тендеров), нагрузки от ветра, течения и льда, динамической." нагрузки от волнения. Определяются продольные усилия в сваях, максимальные напряжения, смещения платформы. Найден коэффициент запаса конструкции по напряжениям. Особое внимание уделяется деформации свай и вопросу их взаимодействия с грунтом. Было установлено, что наибольший вклад в НДС вносит вес конструкции, волновая и ледовая нагрузка.

Новые результаты; выносимые на защиту, сводятся к следующему: — с использованием идеи интегрального модуля Бондаренко В.М. была обоснована расчётная методика эквивалентных модулей деформации трубобетонных конструктивных элементов опорных блоков МСП, позволяющая^ эффективно- использовать традиционные расчетные методы линейной строительной механики в МКЭ для учёта нелинейных упругопластических деформаций трубобетонных опорных блоков; предложен и- экспериментально обоснован, расчетный метод получения значений) эквивалентных модулей деформации на основе выведенных систем дифференциальных уравнений, характеризующих НДС трубобетонных конструкций с учётом развития упруго-пластических деформаций; обоснована расчетная методика исследования* поведения МСП при гармоническом и случайном волнениях. При этом интегрально учитывается ряд нелинейных факторов- — упругопластические деформации материалов; нелинейность, обусловленная учетом вертикальных перемещений узлов; нелинейное взаимодействие конструкций опорного блока с морской средой и основанием с учётом случайных факторов; выведены системы дифференциальных уравнений, учитывающих' указанные выше типы нелинейностей, и составлены компьютерные программы^ для получения численных результатов; проведены численные эксперименты, позволившие определить амплитудночастотные характеристики нелинейных случайных колебаний опорных блоков )

МСП, получены необходимые для практических расчётов значения коэффициентов динамичности; обоснована теория динамического поведения МСП - трубобетонного монопода, изготовленного из комплекса в поперечном сечении состоящего из нескольких стальных колец и бетонного заполнения межкольцевого пространства; впервые представлено расчётное обоснование определения несущей способности трубобетонных опорных блоков МСП по первому предельному состоянию при статических и продольно-поперечных и динамических воздействиях

Заключение диссертации по теме «Гидротехническое строительство», Шеховцов, Вячеслав Афанасьевич

Выводы.

1. Конструкция спроектирована с большим запасом как по осевым усилиям в сваях, так и по напряжениям.

2. Небольшое превышение осевого усилия у наиболее загруженных свай по сравнению со значением Р*=387 (т), при котором происходит дальнейшее погружение свай в грунт, приводит лишь к перераспределению усилий в сваях, поэтому большой запас по усилиям не нужен. Однако этот вопрос требует дальнейших исследований.

3. Уточнение данных о направлении момента от работающего оборудования, и особенно о грунте позволило бы получить более точную информацию о работе конструкции и ее коэффициенте запаса.

Заключение по диссертационной работе

Основными результатами, выводами и рекомендациями диссертационного исследования являются следующие:

1. Установлено, что перспективными конструкциями в опорных блоках МСП при действии сжимающих усилий являются трубобетонные комплексы, представляющие собой комбинацию стальной трубы с бетонным сердечником и используемые как для пространственных, так и для моноподных конструктивных решений;

2. Применение трубобетона значительно повышает несущую способность блоков МСП, защищает стальные трубы от потери местной устойчивости. В ряде случаев заполнение внутреннего межтрубного пространства бетоном используется как вариант усиления трубчатых стальных элементов блоков. Заполнение трубчатых опорных колонн бетоном создает эффект ледостойкости. В целом эти конструкции наиболее технологичны и наиболее приспособлены к восприятию волновых и ледовых нагрузок;

3. Существующая нормативная база не позволяет на сегодняшний день выполнить расчётное обоснование трубобетонных опорных блоков МСП по первой группе предельных состояний по прочности и устойчивости как при действии статических, так и динамических внешних силовых воздействий как продольного, так и поперечного направлений их действия.

4. В соответствии с поставленной в диссертации целью исследования разработаны новые конструкции трубобетонных опорных блоков МСП как решетчатые, так и моноподные. В качестве объекта исследования впервые запроектированы и изготовлены плоские стержневые трубобетонные панели опорных блоков с бесфасночным узловым соединением трубчатых и трубобетонных конструктивных элементов, обеспечивающих плотное контактное примыкание бетонного ядра к трубчатой поверхности соединяемых элементов.

5. Для исследования динамического поведения предложена новая конструктивная форма гибкого опорного блока МСП в виде отдельно стоящих конических стоек, изготовленных из стальных труб большого диаметра с бетонным заполнением межкольцевого пространства -моноподный опорный блок для освоения шельфовых месторождений на глубинах более 200 м с возможными ледовыми нагрузками.

6. Для исследования НДС моноподных трубобетонных опорных блоков сплошного сечения под действием статических нагрузок разработана и изготовлена силовая экспериментальная установка^ которая позволяет выполнять одновременное нагружение трубобетонной колонны как продольным, так и поперечными нагрузками и обеспечить наступление предельного состояния объекта по потере устойчивости. Аналогов силовая установка не имеет.

7. Изучено напряженно-деформированное состояние сжато-изогнутых трубобетонных опорных блоков колонн сплошного поперечного сечения под действием статических продольных и поперечных нагрузок.

Получены новые данные об изменении НДС и установлено, что нелинейное. деформирование конструкционных материалов трубобетонных опорных блоков проявляется на самых ранних стадиях загружения МСП.

8. Разработана и реализована универсальная компьютерная программа; расчёта устойчивости сжато-изогнутых трубобетонных стержней. Универсальность программы проявляется и в возможности расчёта просто трубчатых (без заполнителя) конструктивных элементов платформ, труб с частичным (не на всю длину) заполнителем внутренней полости, а также композитных трубобетонных конструкций. При необходимости программа позволяет оценивать снижение несущей способности сжатых, конструктивных элементов платформ, деформировавшихся в процессе эксплуатации.

9: Достоверность и точность результатов численного решения доказана экспериментами над опорными колоннами и панелями трубобетонных опорных блоков МСП, загружаемых продольными и поперечными квазистатическими силами.

10. С использованием идеи интегрального модуля В.М. Бондаренко предложена и экспериментально обоснована расчётная методика эквивалентных модулей деформаций трубобетонных сжато-изогнутых конструктивных элементов опорных блоков МСП как моноподных, так и решетчатых, учитывающая их нелинейное деформирование и позволяющая эксплуатировать типовые программы расчёта несущей способности платформ, как методом сил, так и методом перемещений в МКЭ линейной строительной механики.

11. Впервые предложена инженерная методика расчёта несущей способности по потере устойчивости трубобетонных колонн при одновременном действии внецентренно приложенной продольной силы и равномерно распределенной поперечной нагрузки. Приведены графики определения коэффициента снижения несущей способности по потере устойчивости.

12. Выполненное совершенствование методов динамического расчета гибких опорных блоков позволяет представить представить новую методику расчетного обоснования динамики подобных гидротехнических сооружений при гармоническом и случайном волнениях. При расчёте интегрально учитывается ряд нелинейных факторов: упругопластические деформации материалов, из которых изготовлены опорные блоки; нелинейность, обусловленная учетом вертикальных перемещений узлов; нелинейное взаимодействие конструкций опорного блока с грунтом и с морской средой с учетом случайных факторов.

13. Предложены математические модели различной степени точности, учитывающие указанные выше типы нелинейностей. Составлены программы для получения численных результатов.

14. Для стержневых стальных, трубобетонных и смешанных конструкций МОП проведенные численные эксперименты, позволили определить НДС опорных блоков и построить амплитудно-частотные характеристики, нелинейных (в том числе, случайных) колебаний опорных блоков МСП. Получены необходимые для практических расчетов значения коэффициентов динамичности, удобные для использования в практических расчетах.

15. Впервые предложена обоснованная методика исследования динамики моноподных трубобетонных опорных блоков МСП кольцевого сечения при учете перечисленных выше нелинейных факторов.

16. Впервые исследовано и представлено изменение НДС трубобетонных моноподов под действием волн различной длины и высоты. Это позволяет заранее прогнозировать уровень НДС опорных блоков в местах их установки.

17. Исследования диссертации подтвердили эффективность и высокую технологичность трубобетонных моноподов, как опорных конструкций МСП.

18. Разработки, представленные в диссертации, использовались при проектировании трубобетонных ледостойких платформ в ВНИПИшельфе, а также при анализе НДС технологических морских площадок, запроектированных ЛенморНИИПроектом.

19. В результате диссертационного исследования представлено расчётное обоснование определения несущей способности трубобетонных опорных блоков МСП по первому предельному состоянию при учёте перечисленных выше нелинейных факторов при статических и динамических силовых воздействиях, была подтверждена эффективность трубобетона, как конструкционного материала, что позволило решить важную научную проблему расчёта новых современных гидросооружений, имеющих важное хозяйственное значение, внедрение результатов исследования позволяет внести значительный вклад в развитие экономики страны при освоении шельфовых месторождений углеводородного топлива.

Список литературы диссертационного исследования доктор технических наук Шеховцов, Вячеслав Афанасьевич, 2010 год

1. Алешков Ю.З. Теория взаимодействия волн преградами. — Л., 1990.

2. Арутюнян Н.К. Некоторые вопросы теории ползучести. М.-Л., Гостехтеориздат, 1952.

3. Архипов A.M. Турбинные водоводы со стальной оболочкой. ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева, Л., 1973 - 74 с.

4. Архипов A.M. Турбинные водоводы с оболочками, усиленными железобетоном и стальными массивами. ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева, Л., 1973 - 98 с.

5. Асан Нури А.Д. Морское бурение. - БСЭ, 1950, изд. И, т. 28.

6. Байязитоглу И.О., Джонс Г., Хруска С.Дж. Изучение эксплуатационных характеристик гибкого основания, удерживаемого сваями. - Нефть, газ и нефтехимия за рубежом, 1987 № 1.

7. Бартоломей A.A., Омельчак И.М., Юшков Б.С. Прогноз осадок свайных фундаментов. М., Стройиздат, 1994.

8. Барштейн М.Ф. Воздействие нерегулярных волн на сквозные инженерные сооружения // Строительная механика и расчет сооружений. — 1964. №1

9. Барштейн М.Ф. Динамическое воздействие нерегулярной волны на сквозное сооружение, расположенное в глубоководной зоне моря. В кн.: Труды ЦНИИСК, Вып. 34, М., Стройиздат, 1974.

10. Барштейн М.Ф., Зубков, МасловБ.Е. Экспериментальное изучение колебаний нефтепромысловых сооружений при нерегулярном волнении. Труды ЦНИИСК, вып. 34. М., Стройиздат, 1974.

11. Белов И.Д. Сталебетонные стержни кольцевого сечения для несущих конструкций морских платформ. Автореферат дис. к.т.н., Киев, 1989.

12. Вельский Г.Е. Теоретические и экспериментальные исследования деформативности и устойчивости упруго защемленных стержней. В кн.: Расчет конструкций, работающих в упруго-пластической стадии. - М., 1961.

13. Бердичевский В.Л. Вариационные принципы механики сплошной среды. М.: Наука. 1988.

14. Берникер Я.С. Направление совершенствования конструктивно-компоновочной формы стационарных платформ в аспекте их монтажеспособности. В кн.: Морские сооружения континентального шельфа, Севастополь, 1989 г.

15. Билевич А.Ф. Устойчивость тонкостенных стержней открытого профиля на упругих опорах и упругом основании: Автореферат дис. к.т.н. — Томск, 1961

16. Биргер И.А. Некоторые общие методы решения задач теории пластичности. -Прикладная математика и механика, 1951, № 6.

17. Блейх Фридрих. Устойчивость металлических конструкций. М., Физматгиз, 1959.

18. Болотин В.В. О понятии устойчивости в строительной механике. В кн.: Проблемы устойчивости в строительной механике. — М., 1965.

19. Большев A.C., Фролов С.К., Чернецов В.А., Купреев В.В. Вопросы проектирования опорных конструкций для морских ветрогенераторов // гидротехническое строительство, 2007, № 5, с. 31-36.

20. Бондаренко В.М. Некоторые вопросы нелинейной теории железобетона. Харьков, 1968.

21. Бондаренко В.М., Бондаренко С.В. Инженерные методы нелинейной теории железобетона, М., Стройиздат, 1982.

22. Бреббиа К., Уокер С. Динамика морских сооружений; JL, Судостроение, 1983.

23. Броуде Б.М. Об устойчивости труб круглого сечения, заполненных бетоном при центральном сжатии. В сб.: Металлические конструкции. - ВИА ВККА ОНТИ, 1934.

24. Булгаков Ш.Э. Напряжённо-деформированное состояние конструкций морских стационарных платформ при совместной работе со свайным основанием. Автореферат диссертации на соискание учёной степени к.т.н., Л.,1983.

25. Бунджулов B.C., Димовски Н.И., Петров Д.Н., Попов П.Г. Справочник по разверткам листовых конструкций. — Киев, Техника, 1984.

26. В.В. Болотин. Случайные колебания упругих систем. —М.: Наука. 1979. 336 с.

27. Валикович М.В. Динамика морских нефтегазопромысловых сооружений при волнении. Ав. реф. канд. дис. М. 1986.

28. Васильев A.B., Лещев А.Г., Эделев O.K. Добывающие комплексы для освоения Штокмановского газоконденсатного месторождения на Баренцевом море. В кн.: Технические средства освоения шельфа. Вып. 2. Н. Новгород, 1995.

29. Васильков Г.В. Вычислительная механика. Часть 3. Прямые методы решения нестационарных задач строительной механики. — Ростов-на-Дону, 1994 — 156 с.

30. Васильков Г.В. Итерационные методы решения нелинейных задач сторительной механики. Автореферат д.т.н., М., 1989.

31. Васильченко В.П., Рутман А.Н., Лукьяненко Е.П. Конструирование и изготовление рабочих чертежей строительных металлоконструкций. Киев, Будивельник, 1977.

32. Ведомственные строительные нормы. Проектирование морских стационарных платформ: ВСН 51.8-85, М., Мингазпром, 1985.

33. Великович М.В. Экспериментальные исследования колебаний цилиндрического стержня при воздействии регулярных волн. В кн.: Воздействие внешних факторов на морские гидротехнические сооружения. М., 1986.

34. Волков Ю.С., Морские сооружения из железобетона для нефтяной промышленности.-Нефтяное хоз-во, № 4,1977, с. 35-42.

35. Волков Ю.С., Рыбаков И.И., Сооружения из железобетона для континентального шельфа. — М., Стройиздат, 1985.

36. Вялов С.С. Реологические основы механики грунтов. М., 1978.

37. Вяхирев Р.И., Мирзоев А.Д. Обустройство и освоение морских нефтегазопромысловых месторождений., М., 1999.

38. Гаджиев Ф.М. Научные основы проектирования морских стационарных платформ для освоения нефтегазовых месторождений, автореферат диссертации д.т.н., Баку, 1990.

39. Гвоздев A.A. Определение величины разрушающей нагрузки для статически неопределимых систем. Проект и стандарт, 1934, №8.

40. Геммерлинг A.B. Вопросы прочности и устойчивости строительных конструкций. В кн.: Расчет конструкций, работающих в упруго-пластической стадии. - М.: Госстройиздат, 1961, вып. 7.

41. Геммерлинг A.B. Несущая способность стержневых конструкций. М., Госстройиздат, 1958.

42. Геммерлинг A.B. Расчет стержневых систем. М., 1974.

43. Гитин Д.И. Прогноз смещений фундаментов морских гравитационных сооружений континентального шельфа. Автореферат диссертации к.т.н, СПб, 1992.

44. Глаговский В.Б. Разработка и совершенствование методов статических и динамических расчетов фундаментов энергетических и гидротехнических сооружений. Автореферат док. дис., М., 2002.

45. Гольдштейн М.Н. Механические свойства грунтов. М., Стройиздат, 1979.

46. Горбунов-Посадов М.И., Маликова Т.А. Расчет конструкций на упругом основании. М., Стройиздат, 1973.

47. Григолюк Э.И., Кабанов В.В. Устойчивость оболочек. — М.: Наука. 1978.

48. Гуляев В.И., Баженов В.А., Попов C.JI. Прикладные задачи теории нелинейных колебаний механических систем. М, Высшая школа, 1989.

49. Джантимиров Х.А., Ушаков H.B. Устойчивость свай в грунте. В кн.: Тр. НИИ оснований и подземных сооружений, №7, М., 1980.

50. Динков В.А., Лозовой В.Д. Обеспечение безопасности при освоении шельфа Российской Федерации. Газовая промышленность, ноябрь 2000 г.

51. Дободугло Н.Г. Торетическо-экспериментальное исследование работы металлических труб, заполненных бетоном, на осевое сжатие и продольный изгиб. Научно-технический отчет. М., ЦНИИСК, 1933.

52. Доусон Т. Проектирование сооружений морского шельфа. Л., Судостроение, 1986.

53. Дроздов П.Ф. К расчету стальных стержней сжатых с начальными эксцентриситетами В кн.: Сб. тр. МИСИ,№10, М., Госстройиздат, 1965.

54. Ермаков С.М., Михайлов Г.А. Статистическое моделирование. М.: Наука, 1982.

55. Зарецкий Ю.К. Теория консолидации грунтов. М., Наука, 1967.

56. Зевин A.A. Расчет железобетонного консольного стержня в вязко-упругом полупространстве, на горизонтальную нагрузку с учетом длительных деформаций. В кн.: Сб. трудов Энергосетьпрокат. - М., 1975.

57. Знаменский A.B., Ефремов М.М. К расчету конических ледостойких платформ начледовые и сейсмические воздействия. Морские сооружения континентального шельфа (материалы конференции) Севастополь, 1989.

58. Знаменский В.В. Инженерный метод расчета горизонтально нагруженных групп свай. Из-во Ассоциации строит, вузов, М., 2000.

59. Золотухин А.Б. Основы разработок шельфовых месторождений и строительство морских стационарных платформ в Арктике. М., Нефть и газ, 2000.

60. Ибрагимов A.M. Нефтегазопромысловые гидротехнические сооружения для освоения шельфа. М., Недра, 1992.

61. Ибрагимов A.M. Нефтегазопромысловые гидротехнические сооружения. М. Недра, 1996.

62. Иванченко И.И. Нестационарная динамика стержневых систем. — Автореферат докторской диссертации. Москва, 1990 46 с.

63. Ильюшин A.A. Пластичность. M.-JL, Гостехиздат, 1947.

64. Ильюшин A.A., Победря Б.Е. Основы математической теории термовязкоупругости. М., 1970.

65. Каспарсон A.A. О воздействии нерегулярного волнения на гидротехнические сооружения. Исследования морских гидротехнических сооружений, сб. тр. №51, М., 1966.

66. Каспарсон A.A., Лужин О.В., Мирзоев Д.А. Исследование динамического воздействия нерегулярных волн на отдельные гибкие цилиндрические опоры. — Сб. трудов МИСИ, № 101, М., 1976.

67. Каспарсон A.A., Халфин И.Ш. О выборе коэффициента лобового воздействия цилиндрических тел, обтекаемых волной. Л., Энергия, 1967.

68. Кикин А.И., Санжаровский P.C., Трулль В.А. Конструкции из стальных труб, заполненных бетоном. — М.: Стройиздат, 1974.

69. Клаф Р., Пензиен Дж. Динамика сооружений. Стройиздат, М., 1979 - с. 320.

70. Клейн Г.К. Расчет подземных трубоироводов. М., Стройиздат, 1969.

71. Князев B.C., Филлипов Э.Я. Натурные и лабораторные исследования волнового воздействия на цилиндрические свайные опоры — Исследования морских гидротехнических сооружений, сб. тр. №51, МИСИ, М., 1966.

72. Колесников Ю.М. и др. Воздействие многократно повторных горизонтальных нагрузок на свайные фундаменты МНПС. В кн.: Воздействие внешних факторов на морские гидротехнические сооружения. Сб. научн. тр. МИСИ, М., 1986.

73. Колесников Ю.М. Исследование и расчет свай на совместное воздействие внешних нагрузок с учетом нелинейной деформируемости основания. В кн.: Нефтепромысловое строительство. РНТС. -М., ВНИИОЭНГ, 1980, вып.

74. Колесников Ю.М. Исследование особенности работы опорных свай, морских нефтепромысловых сооружений. Автореферат диссертации к.т.н., М., 1981.

75. Колесников Ю.М., Кулаков H.A., Левачев С.Н. Расчет морских свайных стационарных платформ с учетом нелинейной работы грунтового основания. — Вкн.: Расчет морских гидротехнических сооружений, взаимодействующих с грунтами оснований и засыпок. М., 1984.

76. Колесников Ю.М., Курилло C.B., Левачев С.Н. Исследование и расчет свайных фундаментов сооружений, возводимых на континентальном шельфе. В кн.: Расчет морских гидротехнических сооружений, взаимодействующих с грунтами оснований и засыпок. М., 1984.

77. Колесников Ю.М., Курилло C.B., Левачев С.Н. Исследование свайных опор при значительных горизонтальных премещениях. В кн.: Нефтепромысловое строительство. РНТС. -М., ВНИИОЭНГ, 1980, вып.9.

78. Колесников Ю.М., Курилло C.B., Левачев С.Н., Хрунов И.В. Влияние циклических горизонтальных нагрузок на работу свайных фундаментов МНГС. В кн.: Влияние внешней среды на проектирование и эксплуатациюморских нефтепромысловых сооружений. Рига, 1985.

79. Конструкция стены из сталебетона для сооружений морских платформ и гидротехнических сооружений в арктических регионах. Пат. №68878, Финляндия,• -заявка-06.07.1983 №8324826, опубл. 03.12.1986 МКИ Е02 в 17/00

80. Крендалл С. (ред.) Случайные колебания: М.: Мир. 1967. 356 с.

81. Крылов H.A., В.П. Ступаков. Прогноз развития сырьевой базы и добычи газа в России в XXI в. Журнал Газовая промышленность, июль 2000 г.

82. Крылов Ю.М:, Стрикалов С.С., Цыплухин В.Ф. Ветровые волны и их воздействие на сооружения.— Л.: Гидрометеоиздат. 1976.

83. Кузнецов A.B. Деформирование водонасыщенного песка при низкочастотном циклическом воздействии. Автореферат диссертации к.т.н, М., 1990.

84. Курилло C.B. Расчет свайных групп в основании морских нефтегазопромысловых сооружений. Ав. реф. к.т.н. М., 1984.

85. Курилло C.B., Колесников Ю.М., Левачёв С.И. Комплексные исследования горизонтально нагруженных свай в несвязных грунтах.«Основания, фундаменты и механика грунтов», № 1,1981, с. 10-12.

86. Кусябгалиев С.Г.,. Санжаровский P.C. К устойчивости внецентренно сжатых трубобетонных стержней с учетом ползучести бетона. В кн.: Инженерные конструкции: материалы к XXIX научной конференции ЛИСИ. Л., 1971.

87. Куунс К.Т. Достижения в области разработки морских нефтяных месторождений. Ж-л "Инженер-нефтяник", №1,1977.

88. ЛаппоД.Д. Силовое воздействие гравитационных волн; при обтекании гидротехнических сооружений АН СССР, 1962.

89. Лаппо Д.Д., Соколов A.B., Мищенко С.С., Каплун В.В. Некоторые из основных положений корректировки V раздела. СН 92.60 Л., Энергия, 1967. (Тр. коорд. совм. по гидротехнике, вып. 34)

90. Лаппо Д.Д., Стрекалов С.С., В.К. Завьялов Нагрузки и воздействия ветровых волн на гидротехнические сооружения. Л., 1990.

91. Лебедева И.В. Нелинейный анализ деформации и устойчивости вязкоупругих стержневых систем Автореферат дис. к.т.н., М., 1990.

92. Левачев С.Н., Федоровский В.Г., Колесников Ю.М., Курилло C.B. Расчет свайных оснований гидротехнических сооружений. М., Энергоатомиздат, 1986.

93. Лейтес С.Д. Устойчивость сжатых стальных стержней. — М., Стройиздат, 1978.

94. Литонов O.E. Динамический расчет самоподъемных плавучих буровых установок при нерегулярном воздействии волнения и ветра. — Вопросы судостроения. Серия «Проектирование судов», вып. № 9, 1976.

95. Литонов O.E. Изгибно-крутильные деформации опорных колонн СПБУ. Вопросы судостроения. Серия «Проектирование судов», вып. № 25, 1980.

96. Литонов O.E. Особенности взаимодействия опорных колонн СПБУ с грунтом. -Вопросы судостроения, серия «Проект». Вып. 31, 1982.

97. Литонов O.E. Параметры колебаний платформы самоподъемных плавучих буровых установок при воздействии волнения и ветра. Вопросы судостроения. Серия «Проектирование судов», вып. № 9, 1976.

98. Литонов O.E. Соотношение между составляющими волновой нагрузки на несущие связи СПБУ. Труды Регистра СССР, Транспорт, 1980, № 9.

99. Лопатунен Л.И. Оценка максимально возможных высот морских волн, -Судостроение, №10, 1982.

100. Лужин О.В. и др. Усовершенствование методов расчета морских оснований, ' находящихся под воздействием ветровых волн. // Нефтепромысловоестроительство, 1974, №12 (ВНННОЭНГ).I

101. Лужин О.В., Каспарсон A.A., ХалфинИ.Ш., МирзоевА.Д., ФуртенкоВ.П. Усовершенствование методов расчета морских оснований на воздействиеjветровых волн. РНТС ВНИИОЭНГ "Нефтепромысловое строительство", 1974, №2.

102. Лужин О.В., ХалфинИ.Ш. Расчет морских глубоководных нефтегазопромысловых сооружений при воздействии волн. В кн.: Динамический расчет специальных инженерных сооружений и конструкций. М., Стройиздат, 1986.

103. Лурье А.И. Аналитическая механика. М.: Физматгиз. 1961.

104. Мазуренко Л.В., Черепахин А.П., Баранов И.И., ЛидгарА.А. Работа свай в составе козловых опор на циклическую нагрузку. В кн.: Воздействие внешних факторов на морские гидротехнические сооружения. Сб. научн. тр. МИСИ, М., 1986.

105. Мамонтов И.И., Трулль В.А., Санжаровский P.C. Исследование технологии заполнения металлических труб бетоном. В кн.: Строительные материалы и строительное производство. Л., ЛИСИ, 1967.

106. Мамуров М. Нелинейная ползучесть железобетонных конструкций. Автореферат дис. к.т.н. Л., 1983.

107. Маркеев А.П. Теоретическая механика. — М.: Наука. 1990. 310 с.

108. Масленников A.M. Расчет строительных конструкций численными методами. — Л., 1987.

109. МасловГ.Н. Термическое напряженное состояние массивов при учете ползучести бетона. В кн.: Изв. ВНИИГ. - т. 28,1940.

110. Месчан С.Р. Механические свойства- грунтов и лабораторные методы их определения. — М., Наука, 1974.

111. Месчан С.Р. Ползучесть глинистых грунтов. АН Арм. ССР, 1967.

112. Метод расчета нагрузок на обтекаемые природы. /Д. Д. Лаппо, С.В.Иванова, В.В. Каплун и др. Изв. ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева, 1976, т. 112.

113. Мзареулян А.Д. Стационарные нефтепромысловые платформы сквозного типа и методика их точного расчета в матричной форме. М., ВНИИОЭНГ, -1978.

114. Мзареулян А.Д., Лужин О.В., ХалфинИ.Ш. Волновые воздействия на морские нефтепромысловые сооружения. - М., ВНИИОЭНГ, 1977.

115. Мордвинцев К.П. Методика экспериментальных исследований напряжений в основании морских гравитационных сооружений.- В кн. Воздействие внешнихфакторов на морские гидротехнические сооружения. Межвуз. Сб. научных трудов, МИСИ, М., 1986г.

116. Мордвинцев К.П. Напряженно-деформированное состояние грунтового основания морских гидротехнических сооружений гравитационного типа при циклическом низкочастотном нагружении. Автореферат к.т.н. М.5 2002.

117. Морозов Е.П. Унифицированные конструкции морских стационарных платформ для глубин до 300 м.-В кн. Морские сооружения континент, шельфа, Севастополь, 1989., с. 10-12.

118. Морские гидротехнические сооружения на континентальном шельфе. JL: Судостроение, 1989.

119. Морские гидротехнические сооружения на континентальном шельфе. Л., Судостроение, 1987.

120. Никитин Б.А., Захаров Е.В. Развитие минерально-сырьевого комплекса на шельфе. Газовая промышленность, ноябрь 2002 г.

121. Никитин П.И., Пирвердян A.M. Методика проектирования разработки морских месторождений нефти.-М.: Недра, 1975 г.

122. Николаенко H.A., Назаров Ю.П. Динамика и сейсмостойкость сооружений. М., Стройиздат, 1988.

123. НиколчевД.Н. Колебания свай, глубоководных гидротехнических сооружений взаимодействующих с грунтом. Автореферат диссертации к.т.н., М., 1983.

124. Ньюмен Дж. Морская гидродинамика. — Л.: Судостроение, 1985, 362 с.

125. О. Блакьер. Анализ нелинейных систем. — М.: Мир. 1969. 400 с.

126. Оруджев С.А. Трубопроводное крупноблочное основание морских буровых. М., Гостоптехиздат, 1967.

127. Особенности создания морских стационарных платформ в условиях Азов-Черноморского региона — Газовая промышленность. Серия: Бурение морских нефтегазовых скважин. М., 1986, № 2.

128. Отчет о научно-исследовательской работе по х/д №№43-87. Университет дружбы народов им. Патриса Лулумбы, М., 1987.

129. Пальмов В.А. Колебания упругопластических тел. М., Наука, 1976 328 с.

130. ПанасюкЛ.Н. Прямые методы решения нестационарных задач теории сооружения. — Автореферат докторской диссертации. Ростов-на-Дону, 1996 44 с.

131. ПановкоЯ.Г. О современной концепции упруго пластического продольного изгиба. В кн.: Проблемы устойчивости в строительной механике. - М., 1965.

132. ПановкоЯ.Г., Губанова И.И. Устойчивость и колебания упругих систем. М.: Наука, 1979.

133. Передерий Г.П. Трубчатая арматура.-М.: Трансжелдориздат, 1945 г. — 90 с.

134. Пинаджян В.В. Некоторые вопросы предельного состояния сжатых элементов стальных конструкций. — Ереван, 1956.

135. Плешаков A.B. Исследование взаимодействия набегающей волны с морской буровой платформой рамной конструкции — В кн.: Исследование транспортных и глубоководных гидротехнических сооружений. МИСИ, сб. тр. №163, М., 1982.

136. Покровский A.A. Смешанная форма МКЭ в расчетах стержневых систем с учетом физической и геометрической нелинейностей. Автореферат дис. д.т.н. -М., 1992.

137. Положий Г.Н. и др. Математический практикум. М., 1969.

138. Постнов В.А. Численные методы расчета судовых конструкций. JL, Судостроение, 1977.

139. Потапов A.A. Прямой метод'динамического анализа дискретных диссипативных систем в задачах строительной механики. Автореферат докторской диссертации. Саратов, 2002.

140. Потапов В.Д: Устойчивость идеально прямого стержня в упруго- пластической области. В кн.: Исследования по теории сооружений. Сб.' тр., вып. XVIII, М., 1970.

141. Почман Ю.М., Пятигорский З.И. Расчет и оптимальное проектирование с учетом приспособляемости. -М., Наука, 1978.

142. Пугачев B.C. Теория случайных функций. М.: Физматгиз. 1960. 884 с.

143. Работнов Ю.Н. Ползучесть элементов конструкций. — М., Физмашгиз, 1966.

144. Работнов Ю.Н. Элементы наследственной механики твердых тел. М., 1977.

145. Рекомендации по динамическому расчету морских стационарных платформ на воздействие волн, имеющих случайную природу. ЦНИИ Проектстальконструкция, М., 1990 г.

146. Рекомендации по проектированию решетчатых оснований с применением цилиндрических труб. — Институт им. Е.О. Патона, Киев, 1978.153154155156157158159,160,161.162.163.164.165.166.167.

147. Рекомендации по проектированию стальных конструкций с применением круглых труб. ЦНИСК им. В.А. Кучеренко, М., 1974.

148. Ржаницин А.Р. Устойчивость систем, обладающих свойствами ползучести. В кн.: Ползучесть строительных материалов и конструкций. — М., Стройиздат, 1974.

149. Ржаницын А.Р. Расчет сооружений с учетом пластических свойств материалов. М., 1954.

150. Росновский В.А. Трубобетон в мостостроении. М., Трансжелдориздат, 1963. Руководство по определению нагрузок и воздействий на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов). П. 58 - 76 / ВНИИГ доп. 4 - JL, 1977.

151. Румшиский JI.3. Математическая обработка результатов эксперимента. М., 1971.

152. Рыжаков H.H. Основные требования, предъявляемые к конструкциям морских ледостойких платформ. В кн.: Морские сооружения континентального шельфа; Севастополь. 1989.

153. Санжаровский P.C. Устойчивость элементов строительных конструкций при ползучести, Л., ЛГУ, 1984.

154. Светлицкий В.А. Случайные колебаний механических систем. М.: Машиностроение. 1976.

155. Синицин А.П. Метод конечных элементов в динамике сооружений.

156. Сковородкин М.С., Шеховцов В.А., -Рыжаков H.H., Глубочанский А.Д. Системный подход в решении проблемы создания гидротехнических нефтегазопромысловых сооружений. Нучно-техническое достижение № 88-021. Крымский МТЦНТН, ЦООНТИВНИИОЭНГ, 1988.

157. Смирнов Г.Н., А.Г.Сидорова. О колебаниях морских сквозных нефтепромысловых сооружений в кн.: Исследования волновых воздействий устойчивости и прочности воднотранспортных и глубоководных сооружений. Сб. тр. №Ю1„ М. 1976.

158. СНиП И-23-81 Стальные конструкции. Нормы проектирования. М., 1982. — 86 с.

159. Снитко Н.К. Деформационный расчет сжато-изогнутых стержней в упругой среде. В кн.: Исследования по теории сооружений.- М., Госстройиздат, 1957.

160. Сооружения из железобетона для освоения континентального шельфа. Серия 4. Строительство и архитектура. ВНИИИС Госстроя СССР, М. 1984.

161. Сорокин Е.С. Внутренние и внешние сопротивления при колебаниях твердых тел. ЦНИИСК, научное сообщение, №3, М., 1957.

162. Сорокин Е.С. К теории внутреннего трения при колебаниях упругих систем. Госстройиздат, 1960.

163. Состояние строительства морских нефтегазопромысловых сооружений в 1987 г. —

164. Нефть, газ за рубежом, ВНИИОЭНГ, №3; 1987.

165. Стороженко Л.И. Трубобетонные конструкции. Киев, Будивельник, 1978.

166. Страхов Д.А. Статический расчет стержневых железобетонных конструкций в растянутой зоне при нелинейной ползучести бетона. Автореферат дис. д.т.н., Л., 1977.

167. Стрелецкий Н.С. Работа сжатых стоек. М., 1959.

168. Тимошенко С.П. Устойчивость стержней, пластин и оболочек. М., Наука, 1971'.

169. Тихомирова Е.И. Расчет идеально упругопластических статически неопределимых стержневых систем. Автореферат дис. к.т.н., М., 1983;

170. Товстик П.Е., Товстик Т.М., Шеховцов В.А. Моделирование колебаний морской стационарной платформы при случайном волнении,- Вестник СПбГУ, Сер. 1, № 4,2005.

171. Товстик П.Е., Товстик Т.М., Шеховцов В.А. О волновом воздействии на морскую стационарную платформу ферменного типа // Всероссийский семинар по аэрогидродинамике. Избранные труды, СПб, 5-7 февраля 2008 г. СПб.: СПбГУ, 2008, с. 100-105.

172. Товстик П.Е., Шеховцов В.А. Математические модели динамики морских стационарных платформ. Одиночная консоль. — Вестник Санкт-Петербургского университета. Сер. 1, N 2. 2005

173. Товстик П.Е., Товстик Т.М. Уравнение Дуффинга при стационарном случайном возбуждении. Вестник СпбГУ. Сер. 1, 1997, вып. 1 (№1)

174. Трулль В.А., Санжаровский P.C. Устойчивость внецентренно сжатых металлических труб, заполненных бетоном. В кн.: Теоретическая механика. Сопротивление материалов. Строительная механика. - Л., 1967.

175. УлицкийМ.И. Теория и расчет железобетонных конструкций с учетом длительных процессов. М., Стройиздат, 1968.

176. Учелл С.А., Моррисон Д.Д., КоллинсД.И. Глубоководные комбинированные стационарные платформы для Мексиканского залива. — Нефть и газ за рубежом, №3, 1988.

177. Фаянс Б.А., Ястребов Г.И., Луговской И.Я. и др. О работе свай на повторяющиесягоризонтальные нагрузки. Труды института НИИОСП им. Н.М. Герсиванова, №72, М., 1980.

178. Фомица Л.П., Попков Ю.В. Исследование работы железобетонных колонн собоймами из металлопластика.- В кн.: «Строит, мех. и строит, констр.», Минск, 1980 вып. 6.

179. Фрисби Ф.Р. Современные методы инспектирования и ремонта морских платформ. Хьюстон, НГ и НК, №3, 1987.

180. Фуртенко В.П. Динамическое воздействие нерегулярных волн на сквозные глубоководные сооружения. Автореферат диссертации к.т.н., М., 1985.

181. Фуртенко В.П. и др. Лабораторные исследования нерегулярных волн и их воздействия на» цилиндрические сваи. Труды координационных совещаний по гидротехнике, Вып. 50. Изд-во «Энергия», Л., 1969.

182. Фуртенко В.П. Исследование динамического воздействия нерегулярных волн на сквозные глубоководные сооружения. В кн.: Исследования транспортных и глубоководных гидротехнических сооружений. Сб. трудов МИСИ, №163, М., 1982.

183. Халфин И.Ш. Исследования и расчеты воздействия волн на гидротехнические нефтегазопромысловые сооружения континентального шельфа. М., МИСИ, 1983.

184. Халфин И.Ш. Строительство глубоководных стационарных платформ для основания морских месторождений нефти и газа. М., ВНИИОЭНГ, 1976.

185. Халфин И.Ш. Воздействие волн на морские нефтегазопромысловые сооружения. -М., Недра, 1990.

186. Халфин И.Ш. Лабораторные исследования кинематики нерегулярных волн. -Гидротехническое строительство, 1975, №8.

187. Хемминг Р.В. Численные методы. М., 1972.

188. Храпатый Н.Г., БеккерА.Т., Гнездилов Е.А., Гидротехнические сооружения-на шельфе, Владивосток, 1983.

189. Цытович H.H. Механика грунтов. М., 1979.

190. Чернов Ю.Г. К вопросу о применении интегральных уравнений Вольтерра для изучения нелинейных колебаний. В кн.: Исследования по динамике сооружений. ЦНИИСК сб. трудов, №34, М., 1974.

191. Шеховцов В.А. Изгибная жесткость композитного опорного блока морской стационарной платформы при резонансных колебаниях // Промышленное и гражданское строительство, № 12, 2007. с.29-30.

192. Шеховцов В.А. Колебания морской стационарной платформы при различных моделях взаимодействия опорного блока с волнами // Промышленное и гражданское строительство, № 5, 2008. с. 41-42.

193. Шеховцов В.А. Колебания опорных блоков морских стационарных платформ при волнении. Научно-технические ведомости СПбГТУ., 4(42)/2005.

194. Шеховцов В.А. Математическая модель динамического поведения композитного конического опорного блока морской стационарной платформы // Промышленное и гражданское строительство ,№ 3, 2008. с. 23-25.

195. Шеховцов В.А.*Модули эквивалентной жесткости композитных блоков морских стационарных платформ при квазистатическом нагружении // Гидротехническое строительство, № 3, 2008. с. 38-40.

196. Шеховцов В.А. О свободных и вынужденных колебаниях опорного блока морской стационарной платформы // Промышленное и гражданское строительство, № 1,2008., с. 46-48.

197. Шеховцов В.А. Расчетная модель симметричной морской стационарной платформы // Гидротехническое строительство, № 9, 2008., с. 36 - 44.

198. Шеховцов В.А. Случайные нелинейные колебания опорных блоков морских стационарных платформ., СПб, 2004.

199. Шеховцов В.А. Экспериментально-теоретическое исследование напряженно-деформированного состояния трубобетонной панели опорного блока морской стационарной платформы // Промышленное и гражданское № 4, 2008. с. 26-28.

200. Шеховцов В.А. Некоторые результаты экспериментального и теоретического исследования, устойчивости сжато-изогнутых комплексных стержней. В кн.: Статика и динамика сложных механических систем и строительных конструкций. — Л., 1981.

201. Шеховцов В.А. Об, устойчивости сжато-изогнутого комплексного стержня в упруго-ползучей среде. Рукопись, ЛИСИ, ВНИИИС, №2467.- Л., 1981 7 е., ил. -Лит. 9 назв. - М., 1981, №5.

202. Шеховцов В.А. Результаты экспериментально-теоретического исследования устойчивости сжато-изогнутых комплексных стержней. Рукопись, ЛИСИ -ВНИИПС 2716 - Л., 1981-6 е., табл., Лит.: 2 назв.-М., 1981, №9.

203. Шеховцов В.А. Экспериментальные исследования трубобетонных ферм. — В кн.: , Металлические конструкции и испытания сооружений. Л., 1977.

204. Шеховцов В.А., Гусейнов И.Г. Несущая способность морских стационарных платформ, СПб, 2003.

205. Шеховцов В.А., Рыжаков Н.Н., Глубочанский А.Д. Опыт разработки, адаптации и эксплуатации комплекса программ автоматизации и проектирования стационарных платформ. В кн.: Морские нефтегазопромысловые сооружения, Рига, 1989.

206. Шеховцов В.А., Санжаровский P.C. К вопросу устойчивости сжато-изогнутых стержней из композитных материалов. — В кн.: Металлические конструкции и испытания сооружений. Л., 1978.

207. Шеховцов В.А., Шхинек К.Н., Мацкевич Д.Г., Яковлев В.В., ПятецкийА.В. Системный подход к расчету опорного моноблока морской стационарной ледостойкой платформы. Научно-технический информационный сборник, Нефтяная промышленность СССР, Вып. 10, М., 1989.

208. Шлихтинг Г. . Теория пограничного слоя. М.: Наука. 1974. 712 с. < »

209. Шпигельбурд И.Я. Колебания не вполне упругих систем и неразрушающий контроль сопротивления усталости элементов конструкций методом внутреннего трения. — Автореферат докторской диссертации. Новосибирск, 1990 — 52 с.

210. Al-SarafS. Elastic instability of streets out or driven into elastic foundations. -Structural Engineer, №1, 1978.

211. Anon "- 1.600 foot water depth conventional fixed platform; design and installation, feasibility and costs", Hudson Engineering. JIS, December, 1984.

212. API. Recommeded Practice for Planning,Designing and Constructing Fixed Offshore

213. Platforms, API RP2A twelfth Edition. Dallas, Texas, American Petroleum Production Department.

214. API Recomended practice for plunning. designing, and constructing fixed off shore platformes. Dallas. Texas. 75201.1977.1 233. ArmsenA., BekganP., Nonlinear finite element analysis of offshore structures.

215. Accuracy, Reliab and Train. FEM Technol. Proc 4-ft Word Congr., Interlaben, 17-21. Sept., 1984. Dorset. 1984. 589-600

216. Baker M.J. The reliability concept as an aid to decision making in Offshore Engineering Underwater Technology. 1987, t.13, №1

217. Bardgette J.J. Irick J.T. "Construction of the Hondo platform in 850 feet of water in the Santa Barbara Channel", OTC Paper 2959, 1977

218. Berge B. Penzient J. Three-dimensional stochastic response of offshore towers to wave forces. 6-th Ann. Offsh. Techn. Conf., Houston, Texas, 6-8 may, 1974, vol. 2.

219. Boswell L.F., D'Mello C.A. Mobile offshore structures., Elsevier Applied science, London and New York, 1987, 120 c.

220. Borgman L.E. Ocean wave simulation for engineering design — J. of the Waterways and Harbors div, 1969, №4, November.

221. Borgman L.E. Wave forces on piling for narrow band spectra. Journal of the Water ways and Harbour Div., v. 91, №6, 1965.

222. Cardner N.J. Design of Pipe Columns. Engineering J., vol. 53, 1970.

223. ChenW.F. and Ross D.A. Tests of Fabricated Tubular Columns Journal of

224. Structural Division ASCE, June, 1979.i

225. Chioya T., Matsumoto O., Ota T. Development of Composite Members for Artie Offshore Structures. VTT Symp, 1986, №71.

226. Drylling, 1974, v. 35, №4. pp 30-34.

227. Earle E.H., Mandery W.H. Determination of dinamic characteristics of offshore platforms from random vibrations. 5-th Ann., Offsh. Techn Conf. Houston, Texas, 1973.

228. Eriksen K. Design and Construction of Offshore Petroleum Conference, vol. 1, p. 155, London, 1978.

229. Finn L.D. A new deepwater offshore platform the guyed tower, 8-th Ann. Offshore Techn. Conf., May, 1976, CTC 2688.

230. Furlong R. Column Rules of ACJ, SSLC, and LRFD Compared. Journal of Structural Engineering, vol. 109, №10, oct., 1983.

231. Furlong R.W. Strength of Steel Encased Concrete Beam-Columns. - J. Structural Devision, vol. 93, 1967.

232. Hanna S.J., Mangiavacchi A., Suhendra R. Nonlinear dynamic analysis of Guyed Tower Platforms. Journal of Energy Resourses Technology, Transactions of the ASME, June 1983, vol. 105/205.

233. Haskins G.L., Legett I.M. Long-term forecasting for offshore operations. Conf. Recent Developments in the Design and Constructers. Instu. Of civ. Engrs, London, 1983, March.251252253254255256257258,259,260.261.262.263.264.265.266.

234. Journal "Oil and Gas". 1974, v. 72, ;№36 pp 110-112.

235. Kirk C.H., Join R.K. Response of articulated towers to waver and current, 9-th Ann Off. Tech. Conf., Houston, Tex., vol. 1.

236. Knowles R. and Park. Axial for concrete filled steel tubes. J. of the Structural Devision, vol. 96, 1970.

237. Buchanan J., Kerr D. Plates formes en beton pour les mersartiques. Nouv. tecchnol. explor et exploit, ressour. petrole et gaz. C.r. 2eme symp. eur. Luxemburg, 5-7 dec., vol. 1, 1984.

238. Matsuishi M., Mishimaki. On the strength of new composite steel-concrete materialthfor offshore structural. 9 Amer. Offshore Technol. Conf., Housten, Tex, 1977. Preprints, Vol. 1.

239. Matsumoto Y., Fukuzawa K. Experemental study of the Flexural behavior of hollow steel-pipe-concrete composite members. - Proceedings of JSCE, №301, 1980-9.

240. Maus J., Finn L.D. "Exxon study shows compliant piled tower cost leniflts", Ocean Industry, March, 1986.

241. Maus L.D., Finn L.D. Exxon study slows Compliant Pilled Tower cost benefits. -Ocean Industry, March 1986

242. McClelland B. Design of deep penetration piles for ocean structures. J of the Geotechn. Eng. Div., ASCE, 1974, vol. 100, p. 709-747.

243. Meyerhof G.G. Bearing capacity and settlement of pile foundation. Proc ACCE, v. 102, NGTC, 1976.

244. Nair D., Duval P.S. Design criteria of a Pile Founded Luyed Tower Platforms, Boss Conference Proceedings, 1982.

245. Nakai H., Yoshikawa 0. Experemental study on Strenght of Concrete filled steel Pier. - Proceedings of JSCE, №344/1-1, 1984-4.

246. Nath John H., Harleman Donald R.E. Response of vertical cylinder to random waves. J. of Water ways and Harbors division, Proc. of ASCE, vol. 96, May, 1970.

247. Neogi P., Sen H., Chapmen T. Concrete filled tubular steel Columns under eccentric loading. The Structural Eng., №5, 1969.

248. Pelletier J.H., Sgonros G.E. Shear transfer behavior of a 30-in Pile in sity clay. Offshore Technology Conference. Texas, April 27-30, 1987.272. "Petroleum Int", 1974, vol. 14, №11 p. 43.

249. Petroleum Times. 1973, v. 77, № 1972, pp 33-35.

250. Pirson W.I., Holmes P. Irregular Wave forces on a pile. Journ. of the Water Waves and Habour Div., v. 91, №4, 1965.

251. Poulos H.G. Single Pile Response to Cyclic Lateral Load, J. e. of the G. E.D., Proc., of the ASCE. v. 108, GT. 3, 1982.

252. Proc. 2 Int. Ship Structure Congress. Delft. 1964.

253. Ruhl J. A., Berdahl R.M. Forced vibration tests of a' deepwater platform. Offshore technology Conference, Houston, 1979, Paper OTC 3514.

254. SalenconJ. Analyse de la stabilite des talus en sols coherents anisotropes. -C. N. Acad. Sci.,№3, 1980.

255. Salsny H.J., Sims J.R. Beheviar of Mortlar filled Steel tubes in Compression. J. Amer. Concr. Inst., vol. 61, 1964.

256. Scarborough J.B. Numerical Mathematical Analysis. Press Baltmore, 1966.

257. Selle O. Belastung erdver leg tar Rohreu. Bauplanung, №7,1980.285. . Shanley F.R. Теория колонн за пределом упругости. В кн. Механика. - М.,1951, №2.

258. Shekhovtsov V.A., Tovstik P.E., Tovstik T.M. On the mariner fixed offshore platform dynamics under action of the random wave forces // Tagungsband. 7 Magdeburger Machinen-bay Tage. 2005.

259. Shioga T., Matsumoto O., Okada T., Development of Composite Members for Artie Offshore Structures. "VTT Symp", 1986, № 71.

260. Toscano R., Maceri A. On the elastic stability of beams under unilateral constrains. -Mechanic, №5, 1980.

261. Ueda Y., Rashed S.M.H., Nakacho K. New efficient and accurate method of nonlinear analysis of Offshore Tubular Frames. Transactions of the ASME; J. Energy Resources Technology, vol. 107, June 1985.

262. Virdi R.S., Dowling P.J. The ultimate strength of biaxially restrained columns. -Proceedings, vol. 61, 1976.

263. Will S.A. "Trade-offs in constructional of large single segment fixed platforms jackets", OASCE Structures Congress, Houston, Oct. 17-19, 1983.