Обоснование параметров подземной разработки наклонных пластов бассейна Куангнинь под охраняемыми объектами на поверхности тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 25.00.22, кандидат наук Ле Ван Хау

• Ле Ван Хау
• кандидат наук
• 2016

Оглавление диссертации кандидат наук Ле Ван Хау

ВВЕДЕНИЕ

1 СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА. ЦЕЛЬ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ

1.1 Анализ горно-геологических и горнотехнических условий отработки угольных пластов бассейна Куангнинь

1.2 Обзор и анализ технологических схем отработки пластов под охраняемыми объектами

1.3 Анализ методов прогноза сдвижений земной поверхности при подземной отработке угольных пластов

1.4 Цель и задачи исследований

2 ИССЛЕДОВАНИЯ ВЛИЯНИЯ ПАРАМЕТРОВ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ СХЕМ НА ПРОЦЕССЫ СДВИЖЕНИЯ ПОВЕРХНОСТИ ПРИ ОТРАБОТКЕ ПЛАСТОВ ДЛИННЫМИ ЗАБОЯМИ

2.1 Выбор методик проведения исследований

2.2 Исследование влияния параметров технологических схем на процессы сдвижения поверхности при отработке наклонных пластов с полным обрушением

2.3 Исследование влияния параметров технологических схем на процессы сдвижения поверхности при отработке наклонных пластов с полной закладкой

2.4 Исследование влияния свойств закладочных материалов на процессы сдвижения поверхности

2.5 Выводы по главе

3 ИССЛЕДОВАНИЯ ВЛИЯНИЯ ПАРАМЕТРОВ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ СХЕМ НА ПРОЦЕССЫ СДВИЖЕНИЯ ПОВЕРХНОСТИ ПРИ ОТРАБОТКЕ ПЛАСТОВ КОРОТКИМИ ЗАБОЯМИ

3.1 Общие положения

3.2 Определение параметров целиков и камер при отработке пластов короткими забоями

3.3 Определение технико-экономических показателей отработки пластов короткими забоями

3.4 Исследование влияния параметров технологических схем на состояние

поверхности при управлении кровлей поддержанием на целиках

3.6 Выводы по главе

4 ОБОСНОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ СХЕМ ОТРАБОТКИ НАКЛОННЫХ ПЛАСТОВ БАССЕЙНА КУАНГНИНЬ ПОД ОХРАНЯЕМЫМИ ОБЪЕКТАМИ НА ПОВЕРХНОСТИ

4.1 Общие положения

4.2 Разработка алгоритма выбора технологических схем и обоснования параметров отработки пластов под охраняемыми объектами

4.3 Сравнительная оценка технологических схем отработки наклонных пластов под охраняемыми объектами на поверхности

4.4 Выводы по главе

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

ВВЕДЕНИЕ

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Обоснование параметров подземной разработки наклонных пластов бассейна Куангнинь под охраняемыми объектами на поверхности»

Актуальность работы. Угольный бассейн Куангнинь является самым

Л

крупным во Вьетнаме, занимает площадь 6,1 тыс. км , общие ресурсы до глубины 800 м составляют 3,6 млрд. тонн. В соответствии с планами развития угольной отрасли Вьетнама, в 2018 ^ 2020 году в бассейне будет практически прекращена угледобыча открытым способом, большинство разрезов будут закрыты. По данным Научно-технологического Горного Института Вьетнама запасы угля под охраняемыми объектами в бассейне Куангнинь составляют 663,4 млн. тонн, в том числе 284,8 млн.тонн в пластах, разрабатываемых в настоящее время в бассейне совместно подземным и открытым способами. Охраняемыми объектами поверхности являются, как правило, городские здания и сооружения при ведении горных работ под которыми нужно обеспечить условия, обеспечивающие как подземную угледобычу, так и функционирование наземных объектов.

Решению задач обеспечения эффективности подземной отработки пластов с учетом сохранности объектов на земной поверхности посвящены работы С.Г. Авершина, А.А. Борисова, В.И. Борщ-Компанейца, В.Н. Гусева, С.Н. Зеленцова, В.П. Зубова, М.А. Иофиса, О.В. Ковалева, А.Б. Макарова, В.М. Шика, М.Г. Му-стафина, В.П. Земисева, А.С. Ягунова, С. Пенга и др. Разработаны отраслевые нормативные документы, позволяющие для угольных бассейнов России определять параметры сдвижения и оценить устойчивость объектов на поверхности при различных технологиях отработки пластов.

Вместе с тем, прямое использование нормативных методик Российской Федерации по расчету параметров сдвижения при различных технологиях отработки для условий бассейна Куангнинь не предусмотрено в связи со спецификой горногеологических и горнотехнических условий. Таким образом, обоснование параметров подземной разработки наклонных угольных пластов бассейна Куангнинь, обеспечивающих экономическую эффективность угледобычи при сохранении объектов на поверхности является актуальной научной задачей, решение которой имеет большое значение для угольной отрасли Вьетнама.

Цель работы. Обоснование параметров технологии подземной разработки наклонных угольных пластов бассейна Куангнинь, обеспечивающих экономическую эффективность угледобычи при сохранении объектов на поверхности.

Идея работы. Эффективность подземной отработки наклонных угольных пластов бассейна Куангнинь с сохранением объектов на поверхности обеспечивается при использовании технологических схем, параметры которых определяются на основе оценки сдвижений подработанной толщи в процессе отработки и технико-экономических показателей угледобычи.

Основные задачи исследований.

1. Анализ и обобщение мирового опыта подземной отработки наклонных пластов под охраняемыми объектами на земной поверхности;

2. Выбор методики оценки параметров сдвижения подработанного массива при использовании различных технологических схем отработки наклонных пластов в условиях бассейна Куангнинь;

3. Разработка вариантов технологических схем подземной отработки наклонных пластов с обеспечением сохранности объектов на поверхности;

4. Оценка влияния технологических параметров отработки наклонных угольных пластов на параметры сдвижения подработанного массива в условиях шахт бассейна Куангнинь;

5. Обоснование параметров технологии подземной отработки угольных пластов на шахтах бассейна Куангнинь, обеспечивающих эффективность угледобычи и сохранность объектов на поверхности.

Методы исследований. Для решения поставленных задач использован комплексный метод, включающий анализ и обобщение теории и практики отработки мощных угольных пластов под охраняемыми объектами на поверхности; экспериментально-аналитические исследования процессов сдвижения покрывающей толщи при различных вариантах и параметрах технологических схем отработки пластов; экономико-математическое моделирование отработки пластов.

Научная новизна.

❖ Установлены зависимости величины сдвижений поверхности от параметров закладки выработанного пространства при отработке наклонных пластов в поле шахты Наммау длинными столбами по простиранию;

❖ Установлена область экономически эффективного применения систем с различными способами управления кровлей при отработке наклонных пластов под охраняемыми объектами на поверхности в условиях бассейна Куангнинь.

Основные защищаемые положения.

1. Сохранность объектов на поверхности при подземной отработке наклонного угольного пласта 7 в поле шахты Наммау бассейна Куангнинь длинными столбами по простиранию обеспечивается при управлении кровлей закладкой выработанного пространства с коэффициентом заполнения не менее 0,7.

2. При отработке наклонного угольного пласта 11 бассейна Куангнинь короткими забоями сохранность объектов на поверхности при устойчивом состоянии камер, межкамерных и барьерных целиков обеспечивается при значении коэффициента извлечения угля не более 0,6.

3. Выбор способа управления кровлей и параметров технологических схем отработки наклонных пластов в бассейне Куангнинь под охраняемыми объектами следует производить на основе минимизации суммы затрат на отработку выемочных участков и ущерба от потерь угля в целиках при условии обеспечения сохранности объектов.

Практическая значимость работы.

❖ Определены требования к параметрам технологических схем и закладочных материалов при отработке наклонных пластов бассейна Куангнинь с закладкой выработанного пространства;

❖ Определены технологические требования к параметрам технологических схем отработки наклонных пластов бассейна Куангнинь короткими забоями;

❖ Разработаны методические рекомендации по выбору параметров технологических схем отработки наклонных пластов.

Достоверность и обоснованность научных положений и рекомендаций.

Достоверность защищаемых положений, основных выводов и рекомендаций обеспечивается представительным объемом данных натурных наблюдений, использованием современных апробированных методов исследований; удовлетворительной сходимостью результатов натурных и численных исследований.

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы докладывались: на международной конференции «Innovationin Mineral Resource Value Chains» (г. Фрайберг, Германия, 2014 г.); научных семинарах кафедры разработки месторождений полезных ископаемых Национального минерально-сырьевого университета «Горный» (2013 ^ 2015 гг.).

Личный вклад автора. Сформулированы цель и задачи исследований, выбраны методики и проведены экспериментально-аналитические и натурные исследования, обобщены результаты исследований, сформулированы основные положения и выводы.

Публикации. Основные результаты исследований опубликованы в 4 печатных работах, из них 2 - в изданиях из Перечня, рекомендуемого ВАК Минобрнау-ки России.

Структура и объем работы. Диссертационная работа общим объемом 122 страниц состоит из введения, четырех глав, заключения, списка литературы из 119 источников, включает 53 рисунок и 13 таблиц.

1 СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА. ЦЕЛЬ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ

1.1 Анализ горно-геологических и горнотехнических условий отработки угольных пластов бассейна Куангнинь

Угольный бассейн Куангнинь является самым крупным во Вьетнаме, распо-

л

ложен в южной его части, занимает площадь 6,1 тыс. км , общие запасы до глубины 800 м составляют 3,6 млрд. тонн (рисунок 1.1). Большой объем запасов энергетических углей, относительная близость к потребителям, устойчивый спрос на уголь делают бассейн наиболее перспективным в стране. В настоящее время в бассейне подземным способом отрабатываются 12 характерных участков: Маохе, Наммау, Хонгтай, Вангзань, Халам, Дуонгзуй, Куангхань, Халонг, Монгзыонг, Хечам, Нуйбео и Тхонгьнат. Сведения об основных горно-геологических и горнотехнических условиях, характеризующих показатели работы шахт, представлены в таблице 1.1.

Рисунок 1.1 - Местоположение угольного бассейна Куангнинь на территории

Вьетнама

Наибольшая глубина ведения горных работ (более 350 м) характерна для шахт «Маохе», «Наммау» и «Халам». Наибольший годовой объем добычи (1,5 и 3 млн. т) в 2012 г. был достигнут на шахтах «Тхонгьнат» и «Вангзань». Большинство шахтопластов, благоприятных для ведения горных работ с возможностью отработки двух и более пластов, расположено в полях шахт «Монгзыонг», «Ха-лонг», «Вангзань», «Халам», «Тхонгьнат». Угли большинства шахтопластов склонны к самовозгоранию. Около 80% шахтопластов с глубины 150 м относятся к угрожаемым по горным ударам.

Таблица 1.1 - Характеристика шахтного фонда угольного бассейна Ку-ангнинь

№ Угольная компания, шахта Категория по газу Глубина ведения работ, м Объем добычи в 2012 г, т

1 Донг-Бак II - 4.351.869

2 Хечам III -500 1.082.214

3 Монгзыонг I -250 1.620.375

4 Тхонгьнат I -350 1.550.754

5 Дуонгзуй II -350 1.860.497

6 Халонг II -800 1.838.475

7 Деонай Разрез - 2.301.126

8 Косцау Разрез - 3.259.938

9 Каоцон Разрез - 3.516.236

10 Хонгай I - 2.851.735

11 Халам I -300 1.906.355

12 Хату Разрез - 1.202.153

13 Нуйбео Разрез -475 4.037.501

14 Уонгби I +30 2.149.729

15 Маохе Сверхкатегорная -400 1.718.323

16 Вангзань I -350 3.002.746

17 Наммау I -350 1.853.029

18 Куангхань III -750 1.029.546

19 Юго-западный Дамай Разрез - 1.200.191

В целом по бассейну 42.332.792

С учетом вышеизложенного горно-геологические условия залегания анализируемых шахтопластов следует рассматривать как осложненные одновременно одним-двумя неблагоприятными факторами, а в отдельных случаях как сложные. Кроме того, для большинства шахт характерна отработка пластов под охраняемыми объектами на поверхности.

Стратиграфически угленосная толща относится к свите Тпа^Коп-Яей-Хонгай (Т3п-гИ§2), суммарной мощностью около 500 + 700 м (в среднем 540 м), основной состав пород: глиммерит, песчаник, алевролит, конгломерати аргиллит.

Свита Хонгай включает 14 угольных пластов: 14В, 14, 13, 11, 10, 9, 8, 7, 6, 5, 4, 3, 2, 1. Пласты: 14В, 9, 8, 6, 5, 4, 3, 2, 1 по качественным характеристикам отнесены к забалансовым и не разрабатываются. Пласт 14 отрабатывается открытым способом, пласты 13 и 11 будут отрабатываться открытым способом до отметки -135 м на западе. Пласты 10, 9, 7, 6 и оставшиеся запасы по пласту 11 будут отрабатываться подземным способом. Характеристика пластов угля в поле шахты Нуйбео.

- пласт 13 залегает ниже пласта 14, в восточной части отработан подземным способом до отметки -75 м. В западной части планируется разработка открытым способом до отметки -75 м. Пласт 13 имеет разрывные нарушения; средняя мощность пласта 3,31м; средний угол падения пласта 24 градуса.

- пласт 11 расположен ниже пласта 13, распределен равномерно по шахтному полю. В восточной части пласт отработан подземным способом до отметки -75. В западной части планируется разработка открытым способом до отметки -135 м. Мощность пласта изменяется от 0,64 + 14,74 м, средняя мощность 3,6 м. Угол падения пласта изменяется от 50 + 550, средний угол падения 200. Пласт включает до 8 прослойков, средняя мощность одного прослойка составляет 1,68 м.

- пласт 10 расположен ниже пласта 13, распределён равномерно по шахтному полю. Мощность пласта изменяется от 0,8 + 15,73 м, средняя мощность 4,7 м. Угол падения пласта изменяется от 50 + 550, средний угол падения 250. Пласт имеет до 6 прослойков, средняя мощность одного прослойка составляет 0,4 м.

- пласт 9 расположен ниже пласта 10, основная часть пласта находится на западно-южной стороне шахты и небольшая доля на северной стороне. Пласт 9 имеет множество разрывных нарушений в границах шахтного поля. Мощность пласта изменяется от 0,75 ^ 12,98 м, средняя мощность 3,47 м; угол падения пласта колеблется от 80 ■ 650, средний угол падения 270. В пласте имеются до 8 прослойков, средняя мощность одного прослойка составляет 1,09 м. Пласт имеет очень сложное строение, не выдержан по мощности и углу падения.

- пласт 7 расположен ниже пласта 9, распределен равномерно по шахтному полю, мощность пласта изменяется от 0,8 ^ 15,03 м, средняя мощность 6,82 м; средний угол падения пласта 280. В пласте имеются до 8 прослойков, средняя мощность одного прослойка составляет 0,49 м.

- пласт 6 расположен ниже пласта 7. Пласт простирается в восточной части шахтного поля и ограничен разрывным нарушением Хату. Центральная часть пласта разделена разрывным нарушением Mong Plane. Мощность пласта изменяется от 0,8 ^ 5,99 м, средняя мощность 2,12 м, средний угол падения пласта 260. В пласте имеются до 2 прослойков, средняя мощность одного прослойка составляет 0,17 м.

Таблица 1.2 - Характеристика угольных пластов

№ Название угольных пластов Мощность угольных пластов (м) Макс - мин средняя Мощность угольных пачек (м) Макс - мин средняя Число прослойков Мощность прослойка Макс - мин средняя Вмещающие породы Мощность междупластья (м)

1 П.13 12,6 - 0,77 4,02 12,6 - 0,77 3,31 0 -г- 8 6,85 - 0,19 0,71 Алевролит, аргиллит 42

2 П.11 19,44 - 0,64 5,58 14,74 - 0,64 3,90 0 - 8 4,78 - 0,20 1,68 Алевролит, аргиллит 65

3 П.10 17,58 - 0,8 5,10 15,73 - 0,8 4,7 0 - 6 6,47 - 0,18 0,40 Алевролит, аргиллит 78

4 П.9 14,58 - 0,77 4,56 12,98 - 0,75 3,47 0 - 8 6,51 - 0,29 1,09 Алевролит, глинистый уголь 55

5 П.7 21,47 - 0,8 7,31 15,03-0,8 6,82 0 - 7 7,8 - 0,59 0,49 Алевролит, аргиллит 80

6 П.6 5,99 - 0,8 2,29 5,99 - 0,8 2,12 0 - 2 0,84 - 0,1 0,17 Алевролит, аргиллит 60

ю

13

Тектоника

Шахта находится в пределах асимметричной синклинальной структуры, разрывное нарушение Mong Plane разделяет шахту на 2 крыла: западное крыло имеет большой угол падения; крыло на восточной стороне имеет пологое падение и ограничивается разрывным нарушением Хату.

А. Разломы.

Разрывное нарушение F.L (L-L): вдоль разрыва северный блок смещен вверх относительно южного, азимут падения плоскости разлома составляет 350 -3600, угол 550 + 600. Амплитуда относительного смещения вдоль зеркала скольжения оценивается в пределах 400 + 700 м. Зона динамического влияния разлома не определена, разлом F.L находится на южной границе шахты Нуйбео.

Разрывное нарушение F.M (M - M): вдоль плоскости разлома северное висячее крыло надвинуто на южное. Разрывное нарушение простирается с запада на восток, имеет азимут падения от 350 до 10°, угол падения составляет 550 + 650. Амплитуда скольжения вдоль плоскости разлома составляет от 34 + 100 м. Разлом F.M делит пласты 9 и 7 на северный и южный блоки.

Разрывное нарушение Хату - это надвиг с северо-восточной вергентностью с углом падения от 250 + 400. Амплитуда относительного перемещения варьируется от 600 ^ 700 м. Зона динамического влияния разлома составляет 200 ^ 250 м. Разрвыное нарушение Хату находится на северо-восточной границе шахтного поля Нуйбео.

Разрывное нарушение Mong Plane наблюдается в центре шахтного поля, оно простирается с северо-запада на юго-восток. Лежачее крыло разлома надвинуто на северо-восточное; угол падения плоскости надвига варьирует в пределах 450 ^ 600, зона динамического влияния разрыва составляет 35 + 40 м; амплитуда сме-щенияот 400 ^ 700 м. В структурном отношении разлом Mong Plane разделяет пласты на два блока: северо-восточный и юго-западный.

Б. Складки. Антиклиналь 158 - асимметричная антиклинальная складка, осевая плоскость которой простирается с севера на юг, шарнир складки погружается на юг с небольшим отклонением на восток, угол погружения шарнира со-

ставляет от 700 - 750. На западном крыле угол падения поверхности напластования изменяется в пределах 300 ^ 400 ; на восточном крыле углы падения варьируются в пределах 200 ^ 300; к югу углы падения уменьшаются, а крылья складки выполаживаются. Антиклиналь 158 простирается параллельно границе шахт Нуй-бео и Халам.

Гидрогеологические условия

Поверхностные воды представлены ручьями и водами, скопившимися на дне карьера:

- воды ручьёв: на поверхности над шахтным полем протекает один главный ручей, который называется Хату. Ручей Хату берет начало от водораздела, которому соответствует ядро антиклинали 158, и течет на восток. Ширина русла составляет от 1,0 до 4,0 м, его дебит Qmin = 3,64 (л/сек), Qmax = 280,5 (л/ сек).

- воды карьера: в настоящее время на восточном крыле пласт 14 разрабатывается открытым способом, а на западном крыле - пласт 11 и 13. Планируется расширение разработки открытым способом пластов 14, 13, 11. Ориентировочный срок окончания работ по расширению открытой разработки 2015 год. Эти карьеры вмещают большой объем воды в дождевых сезонах. Вода в карьерах питает грунтовые воды, что в свою очередь влияет на условия разработки при подземной добыче.

В шахте Нуйбео имеются 2 главных водоносных горизонта:

- водоносный горизонт четвертичных отложений и вмещающих пород. Выходы данного водоносного горизонта пределах участка шахты распределены неравномерно; горизонт имеет высокий коэффициент фильтрации и может содержать значительные объемы грунтовых вод.

- водоносный горизонт в коренных породах, вмещающих уголь (Т3п-г И§2) -главный водоносный горизонт. Он тесно связан с водоносным горизонтом в четвертичных отложениях. Главный водоносный горизонт питают воды, которые фильтруются через четвертичный водоносный горизонт. Вода в данном горизонте является нейтральной с показателем рН от 5,8 до 8,8. Степень минерализации от 0,039 - 0,306 г/л. Воды горизонта по составу относятся к типу гидрокарбонатно-

хлоридных кальциево-натривевых вод. Коррозия в условиях данной водной среды развивается слабо или отсутствует. Мощность водоносного горизонта составляет от 540 до 700 м.

Таблица 1.3 - Количество воды на шахте по глубине разработки

Глубина разработки Омин (м /ч) Осред (м /ч) О мак (м /ч)

Опод Одож Окар- ьер итог Опод Одож Окар- ьер итог Опод Одож Окар- ьер итог

Отметка -140 196 26 104 326 196 101 104 401 196 179 104 479

Отметка -350 612 26 191 829 612 101 191 904 612 179 191 982

Инженерно-геологическая характеристика

Стратиграфическая колонка шахтного поля включает конгломерат, глимме-рит, песчаник, аргиллит и пласты. Перечисленные литологические разности пород интенсивно переслаиваются и сменяют друг друга в разрезе. Характер разреза не меняется в пределах небольших участков.

Конгломерат и глиммерит слагают 19% от общего объема вмещающих пород. Они имеют светло-серый цвет, большинство распределены в отдалении от почвы и кровли пластов. Цемент конгломерата песчанистый, представлен кварцевым песком. Пласты конгломерата и глиммерита имеют линзовидную форму и переменную мощность. Слои конгломератов и глиммеритов секут бессистемные разнонаправленные трещины.

Физико-механические свойства пород:

- предел прочности на сжатие: амак = 373,3 МПа; амин = 14,8 МПа; средний 141,3 МПа.

-5 -5

- объемный вес: у = 2,28 ^ 2,91 г/см ; средний 2,58 г/см .

3 3

- удельный объем: А = 2,53 + 2,95 г/см ; средний 2,667 г/см .

- песчаник занимает 25% от объёма пород в шахтном поле. Широко распространен в пределах шахтного поля. Песчаники по размерности обломочных зерен варьируют от среднезернистых до мелкозернистых. Их цвет меняется от светлосерого до серо-черного. В составе обломочных зерен явно преобладает кварц, свя-

зующий цемент имеет кремнистый состав. Пласты песчаников разбиты на отдельные блоки, расслаивается мощность досредне, треснулись много. Песчаник распределен в кровле и почве пластов.

Физико-механические свойства пород:

- предел прочности на сжатие: амак = 313,2 МПа; амин = 11,3 МПа; средний 118,8 МПа.

Л

- объемный вес: у = 2,16 - 3,07 г/см , средний 2,628 г/см .

Л

- удельный объем: А = 2,24 - 3,10 г/см , средний 2,697 г/см .

- алевролит занимает 33% от объёма пород в шахтном поле, имеет серый и серо-черный цвет. Основным составом алевролита является глина и гумус растений. Равномерно распределен по шахтному полю и залегает рядом с почвой и кровлей пластов.

Физико-механические свойства пород:

- предел прочности на сжатие: амак = 210,4 МПа; амин = 11 МПа; средний 61,3 МПа.

3 3

- объемный вес: у = 2,02 - 3,25 г/см , средний 2,65 г/см .

Л

- удельный объем: А = 2,46 - 3,44 г/см , средний 2,72 г/см .

- аргиллит занимает 9% от объёма пород в шахтном поле, имеющий серо-черный цвет. Распределен непосредственно под кровлей и почвой пластов, иногда чередуется в пластах. Аргиллит часто является ложной кровлей пластов, которая обрушается в процессе разработки.

Физико-механические свойства пород:

- предел прочности на сжатие: амак = 104,3 МПа; амин = 8,7 МПа; средний 35

МПа.

Л

- объемный вес: у = 1,79 - 2,86 г/см , средний 2,60 г/см .

Л

- удельный объем: А = 2,03 - 3,08 г/см , средний 3,678 г/см .

- уголь занимают 12% от объёма пород в шахтном поле, имеет черный цвет, игольный блеск.

Свойства пород кровли и почвы угольных пластов

Породы кровли и почвы в основном состоят из слоев алевролитов, аргиллитов, реже слои песчаника. Пласты горных пород не выдержаны по мощности и падению, их толщина часто меняется, формируя линзы и узкие пережимы.

На шахте Нуйбео основные газы: 02, С02, Н2, СН4, и незначительный объем других газов.

- сувеличением глубины содержание метана резко увеличивается , но на горизонтах от -100 до -150 м содержание газа уменьшается, это уменьшение не имеет определенной закономерности.

- до горизонта -150 м шахта относится к 1 категории, а ниже горизонта -150 м - ко 2 категории по метану.

Таким образом, угольные пласты в бассейне Куангнинь имеют различные условия залегания, от пологих до крутых, изменчивую мощность от тонких до мощных, горные работы ведутся на глубинах -500 ^ -800 м. На всех месторождениях развитие угледобычи связано с углублением горных работ. С ростом глубины ведения горных работ возрастает природная газоносность угольных пластов, усложняются условия поддержания выработок и усиливается опасность формирования газодинамических явлений.

Действующие шахты находятся в эксплуатации от 32 до 42 лет, что привело к старению шахтного фонда. Это предполагает поддержание значительной протяженности наклонных выработок, усложняет схемы транспорта и вентиляции, что в дальнейшем может служить сдерживающим фактором для развития горных работ.

До 2002 года, во многих угольных шахтах бассейна Куангнинь, основным методом добычи являлся буровзрывной, что предопределяло низкий уровень нагрузок на очистные забои и низкий уровень безопасности. Чтобы преодолеть недостатки технологических схем с буровзрывной отбойкой, в 2002 году на нескольких угольных шахтах осуществлен переход на механизированный способ добычи.

Таблица 1.4 - Характеристика пород кровли и почвы угольных пластов

№ Название Предел прочности на сжатие ос (МПа) Объемный вес у (г/см3) Удельный объем А (г/см3) Предел прочности на срез С (МПа) Угол внутренного трения фо (градус) Предел прочности на растяжение ор (МПа)

1 Кровля пласта 13 20,7 - 189,3 63,3(9,0) 2,53-3,18 2,65(90) 2,6 - 3,41 2,74(91) 6,2 - 57,0 20,3(3,8) 26,45 - 37 32,45(38) 2,1 - 16,9 7,0(3,8)

2 Почва пласта 13 15,0 - 243,7 74,1(6,4) 2,4-3,11 2,64(64) 2,59 - 3,15 2,74(60) 12,9 - 54,3 25,0(1,8) 23,15 - 36 31,53(18) 1,0 - 17,2 8,7(1,8)

3 Кровля пласта 11 16,6 - 325,5 78,8(14,7) 2,35-2,74 2,62(118) 2,55 - 2,95 2,71(117) 5,3 - 59,0 25,3(6,5) 26 - 34,12 32,56(67) 2,4 - 18,5 8,5(6,5)

4 Почва пласта 11 11,5 - 281,1 57,2(11,8) 2,02-2,86 2,62(102) 2,56 - 3,08 2,72(102) 3,6 - 90,0 26,1(5,8) 27,3 - 37,3 32,31(58) 2,0 - 23,8 8,4(5,8)

5 Кровля пласта 10 11,1 - 244,5 82,1(22,0) 2,34-2,87 2,63(186) 2,56 - 2,88 2,71(180) 3,9 - 46,2 26,3(12,8) 20,3 - 36 32,55(124) 2,6 - 19,9 8,5(12,5)

6 Почва пласта 10 14,1 - 373,3 85,9(15,7) 2,35-2,78 2,62(136) 2,6 - 2,96 2,70(136) 4,2 - 83,3 28,2(8,7) 22,3 - 35,4 33,30(87) 2,1 - 21,7 8,2(8,7)

7 Кровля пласта 9 111 - 3132 95,9(1,7) 2,51 - 2,70 2,64(34) 2,63 - 2,85 2,71(33) 3,4 - 56,6 28,2(26) 27,2 - 35 33,49(26) 1,9 - 14,2 7,7(2,6)

8 Почва пласта 9 15,5 - 194,1 70,9(3,0) 2,46 - 2,69 2,63(26) 2,56 - 2,81 2,70(26) 54 - 56,6 23,2(2,2) 29 - 35,5 32,20(22) 2,5 - 16,4 7,8(2,2)

9 Кровля пласта 7 12,3 - 275,4 112,3(17,1) 2,51 - 2,74 2,65(154) 2,56 - 2,86 2,71(155) 7,9 - 80,0 37,3(13,1) 27,20 - 36,30 32,52(131) 0,122 - 50,0 11,5(13,2)

10 Почва пласта 7 11,5 - 295,0 94,1(11,6) 2,46 - 3,11 2,65(109) 2,5 - 3,44 2,72(109) 3,4 - 79,0 29,9(7,9) 21,05 - 36,30 33,24(79) 1,9 - 18,6 8,6(7,9)

11 Кровля пласта 6 12,6 - 227,2 96,3(7,0) 2,43 - 2,85 2,66(70) 2,46 - 2,89 2,71(70) 3,9 - 76,6 30,0(7,0) 21,05- 34,48 33,27(70) 2,4 - 18,4 9,1(7,0)

12 Почва пласта 6 22,4 - 188,2 82,8(4,4) 2,52 - 2,76 2,65 (44) 2,61 - 2,86 2,71(44) 6,6 - 60,0 25,1(4,4) 21,05 - 34,48 33,5(44) 3,5 - 15,8 7,9(4,4)

13 Кровля пласта 5 113,0 - 230,0 115,9(5,0) 2,54 - 2,76 2,66(50) 2,61 - 2,88 2,72(50) 6,8 - 70,0 36,4(5,0) 28,30 - 35,30 33,39(50) 3,1 - 22,9 10,9(5,0)

14 Почва пласта 5 35,9 - 207,6 78,6(0,8) 2,54 - 2,73 2,64(39) 2,64 - 2,79 2,71(39) 11,0 - 71,0 24,5(3,9) 30,30 - 35,0 33,16(39) 4,5 - 16,1 7,5(3,9)

Произошла модернизация базовых технологий подземной угледобычи (очистные работы, проходка выработок, монтажно-демонтажные работы) и в 2002 году, первая лава с использованием комбайна для выемки угля в сочетании с индивидуальной крепью была введена в эксплуатацию в угольной компании Хечам. В настоящее время имеется 8 комплексно механизированных лав, с использованием механизированной крепи, работающих в различных горно-геологических условиях. Показатели работы механизированных лав за период с 2002 года до настоящего времени представлены в таблице 1.5.

Технико-экономические показатели механизированных очистных забоев и показатели при буровзрывной выемке представлены на рисунках 1.2а ^ 1.2е.

□ Самоходная крепь типа КОТ-1 11БВР

Рисунок 1.2а - Технико-экономические показатели технологий механизированной

и буровзрывной выемки (компания Вангзань)

Рисунок 1.2б - Технико-экономические показатели технологий механизированной и буровзрывной выемки (компании Хонгтай и Маохе)

□ Механизированная лава в Вангзань □ Механизированная лава в Наммау о БВР

Рисунок 1.2д - Технико-экономические показатели технологий механизированной и буровзрывной выемки (компании Вангзань и Наммау)

Рисунок 1.2е - Технико-экономические показатели технологий механизированной

и буровзрывной выемки (компания Хечам)

Таблица 1.5 - Показатели работы механизированных очистных забоев за период 2002 - 2013 гг.

№ Показатели Лава

Механизированная лава, мощный крутой пласт, компания Вангзань Механизированная лава, средней мощности пласт, угол падения до 35 , компания Хечам Механизированная лава, средней мощности пласт, угол падения до 35 , компания Хечам Механизированная лава мощный пласт, угол падения до 35 , компания Вангзань Механизированная лава мощный пласт, угол падения до 35 , компания Наммау Механизированная лава, средней мощности крутой пласт, компания Маохе Механизированная лава, средней мощности крутой пласт, компания Хонгтай

1 Мощность пласта, м 7 3,1 2,2 7,0 6,7 2,2 2,2

2 Угол падения пластов, (градус) 700 160 150 160 60 580 530

3 Длина лавы, м 8 100 132 120 102 60 60

4 Система разработки Горизонтальными слоями в нисходящем порядке Длинными столбами по простиранию Длинными столбами по простиранию Длинными столбами по простиранию, отработка с обрушением и выпуском угля Длинными столбами по простиранию, отработка с обрушением и выпуском угля Полосами по падению Полосами по падению

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Ле Ван Хау, 2016 год

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Авдеев О.К., Коваленко В.Н. Твердеющая закладка на подземных рудниках: Учебно-методическое пособие. - М.:ЦНИИатоминформ, 1983. - 80с.

2. Авершин С.Г. Расчет деформаций массива горных пород под влиянием подземных разработок. Л., ВНИМИ, 1960. - 87с.

3. Адушкин В.В. Модельные исследования разрушения горных пород взрывом // Физические проблемы взрывного разрушения массивов горных пород. М.: ИПКОН РАН, 1999. - С. 18-29.

4. Айнбиндер И.И., Овчаренко О.В. Выбор параметров конструктивных элементов сплошной слоевой системы разработки с закладкой. - В кн.: Теория н практика разработки рудных и нерудных месторождений. М., ИПКОН АН СССР, 1986, - С. 146-155.

5. Айруни А.Т., Иофис М.А. Деформации горных пород при подземной разработке месторождений полезных ископаемых. - В кн.: Горные науки в СССР. М: Наука, 1985. - С. 156-176

6. Акимов А.Г. Использование элементов метода экспертных оценок при решении сложных геомеханических задач // Горная геомеханика и маркшейдерское дело: Сб. науч. тр./ВНИМИ. -СПб., 1999. -С. 154-156.

7. Акимов А.К., Хакимов Х.Х. Обеспечение безопасной эксплуатации шахтных стволов. - М.: Недра, 1988. - 216с.

8. Акимов А.Г., Громов В.В. Геомеханические аспекты сдвижения горных пород при подземной разработке угольных и рудных месторождений. Санкт-Петербург, 9 линия, 2003. - 147с.

9. Акимов А.Г., Козел А.М. Защита вертикальных стволов угольных шахт от вредного влияния очистных работ. - М.: Недра, 1969. -179с.

10. Акимов А.Г., Коротков М.В. Современные методы расчета сдвижений и деформаций земной поверхности и способы охраны зданий и сооружений. Сб. ВНИМИ, №76, Л., 1970, - С. 296-307.

11. Аман И.П., Фикс И.И., Егоров В.П. Расчет напряженного состояния над-работанных массивов горных пород по замеренным деформациям угольных пластов при их надработке. Физ-техн. проблемы разраб. Полезн. Ископ., N 2, 1970. -324с.

12. Баклашов И.В. Деформирование и разрушение породных массивов. М., Недра, 1988. - С. 128 - 130.

13. Баклашов И.В., Картозия Б.А. Механика горных пород. М., Недра, 1975.

-280с.

14. Баклашов И.В., Картозия Б.А. Механические процессы в породных массивах. М., Недра, 1986 г. - 389с.

15. Балах Р.В. Разработка месторождений с закладкой хвостами обогащения. - Алма-Ата, Наука, 1977. - 452с.

16. Баренблат Г.И. Математическая теория равновесных трещин образующихся при хрупком разрушении // ПМТФ, 1961, № 4. - С. 3-56.

17. Богданов Б.Н. Применение методов граничных элементов для анализа сдвижений и деформаций при нарушенном залегании // Управление горным давлением и прогноз безопасных условий освоения угольных месторождений: Сб. науч. тр. - Ч. II/ВНИМИ. - Л., 1990. - С. 16-21.

18. Борисов A.A. Механика горных пород и массивов. М., Недра, 1980. -

621с.

19. Борисов А.А. Методы прогноза и контроля горного давления при подземной разработке пластовых месторождений. М., Недра, 1979. - 491с.

20. Борисов А.А. и др. Управление горным давлением. М., Недра, 1983 г. -

534с.

21. Борщ-Компонеец В.И., Ватутина И.М. и др. Сдвижение горных пород и земной поверхности при подземных разработках. М., Недра, 1984, - 245с.

22. Бронникова Д.М., Цыгалова М.Н. Закладочные работы в шахтах: справочник/3-11 под ред. - М.: Недра, 1989. - 400с.

23. Бублик Ф.П. Исследование зависимомти деформирования подготовительных выработок от скорости подвигания очистного забоя / Ф.П. Бублик, А.Е.

Волков, Ю.ВГромов // Физико-технические проблемы разработки полезных ископаемых. Сибирское отделение АН СССР. - Новосибирск, 1976. № 1. - С. 87-94.

24. Ватутин С.А. Сдвижение и деформации горных пород над движущимся забоем. Сб. ВНИМИ, №47, Л., 1962, - С. 159-199.

25. Веское М.И., Гайко Э.И., Симонов В.И. Гидравлическая закладка для охраны наземных инженерных сооружений. - Безопасность труда в промышленности, 1982, № 2, - С. 23-24.

26. Викторов С.Д., Иофис М.А., Гончаров С.А. Сдвижение и разруше-ниегорных пород. Москва Наука, 2005, - 276с.

27. Временные правилаохраны сооружений, природных объектов и горных выработок от вредного влияния подземных горных разработок на золоторудных месторождениях. - Иркутск, Иргиредмет, 1993. - 76с.

28. Горбунова О.А. Освоение подземного пространства при утилизациитех-ногенных отходов. Издательство «Горная книга», 2010, - 96с.

29. ГОСТ Р 52152-2003. Крепи механизированные для лав. Основные пара-метроы. Общие технические требования. Методы испытаний. - М.: ИПК Изд-во стандартов, 2004. - 29с.

30. Гребенкина С.С., Мельник В.В. Прогрессивные технологии подземной отработки запасов месторождений полезных ископаемых с закладкой выработанных пространств. Донецк «ВИК» 2013. - 749с.

31. Гусев В.Н. Сдвижение и деформации горных пород: Учеб.пособие /В.Н.Гусев, Е.М.Волохов. Санкт-Петербургский государственный горный институт (технический университет). 2-е изд., исправленное. СПб, 2008, - 83c.

32. Дмитриев А.П., Гончаров С.А. Термодинамические процессы в горных породах: М.: Недра, 1990. 360с.

33. Дополнение в действующую Инструкцию по выбору способ и параметров разупрочнения кровли на выемочных участках. - СПб., 2007. - 74с.

34. Ерофеев И.Е., Крупник Л.А., Соколов Г.В. Использование хвостов обогатительных фабрик для закладки на рудниках цветной металлургии Казахстана. Вып. 1 «Охрана окружающей среды н рациональное использование природных

ресурсов на предприятиях цветной металлургии». - М., изд. ЦНИИ цветметэкоио-мики и информации, 1986. - 149с.

35. Зеленцов С.Н., Сосунов Ю.А. Определение допустимых размеров выработанного пространства по падению при неполной подработке земной поверхности // Маркшейдерский вестник. - 2000. - № 3. - С. 41-42.

36. Зеленцов С.Н. Характер сдвижения толщи пород при разработке слепых крутопадающих залежей с закладкой выработанного пространства // Сдвижение горных пород: Сб. 100/ВНИМИ. - Л., 1976. - С. 93-97.

37. Земисев В.Н. Расчет деформаций горного массива. М., Недра, 1973, -

144с.

38. Земисев В.Н. Расчет максимальных горизонтальных сдвижений в подработанной толще пород и на земной поверхности. Труды ВНИМИ, Л., сб. 42, 1961. - С. 129 - 141.

39. Земисев В.Н., Файнштейн Ю.Б., Панин Ю.Г. Прогноз деформаций земной поверхности в сложных горно-геологических условиях. Уголь №6, М., Недра, 1988, - С.12 - 14.

40. Земисев В.П. Принципы расчета вероятных сдвижений и деформаций земной поверхности под влиянием подземных горных разработок. Труды ВНИ-МИ, сб. 108, 1978, - С. 40 - 48.

41. Земисев В.П., Яценко В.Н. Прогноз дискретных деформаций земной поверхности. Труды ВНИМИ, сб. "Сдвижение и деформации массива при разработке месторождений с учетом структуры и механических свойств горных пород", 1982, - с. 3 - 5.

42. Золотарев Г.М., Горохов Ю.Д. Опыт механизации закладочных работ на угольных шахтах. Экспресс-информация. М., изд. ЦНИЭИ уголь, 1982. - С. 293 -304

43. Зубов В.П., Антонов А.А., Сидоренко А.А. Системы разработки пластовых месторождений. Санкт-Петербург, 2006. - 243с.

44. Зуев В.В., Денисов Г.А., Мосалов Н.А. и др. Энергоплотность как критерий оценки свойств минеральных и других кристаллических веществ. М.: ПолиМедиа. 2000. - 250с.

45. Инструкция по безопасному ведению горных работ на шахтах, разрабатывающих угольные пласты, склонные к горным ударам (РД 05-328-99). - М.: ГУП «НТЦ Промышленная безопасность», 2000. - 162с.

46. Инструкция по применению схем проветривания выемочных участков угольных шахт с изолированным отводом метана из выработанного пространства с помощью газоотсасывающих установок. - М.: Мин- природы, 2009. - 112с.

47. Инструкция по расчету и применению анкерной крепи на угольных шахтах России. - СПб., 2000. - 70с.

48. Инструкцияпо применению систем разработки с гидравлической закладкой выработанного пространства в шахтах Проконьевско-Киселевского района Кузнецкого бассейна. М., изд. ИГД им. А.А. Скочниского, 1984. - 137с.

49. Иофис М.А., Капунов Д.В. Геомеханические основы методики расчета предохранительных целиков под вертикальные шахтные стволы // Маркшейдерский вестник. - 2001.-№ 1-2.- С. 16 - 20.

50. Иофис М.А. Графики для расчета деформаций земной поверхности при выемке свит пластов. М., Недра, 1960. - 27с.

51. Иофис М.А., Шмелев А.И. Инженерная геомеханика при подземных разработках. - М.: Недра, 1985. - 248с.

52. Исследование и разработка комплекса рекомендаций по повышению эффективности технологии и снижению негативного воздействия подземной угледобычи на подрабатываемые земельные участки шахт ОАО «СУЭК-Кузбасс»: Отчет о НИР. - Рук. Казанин О.И. - СПб.: СПГГУ, 2011. - 102с.

53. Казанин О.И., Зуев Б.Ю., Мешков А.А. Исследование на физических моделях процессов сдвижений при подземной разработке угольных пластов в поле шахты «Красноярская» ОАО «СУЭК-Кузбасс» // Горный информационно-аналитический бюллетень. 2012. №5. - С. 26 - 33.

54. Казанин О.И., Ковалев О.В., Мешков А.А. Оценка механических состояний элементов горного массива для условий шахты «Красноярская» ОАО «СУЭК-Кузбасс» // Горный информационно-аналитический бюллетень. 2012. №4. - С. 88 -92.

55. Казанин О.И., Ле Ван Хау. Состояние и перспективы развития технологии подземной добычи угля в бассейне Куангнинь Вьетнама // Горный информационно-аналитический бюллетень. 2014. №5. - С. 15 - 20.

56. Казанин О.И., Мустафин М.Г., Ле Ван Хау. Выбор технологии отработки пластов на шахте Наммау (Вьетнам), обеспечивающей безопасность подрабатываемых объектов // Горный информационно-аналитический бюллетень. 2015. Специальный выпуск №7 «Промышленная безопасность предприятий минерально-сырьевого комплекса в XXI веке». - С. 545 - 554.

57. Казанин О.И., Мустафин М.Г., Мешков А.А. Анализ причин провалов земной поверхности при отработке угольного пласта Байкаимский на шахте «Красноярская» ОАО «СУЭК-Кузбасс»// Горный информационно-аналитический бюллетень. 2013. №4. - С. 257 - 261.

58. Канлыбаев Ж.М. Закономерности сдвижения горных пород в массиве. М., Наука, 1968, - 107с.

59. Каталог рекомендуемых способов управления геомеханическим состоянием горного массива для угольных шахт России - М.: Изд-во ННЦГП - ИГД им. А. А. Скочинского, 2003. - 98с.

60. Клишин В.И. и др. Проблемы безопасности и новые технологии разработки угольных месторождений. - Н.: РАН, Сиб. отд. ИГД, 2011. - С. 84 - 97.

61. Коваленко В.И. Прогнозирование деформаций земной поверхностипри подработке разрывных тектонических нарушений в Донбассе. Автореф. дис. на соиск. учен, степени канд. техн. наук. Л., ВНИМИ, 1982. - 18с.

62. Комиссаров С.Н. Управление массивом горных пород. М., Недра, 1983. -

237с.

63. Кравченко В.П., Куликов В.В. Применение твердеющей закладки при разработке рудных месторождений. - М.: Недра, 1974. - 200с.

64. Кравченко В.П., Куликов В.В. Применение твердеющей закладки при разработке рудных месторождений. М., Недра, 1974. - 212с.

65. Краев П.А., Самарин В.Н. Влияние взаимного положения границ очистных забоев в пластах свиты на величины деформаций земной поверхности, сб. "Вопросы рационализации маркшейдерской службы на горных предприятиях", Свердловск, УПИ, 1977, - С. 56 - 58.

66. Крупник Л.А., Соколов Г.В., Герасимов В.С. Технология закладочных работ с полным использованием хвостов обогащения. - В кн.: Совершенствование технологии добычи руд с закладкой (на рудниках Казах-стана). - Алма-Ата, Наука, 1986, - С. 81 - 106.

67. Кузнецов Г.Н., Будько М.Н., Васильев Ю.И. и др. Моделирование проявлений горного давления. Л. - Недра 1968 г., - 283 с.

68. Лапидус Л.С. К вопросу о расчете перемещений земной поверхности, вызванных подземными работами. Сб. "Основания, фундаменты, механика грунтов", М., Высшая школа, №2, 1961. - С. 174 - 191.

69. Лукин Г.П., Зеленцов С.Н., Тяпин В.М. Расчет эффективной мощности залежи при отработке рудных месторождений с твердеющей закладкой // Горное давление, горные удары и сдвижение горных пород: Сб. науч. тр. / ВНИМИ. -СПб., 1996. - С. 13 - 15.

70. Мельник В.В., Хрисанов П.Е. Использование шахтных пород и отходо-вуглеобогащения в качестве закладочного материала при подземной угледобы-че.М.:МГГУ // Горный информационно-аналитический бюллетень (научно-технический журнал), 2010, №5, - С. 282 - 287.

71. Менцель В.А. Напряжённое состояние непосредственной кровли при выемке длинными столбами. М., Недра, 1974. - 412с.

72. Методика расчета и выбора параметров крепи на сопряжениях горных выработок при одинарной и парной подготовке выемочных столбов. - СПб., 2004. - 84с.

73. Методические рекомендации о порядке дегазации угольных шахт (РД 15-09-2006). - М., 2007. - 137с.

74. Методические указания по прогнозу сдвижения и деформаций земной поверхности и определению нагрузок на здания при многократных подработках. Л., 1987, - 94с.

75. Методическое руководство о порядке выделения провала опасных зон и выбору комплекса технических мероприятий по выявлению и ликвидации пустот при ликвидации шахт. - М.: ИПКОН РАН, 1999. - 54с.

76. Методическое руководство по выбору геомехапических параметров технологии разработки угольных пластов короткими забоями. - СПб., 2003. - с. (М-во энергетики РФ. РАН. ФГУП «Гос. НИИ горн, геомех. пмаркшейд. дела - М11Ц ВНИМИ»). - 89с.

77. Муллер P.A. Влияние горных выработок на деформации земной поверхности. М., Углетехиздат, 1968, - 75с.

78. Муллер P.A. Некоторые вопросы защиты зданий и сооружений от влияния подземных горных работ в СССР. Труды международного научного симпозиума по маркшейдерскому делу, горной геологии и горной геометрии. Прага, 1969. - С. 46 - 54

79. Муллер P.A. О статической теории сдвижения горных пород и деформаций земной поверхности, вызванных горными работами. Вопросы проектирования и защиты зданий и сооружений от влияния горных выработок, М., Центроги-прошахт, 1961. - 156с.

80. Муллер P.A. Прогнозирование деформаций земной поверхности на подрабатываемых территориях в условиях пологого залегания угольных пластов в местах выходов тектонических нарушений. Труды ВНИМИ, сб. "Маркшейдерское дело в социалистических странах", 1979, вып. 8. - С. 155 - 167

81. Мустафин М.Г., Петухов И.М. Механизм и энергия разрушения прочного слоя в почве подготовительной выработки. Горный информационно-аналитический бюллетень. - М.: МГГУ, 2002. - № 10. - С. 36 - 41.

82. Мустафин М.Г., Петухов И.М. Об основных факторах, обуславливающих возникновение горных ударов с разрушением почвы выработок. Горный информационно-аналитический бюллетень. - М.: МГГУ, 2002. - № 11. -С. 17 - 22.

83. Мустафин М.Г., Наумов А.С. Контроль допустимых деформаций земной поверхности при строительстве вертикальных выработок в условиях застроенных территорий. Записки Горного института, том 198, СПб, 2012 г. - С. 194 - 197.

84. Навитний А.М., Иофис М.А., Айруни А.Т. Опыт разработки угольных пластов под инженерными и природными объектами. Москва, 1987. - 123с.

85. Параметры систем разработки с гидромониторной выемкой и закладкой-выработанного пространства на гидрошахте «Красногорская». Отчет, ВНИИГид-роуголь, Новокузнецк, 1973, - 115с.

86. Петухов И.А. Роль дискретности процесса сдвижения горных пород и земной поверхности в вопросах охраны сооружений. Сб. Строительные конструкции, Киев, Будвельник, вып. 26, 1975. - С. 81 - 83

87. Петухов И.А., Муллер Р.А и др. Опыт отработки запасов угля под промышленными объектами. М., ЦНИЭИ уголь, 1981. - 274с.

88. Правила безопасности в угольных щахтах (ПБ 05-618-03). - М.: ГУП «НТЦ Промышленная безопасность», 2005. - 293с.

89. Правилаохраны сооружений и природных объектов от вредного влияния подземных разработок на месторождениях руд черных металлов Урала и Казахстана. - Свердловск: ИГД Минмет СССР, 1990. - 64с.

90. Правила охраны сооружений и природных объектов от вредного влияния подземных горных разработок на угольных месторождениях. - СПб.: ВНИМИ, 1998. - 291с.

91. Прогноз сдвижения горных пород и земной поверхности при подземной разработке полезных ископаемых. Материалы ВНИМИ 1988. - 78с.

92. Ракишев Б.Р. Энергоемкость механического разрушения горных пород. Алматы: Баспагер, 1998. 209с.

93. Руководство по проектированию вентиляции угольных шахтах. - Макеевка, Донбасс: МакНИИ, 1989. - 154с.

94. Сургай Н.С., Сошенко А.Н. Отработка запасов угля под застроенными территориями Украинской ССР. - Уголь, 1986. - С. 78 - 86.

95. Технологичесские схемы разработки пластов на угольных шахтах. Часть I: технологические схем. -208с. Часть II: набор модулей и пояснительная записка. - 413с. Институт горного дела им. А.А. Скочинского (ИГД им. А.А. Скочинско-го). Москва 1991.

96. Титов Ю.Н. Оценка взаимного влияния горных выработок на параметры процесса сдвижения // Горное давление, горные удары и сдвижение массива: Сб. науч. тр./ВНИМИ, 1996. - С. 190 - 193.

97. Тяпии В.М. Расчет сдвижений и деформаций земной поверхности для типичных условий рудных месторождений // Изучение и прогноз сдвижений и деформаций массивов горных пород, гидрогеомеханнческих процессов при разработке месторождений подземным и открытым способами: Сб. науч. тр. / ВНИ-МИ.-СПб., 1991. -С. 52 - 57.

98. Указанияпо охране сооружений и природных объектов, находящихся в зоне влияния горных работ на рудниках Талнахского и Октябрьского месторождений. - СПб.: ВНИМИ, 1996. - 38с.

99. Указания по рациональному расположению, охране и поддержанию горных выработок на угольных шахтах СССР. - Л., 1986. - 91с.

100. Харьковский В.С., Демин В.Ф., Демина Т.В. Исследования по предупреждению проявлений горного давления при отработке мощных угольных пластов // Труды Университета КарГТУ, Караганда, 2001, № 3, - С. 43 - 46.

101. Цзиньшу Куаншань. Управление горным давлением путем усовершенствования порядка очистных работ //Реферат. Журнал "Горное дело". Реферат 5Б58, 1994./WuBocheno// - Met. min/ 1991. - № 20. -C. 18 - 22.

102. SydS. Peng. Coal Mine Ground Control. - West Virginia University, 2008. -

750p.

103. Brady, B. and Brown. Rock Mechanics for Underg round mining, Third edition, Kluwera cademic Publishers, Dorrecht / Boston / London , E., 2004. - 253p.

104. Palarski, J., 1999. Multi-slice Longwalling with backfill, 2th International underground Coal Conference - Underground Coal Mining Global Experience - Lessons

for Survival, The Australian Coal Industry Research Laboratories (ACIRL) and the University of New South Wales, Sydney, - P. 37 - 46.

105. Zienkiewicz O.C. The Finite Element Method in Engineering Science. London, Mc. Graw-Hill, 1971. - 178p.

106. Hau L.V. Analysis of the status and development requirements for Vietnam underground coal mining // Scientific reports on resource issues: Innovation in Mineral Resource Value Chains. - Freiberg: TU Bergakademie Freiberg, 2014. - V.1. - P. 167171

107. KazaninO.I., Le Van Hau, Nguyen Buc Trung. Xac dinh chi6u sau an toan khai thac cac via than nim duai nhung dOi tuang cin bao ve tren b6 mat tai mo than Nui Beo // Tap chi Cong nghiep Mo. 2015. №5. - C. 58-62.

108. Nguyen Anh Tuin, Bao H6ng Quang, Le Buc Nguyen. Nghien cuu anh huang qua lai trong khai thac hon hgp ham lo - lo thien tai mot so mo than vung Quang Ninh // Thong tin khoa hoc cong nghe mo, nam 2012. №1. - C. 35-40.

109. Nguyen Anh Tuin, Bao H6ng Quang. Kha nang ap dung giai phap cong nghe chen lo trong khai thac than tai cac mo than ham lo vung Quang Ninh. Thong tin khoa hoc cong nghe mo - Vien Khoa hoc Cong nghe Mo, Ha Noi, nam 2011. - C. 21 -26.

110. Nguyen Anh Tuin, Bao H6ng Quang. Kha nang ap dung giai phap cong nghe chen lo trong khai thac than tai cac mo ham lo vung Quang Ninh // Thong tin khoa hoc cong nghe mo - Vien Khoa hoc Cong nghe Mo, nam 2011. №1+2. - C. 21 - 26.

111. Nguyen Anh Tuin, Nhu Viet Tuin. Banh gia kit qua ap dung va d6 xuit cac giai phap phat triln cong nghe ca giai hoa khai thac cac mo than him lo vung Quang Ninh // Thong tin khoa hoc cong nghe mo - Vien Khoa hoc Cong nghe Mo, nam 2011. №3. - C. 1 - 5.

112. Nguyen Anh Tuin, Truang Buc Du, Bang H6ng Thing. Bao cao t6ng k6t d6 tai «Nghien cuu ap dung cong nghe khai thac chen lo phuc vu cong tac di6u khiln da vach va bao ve cac dOi tugng cong trinh b6 mat trong di6u kien cac mo him lo vung Quang Ninh». Vien Khoa hoc Cong nghe Mo, Ha Noi, nam 2006. - 187c.

113. Nguyen Anh Tuin. Bao cao t6ng ket d6 tai «Nghien cuu, hoan thien cong nghe khai thac ca gioi hoa bang may khiu MG200-W1 ket hop voi gia thuy luc di dong tai lo cho Cong ty than Khe Cham». Vien Khoa hoc Cong nghe Mo - Vinacomin, nam 2003. - 157c.

114. Nguyen Anh Tuin. Bao cao t6ng ket d6 tai «Nghien cuu, lua chon cong nghe ca giai hoa khai thac cac via than day, goc dOc tren 450 tai cac mo than him lo vung Quang Ninh». Vien Khoa hoc Cong nghe Mo - Vinacomin, nam 2007. - 156c.

115. Nguyen Anh Tuin. Bao cao t6ng ket d6 tai «Nghien cuu, lua chon va ap dung dan chong tu hanh ket hop voi may khau than tai Cong ty than Khe Cham». Vien Khoa hoc Cong nghe Mo - Vinacomin, nam 2007. - 211c.

116. Phung Manh Bic. Bao cao t6ng ket d6 tai «Banh gia kha nang ap dung cong nghe ca gioi hoa khai thac tai cac mo than ham lo vung Quang Ninh». Vien Khoa hoc Cong nghe Mo - Vinacomin, nam 2005. - 189c.

117. Phung Manh Bic. Bao cao t6ng ket khoa hoc va ky tuat d6 tai: «Nghien cuu lua chon cac giai phap ky thuat va cong nghe hop ly d6 khai thac than o cac khu vuc co di tich lich su van hoa, cong trinh cong nghiep va dan dung». Vien Khoa hoc Cong nghe Mo, Ha Noi, nam 2011. - 256c.

118. Truang Buc Du. Bao cao t6ng ket d6 tai «Nghien cuu lua chon cong nghe khai thac cac via mong doc tai cac mo than ham lo vung Quang Ninh». Vien Khoa hoc Cong nghe Mo - Vinacomin, nam 2010. -158c.

119. Truang Buc Du. Du an dau tu xay dung cong trinh khai thac ham lo mo than Nui Beo. Vien Khoa hoc Cong nghe Mo, Ha Noi, nam 2010. - 287c.