Обоснование параметров геотехнологии при реконструкции горизонтальных горных выработок большого сечения тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 25.00.22, кандидат наук КЕЛЕХСАЕВ Валерий Борисович

• КЕЛЕХСАЕВ Валерий Борисович
• кандидат наук
• 2019

Оглавление диссертации кандидат наук КЕЛЕХСАЕВ Валерий Борисович

ОГЛАВЛЕНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

1. АНАЛИЗ ТЕОРИИ И ПРАКТИКИ СТРОИТЕЛЬСТВА И РЕКОНСТРУКЦИИ ГОРНЫХ ВЫРАБОТОК

1.1 Анализ геотехнологических особенностей проведения и эксплуатации горизонтальных выработок большого сечения

1.2. Горнотехническая и геомеханическая характеристика объектов исследований

1.3. Обобщения опыта возведения и восстановления крепи горизонтальных горных выработок

1.4. Анализ влияния технологических факторов на параметры и свойства бетонной крепи горизонтальных горных выработок

1.5. Технологии приготовления бетонов при реконструкции горных выработок с активацией компонентов

1.6. Цель, задачи и методы исследований

2. ГЕОТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ РЕКОНСТРУКЦИИ

27

ГОРНЫХ ВЫРАБОТОК БОЛЬШОГО СЕЧЕНИЯ

2.1. Горногеологические особенности условий реконструкции крепи выработок большого сечения. Краткая характеристика объекта 27 исследования

2.2. Георадарные исследования состояния крепи и заобделочного пространства

2.3. Особенности проектной технологии реконструкции крепи выработок большого сечения

2.4. Исследования деформационного состояния массива при реконструкции крепи

2.5. Закономерности взаимодействия массива горных пород, бетонной крепи и забутовочного материала в процессах демонтажа и 42 возведения крепи

30

32

38

65

70

74

Выводы

3. ИССЛЕДОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ РЕКОНСТРУКЦИИ КРЕПИ

ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ ГОРНЫХ ВЫРАБОТОК

3.1. Анализ факторов, влияющих на свойства бетона

3.2. Основы механоактивации компонентов бетонных смесей

3.3. Методика проведения испытаний свойств бетона

3.4. Влияние на нормативную прочность бетонной крепи и сроки ее формирования крупности заполнителя

3.5. Влияние на нормативную прочность бетонной крепи продолжительности активации вяжущих

3.6. Влияние на нормативную прочность бетонной крепи и сроки ее формирования модификаторов состава и активаторов

Выводы

4. РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ РЕКОМЕНДАЦИЙ И ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ОЦЕНКА ИХ ЭФФЕКТИВНОСТИ

4.1. Технологические решения при реконструкции сервисной штольни

4.2. Параметры технология возведения постоянной бетонной обделки штольни

4.3. Технология приготовления бетонных смесей с активацией вяжущих

4.4. Оценка экономической эффективности разработанных рекомендаций

Выводы

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

81

81

82

87

92

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Обоснование параметров геотехнологии при реконструкции горизонтальных горных выработок большого сечения»

Введение

Актуальность работы. Одной из основных проблем эксплуатации горизонтальных горных выработок большого сечения является снижение со временем несущей способности крепи под действием высоких напряжений в массиве горных пород на больших глубинах, физико-химических процессов и времени, что вызывает повышенную аварийность и высокие затраты на ремонт и перекрепление выработок.

Основная причина деформирования и разрушения бетонной крепи горизонтальных горных выработок это её низкие эксплуатационные характеристики, за счет длительного стояния в незакрепленном состоянии, ввиду позднего введения крепи в режим нагружения, наличия пустот и забутовки между постоянной крепью и окружающей толщей горных пород. Для повышения эксплуатационной надежности горизонтальных горных выработок возникает необходимость повышения несущей способности крепи путем обоснования рациональных параметров технологии реконструкции и совершенствования механизмов взаимодействия крепи с массивом горных пород. При этом особое значение следует уделять вопросам повышения интенсивности реконструкции крепи и срокам набора прочности бетонной смесью. Поиск путей ускорения твердения и повышения прочности бетона без превышения экономически допустимого расхода дорогостоящего цемента становится одним из главных направлений повышения интенсивности и снижения затрат на крепление горизонтальных выработок. Таким образом, задача обоснования параметров технологии реконструкции горизонтальних горных выработок большого сечения, совершенствования средств и способов их крепления приобретает важное научное и практическое значение.

Цель работы - обоснование параметров геотехнологии при реконструкции горизонтальных горных выработок большого сечения для повышения интенсивности геотехнологических процессов демонтажа и возведения крепи и эксплуатационной надежности горнотехнических конструкций при минимизации затрат на крепление.

Идея работы состоит в минимизации развития деформационных процессов в массиве горных пород при реконструкции горизонтальных горных выработок большого сечения за счет обоснования рациональных значений длины заходок по демонтажу и возведению временной и постоянной крепи и сокращения срока набора прочности бетонных смесей на основе применения активированных шлакоцементных вяжущих и минерализованных добавок.

Задачи исследования:

- системный анализ теории и практики строительства и реконструкции горных выработок;

- анализ горногеологических особенностей условий реконструкции крепи выработок большого сечения;

- исследования закономерностей развития деформационных процессов в массиве горных пород при его взаимодействии с комбинированной крепью из анкеров, набрызгбетона и бетона в ходе демонтажа и возведения временной и постоянной крепи;

- исследование влияния на нормативную прочность бетонной смеси и сроки ее твердения состава комбинированного вяжущего, пластификаторов и активаторов;

- обоснование параметров геотехнологии реконструкции крепи горизонтальных горных выработок большого сечения;

- разработка технологических рекомендаций и оценка их экономической эффективности.

Предмет исследований - технология реконструкции капитальных горизонтальных горных выработок большого сечения.

Методы исследований. Для достижения поставленной цели использован комплексный метод исследований, в том числе: анализ и обобщение опыта строительства и реконструкции горизонтальных горных выработок большого сечения и методов сокращения сроков твердения и повышения прочности бетонной крепи, геофизические исследования состояния крепи и ее взаимодействия с вмещающим массивом горных пород с использованием

георадаров, контроль деформационных процессов в массиве горных пород за контуром выработки с использованием глубинных реперов, оценка нагрузки на крепь датчиками контроля деформаций, лабораторные исследования свойств бетонных смесей, опытно-промышленные испытания, статистическая обработка результатов.

Научные положения, защищаемые в работе:

1 . При реконструкции горизонтальных горных выработок большого сечения эксплуатационная надежность горнотехнической конструкции «постоянная крепь - временная крепь - породный массив» зависит от технологии реконструкции крепи, длины заходки по ее демонтажу, изменения размеров в сечении выработки, допустимого пролета незакрепленной выработки и расстояния между временной и постоянной крепью.

2. Увеличение эксплуатационной надежности горнотехнической конструкции «постоянная крепь - временная крепь - породный массив» при сохранении проектного назначения горизонтальной выработки обеспечивается путем возведения временной анкерной крепи с набрызгбетоном, исключающей забутовку пространства между временной и постоянной крепью, при длине заходки по демонтажу разрушенной крепи и допустимом пролете незакрепленной выработки, равной длине механизированной опалубки /з и длине отставания временной крепи на /з, при расстоянии между временной и постоянной крепью не более 2/з^3/з.

3. Повышение интенсивности геотехнологических процессов реконструкции горизонтальных горных выработок большого сечения обеспечивается применением рациональных параметров технологии по демонтажу и возведению временной и постоянной крепи и обоснованием рационального состава бетонной смеси на основе активированного шлакоцементного вяжущего.

Научная новизна работы:

1. Обоснование технологии и рациональных параметров реконструкции крепи горизонтальных горных выработок большого сечения на основе разработанной методики расчета нагрузки на вновь возводимую крепь, отличающейся учетом влияния пролета незакрепленной части выработки и условий взаимодействия массива горных пород с временной и постоянной крепью при отсутствии забутовки.

2. Логарифмические зависимости влияния расхода активированного шлака металлургического производства, а также крупности заполнителя бетонной смеси на сроки твердения и прочность бетона.

Обоснованность и достоверность научных положений, выводов и рекомендаций подтверждается статистически значимым объемом шахтных и лабораторных исследований; достоверностью полученных зависимостей; сопоставимостью результатов теоретических и экспериментальных исследований с использованием методов механики подземных сооружений и математической статистики с данными практики внедрения технологических рекомендаций.

Практическая значимость работы:

- предложены технологические схемы реконструкции крепи горизонтальных горных выработок большого сечения, обеспечивающие высокую работоспособность комбинированной крепи с использованием рациональных составов бетона на основе отходов металлургического производства с активацией вяжущего на дезинтеграторе, что обеспечивает эксплуатационную надежность и экономичность возведения крепи.

Реализация работы. Результаты исследований рекомендованы к внедрению при реконструкции Рокского перевального тоннеля и проходке деривационной штольни Зарамагской ГЭС. Методика расчета нагрузки на вновь возводимую крепь при реконструкции горных выработок используется в учебном процессе.

Личный вклад соискателя заключается в участии на всех этапах исследований: выборе цели и постановке задач исследований, проведении экспериментально-аналитических и натурных исследований, обосновании

методики расчета параметров и рекомендаций, обобщении результатов исследований, формулировании выводов.

Апробация работы. Основные положения диссертации докладывались и обсуждались на Международных научных симпозиумах «Неделя горняка» (Москва, 2015-2018гг.), Международной конференции по промышленному инжинирингу, применению и производству - 1С1ЕАМ 2017 (Санкт-Петербург, 2017г.), Всероссийской научно-практической конференции «Геонауки: проблемы, достижения и перспективы развития» (Якутск, 2018г.), X Международной конференции «Комбинированная геотехнология: переход к новому технологическому укладу» (Магнитогорск, 2019г.), ежегодных НТК СКГМИ (ГТУ) (Владикавказ, 2014-2019гг.).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 12 печатных работ, из них 3 в рецензируемых изданиях, включенных в перечень ВАК РФ.

Объем и структура работы. Диссертационная работа состоит из введения, 4 глав и заключения, изложенных на 114 с. машинописного текста, содержит 45 рис., 21 табл., список использованной литературы из 142 наименований.

Глава 1. АНАЛИЗ ТЕОРИИ И ПРАКТИКИ СТРОИТЕЛЬСТВА И РЕКОНСТРУКЦИИ ГОРНЫХ ВЫРАБОТОК

1.1. Анализ геотехнологических особенностей проведения и эксплуатации горизонтальных выработок большого сечения

В настоящее время совершенствование буровой, погрузочной и доставочной техники и средств разрушения горных пород обеспечили возможность сооружения горных выработок-тоннелей большой протяженности и большого сечения.

Для строительства тоннеля необходима выработка, сохраняющая безопасные условия эксплуатации в течение неопределенно длительного времени. В устойчивых породах выработку не крепят, а в неустойчивых сооружают временную крепь, которую затем заменяют постоянной крепью или обделкой. Обделка воспринимает давление окружающих выработку горных пород и обеспечивает гидроизоляцию тоннеля.

Готардский базисный тоннель - самый длинный тоннель в мире имеет протяжённость 57 км, а с инфраструктурой 157 км [1]. Тоннель «Сэйкан» длиной 53,9 км соединяет острова Хонсю и Хоккайдо [1]. Лердальский тоннель в Норвегии имеет протяжённость 24,5 км, Евротоннель под Ла-Маншем между Великобританией и Францией на 14,7 км длиннее подводного участка железнодорожного туннеля Сэйкан [2,5]. Швейцарский тоннель Лёчберг (Берн -Милан) является вторым по длине после Готтардского [3]. Его длина 34 км.

В России наиболее протяжённым тоннелем является тоннель на Красную поляну в Сочи длиной 4472 м [6].

Тоннели испытывают совокупное влияние горного давления, грунтовых вод и вибрации, создаваемой движущимся транспортом. Под влиянием этих усиливающих друг друга факторов в породных массивах возникают напряжения и соответствующие им деформации пород, изменение структуры породы и просадка земной поверхности над тоннелями.

При выборе способа сооружений тоннелей из известных способов образования горных выработок предпочтение отдают горному способу.

При строительстве тоннелей в напряженно-деформированных породных массивах важными вопросами является выбор типа и параметров крепи, обеспечивающей сохранность тоннелей в период их эксплуатации.

Устойчивость и прочность массива горных пород и надежность крепи в объеме инфраструктуры тоннелей контролируется методами непрерывного мониторинга при помощи датчиков и измерительных приборов, располагаемых на равных промежутках и участках по всей длине тоннеля. Данные систематических исследований современными средствами используются для диагностирования состояния тоннелей и вмещающего их массива горных пород, в том числе прогноза наиболее опасных геодинамических явлений на основании принятого программного обеспечения.

Мониторинг осуществляется, как во время строительства, так и при эксплуатации тоннелей. В процессе строительства уточняется состояние массива горных пород, оценивается знак и величина деформаций породы, прогнозируется возникновение вертикальных или горизонтальных смещений и трещин и принимаются решения профилактического и ремонтного характера.

Комплексная оценка объекта включает в себя изучение и измерение геомеханики массива применением измерительных приборов и инструментов.

Устойчивость подземных выработок определяется соотношением напряженно-деформированного состояния массива горных пород, свойствами вмещающих горных пород и несущей способностью крепи.

Методы расчета крепей опираются на концепции М. М. Протодьяконова, П. М. Цимбаревича, Н. М. Покровского, А. Лабасса, К. В. Руппенейта, Ю. М. Либермана, Г. Л. Фисенко, [14].

Исследованию вопросов устойчивости массива горых пород и проектированию параметров крепи посвящены многочисленные работы отечественных ученых В.А. Атрушкевича [104], И.В. Баклашова [7], Б.П. Бадтиева [8], Н.С. Булычева [9,10], В.И. Голика [11], В.Т Глушко [12], И.Ю.

Заславского [13, 14], В.П. Зубова[15], Д.М. Казикаева [16], Д.Р. Каплунова [17], Б.А. Картозии [18], Е.А. Котенко [19], С.А. Масленникова [66], Н.И. Мельникова [20], А.Г. Протосени [21], Ю.И. Разоренова [22], М.В. Рыльниковой [23], А.Н. Ставрогина [24], С.Г. Страданченко [25], И.А. Турчанинова [26], А.И. Федоренко [27], Н.Н. Фотиевой [28, 29], В.А. Шалманова [30], В.К. Шехурдина [31], Ф.И. Ягодкина [32] и др.

Оценка взаимодействия элементов системы «крепь - порода» [34] осуществляется с помощью корректирующего множителя а*:

а* = 1-^ (1.1)

U оо

где и0 - начальные смещения выработки до установки крепи; ит - полные смещения выработки, в случае ее оставления без крепи. При оценке напряженно-деформированного состояния элементов с заданными проектными параметрами (толщина, прочность, модуль деформации бетона крепи, прочность, модуль деформации пород и др.) не учитывается влияние на крепь части параметров технологии крепления, ухудшение качества материала крепи в процессе эксплуатации и др.

Пренебрежение этими влияющими факторами на наш взгляд недопустимо при проектировании конструкции крепи с высокими эксплуатационными свойствами. Одним из наиболее перспективных направлений повышения несущей способности монолитной бетонной крепи является увеличение прочностных свойств бетона. Исследования в этой области выполнены в работах О.С. Докукина [41], И.Г. Коскова [40], Ф.И. Ягодкина [32] и др. ученых.

В целом недостаточная разработанность отмеченных выше теоретических и практических аспектов сдерживает широкое внедрение в нашей стране прогрессивных способов крепления горных выработок, позволяющих обеспечить снижение затрат на крепление при реконструкции горных выработок большого сечения.

1. 2. Горнотехническая и геомеханическая характеристика объектов

исследований

Северный Кавказ характеризуется самой высокой сейсмической активностью в европейской части России.

По данным Е. А. Рогожина [35] для Рокского тоннеля сейсмическую опасность представляют зоны с максимальными магнитудами Мтах от 6,2 до 7,1 в радиусе до 50 км от тоннеля.

По данным В.И. Уломова [36] район Рокского перевала характеризуется высокой сейсмической активностью.

Одной из основных проблем эксплуатации тоннелей является снижение со временем несущей способности бетонной крепи под действием релаксации напряжений в породах вмещающего массива, физико-химических процессов и времени [37,38].

Релаксация напряжений состоит в убывании упругой и возрастании пластической деформации при неизменной общей деформации или ползучести, которые в зависимости от заданного уровня напряжений и вязкости горных пород происходят до определенной величины, вплоть до разрушения. Величина релаксации зависит от геомеханических процессов в напряженно -деформированном массиве вмещающих пород и несущей способности крепи горной выработки.

Длительные процессы в бетоне: ползучесть, усадка и релаксация напряжений, существенно влияют на напряженно-деформированное состояние конструкций.

Деформации бетонной и железобетонной крепи в период эксплутации сооружения могут намного превышать первоначальные деформации, полученные при возведении крепи. С ростом деформаций происходит перераспределение напряжений между бетоном и арматурой со снижением устойчивости крепи.

Влияющие на эксплуатационные качества крепи горной выработки факторы можно разделить на группы:

- окружающая среда;

- конструктивные параметры;

- нарушения в процессе строительства;

- режим эксплуатации.

К сложным инженерно-геологическим условиям относят [39]:

- водоносность при гидростатическом давлении более 0,1 МПа;

- обводненность полускальных и скальных пород;

- горное давление более 6 МПа.

Эффективность строительства горных выработок большого сечения во многом определяется степенью трещиноватости и обводненности массива, знаком и величиной поля напряжений.

В однородных скальных массивах крепь работает в благоприятных условиях, а упругий отпор пород улучшает состояние крепи. Условия работы обделки ухудшаются при отсутствии сцепления между структурными отдельностями пород или наличии глинистых прослоек между ними. Анизотропность и величина нагрузки на крепь определяют условия эффективности эксплуатации горных выработок большого сечения в большей степени, чем вещественный состав и прочность пород.

Физико-механические характеристики пород, пригружающих крепь выработки, с течением времени изменяются, изменяя условия статической работы.

Среди определяющих эффективность функционирования горных выработок большого сечения тоннеля факторов выделяются два основных:

- характер и количественная характеристика геомеханических явлений и процессов, происходящих в напряженно-деформированном массиве в течение неопределенно длительного времени эксплуатации выработки;

- механическая прочность бетонной крепи, обеспечивающая сохранность горно-капитальной выработки в худших условиях эксплуатации.

Оценку устойчивости породных обнажений в горной выработке прогнозируют по эмпирической зависимости [27]:

= КБ, (1.2)

где - предельно допустимое по условиям эксплуатации горно-

капитальной выработки время, в течение которого с вероятностью ошибки прогноза Q породное обнажение можно полагать устойчивым; К - коэффициент ответственности прогноза; £ - характеристическая прочность пород массива, принимаемая как прочность с учетом структурно-текстурного ослабления массива.

Характеристическую прочность пород массива £ определяют по формуле

[57]:

£ = 1,067К1К2...К7,асж, (1.3)

где 1,067 - согласующий множитель между параметрами, входящими в формулу; К1...К7 - нормированные к единице безразмерные коэффициенты, учитывающие снижение прочности пород в массиве по сравнению с прочностью в образце; осж - предел прочности пород при сжатии в образце.

Условие прочности крепи горно-капитальной выработки принимается в

виде

N < Ш, (1.4)

где N - расчетная нормальная сила в наиболее напряженном сечении или элементе крепи, МН; Ш - предельная несущая способность сечения или элемента крепи, МН.

Прочность крепи устанавливают с учетом соотношения относительной высоты сжатой зоны бетона и ее граничного значения , при котором

предельное состояние крепи определяют из выражения [30]:

~ (1.5)

(Г 3 сЛ 1 , 1 /

где - расчетное сопротивление; - характеристика сжатой зоны бетона, определяемая из выражения

о)=а- 0,0 08 Яь, (1.6)

где а - коэффициент, принимаемый для тяжелого бетона 0,85; Я^- расчетное сопротивление бетона осевому сжатию, МПа; о 5 д - напряжение в арматуре.

При ^ < (Рисунок 1.1) расчет прямоугольных сечений элементов крепи производится из условия

N е < И ьЬ х( К о - 0 , 5 х) + Я5СА '3( к ' - а'), (1.7)

при этом высота сжатой зоны определяется из выражения

х =

ЯьЪ

(1.8)

где N - продольная сила, МН; Язс - расчетное сопротивление арматуры

сжатию для предельных состояний первой группы, МПа; As и Л^ - площади

2 '

сечения соответственно ненапрягаемой, и напрягаемой арматуры, м ; а и а -расстояния от равнодействующей усилий в арматуре до ближайшей грани сечения, м; Н0, Ь 0 - рабочая высота сечения, равная соответственно h-a и ^а', м; Ь - ширина сечения крепи. N

Рисунок 1.1 . - Напряжения в радиальном сечении крепи

Условия функционирования горных выработок большого сечения отличаются от условий работы других горных выработок суммированием влияния динамических и статических факторов в максимальном режиме воздействия.

1.3. Обобщения опыта возведения и восстановления крепи горизонтальных горных выработок

При строительстве более 80% выработок большого сечения крепление осуществляется монолитным бетоном толщиной от 250 до 500 мм и более .

До 8% общей протяженности выработок [39-41] закреплено железобетонными или чугунными тюбингами. С переходом на глубины более 500 м несущая способность крепи повышена в 2 раза, затраты металла и бетона выросли в 1,5-2,0 раза .

Характер и основные причины нарушения крепи горизонтальных выработок проанализированы в ряде работ [42-45]. В обобщенном виде они представлены в таблице 1.1.

Характер и основные причины нарушения крепи горизонтальных выработок проанализированы в ряде работ [42-45]. В обобщенном виде они представлены в таблице 1.1.

Таблица 1.1.

Характер и причины нарушений крепи

№ Характер нарушений крепи Причины нарушений крепи

1. Разнонаправленные трещины в бетоне, локальное разрушение крепи. Несоответствие крепи условиям.

2. Раковины, шелушение, вывалы, сколы бетона. Неравномерное нагружение крепи .

3. Разрушение крепи на больших площадях и глубиной до 150 мм, вывалы. Некачественный бетон, коррозия бетона, воздействие воды, некачественная забутовка за обделочного пространства.

4. Изменение свойств бетона в местах стыков заходок. Одностороннее нагружение выработки с выпиранием пластичных пород.

5. Раскрытие трещин в бетоне, отслоения, сопровождающиеся водопритоком Отклонения в технологии приготовления и возведения крепи.

6. Скол крепи. Изменение режима работы крепи из за перераспределения тектонических напряжений.

Количественный анализ показывает, что доля их влияния в общем объеме нарушений может достигать 40 - 50%.

Это свидетельствует о неэффективности существующих решений в области крепления горизонтальных горных выработок большого сечения и необходимости их дальнейшего совершенствования.

1.4. Анализ влияния технологических факторов на параметры и свойства бетонной крепи горизонтальных горных выработок

Бетонная крепь - выполненная из бетона и возведенная с помощью опалубки конструкция, применяемая для крепления выработок при установившемся равномерно распределённым горным давлением [51].

К бетонам для горно-капитальных выработок предъявляют требования: повышенная по сравнению с другими объектами плотность, водонепроницаемость, морозостойкость, прочность, малая компрессия и др.

Основным компонентом бетона является твердеющее на воздухе и в воде гидравлическое вяжущее вещество-портландцемент, получаемый тонким помолом клинкера.

Качество цемента определяется его прочностью или маркой. Марка цемента представляет собой предел прочности при сжатии образцов, изготовленных при соблюдении регламентируемых стандартом условиях.

Прочность цемента называют его активностью. Повышение прочности цемента на 1 МПа снижает расход цемента на 2,5 кг/м бетона, особенно при изготовлении высокопрочных бетонов.

Прочность бетонов высоких марок со временем увеличивается быстрее, чем при использовании низкомарочных цементов.

К вяжущим цементам предъявляются требования по густоте и срокам схватывания.

Нормальной густотой называют долю воды, которая добавляется к цементу для получения требуемой консистенции цементного теста. Нормальная густота портландцементов составляет 22-27%.

Густота цемента во многом определяет реологические свойства бетонной смеси. Уменьшение доли воды уменьшает расход цемента, потому что в бетонной

смеси водоцементное отношение остается постоянным.

Сроки схватывания регулируют путем добавления в бетонную смесь различных ускорителей схватывания. Так, хлористый кальций ускоряет схватывание цемента, а сульфитно-спиртовая бражка, наоборот, замедляет.

В ответственном бетоне используют инертный заполнитель максимальной крупности, потому что обладает меньшей удельной поверхностью.

Химические добавки к составу бетонных смесей подразделяют на активизаторы, ускорители твердения и противоморозные. По характеру действия различают пластифицирующие, пластифицирующие воздухововлекающие, и микро-пенообразующие добавки.

Добавки не изменяют характера основных зависимостей, а только изменяют количественное соотношение разных факторов. Так, введение в смесь пластификаторов уменьшает водо-потребность бетонной смеси на величину до 30%.

В процессе гидратации цемента, цемент присоединяет всего 15-25% воды от своей массы.

При строительстве монолитной бетонной крепи применяют варианты:

- с вертикальными стенками и сводчатым перекрытием;

- с вертикальными стенками, сводчатым перекрытием и обратным сводом;

- арочная с обратным сводом;

- бетонная цилиндрическая.

К достоинствам бетонной крепи относятся долговечность, прочность и малое аэродинамическое сопротивление, а к недостаткам - медленное вступление в работу и отсутствие податливости.

Целесообразность применения различных видов бетонной крепи требует научного обоснования, потому что ошибка при проектировании и строительстве связана с большими финансовыми и трудовыми затратами.

Обделка горно-капитальных выработок зависит от характера пород. В крепких скальных породах выработка может быть оставлена без обделки. При опасности выветривания породы покрывают легкой крепью типа

набрызгбетонной или анкерной. При необходимости поддержания недостаточно устойчивых горных пород применяют бетонную или железобетонную обделку.

Обделку горно-капитальных выработок рассчитывают на максимальную величину прогнозируемого горного давления. В породах, испытывающих давление, как сверху, так и с боков, обделке придают округлое очертание для равномерного распределения напряжений и вызываемых ими деформаций.

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук КЕЛЕХСАЕВ Валерий Борисович, 2019 год

Список использованной литературы

1. Петренко Е.В., Федунец Б.И. Международный тоннельный конгресс в Сиднее (Австралия) Downnunder-2001 // «Подземное пространство мира», -2002, - № 2-3, - с. 3-6.

2. Тоннельное строительство России и стран СНГ в начале века: опыт и перспективы // Труды Международной научно-технической конференции, -М. 28-31 октября, - 2002 г.,

3. Труды международного семинара «Инновации в строительстве подземных сооружений и тоннелей, г. Саргане (Швейцария), - 18-19 сентября 2002 г.

4. Власов С.Н., Ходош В.А, Каприелянц Э.М., Гартштейн Э.А. Новая технология сооружения тоннелей большого сечения в сложных горногеологических условиях // Транспортное строительство. - 1981. - № 2. -С. 12 - 14.

5. Дорман И.Я. Сейсмостойкость транспортных тоннелей. М.: Транспорт, - 1986. - 175 с.

6. Виноградова Е.Ю. Классификация негативных последствий буровзрывной технологии на окружающую среду при проходке тоннелей // Записки Горного института. СПб.: СПГГИ, 2006, Т. 170, ч. 1. С. 91-94.

7. Баклашов И.В., Картозия Б.А. Механика подземных сооружений и конструкций крепей. Учебник для вузов. - М., Недра. - 1992. - 543 с.

8. Бадтиев Б.П. Обоснование и разработка технических решений по обеспечению устойчивости подготовительных выработок в предельно-напряженном блочном массиве рудников Талнаха // Дис. канд. техн. наук. -СПб: ВНИМИ, 2001. - 19с.

9. Булычев Н.С., Фотиева Н.Н., Стрельцов Е.В. Проектирование и расчет крепи капитальных выработок. - М.: Недра, 1986. - 288 с.

10. Н.С. Булычев. Механика подземных сооружений. Учеб. для вузов. -М.: Недра, 1994. - 382 с

11. Голик В.И., Габараев О.З., Джанаев Э.М. Геомеханическая основа управления безопасностью Рокского тоннеля // Устойчивое развитие горных территорий. - 2013. - Т.5. - № 3. - С. 10-15.

12. Глушко В.Т., Кирпичанский Г.Т. Инженерно-геологическое прогнозирование устойчивости выработок глубоких угольных шахт- М.: Недра, 1974.- 176 с.

13. Заславский Ю.З., Перепичка Ф.Ю. Крепление капитальных выработок на больших глубинах / Донецк: Донбасс - 1971. - 120 с.

14. Заславский Ю.З, Мостков В.М. Крепление подземных сооружений. М.: Недра, - 1979. - С. 325

15. Зубов В.П., Овчаренко Г.В., Петраков Д.Г. Способ крепления горных выработок / Патент на изобретение rus 2418170 16.11.2009.

16. Казикаев Д.М. Геомеханические процессы при совместной и повторной разработке руд. М.: Недра, - 1981. - С. 288.

17. Каплунов Д.Р., Рыльникова М.В., Арсентьев В.А., Квитка В.В., Маннанов Р.Ш. Новая технология и оборудование для высокопроизводительной закладки выработанного пространства при подземной отработке месторождений// Горный журнал. - 2012. - №2.

18. Картозия Б.А. , Малышев Ю.Н., Б.И.Федунец Шахтное и подземное строительство. М.: Учебник для вузов. - 2001. - 583 с.

19. Котенко Е.А., Чесноков Н.И., Грязнов М.В. Уранодобывающая промышленность капиталистических стран. М.: Атомиздат. - 1979. - 270 с.

20. Мельников Н.И. Анкерная крепь. М.: Недра, 1980. - 251 с.

21. Протосеня А.Г. Расчет средних нагрузок на многослойную крепь вертикальных стволов, сооружаемых в сложных горно-геологических условиях

способом замораживания / Крепление и охрана горных выработок. Новсибирск: 1983. - С. 12-19.

22. Разоренов Ю.И., Масленников С.А., Страданченко С.Г. Бетонные смеси на основе отходов для горного производства / Технологии бетонов. -2019. - № 1-2 (150151). - с. 32-37.

23. Рыльникова М.В., Ангелов В.А., Туркин И.С. Обоснование технологической схемы и комплекса оборудования для утилизации текущих хвостов обогащения в выработанном пространстве // Горный информационно-аналитический бюллетень. - 2014. - №9.

24. Ставрогин А.Н., Протосеня А.Г. Механика деформирования и разрушения горных пород. М.: Недра. - 1992. - 224 с.

25. Страданченко С.Г., Масленников С.А., Голик В.И., Вернигор В.В. Оптимизация состава бетонной крепи шахтных стволов // Технологии бетонов. - 2017. № 3-4 (128-129). - С. 22-25.

26. Иофис М.А., Каспарьян Э.В., Турчанинов И.А. Основы механики горных пород. М.: Недра, - 1989. - 488 с.

27. Федоренко А.И. Основные направления повышения безопасности при проведении горных выработок на железорудных месторождениях // Безопасность труда в промышленности. 2008 - №5 - С. 19-22.

28. Фотиева Н.Н., Саммаль А.С. Расчет крепи горных выработок, сооружаемых с применением инъекционного упрочнения пород // Известия вузов. Горный журнал. — №10. - С. 32-37.

29. Фотиева Н.Н., Саммаль А.С. и др. Определение области применения набрызгбетонной крепи стволов в сочетании с анкерами. // Шахтное и подземное строительство. - 1988. - №3. - С. 9- 11.

30. В. А. Шаламанов, В. В. Першин, П. М. Будников, А. Б. Сабанцев. Выбор и расчет крепей и обделок подземных сооружений : Учеб. пособие / Кузбас. гос. техн. ун-т. - Кемерово, 2010. - 142 с.

31. Шехурдин В.К. Горное дело / В.К. Шехурдин, В.И. Несмотряев, П.И. Федоренко. Учебник для техникумов. - М.: Недра, 1987. - 440 с.

32. Ягодкин Ф.И., Косков И.Г., Лапко А.Н. Основные направления сокращения продолжительности строительства вертикальных стволов / Технология, техника и организация проведения капитальных горных выработок. Харьков: ВНИИМШС. - 1989. С. 13-21.

33. А.М. Козел, В.А. Борисовец, А.А. Репло. Горное давление и способы поддержания вертикальных стволов. М.: Недра, - 1972. - 292 с.

34. К.В. Руппенейт. Деформируемость массивов трещиноватых горных пород. М.: Недра, - 1975. - 232 с.

35. Рогожин Е.А., Милюков В.К., Миронов А.П., Овсюченко А.Н. Характеристики современных горизонтальных движений в зонах заметных землетрясений начала XXI в. в центральном секторе Большого Кавказа по данным GPS-наблюдений и их связь с новейшей тектоникой и глубинным строением земной коры // Геофизические процессы и биосфера. - 2019. - 1. - С. 91-102.

36. Уломов В.И., Богданов М.И, Пустовитенко Б.Г., Перетокин С.А. Стром А.Л., Акатова К.Н., Данилова Т.И., Медведева Н.С. Анализ сейсмической опасности Северного Кавказа и Крыма в составе общего сейсмического районирования территории Российской Федерации // Инженерные изыскания. 2015.- №13.- С. 12-27.

37. Ю.З. Заславский, В.П. Киндур, Е.А. Лопухин и др. Бетонная крепь, технология и механизация ее возведения /Донецк: Донбасс - 1973. - 182с.

38. Литвинский Г.Г. Крепь «Монолит» из разгруженных и упрочненных горных пород. / Тезисы Всес. науч.-техн. семинара «Расчет и конструирование крепи для капитальных выработок глубоких шахт». - Л.-М.: ЛГИ. —1974.-С. 101-104.

39. Протосеня А.Г., Козел A.M., Борисовец В.А. Расчет нагрузок на крепь глубоких стволов, сооружаемых в сложных горно-геологических условиях/Шахтное и подземное строительство. - 1984. - №6. - С. 13-15.

40. Косков И.Г. Основные направления совершенствования техники и технологии сооружения шахтных стволов. // Шахтное строительство. 1986.-№3.- С. 1-3.

41. Под ред. О.С. Докунина, Н.С. Болотских Строительство стволов шахт и рудников. / - М.: Недра, 1991. - 520 с.

42. Мельников Н. Я. Проведение и крепление горных выработок. М., Недра, 1979.

43. Широков А.П., Писляков Б.Г. Расчет и выбор крепи сопряжений горных выработок. М., Недра, 1987.

44. Мельников Н.И. Анкерная крепь. М., Недра, 1980г.

45. Литвинский Г.Г. Классификация проявлений горного давления по закономерностям разрушения горных пород вокруг подземных выработок Разработка месторождений полезных ископаемых. 1981 - Вып. 60.- С.3-12.

46. Левченко А.Н., Лернер В.Г., Петренко И.Е. Организация освоения подземного пространства. М. , ТИМР. - 2002. - 406 с.

47. Масленников С.А. Обоснование рациональных параметров комбинированной чугунно-бетонной крепи вертикальных стволов // Горный информационно-аналитический бюллетень. №4. М. : МГГУ, - 2009. - С. 210214.

48. Страданченко С.Г., Шинкарь Д.И., Масленников С.А. Состояние и перспективы развития крепления вертикальных стволов в сложных горногеологических условиях // Горный информационно-аналитический бюллетень. - №2. М. : МГГУ, - 2013. - С. 26-34.

49. Прокопов А.Ю., Масленников С.А., Шинкарь Д.И. К вопросу о влиянии технологических факторов на деформационные характеристики бетона

в многослойной крепи // Научное обозрение. - №11. М. : МГГУ, - 2013. - С. 97102.

50. Заславский И.Ю., Быков А.В., Компанеец В.Ф. Набрызгбетонная крепь. М. : Недра, - 1986. - С. 198.

51. Голик В.И., Страданченко С.Г., Масленников С.А. Влияние параметров подготовки заменителей цемента на прочность бетонных смесей / Сухие строительные смеси. - 2018. - № 6. - С. 38-42.

52. Баклашов И.В. Деформирование и разрушение породных массивов.

- М.: Недра. - С. 271.

53. Афанасьева Н.И., Комлев В.Г., Гуюмджян П.П. Совместная и раздельная механическая активация цементно-зольных смесей// УДА-технология. СКТБ Дезинтегратор. Таллин. — 1983. - С. 81-82.

54. Битимбаев М.Ж., Крупник Л.А., Абен Х.Х., Абен Е.Х. Подбор состава закладочной смеси при отработке подкарьерных запасов//Горный журнал. - 2017 - . №2.

55. Брянцева Н.Ф., Глухова Р.Н., Адейшвили Л.О. Механическая активация вяжущего из отходов производства// УДА-технология. СКТБ Дезинтегратор. Таллин. - 1983. - С. 87-88.

56. Бунин И.Ж., Рязанцева М.В., Самусев А.Л., Хабарова И.А. Теория и практика применения комбинированных физико-химических и энергетических воздействий на геоматериалы и водные суспензии//Горный журнал. - 2017. -№11.

57. Пособие по производству и приемке работ при сооружении горных транспортных тоннелей / под ред. В. Е. Маркина, С. Н. Власова. - М. : НИИТС.

- 1989. - 231 с.

58. Голик В.И. Концептуальные подходы к созданию мало- и безотходного горнорудного производства на основе комбинирования физико-

технических и физико-химических геотехнологий // Горный журнал. - 2013. -№5. - С. 93-97.

59. Грехнев Н.И. Минеральные отходы горных предприятий -экономические и экологические проблемы недропользования в Дальневосточном регионе// Горный информационно- аналитический бюллетень. - 2014. - №8.

60. Гузанов П.С., Лытнева А.Э., Анушенков А.Н., Волков Е.П. Закладочные смеси на основе отходов обогащения руд в системах подземной разработки месторождений Норильского промышленного района // Горный журнал. - 2015. - №6.

61. Гуюмджян П.П., Падохин В.А, Лапшин В.Б. Математическая модель процесса активации при механической обработке материалов//УДА-технология. СКТБ Дезинтегратор. Таллин. - 1983. - С. 14-18.

62. Еремина Н.А., Коробков А.М., Арш М.М., Кинк А.А. О влиянии механохимической обработки (МХО) магниевого порошка в дезинтеграторе и его коррозионную стойкость // УДА-технология. СКТБ Дезинтегратор. Таллин.

- 1983. - С. 64-66.

63. Дмитрак Ю.В., Вернигор В.В. Активные минеральные добавки в составе композиционных вяжущих. // Сухие строительные смеси. - 2018. - №3.

- С. 18-24.

64. Масленников С.А. Методика определения рационального модуля деформации бетона в комбинированной чугунно-бетонной крепи / Горный информационно-аналитический бюллетень. М.: МГГУ, 2009. - №4 - С. 205-210.

65. Масленников С.А. Особенности БВР при проходке стволов закрепляемых комбинированной крепью на примере скипового ствола рудника «Мир» / Горный информационно-аналитический бюллетень. М.: МГГУ, 2007. -С. 132-137.

66. Масленников С.А. Обоснование рациональных параметров комбинированной чугунно-бетонной крепи вертикальных стволов / Горный информационно-аналитический бюллетень. М.: МГГУ, 2009. - №4 - С. 210-214.

67. Ермолович Е.А, Изместьев К.А., Ермолович О.В., Шок И.А. Исследование свойств лежалых отходов обогащения железистых кварцитов и создание на их основе закладочных материалов//Горный журнал - 2015. - №5

68. Ермолович Е.А., Шок И.А. Техногенные отходы в составе закладочных композиционных материалов// Горный журнал. - 2012. - №9.

69. Зимин Ю.И., Лейзерович С.Г. Промышленный закладочный комплекс - технологическая основа безотходного производства железорудного концентрата// Горный журнал. - 2013. - №4.

70. Голик В.И., Дмитрак Ю.В., Чжун Ч., Масленников С.А. Использование хвостов обогащения в приготовлении твердеющих закладочных смесей. // Известия Уральского государственного горного университета. - 2018. - №2. - С. 95-101.

71. Голик В.И., Дмитрак Ю.В., Максимов Р.Н., Ляшенко Ю.М. Использование хвостов обогащения руд в твердеющих смесях// Горный информационно- аналитический бюллетень. - 2018. - № 25. - С. 18-27.

72. Габараев О.З., Лолаев А.Б., Хулелидзе К.К., Битаров В.Н. Исследование свойств массива из твердеющей закладки при комбинированной технологии приготовления закладочных смесей//Устойчивое развитие горных территорий. - 2011. - Т. 3. - №4. - С. 20-24.

73. Каримов Н.Х., Петерс В.И., Тренкеншу Н.В. Влияние механохимической активации цемента на структурообразование цементного камня//УДА-технология. СКТБ Дезинтегратор. Таллин. - 1983. - С. 78-79.

74. Колобкова В.В., Лапшин В.Б., Козловский А.Э. О некоторых особенностях диспергирования фосфорсодержащих руд// УДА-технология. СКТБ Дезинтегратор. Таллин. - 1983. - С. 75-76.

75. ГОСТ 10180-2012 Бетоны. Методы определения прочности по контрольным образцам. - М.: Стандартинформ. - С. 36.

76. ГОСТ 17624-2012 Бетоны. Ультразвуковой метод определения прочности - М.: Стандартинформ. - С. 56.

77. Корнилов Е.Г., Комлев В.Г., Гуюмджян П.П., Блиничев В.Н. Повышение гидравлической активности вяжущего из промышленных отходов механической активацией в ударных измельчителях // УДА-технология. СКТБ Дезинтегратор. Таллин. - 1983. - С. 79-80.

78. Плешко М., Месхи Б., Плешко М. Новый метод расчета объединенной анкер-бетонной опоры подземных сооружений, MATEC Web of Conferences, 170, 03023 (2018).

79. Потопаев Г.Н., Гуюмджян П.П., Блиничев В.Н. О механической активации кварца при измельчении// УДА-технология. СКТБ Дезинтегратор. Таллин. - 1983. - С. 56-58.

80. Беляков Н.А. Разработка метода прогноза напряженно-деформированного состояния обделок транспортных тоннелей в нарушенном массиве.— Автореф. канд. дис. Санкт-Петербург. - 2012. - С. 20.

81. Хинт И.А. О четвёртом компоненте технологии // Научно-информационный сборник СКТБ «Дезинтегратор». Таллин. Валгус. - 1980, - с. 66-72.

82. Хинт И.А. Об основных проблемах механической активации. Материалы 5-го симпозиума по механоэмиссии и механохимии твёрдых тел // Научно-информационный сборник СКТБ «Дезинтегратор». Таллин. Валгус. -1975, - т. 1, - с. 12-23.

83. Шагарова Б.У., Рээмет О.Г. Движение материала по рабочей поверхности ударного элемента дезинтегратора // УДА-технология. СКТБ Дезинтегратор. Таллин. - 1983. - С. 29-30.

84. Шагарова Б.У., Юдина Т.П., Несповитая Т.П., Ходаков Г.С. Дезинтеграторное активирование металлургических шлаков // УДА-технология. СКТБ Дезинтегратор. Таллин. - 1983. - С. 82-84.

85. BianZhengfu, MiaoXiexing, ShaogangLei, ChenShen-en, WangWenfeng, StruthersSue. The challenges of reusing mining and mineral-processing wastes // Science. 2012. Vol. 337. No. 6095. P. 702-703.

86. Chugh Y.P., Behum P.T. Coal waste management practices in the USA: an overview // International Journal of Coal Science & Technology. 2014. Vol. 1. Iss. 2. P. 163-176.

87. Doifode S.K., Matani A.G. Effective Industrial Waste Utilization Technologies towards Cleaner Environment // International Journal of Chemical and Physical Sciences. 2015. Vol. 4. SpecialIssue. NCSC. P. 536-540.

88. Голик В.И., Лукьянов В.Г., Хашева З.М. Обоснование возможности и целесообразности использования хвостов обогащения руд для изготовления твердеющих смесей // Известия Томского политехнического университета. Инжиниринг георесурсов. - 2015. - Т. 326. - № 5. - С. 6-14.

89. Franks, DM, Boger, DV, Côte, CM, Mulligan, DR.2011. Sustainable Development Principles for the Disposal of Mining and Mineral Processing Wastes// Resources Policy. Vol. 36. No. 2. Р. 114-122.

90. Golik V., Komashchenko V., Morkun V., Irina G. Improving the effectiveness of explosive breaking on the bade of new methods of borehole charges initiation in quarries // Metallurgical and Mining Industry. 2015. Т. 7. № 7. С. 383387.

91. Golik V.I., Doolin A.N., Komissarova M.A., Doolin R.A. Evaluating the effectiveness of utilization of mining waste // International Business Management. 2015. Т. 9. № 6. С. 1119-1123.

92. Golik V.I., Hasheva Z.M., Galachieva S.V. Diversification of the economic foundations of depressive mining region // The Social Sciences (Pakistan). 2015. Т. 10. № 6. С. 746-749.

93. Golik V.I., Stradanchenko S.G., Maslennikov S.A. Experimental study of non-waste recycling tailings ferruginous quartzite // International Journal of Applied Engineering Research. 2015. Т. 10. № 15. С. 35410-35416.

94. Khasheva Z.M., Golik V.I. The ways of recovery in economy of the depressed mining enterprises of the Russian Caucasus // International Business Management. 2015. Т. 9. № 6. С. 1210-1216.

95. Packey D.J. Multiproduct mine output and the case of mining waste utilization // Resour. Policy. 2012. Т. 37. No. 1. Р. 104-108.

96. Polukhin O.N., Komashchenko V.I., Golik V.I., Drebenstedt C. Substantiating the possibility and expediency of the ore beneficiation tailings usage in solidifying mixtures production // Scientific Reports on Resource Issues Innovations in Mineral Ressource Value Chains: Geology, Mining, Processing, Economics, Safety, and Environmental Management. Freiberg, 2014. С. 402-412.

97. Golik V.I., Gabaraev O.Z., Maslennikov S.A., Khasheva Z.M., Shulgaty L.P. The provision of development conversion perspectives into undeground one for russian iron ore deposits development // The Social Sciences (Pakistan). 2016. Т. 11. № 18. С. 4348-4351.

98. Golik V.I., Dmitrak Yu.V. Parameters of transportation of tailings of metals lixiviating// В сборнике: E3S Web of Conferences The Second International Innovative Mining Symposium. 2017.

99. Ардашев К.А. Геомеханические основы рационального проектирования и строительства капитальных выработок // Шахтное строительство. - 1978. - № 1. - С. 9 -13.

100. Власов С.Н. Освоение подземного пространства это актуально // Подземное пространство мира. - 1998. - № 4. - С. 3 - 4.

101. Жданкин Н.А., Жданкин А.А., Боев А.В. Выбор глубины шпуров с учетом напряженно-деформированного состояния массива // Горный журнал. -1982. - № Ю. - С. 34 - 35.

102. Каретников В.Н. и др. Крепление капитальных и подготовительных горных выработок: Справочник. М.: Недра, - 1989. - 507 с.

103. Каспарьян Э.В. Устойчивость горных выработок в скальных породах. Л.: Наука, - 1985. - С. 184

104. Анищенко В.И., Атрушкевич В.А. Разработка структурной схемы для систем грунтопригруза при строительстве закрытых горных выработок и подходов прямоугольного сечения к продуктивным пластам через аллювиальные и смешанные геологические формации механизированным способом // Вестник Кузбасского государственного технического университета. - 2019. - №1. - С. 66-78.

105. Кошелев К.В., Томасов А.Г. Поддержание, ремонт и восстановление горных выработок. М.: Недра, - 1985. - 214 с.

106. Кошелев К.В., Трумбачев В.Ф. Повышение устойчивости капитальных горных выработок на больших глубинах. М.: Недра, - 1972. - 292 с.

107. Крупенников Г.А. Взаимодействие массива горных пород с крепью вертикальных выработок. М.: Недра, - 1966. - 312 с.

108. Либерман Ю.М. Давление на крепь капитальных горных выработок. -М.: Наука, - 1969 - 119 с.

109. Лыхин П.А. Прогнозирование технологических параметров, технических средств и организации проходческих работ в крепких породах.-Екатеринбург: УИФ Наука, - 1994. - 150 с.

110. Маковский Л.В. Проектирование автодорожных и городских тоннелей: Учеб. для вузов. М.: Транспорт, - 1993. - 352 с.

111. Максимов А.П. Выдавливание горных пород и устойчивость подземных выработок. М.: Госгортехиздат, - 1963. - 144 с.

112. Меркин В.Е. Оценка уровня и основы оптимизации технологических схем сооружения транспортных тоннелей // Транспортное строительство. - 1984. - № 12. - С. 17 - 19.

113. Мостков В.М., Орлов В.А., Степанов П.Д., Хечинов Ю.Е., Юфин С.А. Подземные гидротехнические сооружения. М.: Высшая школа, - 1986. -464 с.

114. Новик Г.Я., Зильбершмидт М.Г. Управление свойствами пород в процессах горного производства. М.: Недра, - 1994. - 224 с.

115. Огородников Ю.Н., Потемкин Д.А. Строительство выработок большого сечения. Учебное пособие. Санкт-Петербург, - 2002. - 65 с.

116. Основные положения по строительству гидротехнических тоннелей буровзрывным способом. М.: Информэнерго, - 1977. - 164 с.

117. Панкратенко А.Н. Определение удельной поверхностной энергии разрушения горных пород // Горный информационно-аналитический бюллетень. - 2002. - № 8. - С. 34-37.

118. Панов А.Д., Руппенейт К.Б., Либерман Ю.М. Горное давление в очистных и подготовительных выработках. М.: Госгортехиздат, - 1959. - 236 с.

119. Проектирование и расчет проходческих комплексов / Горбунов В.Ф., Аксенов В.В., Эллер А.Ф. и др. Новосибирск: Наука, - 1987. - 190 с.

120. Степин В.В., Шварц З.А., Макеев В.И. Выбор оптимальной глубины комплекта шпуров при проходке выработок большого сечения на руднике «Северный» // Цветная металлургия. - 1985. - №5. - С. 23-26.

121. Bottcher G., Ludeling R., Wiistenhagen К. Zum imissionsshutz bei Sprengerschutttrungen // Nobel Hefte. - 1979. - H. 2. - S. 33-50.

122. 108. Drilling and blasting of rocks. Rotterdam: A.A. Balkema, - 1995. -3911. P

123. ВСН 126-90 «Крепление выработок набрызг-бетоном и анкерами при строительстве транспортных тоннелей и метрополитенов нормы проектирования и производства работ». Минтрансстрой СССР. - 1990. - 136 с.

124. Hoek E., Brown E. Underground excavation in Rock. London, - 1980. -

113 p.

125. Kaiihaser R. Maglichkeiten des einseitingen Pilotvortriebs im Tunneibau // Nobel Hefte. - 1982. - №1. - H. 2. - S. 6-11.

126. Muller-Salzburg L. Der Felsbau / Bd. III. Stuttgard Enke, - 1978. - 317

s.

127. СНиП32-04-97 «Тоннели железнодорожные и автодорожные. Актуализированная редакция». Министерство регионального развития Российской Федерации. - 2012. - 132 с.

128. Zadinova V. Matematicky model mrazirenske kaverny Litice nad Orlici // Underground constructions / Memorial Volume of Contributions for the Conference, Prague 21. -23. 10. - 1991. -Metroctav, - 1991. - P. 84-91.

129. Келехсаев В.Б., Стась Г.В. Особенности состава бетонов при строительстве тоннелей // Технологии бетонов - 2019. - №9 -10. - С. 48-52.

130. Bosikov I.I., Klyuev R.V., Kelekhsaev V.B Method for determining of the ventilation object transfer function according to normal operation (by the example of mining and processing complex) // International Conference on Industrial Engineering, Applications and Manufacturing, ICIEAM 2017 - Proceedings 2017. p.p. 8076113.

131. Bosikov I.I., Klyuev R.V., Kelekhsaev V.B Development of indicators for performance functioning natural-industrial system evaluation at the mining and processing complex using the analytical hierarchy method // International Conference on Industrial Engineering, Applications and Manufacturing, ICIEAM 2017 -Proceedings 2017. p.p. 8076114.

132. Голик В.И., Вернигор В.В., Келехсаев В.Б., Майстров Ю. Подземная разработка рудных месторождений с сохранением земной поверхности // Горные науки и технологии. - 2018. - № 3. - С. 3-13.

133. Голик В.И., Келехсаев В.Б., Мадаева М.З., Олисаев А.С. Эффективность недропользования при добыче руд // В сборнике: социально-экономические проблемы развития Южного макрорегиона Краснодар, - 2018. -С. 87-95.

134. Голик В.И., Мадаева М.З., Келехсаев В.Б., Олисаев А.С. Методика экономической оценки уровня добычи руд. // В сборнике: социально-экономические проблемы развития Южного макрорегиона. Краснодар, - 2018. - С. 96-103.

135. Келехсаев В.Б., Голик В.И., Савелков В.И., Гашимова З.А., К мониторингу состояния массива пород при освоении недр в течение неопределенно долгого периода времени // Вектор ГеоНаук / Vectorof Geosciences - 1(2) 2018. - С. 48-60.

136. Голик В.И., Савелков В.И., Гашимова З.А., Келехсаев В.Б. Модели взаимодействия природных и технических систем на основе геомеханической сбалансированности при добыче руд // Вектор ГеоНаук / Vectorof Geosciences 1(2) - 2018. - С. 21-28.

137. Голик В.И., Келехсаев В.Б., Майстров Ю.А., Олисаев А.С. Направления совершенствования механохимических процессов при утилизации хвостов обогащения руд // Вестник Российского университета дружбы народов. Серия: Инженерные исследования. - 2018. - Т. 19. - № 3. - С. 365-377.

138. Келехсаев В.Б., Стась Г.В. Оптимизация параметров приготовления бетонных смесей // Сухие строительные смеси - 2019. - №4 - С. 29-32.

139. Мадаева М.З., Хадзарагова Е.А., Келехсаев В.Б., Олисаев А.С. Проблемы рекультивации угольных шахт Донбасса // Устойчивое развитие горных территорий. - 2019. - №1. - С. 55-65.

140. Келехсаев В.Б., Савелков В.И., Гашимова З.А. Харебов Г.З. Активные минеральные добавки в составе композиционных вяжущих // Строительство: новые технологии - новое оборудование. 2018. № 8. С. 44-53.

141. Нормы технологического проектирования рудников цветной металлургии с подземным способом разработки. ВНТП 37-86. М.: МЦМ СССР, - 1986. - С. 207.

142. Методика определения экономической эффективности использования в народном хозяйстве новой техники, изобретений и рационализаторских предложений. М.: Наука, - 1981. - С. 5-7.