Неустойчивые режимы течения при кипении в канале - возникновение, характеристики, влияние на теплообмен и кризис тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 01.04.14, доктор технических наук Сударчиков, Александр Михайлович

• Сударчиков, Александр Михайлович
• доктор технических наук
• 2007

Оглавление диссертации доктор технических наук Сударчиков, Александр Михайлович

ВВЕДЕНИЕ.Ю

ГЛАВА 1. ОБЗОР ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ ГИДРОДИНАМИЧЕСКОЙ НЕУСТОЙЧИВОСТИ ТЕЧЕНИЯ В КАНАЛЕ КИПЯЩЕГО ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ.

1.1. Типы гидродинамической неустойчивости. Особенности ее возникновения при невысоких и высоких расходах.

1.2. Влияние режимных параметров на возникновение и развитие гидродинамической неустойчивости.

1.2.1. Недогрев жидкости до температуры насыщения.

1.2.2. Давление.

1.2.3. Расход.

1.2.4. Тепловой поток.

1.2.5. Геометрия канала (относительная длина).

Выводы по Главе 1.

ГЛАВА 2. ОБЗОР СПОСОБОВ РАСЧЕТНОГО ОПРЕДЕЛЕНИЯ ГРАНИЦЫ ГИДРОДИНАМИЧЕСКОЙ НЕУСТОЙЧИВОСТИ ТЕЧЕНИЯ В КАНАЛЕ КИПЯЩЕГО ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ.

Выводы по Главе 2.

ЗАДАЧИ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО И РАСЧЕТНОГО ИССЛЕДОВАНИЯ.

ГЛАВА 3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ УСТАНОВКА. МЕТОДИКА ПРОВЕДЕНИЯ ОПЫТОВ.

3.1. Описание экспериментальной установки. Особенности метрологической части.

3.2. Методика проведения экспериментов и обработки полученных результатов. Погрешность измерений.

3.3. Условия проведения опытов.

ГЛАВА 4. РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ИССЛЕДОВАНИЯ ГИДРОДИНАМИЧЕСКОЙ НЕУСТОЙЧИВОСТИ ТЕЧЕНИЯ В КАНАЛЕ КИПЯЩЕГО АЗОТА. ВЛИЯНИЕ РЕЖИМНЫХ ПАРАМЕТРОВ.

4.1. Тепловой поток.

4.2. Давление.

4.3. Влияние давления на пороговое значение паросодержания (без термических колебаний).

4.4. Расход (без термических колебаний).

4.5. Влияние начала кипения на возникновение колебаний в потоке азота.

ГЛАВА 5. РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ИССЛЕДОВАНИЯ ТЕПЛООТДАЧИ ПРИ КИПЕНИИ ВЫНУЖДЕННОГО ПОТОКА АЗОТА В КАНАЛЕ.

5.1. Теплоотдача в условиях гидродинамически неустойчивого течения в канале кипящего азота. Термические колебания. Влияние режимных параметров.

5.1.1. Массовая скорость и недогрев жидкости до температуры насыщения.

5.1.2. Геометрия канала (относительная длина).

5.1.3. Влияние давления на пороговое значение паросодержания при термических колебаниях.

5.2. Теплоотдача в условиях гидродинамически устойчивого течения в канале кипящего азота (высокие давления).

ГЛАВА 6. РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ИССЛЕДОВАНИЯ КРИЗИСА КИПЕНИЯ ВЫНУЖДЕННОГО ПОТОКА АЗОТА В КАНАЛЕ.

6.1. Кризис кипения в условиях гидродинамически неустойчивого течения в канале кипящего азота (ранний кризис кипения).

6.2. Кризис кипения в условиях гидродинамически устойчивого течения в канале кипящего азота (высокие давления).

Выводы по экспериментальным исследованиям (Главы 4, 5 и 6).

ГЛАВА 7. РАСЧЕТНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ ГРАНИЦЫ ГИДРОДИНАМИЧЕСКОЙ НЕУСТОЙЧИВОСТИ (ТЕРМИЧЕСКИЕ КОЛЕБАНИЯ) ТЕЧЕНИЯ В КАНАЛЕ КИПЯЩЕГО АЗОТА С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ПОЛУЧЕННЫХ ОПЫТНЫХ ДАННЫХ.

7.1. Сравнение расчетных способов определения границы гидродинамической неустойчивости течения в канале кипящего теплоносителя с экспериментальными результатами.

7.2. Расчетные соотношения для определения границы гидродинамической неустойчивости (термические колебания) течения в канале кипящего азота.

Выводы по Главе 7.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Неустойчивые режимы течения при кипении в канале - возникновение, характеристики, влияние на теплообмен и кризис»

Успешное решение проблемы повышения эффективности использования различного теплообменного оборудования, использующего кипящий в канале/каналах теплоноситель, улучшение его тепло- гидродинамических характеристик, уменьшение металлоемкости и, соответственно, веса, габаритов и т. д., непосредственным образом связано, в частности, со знанием условий возникновения и существования в кипящем потоке гидродинамической неустойчивости и ее влияния на теплообмен. Негативная роль гидродинамической неустойчивости заключается в появлении при определенных условиях в кипящем потоке сравнительно упорядоченных и, как правило, достаточно интенсивных колебаний давления, расхода и температуры стенки канала, которые могут привести к значительному отклонению их фактических значений от проектных и таким образом вызвать нарушение заданного режима работы теплообменного оборудования [1 - 10]. Эти колебания могут создать условия для возникновения так называемого раннего кризиса кипения и таким образом не только ограничить величину теплового потока, отводимого от поверхности теплообмена, но и привести к драматическим последствиям для оборудования в целом вследствие физического разрушения конструкции из-за прогара стенки канала [4, 11 - 13]. Это развитие ситуации в кипящем в канале потоке теплоносителя при возникновении гидродинамической неустойчивости в равной степени возможно как в условиях его естественной циркуляции [7, 9, 10, 14 - 18], так и при вынужденной конвекции [17,18].

Существенно неконструктивную роль гидродинамическая неустойчивость играет и в экспериментальной практике при исследовании теплообмена (теплоотдача при кипении и кризис кипения) и гидродинамики (гидравлическое сопротивление) при течении теплоносителя в обогреваемом канале или сборках труб [5, 19 - 21]. Так в [21] при исследовании кризиса кипения в канапе в качестве причины неоднозначности получаемых экспериментальных результатов называется именно возникновение в кипящем потоке теплоносителя колебаний расхода и давления, которые, по мнению авторов, и приводили к снижению измеряемого в опытах критического теплового потока.

По-видимому, впервые внимание на проблему гидродинамической неустойчивости течения в канале кипящего теплоносителя было обращено в [22, 23]. В последующем, в экспериментальных и теоретических работах были исследованы условия возникновения и развития в кипящем потоке теплоносителя гидродинамической неустойчивости в различных геометрических и режимных условиях его использования, роль режимных параметров, влияние гидродинамической неустойчивости на возникновение кризиса кипения и т. д. Была проведена работа по определению типов гидродинамической неустойчивости, возможных в кипящем потоке теплоносителя, изучению их физических механизмов, характерных черт, условий их возникновения, по их обобщению и систематизации [18, 24 - 28]. По-видимому, наиболее полное и подробное описание (классификация) возможных типов гидродинамической неустойчивости течения двухфазного потока теплоносителя в различных геометрических и режимных условиях представлено в [24].

В отечественной литературе классификация типов гидродинамической неустойчивости течения в канале/каналах кипящего теплоносителя предложена в [2]. В принципиальном отношении классификация [2] не противоречит классификации [24]. Однако, на наш взгляд описание гидродинамической неустойчивости течения кипящего в канале теплоносителя в [2] имеет более укрупненный характер - число типов гидродинамической неустойчивости сокращено по сравнению с [24]. Это несколько сужает возможности применения классификации [2] для анализа реальных условий возникновения гидродинамической неустойчивости в конкретных практических ситуациях. Так, например, в [2] акустическая и термическая неустойчивости объединены в один тип термоакустической неустойчивости. Однако, как будет показано ниже, в том числе и с использованием результатов настоящей работы, подобное объединение может быть правомерно лишь в определенных диапазонах изменения давления. Для условий течения в канале кипящего теплоносителя далеких от термодинамической критической точки или, иными словами, при давлении в системе существенно меньшем критического давления, по-видимому, целесообразно отдельное самостоятельное рассмотрение указанных типов гидродинамической неустойчивости. Заметим, что в [24] акустическая и термическая неустойчивости описываются отдельно друг от друга1.

Анализ литературных источников, посвященных изучению гидродинамической неустойчивости течения в канале кипящего теплоносителя, как для условий его вынужденной конвекции, так и для естественной циркуляции, см. например [2, 18, 24, 27, 29 -32], позволяет сделать следующие предварительные выводы по данной проблеме. Во-первых, в настоящее время существует определенная ясность в понимании механизмов различных типов гидродинамической неустойчивости, возникающих при течении в канале/каналах кипящего теплоносителя. Однако, как показывает практика, часто сложно идентифицировать конкретный тип гидродинамической неустойчивости в конкретных условиях течения кипящего теплоносителя. Обусловлено это тем, что разные типы гидродинамической неустойчивости могут существовать совместно иногда с доминирова

1 Возникновение акустических колебаний в [24] обуславливается появлением резонанса для волн давления с частотой по порядку величины составляющей (10 -г 100) Гц и, соответственно, определяемой временем прохождения через систему волн давления. Подобные колебания возможны при кипении недогре-той жидкости, пузырьковом и пленочном кипении [24]. нием одного из них2.

Во-вторых, возникновение и развитие гидродинамической неустойчивости в кипящем потоке зависит от большого числа различных параметров - геометрических, режимных и пр., их распределения не только непосредственно в самом парогенерирую-щем канале, но и в магистрали в целом, конструктивных особенностей самой магистрали и т. д. С этим могут быть связаны трудности в понимании причин возникновения гидродинамической неустойчивости в конкретном случае течения в канале кипящего теплоносителя. Последнее обстоятельство важно при интерпретации экспериментальных результатов, получаемых при опытном исследовании гидродинамической неустойчивости. В частности, требуется определенная осторожность и тщательность в выяснении особенностей, геометрических и режимных, течения двухфазного потока теплоносителя в магистрали вообще и в парогенерирующем канале в частности. Заметим, что результаты, полученные при опытном изучении гидродинамической неустойчивости при течении двухфазного потока теплоносителя в обогреваемом канале, могут сохранять в себе индивидуальные специфические черты, характерные для конкретной экспериментальной установки и условий проведения опытов [30].

На настоящее время накоплен определенный опыт в аналитическом исследовании гидродинамической неустойчивости двухфазного потока теплоносителя при его течении в обогреваемом канале и достигнуты определенные результаты при расчетном определении условий ее наступления [3, 33 - 36]. Однако универсального способа расчета возникновения в кипящем потоке гидродинамической неустойчивости, справедли

2 Отметим, что при описании конкретного типа гидродинамической неустойчивости, кипящего в канале теплоносителя возможно появление субъективного фактора, который, как известно, трудно поддается контролю при анализе полученного результата. вого для различных условий течения теплоносителя, по-видимому, не существует. Как правило, известные расчетные способы справедливы для тех конкретных условий - род жидкости, геометрия канала/каналов, диапазоны изменения режимных параметров и т. д., в которых были разработаны или же требуют для своего использования определенной эмпирической информации. Применение их для иных условий - геометрия канала, диапазоны изменения режимных параметров, род жидкости, оказывается проблематичным. Можно предположить, что причина подобного положения заключается в чрезвычайной сложности самого исследуемого явления, для которого, по-видимому, справедливо утверждение: ".Динамика жидкостных систем и перенос в них энергии, особенно при фазовых переходах, являются, пожалуй, наиболее сложными проблемами термокинетики и механики текущих сред." [37].

В настоящее время в качестве возможного пути решения данной задачи часто предлагается использование численных методов для решения нелинейной динамической модели явления [2, 3, 35]. Не подвергая сомнению достоинства численных методов, отметим следующее существенное обстоятельство. Возможности использования численных методов в общем случае ограничены: ".численные методы применяются только к конкретным задачам. Небольшое изменение в постановке задачи приводит к необходимости решения задачи заново." [38]. Кроме этого, важно учитывать, что для успешного применения численного метода необходимо знание соответствующей эмпирической информации. Применительно к проблеме гидродинамической неустойчивости течения в канале кипящего теплоносителя это коэффициент теплоотдачи при кипении, гидравлическое сопротивление течению в обогреваемом канале двухфазного потока теплоносителя и паросодержание двухфазного потока [39]. При расчете указанных величин существуют определенные трудности, осложняющие применение численных методов для описания гидродинамической неустойчивости кипящего в канале теплоносителя. Так, например, в [40] при численном исследовании одного из возможных типов гидродинамической неустойчивости - колебаний волн плотности, наиболее сложной проблемой оказался выбор подходящего способа расчета потерь давления Лрдв при течении двухфазного потока теплоносителя в канале.

Заметим, что проблема расчета потерь давления для течения двухфазного потока теплоносителя в канале актуальна не только при использовании численных методов. Согласно [41] для каждого возможного режима течения в канале двухфазного потока теплоносителя для расчета потерь давления Арде рекомендуется свое расчетное соотношение. Ситуация осложнена известной неопределенностью в положении границ между различными режимами течения двухфазного потока даже для обычных не криогенных жидкостей, для которых проведено наибольшее число исследований, как теоретических, так и экспериментальных. Неопределенность положения границ еще больше усиливается, если течение двухфазного потока теплоносителя в канале сопровождается его кипением [42]. Отмеченное обстоятельство имеет особое значение для криогенных жидкостей, в связи с существенно меньшей изученностью гидродинамики при их течении в обогреваемых каналах.

Практически весь существующий опытный материал по исследованию гидродинамической неустойчивости кипящего в канале теплоносителя накоплен в экспериментальных исследованиях, проведенных с не криогенными жидкостями, чаще всего водой и некоторыми фреонами. Крайне ограничено число работ по исследованию гидродинамической неустойчивости при кипении в каналах криогенных жидкостей. Известны работы, где в качестве исследуемых жидкостей применялись водород [43 - 45] и азот [46, 47, 48]3. Однако, условия проведения опытов в этих работах были специфическими, а

3 Известны работы, где в качестве рабочей жидкости использовался гелий, однако, в данной работе мы не именно: или около- и сверхкритические давления в [43, 44], или опыты проводились в узких диапазонах изменения режимных параметров и в канале сложной геометрии в [45 - 47], или решались узкие специальные задачи, например, исследовалось влияние материала стенки парогенерирующего канала на возникновение неустойчивости течения теплоносителя в подъемном адиабатном канале термосифона [48].

Большей частью экспериментальные исследования гидродинамической неустойчивости кипящего в канале теплоносителя проводились при высоких расходах, когда в суммарных потерях давления в кипящем потоке по длине парогенерирующего канала доминирует составляющая потерь на трение. Практически не изучена область невысоких расходов при доминировании в суммарных потерях давления нивелирной составляющей. Не выяснены типы гидродинамической неустойчивости, возникающие в этих условиях, их характерные черты, особенности. Необходимость систематического исследования этой малоизученной области невысоких расходов теплоносителя отмечается, например, в [36, 49]. В качестве граничного значения массовой скорости, ограничивающего эту область расходов в [49] указывается значение массовой скорости равное G « 1000 кг/(м2с). Заметим, что работа [49] датирована 1983 годом.

Следует особо подчеркнуть, что гидродинамическая неустойчивость кипящего в канале теплоносителя при невысоких расходах оказывается в числе наиболее существенных факторов, приводящих к возникновению раннего кризиса кипения [36]. В частности в [36] указывается, что течение кипящего теплоносителя при невысоких расходах в наибольшей степени подвержено возникновению кризиса кипения, обусловленного колебаниями в кипящем потоке. рассматриваем эксперименты с жидким гелием ввиду особых условий проведения опытов (при сверхкритических параметрах) и его особых специфических свойств.

Кроме этого, область невысоких расходов представляет в настоящее время важный практический интерес в связи с расширяющимся практическим использованием криогенных жидкостей, для которых характерны именно невысокие расходы. Поэтому, изучение условий возникновения гидродинамической неустойчивости в кипящем потоке теплоносителя при невысоких расходах приобретает особую актуальность.

Данная работа посвящена экспериментальному исследованию закономерностей возникновения и развития гидродинамической неустойчивости при течении азота в обогреваемом канале при невысоких расходах (доминирование в суммарных потерях давления по длине парогенерирующего канала нивелирной составляющей), в широких диапазонах изменения давления, расхода, недогрева жидкости до температуры насыщения и теплового потока, подводимого к экспериментальному образцу. Исследованию влияния гидродинамической неустойчивости на теплоотдачу при течении азота в обогреваемом канале и возникновение кризиса кипения. Установлению количественных связей между режимными параметрами на границе гидродинамической неустойчивости кипящего в канале азота и разработке расчетных рекомендаций для определения условий наступления в кипящем потоке азота гидродинамической неустойчивости.

Работа выполнена в рамках научных исследований, проводившихся в ГОУВПО "МЭИ (ТУ)" по грантам: РФФИ, Минобразования РФ, Президента РФ; программам: Минпромнауки РФ, Минобрнауки РФ.

Автор выражает благодарность всем коллегам Центра высоких технологий ГОУВПО "МЭИ (ТУ)" и кафедры Низких температур, оказавшим помощь при выполнении работы.

Особую благодарность автор хотел бы выразить член-корреспонденту РАН, д.т.н., профессору Клименко А.В., без постоянного внимания и непосредственного участия которого многие результаты работы вряд ли были бы получены.

Заключение диссертации по теме «Теплофизика и теоретическая теплотехника», Сударчиков, Александр Михайлович

Выводы по Главе 7.

I. Проведено сравнение опытных данных, полученных в экспериментах по исследованию гидродинамической неустойчивости (термические колебания) кипящего в канале вынужденного потока азота с расчетными методами, обладающими, по-видимому, наибольшей проработанностью и точностью. В качестве таковых были выбраны методы [75] и [78]. Показана их непригодность для расчетного определения гидродинамической неустойчивости течения в канале кипящего азота.

И. С помощью графического метода [33, 70, 79] были обобщены опытные данные настоящей работы и [96]. Предложена карта гидродинамической неустойчивости (термические колебания) для кипения в канале вынужденного потока азота, охватывающая области невысоких и высоких недогревов жидкости, отличающиеся противоположным влиянием недогрева на гидродинамическую неустойчивость течения в канале кипящего теплоносителя.

Для каналов с относительной длиной — > 121,6 определено численное значение d числа Якоба Jazp, разделяющее границу гидродинамической неустойчивости (термические колебания) течения в канале кипящего азота на области невысоких и высоких недогревов жидкости.

III. Разработаны соотношения для расчетного определения границы гидродинамической неустойчивости типа "термические колебания" при кипении в канале вынужденного потока азота для обеих областей высоких и невысоких недогревов жидкости.

Соотношения справедливы для каналов с относительной длиной — > 121,6 в следуюd щих диапазонах изменения режимных параметров: давление р - (1,7 -е- 16,3)-105 Па, массовая скорость G = (100 н- 670) кг/(м2с) и число Якоба Ja = 1,0 4,4 (недогрев жидкости ЛТнед = (0,5 - 19,7)К).

Для области высоких недогревов жидкости, то есть при выполнении условия Ja > Jazp, для расчета границы гидродинамической неустойчивости (термические колебания) при кипении в канале вынужденного потока азота рекомендуется соотношение (54). Соотношением учитывается влияние массовой скорости и давления на возникновение в кипящем в канале потоке азота гидродинамической неустойчивости.

Показана возможность расчета с помощью соотношения (54) границы гидродинамической неустойчивости для кипения теплоносителя в каналах меньшей относительной длиной (— = 80 и 100), а также для жидкостей со свойствами, отличными от d свойств азота, в данном случае воды и фреона -11.

Успешное описание соотношением (54) опытных данных, полученных в экспериментах с жидкостями со свойствами отличающимися от свойств азота, по-видимому, может служить подтверждением ранее высказанного предположения (см. Главу 5) о гидродинамической природе гидродинамической неустойчивости, возникающей в кипящем в канале теплоносителе.

Для области невысоких недогревов жидкости, то есть при выполнении условия Ja < Jazp, для описания границы гидродинамической неустойчивости при кипении в канале вынужденного потока азота рекомендуется расчетное соотношение (55).

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В результате проведенных комплексных систематических экспериментальных исследований термо - гидродинамики при течении вынужденного потока азота в обогреваемом канале, выполненных как лично автором, так и в соавторстве, получены следующие наиболее существенные результаты.

I. Исследованы закономерности возникновения и развития гидродинамической неустойчивости при кипении в канале вынужденного потока азота при доминировании в суммарных потерях давления в кипящем потоке азота по длине парогенерирующего канала нивелирной составляющей (невысокие расходы) в широких диапазонах измене

2 5 Р ния массовой скорости G = (100 -н 670) кг/(м с), давления р - (2,6 ч- 27,8)-10 Па =

Ркр

0,08 -г- 0,82) и недогрева жидкости ЛТнед = (1,1 н- 22,7) К.

Исследованы области невысоких и высоких недогревов жидкости, отличающиеся противоположным влиянием недогрева на гидродинамическую неустойчивость течения в канале кипящего теплоносителя.

Установлено, что колебания в кипящем потоке азота возникают при кипении жидкости, недогретой до температуры насыщения, т. е. при хвых < 0 или, иными словами, при появлении в потоке паровой фазы.

1.1. Показано, что увеличение массовой скорости и давления оказывает стабилизирующее воздействие на течение в канале кипящего азота. В частности увеличение давления уменьшает амплитуду и период возникших колебаний, делая колебания менее упорядоченными и, в пределе, приводя к их полному исчезновению.

Определена верхняя граница по давлению существования в кипящем потоке азота колебаний в широком смысле (колебания режимных параметров, включая и область существования термических колебаний, см. ниже). Этой границе соответствует давление равноер = 23,0-Ю5 Па = 0,68).

Ркр

1.2. Увеличение теплового потока оказывает дестабилизирующее воздействие на течение в канале кипящего азота, вызывая появление в кипящем потоке колебаний.

Увеличение теплового потока при р = const и G = const увеличивало период и амплитуду колебаний.

При увеличении давления влияние теплового потока на гидродинамическую неустойчивость течения кипящего азота ослабевает и в пределе практически исчезает.

1.2. Исследованная в работе гидродинамическая неустойчивость кипящего в канале вынужденного потока азота, по-видимому, имеет гидродинамическую природу.

1.3. Гидродинамическая неустойчивость в кипящем потоке азота, возникающая при положительных значениях относительной энтальпии, зафиксированная и исследованная в данных опытах, по своим количественным характеристикам, по-видимому, является типичной для течения в канале кипящего теплоносителя при невысоких расходах в условиях доминирования в суммарных потерях давления в кипящем потоке азота по длине парогенерирующего канала нивелирной составляющей. Имеет, по-видимому, ту же физическую природу, что и гидродинамическая неустойчивость типа "колебания потерь давления" [24], имеющая место при высоких расходах теплоносителя (доминирование в суммарных потерях давления в кипящем потоке по длине парогенерирующего канала составляющей потерь на трение). Однако, период колебаний, зафиксированных в данной работе, на порядок отличается от периода колебаний потерь давления и числено близок периоду колебаний при ином типе гидродинамической неустойчивости "колебания волны плотности" по [24], имеющем иную физическую природу.

Подобный тип гидродинамической неустойчивости не описан в известных классификациях. Соответственно, согласно принципам построения классификации [24], исследованный в данной работе тип гидродинамической неустойчивости может быть отнесен к динамической (периодический характер) фундаментальной (возможно отдельное, независимое исследование) неустойчивости, и вполне обосновано может занять самостоятельное место в дополнение к уже существующим типам B-I-1, B-I-2.

И. Исследованы условия, при которых имеет место влияние гидродинамической неустойчивости на теплоотдачу при кипении вынужденного потока азота в канале, а именно, возникновение и развитие термических колебаний (колебаний температуры стенки канала), а также и влияние на них режимных параметров - расхода, давления, недогрева жидкости и геометрии канала (относительной длины).

II. 1. Увеличение расхода, при прочих неизменных условиях, оказывает стабилизирующее воздействие на течение кипящего азота, увеличивая пороговое значение теплового потока, которое соответствует возникновению термических колебаний.

Для области высоких недогревов жидкости в опытах установлена количественная связь между массовой скоростью и пороговым значением удельного теплового потока, а именно: для давления р = (2,6 -ь 7,9)-105 Па и недогрева жидкости АТнес> = (2,4 ч-9,0) К имеет место соотношение q ~ G ]'2.

11.2. Установлена верхняя граница по давлению существования в кипящем в канале потоке азота термических колебаний. Этой границе соответствует давление равное р= 16,0105Па(-^- =0,47).

Р кр

11.3. Пороговое значение массового расходного паросодержания, например рассчитанное для выходного сечения канала хеых, при котором в кипящем потоке азота возникают термические колебания, является функцией давления. Так с увеличением давления пороговое значение хвых увеличивается.

11.4. При условии —> 0,35 при описании теплоотдачи при кипении в канале

Ркр вынужденного потока азота можно игнорировать возникновение в кипящем потоке термических колебаний (и колебаний, их инициирующих) и использовать расчетные соотношения, разработанные для гидродинамически устойчивого течения кипящего теплоносителя.

11.5. Увеличение недогрева жидкости в области высоких недогревов оказывает стабилизирующее влияние на течение в канале кипящего азота. I

11.6. Увеличение относительной длины парогенерирующего канала свыше — = d

121,6 не оказывает существенного влияния на пороговое значение теплового потока, соответствующее возникновению термических колебаний.

III. Показано, что в определенных условиях колебания в кипящем потоке приводят к раннему кризису кипения, которому соответствует тепловой поток, имеющий меньшее значение, чем при гидродинамически устойчивом течении кипящего азота.

С увеличением давления влияние гидродинамической неустойчивости на возникновение раннего кризиса ослабевает, вплоть до его полного исчезновения.

IV. Экспериментально установлено, что в определенных условиях существования гидродинамической неустойчивости возможно длительное бескризисное течение в канале кипящего азота, вплоть до теплового потока, соответствующего кризису кипения при гидродинамически устойчивом течении кипящего азота.

V. Для оценки возможности возникновения в кипящем в канале потоке теплоносителя гидродинамической неустойчивости (включая и термические колебания), рекомендуется массовое расходное паросодержание, например рассчитываемое для выходного сечения парогенерирующего канала хвых совместно с давлением, при условии изменения последнего.

VI. Существенно расширены диапазоны изменения удельного теплового потока

2 5 до q = 98,8 кВт/м и давления до р = 23,2-10 Па), в которых проводилось исследования теплоотдачи при кипении вынужденного потока азота в канале.

Соответственно, для описания теплоотдачи при кипении вынужденного потока азота в исследованных диапазонах изменения давления, включая и высокие давления, рекомендуется соотношение [109].

Экспериментально установлена степень влияния удельного теплового потока на интенсивность теплоотдачи при пузырьковом кипении азота в канале: в соотношении а ~qn показатель степенип~рк и к= 0,2.

VII. Впервые получены опытные значения критического теплового потока для кипения в канале вынужденного потока азота при высоком давлении - более ~ 10-105 Па и для критического паросодержания более хкр = 0,20.

Проведена модификация фрагмента таблицы рекомендуемых значений критического теплового потока для кипения вынужденного потока азота в канале 8 мм [122] для давления р - 20,0-105 Па.

VIII. Показана непригодность известных расчетных методов для определения условий возникновения при кипении в канале вынужденного потока азота, в исследованных в работе диапазонах изменения режимных параметров, гидродинамической неустойчивости.

IX. Предложена карта гидродинамической неустойчивости (термические колебания) для кипения в канале вынужденного потока азота, охватывающая области невысоких и высоких недогревов жидкости. I

Для каналов с относительной длиной — > 121,6 определено граничное значение d

Список литературы диссертационного исследования доктор технических наук Сударчиков, Александр Михайлович, 2007 год

1. Митенков В.И. О гидродинамической устойчивости естественной циркуляции в ЯЭУ с подкипанием теплоносителя. Атомная энергия, 1982, т. 52, вып. 4, с. 227 - 230.

2. Хабенский В.Б., Герлига В.А. Нестабильность потока теплоносителя в элементах энергооборудования. СПб.: Наука, 288 е., 1994,.

3. Ядигороглу Г. Неустойчивость двухфазного потока и распространение возмущений // Теплообмен и гидродинамика в атомной и тепловой энергетике. М.: Энергоатомиздат, с. 271 -307, 1984.

4. Дорощук В.Е. Кризисы теплообмена при кипении воды в трубах. М. JL: "Энергия", с. 183, 1970.

5. Дорощук В.Е., Мальтер B.JI. Пульсации потока при больших тепловых нагрузках. Энергомашиностроение, № 12, с. 6 7, 1963.

6. Grosse-Gorgemann A., Weber D., Fiebig М. Experimental and Numerical Investigation of Self-Sustained Oscillations in Channels with Periodic Structures. Experimental Thermal and Fluid Science, 1995. No. 11, pp. 226 233.

7. Kim J.M., Lee S.Y. Experimental observation of flow instability in a semi-closed two-phase natural circulation loop. Nuclear Engineering and Design. Vol. 196, 2000, pp. 359 -367.

8. Kyung I.S., Lee S.Y. Periodic flow excursion in an open two-phase natural circulation loop. Nuclear Engineering and Design. Vol. 162, 1996, pp. 233 244.

9. Inada F., Furuya M., Yasuo A. Thermohydraulic instability of boiling natural circulationloop induced by flashing (analytical consideration). Nuclear Engineering and Design. Vol. 200,2000, pp. 187- 199.

10. Дорощук B.E., Фрид Ф.П. К вопросу о влиянии дросселирования потока и обогреваемой длины трубы на критические тепловые нагрузки. Теплоэнергетика, 1959, № 9, с. 74 79.

11. Rohatgi U.S., Buffey R.B. Stability, DNB, and CHF in Natural Circulation Two-Phase Flow. Int. Comm. Heat and Mass Transfer. Vol. 25. No. 2, pp. 161 174, 1998.

12. Inoure A., Lee S.-R. Influence of two-phase flow characteristics on critical heat flux in low pressure. Experimental Thermal and Fluid Science. Vol. 19, 1999, pp. 172 181.

13. Федоров B.A., Мильман O.O. Теплогидравлические автоколебания и неустойчивость в теплообменных системах с двухфазным потоком. М.: Издательство МЭИ, 1998, - 244 с. ил.

14. Леонтьев А.И., Мильман О.О., Федоров В.А. Теплогидродинамическая неустойчивость в системах с естественной циркуляцией кипящего внутри труб теплоносителя. ИФЖ, 1985, т. 48, № 1, с. 5 10.

15. Lee S.Y., Lee D.W. Linear analysis of flow instabilities in an open two-phase natural circulation loop. Nuclear Engineering and Design. Vol. 128, 1991, pp. 317 330.

16. Kim Y. I. Back W.-P., Chang S. H., Critical Heat Flux Under Flow Oscillation of Water at Low-Pressure, Low-Flow Condition. Nuclear Engineering and Design. Vol. 193, 1999, pp. 131 143.

17. Fukuda K., Kobori T. Classification of Two-Phase Flow Instability by Density Wave Oscillation Model. Journal of Nuclear Science and Technology, February, 1979. Vol. 16. No. 2, pp. 95 108.

18. Aladyev I.I., Miropolsky Z.L., Doroschuk M.A. Boiling Crisis in Tubes. American Society of Mechanical Engineers. Int. Development in Heat Transfer, Part II, pp. 237 263,1961.

19. Зятнина O.A., Ивашкевич A.A. Расчет погрешностей контрольного эксперимента по кризису теплоотдачи при течении воды в трубах. Атомная энергия, г. 60, вып. 6, 1986, с. 409-410.

20. Толубинский В.И., Домашев Е.В. О причинах расхождения экспериментальных данных по кризису теплоотдачи при кипении в каналах. // Теплоперенос в жидкостях и газах с. 3 - 24,1984.

21. Ledinegg М., "Instability of Flow During Natural and Forced Circulation", Die Warme, Vol. 61, No. 48, pp. 891 898,1938 (In German, English Translation, U.S.A. E.C. Transl. No AEC-tr-1861, 1954).

22. Петров П.А. Советское котлотурбостроение. 1939. № 11.

23. Boure J.A., Bergles A.E., Tong L.S. Review of Two-Phase Flow Instability, Nuclear Engineering and Design. Vol. 25, pp. 165 192,1973.

24. Chexal V.K., Bergles A.E. Two-Phase Flow Instabilities in a Low Pressure Natural Circulation Loop. 1973, AIChE. Symp. Ser. 69, pp. 37 45.

25. Wang Q., Chen X.J., Kakac S., and Ding Y. Boiling onset oscillation: a new types of dynamic instability in a forced-convection up-flow boiling system. Int. J. of Heat and Fluid Flow. Vol. 17. Issue 4, 1996, pp. 418 423.

26. Делайе Дж. и др. Теплообмен и гидродинамика двухфазных потоков в атомной и тепловой энергетике / Дж. Делайе, М. Гио, М. Ритмюллер: Пер. с англ. М.: Энергоиз-дат, 1984-424, ил.

27. Хабенский В.Б., Двухфазные потоки. Теплообмен и нестационарные процессы в элементах энергооборудования. Отв. ред. Фокин А.А. Сб. научн. тр., 1988., Л.: Наука -262 с. ил.;

28. Морозов И.И., Герлига В.А. Устойчивость кипящих аппаратов. М.: Атомиздат, 1969, 280 с.

29. Кошелев И.И., Сурнов А.В., Никитина Л.В. Условия возникновения пульсаций на модели вертикальных экранов. Энергомашиностроение. 1969. № 10, с. 3 5.

30. Comakli О., Karsli S., Yilmaz М. Experimental investigation of two-phase instabilities in a horizontal in tube boiling system. Energy Conversion and Management. Vol. 43, pp. 249 -268, 2002.

31. Zuber N., Flow Excursion and Oscillations in Boiling, Two-Phase Flow Systems with Heat Addition, Proc. of the Symposium on Two-Phase Flow Dynamics, EUR 4288e. Vol. 1, CEC, Eindhoven, pp. 1071 - 1109, 1967.

32. Akyuzlu K.M., Veziroglu T.N. Effect of Heat transfer on Density-Wave Oscillations A Finite Difference Analysis, Thermal Sciences 16, Proc. of the 16th Southeastern Seminar. Vol. 2,19 - 21 Apr. pp. 671 - 698, 1982.

33. Nair S., Lele S., Ishii M. and Revankar S.T. Analysis of flow instabilities and their role on critical heat flux for two-phase down flow and low pressure systems. Int. J. Heat and Mass Transfer. Vol. 39. No. 1, pp. 39 48, 1996.

34. Кутателадзе C.C. Анализ подобия и модели в термо- гидродинамике газожидкостных систем. ПМТФ, № 5, 1980.

35. Новиков B.C. Аналитические методы теории переноса (обзор). Промышленная теплотехника, т. 11, № 5, с. 40 54, 1989.

36. Bald W.B. and Hands B.A., Cryogenic Heat Transfer Research at Oxford. Cryogenics, April, pp. 179 197, 1974.

37. Теплопередача в двухфазном потоке / Под ред. Д. Баттерворса и Г. Хьюитта: Пер с англ. М.: Энергия, 1980. - 328 с., ил.

38. Frankum D. P., Wadekar V.V., Azzopardi B.J. Two-Phase Flow Patterns for Evaporating Flow. Experimental Thermal and Fluid Science. Vol. 15, 1997, pp. 183 192.

39. Thurston R.S. Probing Experiments on Pressure Oscillations in Two-Phase and Supercritical Hydrogen with Forced Convection Heat Transfer. Advances in Cryogenic Engineering. Vol. 10, pp. 305 312, 1965.

40. Thurston R.S., Rogers J.D. and Skoglund V.J., Pressure Oscillations Induced by Forced Convection Heating of Dense Hydrogen., Advances in Cryogenic Engineering. Vol. 12, pp. 438 -451, 1967.

41. Rogers J.D., Oscillations in Flowing and Heated Subcritical Hydrogen, Advances in Cryogenics Engineering. Vol. 13, pp. 223 231, 1968.

42. Горбачев С.П., Бочаров M.H., Лабохин С.Д., Федоренко В.В. Динамика и устойчивость каналов криостатирования с двухфазным азотом // Сб. научн. трудов МЭИ, № 161, с. 19-24, 1988.

43. Федоренко В.В. Моделирование теплогидравлической неустойчивости течения двухфазных потоков в системах криостатирования. Автореферат дисс. на соиск. уч. ст. канд. техн. наук, 1991, 16с.

44. Клименко А.В., Хендс Б.А. Экспериментальное исследование течения двухфазного потока азота в термосифоне. Тр. МЭИ, вып. 534,1981, с. 85 96.

45. Комышный И.Н., Корниенко Ю.Н., Куликов Б.И., Селиванов В.М., Судницын О.А.,

46. Шарыгин В.И., Яркин А.Н. Особенности поведения границ областей межканальных пульсаций. Атомная энергия, 1983, т. 54, вып. 3, с. 173 175.

47. Федоров М. В. Теплообмен с двухфазным потоком криоагента в горизонтальном канале. Экспериментальное исследование и разработка обобщенной методики расчета. Дисс. на соиск. уч. степени канд. техн. наук, 1988, МЭИ, М.

48. Wong T.N. and Yau Y.K. Flow Patterns in Two-Phase Air-Water Flow. Int. Comm. Heat Mass Transfer. Vol. 24. No. 1, pp. 111 118,1997.

49. Stenning A.H. and Veziroglu T.N., Flow Oscillations Modes in Forced Convection Boiling, Proc. of the 1965 HT and FM Institute, Ed. by A.F. Charwat, Stanford Univ. Press., pp. 301 - 316, 1965.

50. Liu H.T., Kakac S. An Experimental Investigation of Thermal Induced Flow Instabilities in a Convective Boiling Upflow System. Warme- und Stoffubertragung, 26, pp. 365 376, 1991.

51. Mentes A., Kakac S., Veziroglu T.N. and Zhang H.Y. Effects of Inlet Subcooling on Two-Phase Flow Oscillations in a Vertical Boiling Channel. Warme- und Stoffubertragung, 24, pp. 25 -36, 1989.

52. Невструева E.H., Хлесткин Д.А., Антидзе T.T., Дворина Г.М. Гидродинамика двухфазных неравновесных потоков. Тр. ЦКТИ, 1970. Вып. 101, с. 183 188.

53. Ding Y., Kakac S., Chen X.J. Dynamic Instabilities of Boiling Two-Phase Flow in a Single Horizontal Channel. Experimental Thermal and Fluid Science. Vol. 11, 1995, pp. 327 -342.

54. Ягов B.B., Кабаньков O.H. Экспериментальное исследование теплоотдачи при кипении в каналах при давлении ниже атмосферного. Тр. МЭИ, 1982. Вып. 589, с. 13 20.

55. Кутепов A.M., Стерман JI.C., Стюшин Н.Г. Гидродинамика и теплообмен при парообразовании: Учеб. пособие для втузов. -3-е изд., испр., М.: Высш. шк., 1986. 448с.: ил.

56. Jeglic F.A. and Yang К.-Т. The Incipience of Flow Oscillations in Forced Flow Sub-cooled Boiling. Proc. of the 1965 HT and FM Institute, Ed. by A.F. Charwat, Stanford Univ. Press, pp. 330-344, 1965.

57. Karsli S., Yiltnaz M., Comaki O. The effect of internal surface modification on flow instabilities in forced convection boiling in a horizontal tube. Int. Journal of Heat and Fluid Flow. Vol. 23, 2002, pp. 776 791.

58. Klimenko A.V., Sudarchikov A.M., Berezov F.B., Berezov V.B., Heat Transfer CHF for Forced Flow Boiling of Nitrogen in a Long Channel. Proc. of 4th Int. Conference "Cryogenics ' 96", Prague, pp. 221 229,1996.

59. Klimenko A.V., Sudarchikov A.M., Investigation of Instability of Forced Flow Boiling of Nitrogen in a Long Channel. Proc. of 5th Int. Conference "Cryogenics' 98", Prague, pp. 5863, 1998.

60. Specialists, May 21-24, Moscow, Russia, pp. 73 78, 1997.

61. Клименко A.B., Сударчиков A.M. Экспериментальное исследование гидродинамической неустойчивости кипящего в канале вынужденного потока азота. Вестник МЭИ, №5, с. 47 53,2001.

62. Klimenko A.V., Sudarchikov A.M. Investigation of Hydrodynamic Instability at a Forced Flow Boiling on Nitrogen in a Channel at High Pressures, "Heat Transfer 2002", Proc. of the 12th Int. Heat Transfer Conference, France, Grenoble, pp. 827 832, 2002.

63. Aritromi M., Aoki S., Inone A. Instabilities in parallel channel of forced convection boiling upflow system (V). J. Nucl. Sci. Technol. 1982, 20(4), pp. 286 301.

64. Kakac S., Veziroglu T.N., Ozboya N., Lee S.S. Transient Boiling Flow Instabilities in a Multi-Channel Upflow System. Warme- und Stoffiibertragung. Vol. 10, 1977, pp. 175 188.

65. Saha P., Ishii M. and Zuber N. An Experimental Investigation of the Thermally Induced Flow Oscillations in Two-Phase Systems. Journal of Heat Transfer, Vol. 98. Series C. No. 4, November, pp. 616 622, 1976.

66. Mathisen R.P., Out of Pile Channel Instability in the Loop Skiz Ivan, Proc. Symp. Two-Phase Flow Dynamics, Eindhoven, Euratom, Rep. N EUR 4288e, pp. 19 - 63,1966.

67. Guanghui S. Dounan J., Fukuda K., Yujun G. Theoretical and experimental study on density wave oscillation of two-phase natural circulation of flow equilibrium quality. Nuclear

68. Engineering and Design. Vol. 215, 2002, pp. 187 198.

69. Barmann D., Hein D., Mayinger F., Schad O. and Weiss E., Flow Oscillations in Two-Phase Flow, Their Characteristics and Effects on Burnout. Proc. Symp. Two-Phase Flow Dynamics, Eindhoven, Euroatom, NEUR-4288e, pp. 429 460, 1967.

70. Maulbetsch J.S. and Peter Griffith, System-Induced Instabilities Flows with Subcooling Boiling, Proc. 3rd Int. Heat Transfer Conf., Chicago, 4, 247 257. ASME and AIChE, 1966.

71. Hands B.A. Pressure Drop Instabilities in Cryogenic Fluids, Advances Cryogenic Engineering. Vol. 20, pp. 355 369, 1975.

72. Steirning A.H., Veziroglu T.N. and Callahan G.M. "Pressure drop" Oscillations in Forced Convection Flow with Boiling. Symp. on two-phase flow dynamics. Vol. 1. Proceedings, Eindhoven, 4 - 9. IX, pp. 405 - 427, 1967.

73. Saha P. and Zuber N. An Analytical Study of The Thermally Induced Two-Phase Flow Instabilities Including The Effect of Thermal Non-Equilibrium. Int. J. Heat Mass Transfer, Vol. 21, pp. 415 -426,1978.

74. Гидравлический расчет котельных агрегатов. Нормативный метод. // Под ред. В.А. Локшина, Д.Ф. Петерсона, А.П. Шварца. М.: Энергия, 1978.

75. Ishii М. and Zuber N., Thermally Induced Flow Instabilities in Two-Phase Mixtures, paper No. B5.11,4th Int. Heat Transfer Conf., Paris, 1970.

76. Lahey R. J. Jr. and Yadigaroglu G., A Lagrangian Analysis of Two-Phase Hydrodynamic and Nuclear-complied Density-Wave Oscillations, Heat Transfer 1974, Proc. 5th Int. Heat Transfer Conf., Tokyo. Vol. 4, paper В 5.9, pp. 225 229,1974.

77. Yadigaroglu G. and Bergles A.E. Fundamental and Higher Mode Density Wave Oscillations in Two-Phase Flow, J. Heat Transfer, Trans. ASME. Vol. 94, pp. 189 - 195, 1972.

78. Петров П.А. Гидродинамика прямоточного котла. М.: JL: ГЭИ, 1960, 168 с.

79. Яркин А.Н., Куликов Б.И., Швидченко Г.И. Консервативная модель межканальных пульсаций в системе параллельных парогенерирующих каналов. Атомная энергия, 1986, т. 60, вып. 1, с. 19-23.

80. Яркин А.Н., Корниенко Ю.Н., Куликов Б.И., Швидченко Г.И., Определение границ и периода автоколебательных режимов в системе. ФЭИ 1394, Обнинск, ФЭИ, 1983, -16 с.

81. Швидченко Г.И., Куликов Б.И., Судницин О.А., Яркин А.Н. Определение границ области межканальных пульсаций в системе параллельных парогенерирующих каналов. ФЭИ- 1494, Обнинск, ФЭИ, 1983, -22с.

82. Turner J. М. and Walls G. В. The separate-cylinders model of two-phase flow. Rep. № NYO-3114-6. Thayer School of Engineering, Dartmonth College, Hanover, New Hampshire, USA, 1965.

83. Boroczy C. J. A systematic correlation for two-phase pressure drop. Chem. Engng. Prog. Symp. Ser. 62 (44), 232. 1966.

84. Chisholm D. and Sutherland L. A. Prediction of pressure gradients in pipeline systems during two-phase flow. Proc. Inst. Mech. Engrs. 184(3c), pp. 24 32. 1969-1970.

85. Martinelli R. C. and Nelson D. B. Prediction of pressure drop during forced circulation boiling of water. Trans. Am. Soc. Mech. Engrs. 70(6), pp. 695 702, 1948.

86. Lockhart R. W. and Martinelli R. C. Proposed correlation of data for isothermal two-phase, two-component flow in pipes. Chem. Engng. Prog. 45(1), 39 48. 1949.

87. Rizman-uddin. On Density-Wave Oscillations in Two-Phase Flows. Int. J. Multiphase Flow. Vol. 4, 1994, 721.

88. De Kruijf W.J.M., Sengstag Т., de Haas D.W., van der Hagen T.H.J.J. Experimental thermohydraulic stability map of a Freon-12 boiling water reactor facility with high exit friction. Nuclear Engineering and Design. Vol. 229, 2004, pp. 75 80.

89. Whitfield K. and Roy R.P. Boiling flow through a rod-bundle channel: steady states and dynamic instabilities. Int. J. Heat and Mass Transfer. Vol. 38. No. 8, 1995, pp. 1409 1425.

90. Yadigaroglu G. and Lahey R. T. Jr., On the Various Forms of the Conservation Equation in Two-Phase Flow, Int. J. Multiphase Flow. Vol. 2, pp. 477 494, 1972.

91. Клименко B.B., Сударчиков A.M., Григорьев B.A. Экспериментальная установка для исследования неадиабатных двухфазных потоков криоагентов. Тр. / Моск. энерг. ин-т, вып. 534, с. 30 - 41, 1981.

92. Сударчиков A.M. Экспериментальное исследование интегральных характеристик теплообмена при вынужденном движении двухфазного потока азота в длинном вертикальном канале и расчетные рекомендации. Дисс. на соиск. уч. степени канд. техн. наук, Москва, 1984.

93. Klimenko V.V., Sudarchikov A.M. Investigation of Forced Flow Boiling of Nitrogen in a Long Vertical Tube, Cryogenics. Vol. 23. No. 7, pp. 379 385,1983.

94. Эксплуатационная документация трансформатора ТПО-10/80/160 ПК. Техническоеописание. С.16. 1970.

95. Эксплуатационная документация. Трансформатор ТПО 10/80/160 ПК.

96. Advantech PC-LabCard PCL-819L, Lab and Engineering Add-on's for PC/XT/AT, User's Manual, p. 132.

97. Измерительный комплекс давления типа ИКД-27. Техническое описание и инструкция по эксплуатации. 36с.

98. Датчик расхода ТДР. Техническое описание и инструкция по эксплуатации, 1975 28с.

99. Вепшек Я. Измерение низких температур электрическими методами. М.: Энергия, 1980. - 224с.

100. Теплопередача: Учебник для вузов./ В.П. Исаченко, В.А. Осипова, А.С. Сукомел. -4-е изд. М.: Энергоиздат, 1981. - 416 с. ил.

101. Трансформатор тока измерительный лабораторный УТТ-5М, 1977.

102. Furuya М., Inada F., Yasuo F. Inlet throttling effect on the boiling two-phase flow stability in a natural circulation loop with a chimney. Heat and Mass Transfer. Vol. 37, pp. Ill -115, 2001.

103. Рабинович С.Г. Погрешности измерения. JI.: Энергия, 1978. 378с.

104. Лавренчик В.Н. Постановка физического эксперимента и статическая обработка его результатов: Учеб. пособие для вузов. М.: Энергоатомиздат, 1986. - 272с.: ил.

105. Klimenko V.V. A generalized correlation for two-phase forced flow heat transfer second assessment, Int. J. Heat Mass Transfer. Vol. 33. No. 10, pp. 2073 2088, 1990.

106. Hewitt G. F. and Roberts D. N. Studies of two-phase flow patterns de simultaneous X-ray and flash photography. U.K.A.E.A. Rep. № AERE M2159. 1969.

107. Taitel Y. Flow Pattern Transition in Two-Phase Flow. Proc. of the Ninth Int. Heat Transfer Conf. "Heat Transfer 1990", 1990, Jerusalem, Israel. Vol. 6, pp. 237 254.

108. Хаббард М.Д., Даклер А.Э. Характеристики режимов течения горизонтального двухфазного потока. В кн.: Достижения в области теплообмена. 1970.

109. Кутепов A.M., Стерман JI.C., Стюшин Н.Г. Гидродинамика и теплообмен при парообразовании: Учеб. пособие для втузов. 3-е изд., испр. - М.: Высш. шк., 1986. -448с.: ил.

110. Lewis J.P., Goodykoontz J.H., Kline J.F. Boiling heat transfer to liquid hydrogen and nitrogen in forced flow.- NASA Technical Note D 1314, September 1962.

111. Klein G., Heat transfer for evaporating nitrogen streaming in a horizontal tube.-Proceedings of ICEC6, Grenoble, May, 1976, pp. 314-318.

112. Steiner D., Schlunder E.-U., Heat transfer and pressure drop for boiling nitrogen flowing in a horizontal tube.- Heat transfer in boiling. Hemisphere, 1977, pp. 283 306.

113. Mohr V., Runge R., Forced convection boiling of neon in horizontal tubes.- Heat transfer in boiling, Hemisphere, 1977, pp. 307 343.

114. Klimenko V.V. Heat transfer intensity at forced flow boiling of cryogenic liquids in tubes, Cryogenics 22 (1), pp. 569 579, 1982.

115. Долгой М.Л., Троянов A.M., Пузырьков Ю.А. Исследование теплообмена при вынужденном движении азота в горизонтальном канале. В сб.: Теплообмен при низких температурах, Наукова думка, 1979, с. 25 - 32.

116. Григорьев В.А., Павлов Ю.М., Аметистов Е.В. Кипение криогенных жидкостей. М., "Энергия", 1977, 288 с. ил.

117. Клименко A.B., Сударчиков A.M., Клименко B.B. Кипение вынужденного потока азота в канале. Труды Первой Российской национальной конференции по теплообмену.1. Т. 4, 1994.

118. Теория подобия и тепловое моделирование. Сб. статей под ред. Г.Н. Кружилина. М. "Наука", 1987, с. 168.

119. Турчак Л.И. Основы численных методов: Учеб. пособие М.: Наука. Гл. ред. физ. -мат. лит., 1987. - 320 с.

120. Седов Л.И. Методы подобия и размерности в механике. 10-е изд., доп. - М.: Наука. Гл. ред. физ. - мат. лит., 1987 - 432с.

121. Дейч М.Е., Филиппов Г.А. Двухфазные течения в элементах теплоэнергетического оборудования. М.: Энергоатомиздат, 1987. 328с.

122. В.А. Кириллин В.А., Сычев В.В., Шейдлин А.Е. Техническая термодинамика. М., "Наука", 1979, с. 512.

123. Промышленные фторорганические продукты: Справочник. / Максимов Б.Н. и др.1. М.: Химия, 1990, 464с.

124. Справочник по физико-техническим основам криогеники. / М.П. Малков, И.Б. Данилов, А.Г. Зельдович, А.Б. Фрадков. Под ред. М.П. Малкова Зе изд. перераб. и доп. -М.: Энергоатомиздат, 1985 - 432 е., ил.

125. Лабунцов Д.А. Обобщенные зависимости для теплоотдачи при пузырьковом кипени жидкости. Теплоэнергетика, 1960, № 5, с. 76 - 81.

126. Седлов А.С., Кузма-Кичта Ю.А. Шкондин Ю.А. Исследование тепловых процессов при низких массовых скоростях и уточнение методики теплогидравлического расчета испарителей. Теплоэнергетика, № 9, 1998, с. 38-42.

127. Буянов Д.В., Седлов А.С., Кузма-Кичта Ю.А. Шкондин Ю.А. Исследование влияния концентрации водного раствора сульфата натрия на возникновение области ухудшенного теплообмена в испарителях и паропреобразователях. Теплоэнергия, №4, 2000, с. 67.

128. Савин H.H., Комендантов A.C., Кузма-Кичта Ю.А., Бурдунин М.Н. Исследование влияния пористого покрытия на характеристики начала кипения в трубе. ИФЖ, т. 58, №5, с. 808-813, 1990.

129. АТЛАС РЕЗУЛЬТАТОВ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ИССЛЕДОВАНИЯ ГИДРОДИНАМИЧЕСКОЙ НЕУСТОЙЧИВОСТИ ТЕЧЕНИЯ В КАНАЛЕ КИПЯЩЕГО АЗОТА.

130. Приведены первичные результаты экспериментальных исследований гидродинамической неустойчивости при кипении в канале вынужденного потока азота. Показано изменение во времени режимных параметров в конкретном опыте.

131. В тексте формат нумерации рисунка из Атласа выглядит следующим образом -"рис. А №", здесь "А" означает принадлежность рисунка "Атласу экспериментальных результатов.", а "№" означает порядковый номер рисунка в Атласе.

132. V10, дрю' м3/с Па 0,30 г 0,40,250,200,150,100,050,00ю-5,1. Па 3,53,02,52,01,51,00,50,0-0,51. Др Ю-*, Па1401451501. V 103, м3/с1 1 1 1 ■а -1-1---1-------- 1 •■I— i 1 1л Л д 11. J \J\155 т. с

133. Рисунок 2. Фрагмент зависимостей Лр(t)hV(t) рисунка 1.1. VI О3, ЛрЮ"5,

134. Рисунок 3. Фрагмент зависимостей Ар (г) и V(т) рисунка 1.1. Др Ю'5, Па0,6 0,5 0,4 0,3 0,2 0,1 0,0 -ОДр 10"5, V 10\ Я' Па м3/с кВт/м2 5 -,0,1525о,ю;200,050,0015

135. Рисунок 4. р = (ъ,\ н- 4,1)105 Па.400410420430440450т, с