Несущая способность, жесткость и трещиностойкость изгибаемых железобетонных элементов с учетом влияния формы их поперечного сечения. тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.23.01, кандидат технических наук Саканов, Куандык Тимирович

• Саканов, Куандык Тимирович
• кандидат технических наук
• 1985

Оглавление диссертации кандидат технических наук Саканов, Куандык Тимирович

ЕВЩЕНИЕ.1.

I. РАЗВИТИЕ ЭКСПЕШМШТАПзНО-ТЕОРЕТИЧЕСКИХ ИССЛЩЭВА НИЙ ПРОЧНОСТИ, ЖЕСТКОСТИ И ТРЕЩИНОСТОЙКОСТИ ИЗГИБАЕМЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ. ВЛИЯНИЕ ФОМЫ ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ НА НЕСУЩУЮ СПОСОБНОСТЬ, ЖЕСТКОСТЬ И ТРЕЩИНОСТОЙКОСТЬ ИЗГИБАЕМЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ШШМЕНТОВ

1.1. Несущая способность изгибаемых элементов

1.2. Трещиностойкость изгибаемых железобетонных элементов.

1.3. Дефорлативность изгибаемых железобетонных элементов.

1.4. Задачи исследования

2. МЕТОДИКА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ИССЛЕДОВАНИЯ.

2.1. Конструкция образцов. Материалы. Изготовление образцов.

2.2. Прочностные и деформативные характеристики бетона и арматуры.

2.3. Испытание образцов.

3. ПРОЧНОСТЬ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ С УЧЕТОМ ФОРМЫ ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ.

3.1. Характер разрушения опытных образцов

3.2. Деформации растянутой арматуры

3.3. Деформации бетона сжатой зоны.

3.4. Высота сжатой зоны бетона при разрушении балок

3.5. Опытные и теоретические разрушающие моменты и их анализ.

4, ТРЕЩИНОСТОЙКОСТЬ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ С УЧЕТОМ

ФОРМЫ ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ. f 4.1. Характер трещинообразования.

4.2. Щирина раскрытия нормальных трещин.

5. даОШАТИШОСТЬ ЭЛЕМЕНТОВ РАЗЛИЧНОЙ ФОРМЫ ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ.

5.1. Деформации опытных балок прямоугольной и двутавровой форм поперечного сечения.

5.2, Деформации балок треугольной формы поперечного сечения и предложения по расчету. . ^

ВЫВОДЫ.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Несущая способность, жесткость и трещиностойкость изгибаемых железобетонных элементов с учетом влияния формы их поперечного сечения.»

Бетонные и железобетонные конструкции получают все большее распространение в практике современного строительства. Расширение областей применения предъявляет к конструкциям многочисленные требования, определяемые условиями их эксплуатации. Одной из основных задач в области дальнейшего развития сборного железобетона является снижение веса конструкций, расхода стали и цемента. Выполнение этой задачи может быть достигнуто за счет повышения прочностных характеристик применяемых материалов, улучшения технологии изготовления конструкций, применения эффективных материалов и конструкций. Разработка прогрессивных, экономичных конструкций из более эффективных материалов требует дальнейших исследований с целью уточнения и совершенствования существующих методов расчета железобетонных элементов. Поэтому важными направлениями научных исследований являются развитие теории железобетона, создание конструктивных элементов и изделий на основе достижений фундаментальных наук, разработка новых экономичных материалов и высокопроизводительных технологических про

Железобетонные элементы с поперечными сечениями различных форм (таврового, двутаврового, коробчатого и др.) составляют значительную часть сборных и монолитных конструкций, тогда как данные об их работе под нагрузкой ограничены. Необходимость оценки влияния форм сечения элементов на несущую способность, деформативность и трещиностойкость возникает и при косом вне-центренном сжатии, и при косом изгибе, когда форма сжатой зоны имеет треугольное или трапециевидное очертание. Не в полной мере исследованы вопросы учета в расчетах сжатых и растянутых полок цессов элементов.

В некоторых работах указывается на возможность влияния формы поперечного сечения на параметры, определяющие несущую способность, деформативность и трещиностойкость элементов, однако конкретных данных по этим вопросам имеется недостаточно.

Целенаправленных исследований с элементами непрямоугольной формы сечения, посвященных вопросу изучения несущей способности, деформативности и трещиностойкости, немного. Это работы, выполненные в разное время, в НИИЖБе, МИСИ им. В.В. Куйбышева, в Полтавском ИСИ и др.

Настоящая работа направлена на дальнейшее изучение прочности, трещиностойкости и деформативности изгибаемых элементов по нормальным сечениям с учетом влияния формы поперечного сечения при изменении в широком диапазоне прочностных и дефорлативных характеристик бетона и арматуры.

Целью работы является совершенствование методов расчета железобетонных конструкций на основе исследований прочности, трещиностойкости и деформативности изгибаемых элементов с различной формой сечения сжатой зоны бетона при изменении в широком диапазоне прочностных и деформативных характеристик бетона, а также степени армирования элементов.

На защиту вшщигаются:

- результаты экспериментально-теоретического исследования прочности по нормальным сечениям изгибаемых элементов на основе: исследований влияния формы сжатой зоны бетона на границу предельного армирования, оценки величин предельных деформаций арматуры растянутой зоны при разрушении образцов, имеющих разную степень армирования и различную форму поперечного сечения, данных по параметрическим уровням микротрещин R^ и микроразрушений к сгс в сжатой зоне изгибаемых элементов из бетона разной прочности с учетом формы сечения и степени армирования;

- рекомендации по оценке влияния треугольной форды поперечного сечения на прочность элементов по нормальным сечениям;

- предложения по совершенствованию метода расчета ширины раскрытия нормальных трещин;

- результаты анализа влияния форды поперечного сечения на деформативность элементов и предложения по расчету деформаций изгибаемых элементов треугольной форды поперечного сечения.

Научную новизну работы составляют:

- данные о напряженно-деформированном состоянии изгибаемых железобетонных элементов непрямоугольных форм поперечного сечения в зоне чистого изгиба при изменении в широком диапазоне прочностных и деформативных характеристик бетона и степени армирования сечения;

- предложения по расчету прочности изгибаемых элементов треугольной формы поперечного сечения;

- данные по трещиностойкости изгибаемых элементов, имеющих различную форму поперечного сечения;

- предложения по расчету деформаций изгибаемых элементов треугольной форды поперечного сечения.

Практическое значение работы заключается в том, что в результате проведенных исследований на образцах прямоугольных, двутавровых и треугольных форм поперечных сечений получены новые данные, позволяющие более правильно оценить влияние форды сечения, прочностных и деформативных свойств бетона, степени армирования сечения на прочность, трещиностойкость и деформативность изгибаемых элементов. Полученные данные будут использованы в соответствующих разделах норм и развивающих их пособий*

Исследования проводились в лаборатории теории железобетона НЙИЖБ Госстроя СССР под руководством доктора техн. наук Ю.П. Гущи в группе кандидата техн. наук И.Ю. Ларичевой. Автор приносит благодарность кандидату техн. наук О.Ф. Ильину.

I. РАЗВИТИЕ Ж(ЖРИМВДТМЬНО-ТЕОРЕТИЧЕСКИХ ИССЛВДОВАНИЙ ПРОЧНОСТИ, ЖЕСТКОСТИ И ТРЕЩИНОСТОЙКОСТИ ИЗГИБАЕМЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ, ВЛИЯНИЕ ФОРШ ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ НА НЕСУЩУЮ СПОСОБНОСТЬ, ЖЕСТКОСТЬ И ТРЕЩНО-СТОЙКОСТЬ ИЗГИБАЕМЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

I.I. Несущая способность изгибаемых элементов

В результате бурного роста промышленности в начале XX века расширилась область применения железобетона и выдвинулись новые задачи строительства. Появились новые виды бетонов и стали. Был накоплен определенный экспериментальный и теоретический материал по железобетону. Все это требовало изменения в теории железобетона, отсюда поиск иных методов расчета и подхода к железобетону. Было много попыток к исправлению теории расчета по допускаемым напряжениям. Все они, в основном, сводились к тем или иным поправкам к этой теории, приняв в основу старые подходы, поэтому не имели успеха.

Ответом на этот вопрос был метод, изложенный проф. Лолей-том А.Ф. на I конференции по бетону и железобетону в 1932 году, состоявшейся в Ленинграде. Результаты специальных экспериментальных работ, выполненных проф. Гвоздевым А.А. и Боршпанским Я.М. [28 ] и другими исследователями, подтвердили правильность метода проф. Лолейта А.Ф. На 3-й конференции по бетону и железобетону, в основном, был одобрен и рекомендован к разработке, новый метод расчета железобетона по разрушающим нагрузкам, основанный на предложениях проф. Лолейта А.Ф. (НиТУ-38).

Дальнейшее развитие этот метод получил в последующих работах проф. Гвоздева А.А., его учеников и других ученых 4, 5, II, 19, 20, 29, 30, 31, 32, 33, 34, 40, 49, 51, 52, 55, 56, 57, 80, 81, 82, 83, 84, 87, 88, 95, 96, 99, 101, 112, 126, 127, 128, 129, 130, 131, 132, 133 , результатом которого явилось ведущее положение нашей страны в мире в области расчета железобетонных конструкций. В стадии разрушения изгибаемых и внецент-ренно сжатых элементов по нормальному сечению возможны два случая разрушения. Первый случай, когда напряжения в растянутой арматуре достигло & у 0,2) » ПРИ этом в бетоне сжатой зоны элемента напряжения не достигли предельного сопротивления. Дальнейшие значительные деформации арлатуры приводят к большим прогибам, раскрытию трещин, в результате уменьшается высота сжатой зоны бетона (ввиду значительных деформаций арматуры, возможно внезапное, хрупкое ее разрушение).Второй случай, когда в растянутой арматуре напряжения не достигли 6У (б01) , при этом бетон сжатой зоны доводится до предельного сопротивления. Поэтому при проектировании железобетонных элементов необходимо выбрать наиболее оптимальный вариант с точки зрения максимального использования прочностных характеристик исходных материалов. Чтобы определить возможность разрушения элемента по какому-либо из этих случаев, необходимо знать процент армирования сечения, т.е. некоторую граничную величину, на что в свое время указывал и проф. Лолейт А.Ф. J90 ] .

В работе 116 ] и других указывается на влияние процента армирования на случай разрушения. Этот вопрос разные исследователи решали по своему.

Анализируя результаты опытов, проведенных в ЦНИИПС, и данные опытов, выполненных зарубежными исследователями, проф.Гвоздев А. А. предложил для установления границы применимости формулы проф. Лолейта отношение 27, 28]

CI.I) где: Sfi - статический момент площади бетона сжатой зоны относительно оси, нормальной к плоскости изгиба ж проходящей через центр тяжести растянутой арматуры;

S ^ - статический момент полезной площади поперечного бетонного сечения относительно оси, нормальной к плоскости изгиба и проходящей через центр тяжести растянутой арматуры.

Уточнению численных значений выражения (I.I) были посвящены почти все последующие работы, выполненные на образцах из бетонов разной прочности, армированных как мягкой, так и твердой сталью. Исследования железобетонных элементов из высокопрочного бетона [6V 7, 8, 13, 22, 24, 32, 42, 54, 62, 73, 78, 85, 92, 97, НО] показали, что они имеют низкие деформативные свойства, меньшую полноту эпюры напряжений и более низкую границу армирования при применении в расчетах прямоугольной эпюры напряжений. Следует отметить, что указанные различия имели место не только для высокопрочных бетонов, но и для бетонов низких и средних классов [14, 21, 31, 48, 65, 103, 122, 127, 128, 130, 131, 132, 133 ] .

Различными исследователями были получены и предложены разные значения границы пере армирования.

К.т.н. Безухов К.И. [б] испытал 100 балок прямоугольного сечения из бетонов марок 30 и 40 МПа при Jd, - 0,8+2,8%, сталь с пределом текучести 32,0 и 62,0 МПа, По результатам опыта получил

-0,32. 0,35. (I#8)

Проф. Столяров Я.В. [lI6 ] , приняв криволинейную эпюру в сжатом бетоне, предлагал границу переармирования принимать $„ = 0,22. 0,33. (1.3)

Немецкий исследователь Габауэр Ф. [?3 ] считал, что границей переармирования следует принять =0,412. (1.4)

Гелер В, [?з] в своих опытах, выполненных в 1943 г., считал, что на границу переармирования влияет прочность бетона; несколько растет с увеличением прочности бетона и уменьшается с увеличением прочностных характеристик стали.

Проф. Мурашов В.И. в 1943 г. делает вывод, что граничное значение не постоянно, а меняется с изменением предела текучести арматуры и марки бетона. Он предложил 0,40. 0,60. (1.5)

Проф. Кацанович Л.А. [2 ] предлагал границу переармирования принимать

0,203. 0,262. (1>6)

К.т.н. Добродеев А.Н. [69 ] приходит к выводу, что на границу переармирования влияют прочностные и деформативные свойства бетона и арматуры, форма и соотношение геометрических размеров сечения. Он, например, предлагал отказаться от постоянного значения и ограничить расчетную площадь сжатой зоны и максимальный коэффициент армирования прямоугольного сечения условием х 2,55 ос

F0~ Zyp + Зос' С1*7) где: X - расчетная высота сжатой зоны сечения, подсчитанная в предположении СО= 1 ;

Е, . ry бш - 6jQS ос—, , р~]--о-;

L g к бу * spn

E^jEjj - расчетные модули упругости арматуры и бетона; Условные расчетные сопротивления растянутой арматуры и сжатого бетона (CH-I0-57); &соп - контролируемое натяжение арматуры; б{03 - потери натяжения арматуры;

Rspn - нормативное сопротивление (предел прочности или предел текучести) для напрягаемой арматуры. К.т.н. Донченко О.М. [71 ] приходит к выводу, что граничное армирование не зависит от прочностных и деформативных свойств бетона. Он предлагает для определения граничного армирования следующую формулу

Щл =-Ц----(1.8)

1,5 +

Из анализа перечисленных рекомендаций различных авторов видно, что предлагаемые ими значения и способы определения граничного армирования не одинаковы. Одними из основных причин данных различий являются 39 ] :

- 13

1) различные величины сопротивления сжатого бетона Р ,

Rtft » »

2) принятая различная форма эпюры сжатия бетона.

Результатом этих различий при подходе к определению граничного армирования явились противоречия по этому вопросу в нормативных документах [ 61, 118 и др. J.

В работах, выполненных в разное время, указывается, что одним из факторов, влияющих на границу переармирования, являются не только деформативные свойства бетона, но и интенсивность предварительного напряжения [63, 64, 71, 79, 91, 109 J .

Проф. Фрайфельд С.Е. £lI6 ] , исходя из гипотезы плоских сечений и деформаций крайних волокон, предложил следующую формулу для определения границы пере армирования предварительно напряженных элементов s =-Чтси-^ (1>9) где: ts - деформация арматуры, вызванная внешней нагрузкой;

В - деформация арматуры от предварительного напряжения.

Анализируя эту формулу, он делает вывод, что граница переармирования в предварительно напряженных элементах не постоянна, а меняется в пределах от 0,213 до 0,693.

К.т.н. Мельников Г.И. [93 ] , рассмотрев прочность переармированных элементов с учетом гипотезы плоских сечений, рекомендует определять границу переармирования

60 n . et-g '

1 + где: 0l)r - коэффициент полноты эпюры напряжений в сжатой зоне бетона; - относительное равномерное удлинение при разрыве для арматуры из твердой стали) или относительное удлинение соответствующее пределу текучести (для арматуры из мягкой стали); - относительное предельное укорочение бетона цри к изгибе; в - относительное удлинение арматуры, соответствующее ее предельному напряжению б^

8, - в = (l - А-) V'' (I.II)

Далее, конкретизируя значения входящие в формулы (1.10) и (I.II) величин 6l)r = 0,75 (при кубической параболе эпюры сжатия бетона), SR = 0,0025, получил формулу

0,75

-Ё^?-' (1Л2)

1 +

0,0025 где: величина Q равна:

- для предварительно напряженной арматуры из твердой стали, имеющей за пределом пропорциональности нелинейную зависимость между напряжениями и деформациями

Е* St R et - в = et {1 --—-j1^сх.хз)

- для предварительно напряженной арматуры из твердой стали, имеющей линейную зависимость между напряжениями и деформациями до предела прочности (^ = 1 ) с - 0 , . (I.I4)

Е,

- для обычной (ненапряженной) арматуры из мягкой стали, имеющей предел текучести (^-1 ); (ds^ = 0 )

1.15)

R, F

A - показатель степени.

К.т.н. Мельников Г.И. делает вывод, что граничное армирование изгибаемых и коротких внецентренно сжатых железобетонных элементов существенно зависит от деформативных свойств арматуры и предварительного напряжения.

Проф. Бердичевский Г.И. и проф. Михайлов К.В. предлагали принять величину граничного армирования [14 J = 0,7- (I-I6)

Проф. Дмитриев С.А., анализируя опыты, выполненные на обычных и предварительно напряженных балках, пришел к выводу: "что предварительное напряжение арматуры, не имеющей площадку текучести, но обладающей достаточно большими деформациями и в предельной стадии не доводимой до разрыва, повышает предельное зна чение относительной высоты сжатой зоны элемента ." Г65

Из вышеприведенных примеров следует, что на несущую способность изгибаемых и внецентренно сжатых железобетонных элементов по нормальному сечению, определяемую так называемой "границей переармирования", оказывают влияние следующие факторы:

1) прочностные и деформативные характеристики бетона;

2) прочностные и деформативные характеристики арматуры;

3) наличие предварительного напряжения и др.

Креме перечисленных факторов, влияющих на несущую способность изгибаемых и внецентренно сжатых элементов по нормальному сечению, является форма и соотношение геометрических размеров сечения. Рассмотрим работы, посвященные этому вопросу.

Целенаправленных работ, касающихся вопроса влияния формы поперечного сечения на границу переармирования прямо или косвенно немного.

Это работы Бычкова М.И. [23 ] , Губонина Н.Н. [48 ] , Нофаля М.Ш. [ 108 ] , Добредеева А.Н. [ 69 ] , Бердичевского Г.И., Коревицкой М.Г., Крамаря В.Г. [ 16 ] , Мохамеда А. [98] , Вилкова К.И. [25 ] , Аубакирова Г.Т. [2 ] , Гвоздева А.А., Дмитриева С.А., Гущи Ю.П. [ 39 ] , Кулинич В.И., Торяника М.С. различную форму поперечного сечения: треугольная, трапецевидные с большим основанием в растянутой и сжатой зонах; бетон провел опыты с балками, имеющими кубиковый прочностью от 6,36 до 19,88 Ша, рабочая арматура из стали с пределом текучести до 300 МПа. Автор предлагает определять границу переармирования по следующим формулам:

1) для элементов с меньшим основанием в растянутой зоне 0,635^; to,2)3 . (1Д7) и X + 0,5

2) для элементов с большим основанием в растянутой зоне

Л qc -0,5 где: % С ; о

С - расстояние от условной вершины треугольного сечения до его сжатой грани. Формулы (I.I7) и (I.I8) были проверены автором по данным эксперимента вышеописанных балок и дали удовлетворительную сходимость. Анализируя эти формулы, Бычков М.И. отмечает, что они одновременно удовлетворяют и граничным случаям:

- для прямоугольного сечения при «£ стремящимся к оо ос^ приближается к 0,635;

- для треугольного сечения при ££ = О ОС^ = 0,426;

К.т.н. Губонин Н.Н. [48 ] испытал балки различного сечения, с различным процентом армирования, бетон средней прочности, сталь марки Ст.5. Он рекомендовал следующие ограничения в зависимости от нормативных пределов текучести арматуры при Rs/J < 2800 кг с/см2 Ss/S2ed ъ 0,85; при Rsn = 2800 кгс/см2 Ss/S2ed= 0,80; (I.I9)

- 18 при Rs/7 > 2800 кгс/см2 S6/SzecL s 0,75;

В своей работе Губонин Н.Н. отмечает, что форма поперечного сечения влияет на границу переармирования.

К.т.н. Нофалем М.Ш. [ 108 ] были выполнены опыты с 24 балками различного поперечного сечения; балки из бетона прочностью от 21,7 до 59,4 МПа, рабочая арматура из стали периодического профиля марки 30ХГ2С с 6д = 773,0 . 847,0 МПа.

Автор делает заключение, что предельное отношение S$lS2ed-=0,8, устанавливающее границу переармирования по СНиП-62, хорошо соответствует результатам выполненных опытов. Нофаль М.Ш; не установил какого-либо влияния формы поперечного сечения на границу переармирования.

В работе [ 16 ] рассматривается прочность тавровых сечений с широкими полками. Отмечается, что прочность аналогичных сечений зависит от способности полки воспринимать сжимающее усилие совместно со сжатой зоной ребра, т.е. от вовлечения полки в работу. Делается вывод, что трещины в месте контакта полки и ребра возникают в результате сдвигающих и растягивающих усилий, которых необходимо избежать при проектировании таких балок. Дана формула для определения растягивающих напряжений .

КулиничВ.Й., Торяник М.С. [86 ] провели экспериментально-теоретические исследования изгибаемых элементов с формой поперечного сечения, изменяющейся по линейному закону и имеющей одну ось симметрии. Они предложили следующую формулу для определения границы переармирования

2 (S-z2)+26y(\-z)z/s5ts

- г +i/zr+

--> (1.20)

1 -г где: Z - параметр изменения формы поперечного сечения;

- предельная относительная деформация наиболее напряженного волокна;

SR

Анализируя формулу (1.20), Кулинич В.й. и Торяник М.С. приходит к выводу, что если 8 # не зависит от формы сечения, то величина постоянная при сечениях любой формы.

В исследованиях Мохамеда А. [ 98 ] , Вилкова К.И. [25 ] , Дегтерева В.В. [ 60 ] , Дроздовой В.А. [72 ] , выполненных с изгибаемыми элементами различного поперечного сечения, влияние формы сечения на границу переармирования не установлено.

В работах [2, 39 ] были проведены целенаправленные исследования по изучению прочности при чистом изгибе с балками прямоугольного и двутаврового сечений. По данным опытов получено, что при одних и тех величинах относительной высоты сечений при разрушении деформации арматуры £s при разрушении в элементах двутаврового сечения несколько больше, чем в элементах прямоугольного сечения. При этом отмечается, что с уменьшением Ца это различие для слабоармированных элементов ( Ц < ) почти отсутствует. Анализируя результаты своих опытов и характер перераспределения напряжений в бетоне по высоте сечения, авторы делают вывод, что форма поперечного сечения влияет на границу переармирования. Например, в двутавровых балках приводит к ее повышению, А по результатам имевшихся данных опытов с внецентренно сжатыми элементами (опыты Беликова В.А., Брыжа-того Э.П., Дмитриева С.А., Беликова В.А. и Казака А.А., Морина А.Л., Корытнюка Я.В.) различных форм сечения (треугольные, тавровые, двутавровые, прямоугольные, квадратные с овальными и круглыми пустотами) отмечается, что, в основном, расчет переоценивает результаты опыта, в то же время в опытах Беликова В.А, влияние формы сечения не выявлено. При перерасчете опытных треугольных балок Бычкова М.И. по формулам норм получено, что в треугольных балках опытная величина границы переармирования выше расчетной. Это подтверждает ранее полученные выводы к.т.н. Талем К.Э., что предложения независимости граничной высоты сжатой зоны от формы сечения не подтверждаются (в результате анализа опытных образцов Бычкова М.И.).

Согласно нордам проектирования бетонных и железобетонных конструкций [lI9, 120 ] значение граничной относительной высоты сжатой зоны бетона определяется в предположении, когда предельное состояние элемента наступает одновременно с достижением в растянутой арматуре предела текучести С1>у (при армировании мягкими сталями) или условного предела текучести (50^г (при армировании высокопрочной арматурой) по формуле

60 - характеризует упруго-пластические свойства бетона. Кроме того, параметр Од представляет собой относительную высоту сжатой зоны бетона, при которой приращение деформации арматуры от внешних воздействий равно нулю. Это значит,

I.2I)

МПа;

- 21 что Фактическая нейтральная ось проходит по арматуре, тогда отношение СО при прямоугольной эпюре напряжений в бетоне к фактической ^oSs: ^о = ^ численно равно СО .Поэтому значение U) в какой-то мере можно рассматривать как коэффициент полноты эпюры напряжений в бетоне, когда фактическая нейтральная ось находится в пределах сечения.

Из анализа формулы (I.2I) видно, что она отражает влияние наиболее важных характеристик материалов и условий их работы на границу пере армирования.

Такой подход является как бы обобщением многих предыдущих работ, логическим продолжением исследований, проведенных в области расчете железобетонных элементов по несущей способности. Шесте с тем граница переармирования установлена независимо от форды поперечного сечения элемента. Поэтому необходимость дополнительных исследований по оценке влияния формы сечения на границу пере армирования является актуальной [ 39 ] .

Разрушение бетона при действии внешней нагрузки согласно теории проф. Берга О.Я. [ II, 12 ] начинается с образования и развития микроразрушения, которые, развиваясь, перерастают в макроразрушения, приводящие к исчерпанию несущей способности материала. Граница этих двух важных областей микроразрушений определена параметрическими уровнями Q°czc и . В начальной стадии нагружения элемента происходит уплотнение материала. С некоторого этапа нагружения материал начинает разуплотняться, соответственно развиваются микроразрушения (выше г") о границы ксгс ). При дальнейшем нагружении (выше границы Rc?c ) структура бетона начинает интенсивно разрушаться и происходит разрушение элемента.

- 22

Представляет большой интерес исследование процесса развития микроразрушений в железобетонных изгибаемых элементах, имеющих различную форму поперечного сечения. Экспериментальные данные по этому вопросу весьма ограничены.

Заключение диссертации по теме «Строительные конструкции, здания и сооружения», Саканов, Куандык Тимирович

- 175 -ВЫВОДЫ

1. При разрушении элементов деформации арматуры в образцах треугольной формы поперечного сечения выше, а двутавровой -несколько ниже, чем в балках прямоугольного сечения при одинаковой высоте сжатой зоны бетона, т.е. степень использования прочностных свойств высокопрочной арматуры лучше в образцах треугольной формы поперечного сечения, чем в прямоугольной и в двутавровой.

2. Для образцов прямоугольного и двутаврового сечений форма поперечного сечения не оказала существенного влияния на величину предельной деформации бетона сжатой грани, которая характеру ризуется в среднем значением 315*10 .

Для балок треугольной формы поперечного сечения анализ деформаций растянутой арматуры и бетона на боковой поверхности по высоте балки при разрушении показал, что можно ожидать значительно более высокую предельную сжимаемость бетона, порядка (400-600) «Ю-5.

3. Параметрические уровни микроразрушений RL и R* для двутавровых и прямоугольных балок из бетона прочностью л°

80 Ша выше, чем из бетона прочностью 30 Ша. Значения нС2С и Исгс вше в двутавровых балках, чем в прямоугольных.

4. Граница переармирования для образцов треугрльной формы поперечного сечения выше, чем прямоугольной, причем это различие увеличивается с повышением прочности бетона, что пред-учитывать лагаетсял,гпутем введения в формулу для определения характеристики сжатой зоны бетона OJ коэффициента j$ к R^.

Граница переармирования для балок двутавровой формы сечения несколько ниже, чем прямоугольной. Однако, учитывая противоречивые данные в исследованиях разных авторов и довольно сложную работу двутаврового сечения при разрушении, рекомендуется щ величину для элементов двутавровой формы поперечного сечения принимать как для прямоугольного и определять согласно СНиП 2.03.01-84.

5. Принятый в СНиП расчет прочности по нормальным сечениям, в том числе и при работе высокопрочной арматуры при напряжениях выше условного предела текучести, удовлетворительно оценивает несущую способность изгибаемых элементов прямоугольной и двутавровой форм сечений, а с учетом рекомендуемой корректировки величины ^ R и для треугольных при различной прочности бетона.

6. Для элементов двутаврового и треугольного сечений ширину раскрытия нормальных трещин рекомендуется определять по формуле СНиП, но принимать ограничение коэффициента армирования сечений не 0,02, а 0,015. При этом процент армирования элементов треугольной формы поперечного сечения рекомендуется определять по фактической площади бетона.

7. Расчет по СНиП 2.03.01-84 удовлетворительно оценивает деформативность элементов прямоугольной и двутавровой форм поперечного сечения в широком диапазоне степени армирования и прочности бетона.

8. Разработана методика расчета деформаций изгибаемых элементов треугольной формы поперечного сечения без предвари* тельного напряжения. Расчет рекомендуется производить по формулам (5.10), (5.II), (5.12).

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Саканов, Куандык Тимирович, 1985 год

1. Артемьев В.П. Исследование прочности, трещиностойкости и жесткости обычных и предварительно напряженных балок, армированных высокопрочными стержнями периодического профиля из стали 30ХГ2С. Автореферат . канд.техн.наук. М.,1959,-21 с,

2. Аубакиров Г.Т. Экспериментально-теоретические исследования влияния формы поперечного сечения на прочность, трещиностой-кость и деформативность изгибаемых элементов. Дисс. канд. техн. наук. М., 1977, 169 с.

3. Банков В.Н. О дальнейшем развитии общей теории железобетона. Бетон и железобетон, 1979, № 7, с.27-28.

4. Баташев В.М. Прочность, трещиностойкость и деформации железобетонных элементов с многорядным армированием* Киев, Буди-вельник, 1978, 117 с.

5. Байков В.Н. Расчет изгибаемых элементов с учетом экспериментальных зависимостей между напряжениями и деформациями для бетонов и высокопрочной арматуры. Изв. вузов.Стр-во и архитектура, 1981, № 5, с.26-32.

6. Безухов К.И. Исследование железобетона на высокопрочных материалах. Строительная промышленность, 1940, № 12,с.29-32.

7. Беликов В.А. Исследование несущей способности внецентренно-сжатых железобетонных колонн из высокопрочных бетонов. -Бетон и железобетон, 1969, № 12, с.36-39.

8. Беликов В.А., Русакова А.П., Пазюк Ю.В. Методика оценки неупругих свойств бетона. Бетон и железобетон, 1978, № 7, с.41-42.

9. Белобров И.К. Интерполяционный метод определения деформаций железобетонных изгибаемых элементов. В кн.: Предельные- 178 состояния элементов железобетонных конструкций. М., Строй-издат, 1976, с.123-131.

10. Белов С.А. Исследования прочности и деформаций изгибаемыхпредварительно напряженных железобетонных элементов с низким процентом армирования. Автореферат . канд.техн. наук. М., 1969, 24 с.

11. Берг О.Я. Физические основы теории прочности бетона и железобетона. М., Госстройиздат, 1962.- 95 с.

12. Берг О.Я., Писанко Г.Н., Хромец Ю.Н, Исследование физического процесса разрушения бетона под действием статическойи многократно повторяющейся нагрузки: Сб. тр. ЩИИС, вып.60.-М., Транспорт, 1966, с. 5-41.

13. Берг О.Я., Щербаков Е.Н., Писанко Г.Н. Высокопрочный бетон. М., Стройиздат, 1971. 208 с.

14. Бердичевский Г.И., Михайлов К.В. О предельном содержанииарматуры в предварительно напряженных изгибаемых железобетонных элементах. Строительная промышленность, 1958, № 8, с.36-40.

15. Бердичевский Г.И., Таршиш В.А. Статическое исследование ширины раскрытия трещин в железобетонных элементах. PC ЦИНИС. Межотраслевые вопросы строительства. Отечественный опыт,3, с.37-41.

16. Бердичевский Г.И., Коревицкая М.Г., Крамарь В.Н. Исследование совместной работы полки и ребра в широкополочных изгибаемых элементах таврового сечения. Бетон и железобетон, 1967, Л 8, с.27-29.

17. Бердичевский Г.И., Чернявский В.Л. О моделировании трещино-образования в бетонных конструкциях. Предельные состояния- 179 гидротехнических сооружений. Материалы конференции и совещаний по гидротехнике. Вып. 119. Л., Энергия, 1972, с.83-87.

18. Бетон и железобетонные конструкции. Состояние и перспективыприменения в промышленном и гражданском строительстве. М., Стройиздат, 1983. 360 с.

19. Бондаренко В.М. К построению общей теории железобетона. -Бетон и железобетон, 1978, № 9, с.27-29.

20. Боришанский М.С. Подбор сечений внецентренно сжатых и растянутых элементов. Проект и стандарт, 1936, № 7, с.14-21.

21. Булгаков B.C. Экспериментальное исследование несущей способности центрально и внецентренно сжатых железобетонных колонн треугольного сечения. В кн.: Исследования по теории железобетона. М., НИЖБ, Госстройиздат, I960, с.146-153.

22. Булгаков B.C., Корольков В,Т. 0 предельном армировании изгибаемых элементов из высокопрочного бетона. Бетон и желет зобетон, 1967, }Ь 5, с.1-4.

23. Бычков М.И. Расчет изгибаемых железобетонных элементов непрямоугольного поперечного сечения по разрушающим нагрузкам. Строительная промышленность, 1940, № 8, с.43-49.

24. Васильев А.П., Беликов В.А. Исследование колонн двутаврового сечения из высокопрочного бетона. В кн.: Расчет и конструирование железобетонных конструкций. М., Стройиздат, 1972.

25. Вилков К.И. Жесткость и трещинообразование железобетонных изгибаемых элементов таврового и двутаврового сечений.

26. Известия вузов. Строительство и архитектура. Новосибирск, I960, № 2, с.87-99.

27. Ганага П.П. Исследования особенностей развития деформаций,- 180 раскрытие и закрытие трещин в железобетонных балках на известняках-ракушечниках при низких и средних процентах армирования. Автореферат . канд.техн.наук. Ростов-на-Дону, Ч 1974. 27 с.

28. Гвоздев А.А. 0 пересмотре способов расчета железобетонных конструкций и первых его результатах. М., Госстройиздат, 1934, 49 с.

29. Гвоздев А.А., Боришанский М.С. К вопросу о расчете изгибаемых элементов по стадии разрушения. Проект и стандарт, 1934, № 8, с.7-12.

30. Гвоздев А.А. Обоснование § 33 Норм проектирования железобетонных конструкций. Строительная промышленность, 1939, № 3, с.51-58.

31. Гвоздев А.А. Развитие теории железобетона в СССР. Бетон и железобетон, 1964, В 8, с.345-352.

32. Гвоздев А.А. К вопросу о ближайших перспективах расчета конструкций по предельным состояния. В кн.: Развитие методики расчета по предельным состояниям. М., Стройиздат,1971, с.38-43.

33. Гвоздев А.А. Задачи и перспективы развития теории железобетона. Строительная механика и расчет сооружений, 1981,6, с.14-17.

34. Гвоздев А.А., Нофаль М.Ш., Белобров И.К. Влияние сжатых полок тавровых и других сечений на деформации (прогибы)железобетонных элементов. Расчет и конструирование железобетонных конструкций. М., Стройиздат, 1964, сД70-182.

35. Гвоздев А.А., Дмитриев С.А., Немировский Я.М. 0 расчете перемещений (прогибов) железобетонных конструкций по проекту новых Норм (СНиП П-В.1-62) Бетон и железобетон, 1962, № 6, с,245-250.

36. Гвоздев А.А., Мулин Н.М., Гуща Юл. Некоторые вопросы расчета прочности и деформаций железобетонных элементов при работе арматуры в пластической стадии. Известия ВУЗов. Строительство и архитектура, Новосибирск, 1968, № 6,с.3-12.

37. Гвоздев А.А., Дмитриев С.А., Гуща Ю.П. и др. Новое в проектировании бетонных и железобетонных конструкций. М.,Строй-.г издат, 1978. 208 с.

38. Гвоздев А.А., Яшин А.В., Петрова К.В. и др. Прочность и структурные изменения и деформации бетона, М., Стройиздат, 1978. 297 с.

39. Герджюнас Пранас Винцо . Исследование деформаций изгибаемыхчгжелезобетонных элементов прямоугольного и таврового сечения с полками в сжатой зоне. Автореферат .канд.техн.наук. Вильнюс, 1974, 23 с.

40. Голышев А.Б., Бачинский В.Я., Морин АД., Харченко А.В. К расчету несущей способности железобетонных изгибаемых элементов по нормальным сечениям. В кн.: Труды НИНСК Госстроя СССР, вып.31. Строительные конструкции. Киев, "Будивельник", 1978, с.63-68.

41. Городецкий Л.М. Исследование образования и развития трещин в элементах конструкций из плотного силикатного бетона. Автореферат . канд.техн.наук. Киев, 1973. 32 с.

42. Государственный стандарт. Сталь арматурная. Методы испытания на растяжение. ГОСТ 12004-81. М., Изд-во стандартов, 1982, 15 с.

43. Государственный стандарт. Бетоны. Методы испытаний. ГОСТ 24452-90, ГОСТ 24544-81, ГОСТ 24545-81. М., Изд-во стандартов, 1981, 55 с.

44. Государственный стандарт. Конструкции и изде-йия железобетонные сборные. Методы испытаний и оценки прочности, жесткости и трещиностойкости. ГОСТ 8829-77. М., Изд-во стандартов, 1979, 23 с.

45. Губонин П.Н. Исследование граничного армирования в связи с работой сжатого бетона в изгибаемых железобетонных эле- 183 ментах. Дисс. . канд. техн. наук. М., I955f 181 с.

46. Гуща Ю.П. Исследование прочности изгибаемых железобетонных элементов, армированных высокопрочной стержневой арматурой.- В кн.: Прочность, деформативность и трещиностойкость железобетона. Ростов-на-Дону, Изд-во РИСИ, 1969, с.96-103.

47. Гуща Ю.П. Исследование ширины раскрытия нормальных трещин.- В кн.: Прочность и жесткость железобетонных конструкций. М., Изд-во ЦШ4С, 1971, с.72-97.

48. Гуща Ю.П. Некоторые вопросы прочности переармированных элементов. В кн.: Прочность и жесткость железобетонных конструкций. Изд-во ЦНИИС, 1971, с.164-174.

49. Гуща Ю.П. Влияние диаграммы растяжения и механических характеристик высокопрочных арматурных сталей на несущую способность изгибаемых железобетонных элементов. й кн.: Теория железобетона. М., Стройиздат, 1972, с.59-64.

50. Гуща Ю.П. Трещиностойкость железобетонных конструкций. -В кн.: Новое в проектировании железобетонных конструкций. М., Изд-во "Знание", 1974, с.59-67.

51. Гуща Ю.П., Мамедов Т.И. Экспериментальное исследование процессов деформирования и разрушения сжатой зоны изгибаемых элементов. В кн.: Вопросы прочности, деформативно-сти и трещиностойкости железобетона, Ростов-на-Дону, 1974, с.94-109.

52. Гуща Ю.П. Расчет железобетонных конструкций по предельным состояниям второй группы. Бетон и железобетон, 1976,6, с.8-11.

53. Гуща Ю.П. 0 нормировании прочностных и дефорлативных характеристик высокопрочных арматурных сталей. Бетон и железобетон, 1977, № 4, с.34-35.

54. Гуща Ю.П. Предложения по нормированию диаграмм растяжения высокопрочной стержневой арматуры. Бетон и железобетон, 1979, № 7, с.15-16.

55. Гуща Ю.П. Об учете неупругих деформаций бетона и арматуры в расчете железобетонных конструкций по первой и второй группам предельных состояний. НИИЖБ, М., 1983, с.11-17.

56. Данзигер Д. Исследование низколегированной арматуры периодического профиля в изгибаемых железобетонных элементах. Автореферат . канд.техн.наук, М., 1954, 24 с.

57. Дегтярев В.В. Расчет на прочность железобетонных элементов с учетом характера диаграммы растяжения арматуры. ВНИИ Транспортного строительства. Сообщение № 143. М., 1959.- 57 с.

58. Дегтярев В.В. О границе применения формулы для расчета прочности изгибаемых элементов, приведенной в СН200-62. Труды ЦНИИС Минтрансстроя, вып.60. М., Транспорт, 1966, с.177-190.

59. Дегтярев В.В., Гагарин Ю.А. О закономерностях изменения напряженного состояния высокопрочного бетона при внецент-ренном сжатии. Бетон и железобетон, 1970, № 3,с.28-31.

60. Дмитриев С.А. Влияние предварительного напряжения на прочность и жесткость железобетонных конструкций. £|кн.: Исследования по теории железобетона. М., Госстройиздат, I960, с.5-32.

61. Дмитриев С.А, Влияние предварительного напряжения на прочность внецентренно-сжатых железобетонных элементов. В кн.: Теория железобетона. М., Стройиздат, 1972, с.89-101.- 185

62. Дмитриев С.А., Калатуров Б.А. Расчет предварительно напряженных железобетонных конструкций. М., Стройиздат, 1965. -- 508 с.

63. Дмитриев С.А., Мулин Н.М., Артемьев В.П. Исследование прочности, трещиностойкости и жесткости балок с арматурой из стали 30ХГ2С. В кн.: Исследования по теории железобетона. М., Госстройиздат, I960, с.32-67.

64. Дмитриев С.А., Крылов С.М., Карпенко Н.И., Гуща Ю.П. и др. Предельные состояния элементов железобетонных конструкций. М., Стройиздат, 1976. 216 с.

65. Дмитриев С.А., Петрова К.В., Брыжатый Э.П. и др. Образование трещин в железобетонных внецентренно-сжатых коротких элементах двутаврового и таврового сечений. Н/т НИИЖБ. Наряд № 103-69 (УП.З), М., 1969. 162 с.

66. Добродеев А.Н. Об условиях равнопрочности по бетону и арматуре изгибаемого железобетонного элемента. Дисс. . канд.техн.наук. М., 1958, 177 с.

67. Домнин В.В. Исследование арматуры изгибаемых железобетонных элементов в области физически нелинейных деформаций на примере ванадиевых сталей. Автореферат . канд.техн.наук. Свердловск, 1975, 26 с.

68. Донченко О.М. Сопротивление чистому изгибу железобетонных элементов, армированных различного вида сталями. Автореферат . канд.техн.наук. Харьков, 1967. 17 с.

69. Дроздова В.А. Исследование деформаций железобетонных изгибаемых элементов таврового сечения. Дисс. . канд.техн. наук, М., 1969, 185 с.

70. Дульгеру Д.И. Исследование работы обычных и предваритель- 186 но напряженных элементов из высокопрочного бетона и высокопрочной арматуры. Дисс. . канд.техн.наук. М., 1960,- 214 с.

71. Жунусов Т.К., .йдоитриев С.А., Мулин Н.М. Исследование изгибаемых железобетонных элементов, армированных горячекатаной сталью периодического профиля крупных диаметров,

72. В кн.: Экспериментально теоретические исследования железобетонных конструкций. М., Госстройиздат, 1963, с.166-196.

73. Ильин О.Ф. Обобщенная методика расчета прочности нормальных сечений с учетом особенностей свойств различных бетонов. В кн.: Поведение бетонов и элементов железобетонных конструкций при воздействии различной длительности. М., НИИЖБ, 1980, с.40-46.

74. Ильин О.Ф. Прочность нормальных сечений и деформации элементов из бетонов различных видов. Бетон и железобетон, 1984, № 3, с.38-40.

75. Казанкин Ю.Н. Исследование железобетонных изгибаемых элементов прямоугольного сечения из бетонов высоких марок. -В кн.: Исследование по строительным конструкциям и испытанию сооружений. Л., 1968 (ЛИСИ), с.55-60.

76. Калатуров Б.А., ЗикеевЛ.Н., Волков И.В. Особенности работы нормальных и наклонных сечений предварительно напряженных элементов при внецентренном растяжении. В кн.:

77. Теория железобетона. М., Стройиздат, 1972, с.123-131.

78. Карпенко Н.И. Теория деформирования железобетона с трещинами. М., Стройиздат, 1976. 203 с.

79. Карпенко Н.И., Мухамедиев Т.А. К расчету прочности нормальных сечений изгибаемых элементов. Бетон и железобетон, 1983, № 4, с.П-12.

80. Клевцов В.А. Действительная работа конструкций одноэтажных промышленных зданий. В кн.: Расчет и конструирование железобетонных конструкций. УП Всесоюзная конференция по бетону и железобетону. М., 1972, с.70-75.

81. Клевцов В.А, Учет изменчивости свойств материалов при расIчете статически неопределимых ферм. В кн. Предварительно напряженные конструкции зданий и инженерных сооружений. М., Стройиздат, 1977, с.38-46.

82. Клевцов В.А. к расчету стержневых статически неопределимых конструкций. Бетон и железобетон, 1979, № 8, с.33-34.

83. Корольков В.Т. Исследование сопротивления изгибу железобетонных элементов из высокопрочного бетона. Автореферат . канд.техн.наук. М., 1968, 20 с.

84. Кулинич В.И., Торяник М.С. К расчету прочности нормальных сечений изгибаемых железобетонных элементов непрямоугольного поперечного сечения. Ученые записи Кабардино-Балкарского университета, вып.44,1972|

85. Крылов С.М. Перераспределение усилий в статически неопределенных железобетонных конструкциях. М., Стройиздат, 1964, ПО с.

86. Кудзис А.П. Железобетонные конструкции кольцевого сечения, Вильнюс, "Минтис", 1975. 95 с.- 188

87. Лемыш Л.Л., Володин А. Практические методы расчетов железобетонных конструкций с оценкой их точности, надежности, экономической эффективности. Н/т, шифр 4496-47-76. М.,1977. 226 с.

88. Лолейт А.Ф. Результаты опытной проверки основных положений расчета изгибаемых железобетонных элементов по принципу критических усилий. Литография, 1933. 33 с.

89. Мадатян С.А., Горячев Б.П. К расчету прочности нормальных сечений изгибаемых предварительно напряженных изделий. -Бетон и железобетон, 1973, №9, с.27-28.

90. Мамедов Т.н., Гуща Ю.П. Деформативность изгибаемых элементов из высокопрочных бетонов. Бетон и железобетон,1977, J6 2, с.22-24.

91. Мельников Г.И. Исследование переармированных железобетонных элементов с одиночной арматурой. Научное сообщение. Киев, 1963, 17 с.

92. Мукминов Л.А. Ширина раскрытия трещин в изгибаемых железобетонных элементах при кратковременном действии нагрузки.-В кн.: Труды Казанского инженерно-строительного института. Вып. IX. Казань, 1967, с.79-88.

93. Михайлов К.В. Предварительно напряженные железобетонные конструкции. М., Стройиздат, 1978. 219 с.

94. Михайлов К.В., Довжик В.Г. Состояние и направления дальнейшего развития бетона и железобетона. Бетон и железобетон,1978, № I, с.25-28.

95. Морин А.Л., Иванов Ю.А. Результаты экспериментальных исследований несущей способности и деформативности изгибаемых и внецентренно сжатых железобетонных элементов из бетонов марок 600-1000. НИИСК, Киев, 1969. 57 с.

96. Мохамед Абуль-Айнайн Абдель Вахаб. Исследование напряженнодеформированного состояния предварительно напряженных железобетонных изгибаемых элементов с разной формой поперечного 4 сечения. Дисс. . канд.техн.наук. М., 1970, 126 с,

97. Мулин Н.М. Стержневая арлатура железобетонных конструкций. М., Стройиздат, 1974, 232 с.

98. Мулин Н.М., Артемьев В.П., Белобров И.к. и др. Обоснование расчета деформаций железобетонных конструкций по проекту новых норм. Бетон и железобетон, 1962, If II, с.491-498.

99. Мулин Н.м., Гуща Ю.П. Арматура и условия ее работы в конструкциях. Бетон и железобетон, 1971, 5, с.7-Ю.

100. Мурашев В.И. Теория появления и раскрытия трещин в железобетоне, расчет жесткости. М., 1940.

101. Мурашев В.И. Трещиностойкость, жесткость и прочность железобетона. М., Машстройиздат, 1950. 268 с.

102. Немировский Я.М. Жесткость изгибаемых железобетонных элементов и раскрытие трещин в них. В кн.: Исследования обычных и предварительно напряженных железобетонных конструкций. М., Стройиздат, 1949, с.55-82.

103. Немировский Я.М., Никитин Н.В. 0 коэффициенте ys' для расчета жесткости железобетонных элементов. Бетон и железобетон, 1958, В 2, с.66-69.

104. Немировский Я.М. Исследование напряженно-деформированного состояния железобетонных элементов с учетом работы бетона над трещинами. В кн.: Прочность и жесткость железобетонных конструкций. НИИЖБ, М., 1968, с.125-173.

105. Ратц Э.Г. Несущая способность железобетонных изгибаемых элементов в предельном состоянии по прочности, характеризуемом большими прогибами. Бетон и железобетон, 1971, № I, с.14-19.

106. Рокач B.C., Чайка В.П. Процесс образования трещин в обычных и предварительно напряженных железобетонных изгибаемых элементах. В кн.: Вопросы современного строительства. Львов, 1968, с.24-29.

107. Рюш Г. Исследование работы изгибаемых элементов с учетом упруго-пластических деформаций бетона. В кн.: Материалы международного совещания по расчету строительных конструкций. М., 1961, с.180-199.

108. Саканов К.Т. Несущая способность изгибаемых железобетон-4 ных элементов с различной формой поперечного сечения. Бкн.: Совершенствование технологии и расчета железобетонных конструкций. М., НИИЖБ Госстроя СССР, 1884, с.90-^2.

109. Столяров Я.В. Введение в теорию железобетона. Стройиздат, Наркомстроя, 1941, 447 с.

110. Соретц С. Об унификации диаграммы напряжение-деформации арматурных сталей (перевод с французского). Информационг ный бюллетень № 66 ЕКБ, апрель 1968.

111. Строительные нормы и правила. Нормы проектирования. Бетонные и железобетонные конструкции. СНиП П-В.I-62х. М., Стройиздат, 1970, 100 с.

112. Строительные нормы и правила. Нормы проектирования. Бетонные и железобетонные конструкции. СНиП П-21-75. М., Стройиздат, 1976. 89 с.

113. Строительные нормы и правила. Нормы проектирования. Бетонные и железобетонные конструкции. СНиП 2.03.01-84. М., ЦИТП Госстроя СССР, 1985, 79 с.

114. Суслов Ю.А. Исследование момента образования трещин и жесткости обычных и предварительно напряженных изгибаемых элементов при кратковременном и длительном загружении. Автореферат . канд. техн. наук. М., 1964. 24 е.

115. Таль К.Э. О границе между случаями разрушения изгибаемых элементов по растянутой арматуре и по сжатому бетону.

116. В кн.: Вопросы современного железобетонного строительства. М., 1952, с.115-125.

117. Таршшп В.А. Измерение ширины раскрытия трещин переносным индикатором. РСЦИНИС. Межотраслевые вопросы строительства. 1971, I 8.

118. Фигаровский В.В. Экспериментальное исследование жесткости и трещиностойкости изгибаемых элементов при кратковременном и длительном действии нагрузки. Автореферат . канд. техн. наук. М., 1962, 23 с.

119. Чистяков Е.А. Расчет прочности нормальных сечений. Бетон и железобетон, 1976, Л 5, с.17-19.

120. Чистяков Е.А., Беликов ВЛ. Изгиб и внецентренное сжатие коротких и гибких элементов. Бетон и железобетон,1971,1.,c.

121. Чистяков E.A. О деформативности бетона при внецентреннсм сжатии железобетонных элементов. В кн.: Прочность, жесткость и трещиностойкость железобетонных конструкций. - М.,1979, с.108-125.

122. Чистяков Е.А. Определение деформаций бетона при высоких уровнях напряжения и однородном напряженном состоянии.

123. В кн.: Поведение бетонов и элементов железобетонных конструкций при воздействиях различной длительности. НИИЖБ, М.,1980, с.85-91.

124. Яшин А.В. 0 некоторых деформативных особенностях бетона при сжатии. В кн.: Теория железобетона. НИИЖБ. М., Строй-издат, 1972, с.131-137.

125. ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ

126. НАУЧНО ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ БЕТОНА И ЖЕЛЕЗОБЕТОНА1. Н И И Ж Б100 389. Москва, Ж-389, 2-я Институтская ул.,6 Телетайп i 13432 "Ученый" Тел. [phone] Расч. счет 608451 к Волгоградском отд. Госбанка г. Москвы249533 2-luur № МШ1. На №от1. СПРАВКА

127. Зам .директора по научной работе д.т.н.,проф.J