Научно-техническое обоснование бивалентного теплоснабжения с использованием энергетической тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.14.04, кандидат наук Владимиров Ярослав Александрович

• Владимиров Ярослав Александрович
• кандидат наук
• 2019

Оглавление диссертации кандидат наук Владимиров Ярослав Александрович

ВВЕДЕНИЕ

Глава 1. ПРЕДПОСЫЛКИ К ИССЛЕДОВАНИЮ БИВАЛЕНТНЫХ СЦТ НА ОСНОВЕ ОРГАНОСОДЕРЖАЩИХ ОТХОДОВ - (ОБЗОР)

1.1. Особенности современного этапа развития теплофикации

1.2.Вопросы расчёта эффективности систем теплоснабжения

1.3.Понятие местных топлив и их теплотехнические характеристики

1.4.Технологии энергетического использования отходов и степень их освоения

1.5.Цели и задачи исследовани

Глава 2. МЕТОДИЧЕСКИЕ ВОПРОСЫ ИССЛЕДОВАНИЯ

2.1.Элементы термодинамического описания бивалентных СЦТ

2.2.Тепловой эквивалент ТКО

2.3.Теплота сгорания и температура горения топлив, получаемых на основе

ТКО

2.4.Обобщение опыта разработки и актуализации схем теплоснабжения

Глава 3. РАЗРАБОТКА МЕТОДИК ПРЕДПРОЕКТНОЙ ОЦЕНКИ ХАРАКТЕРИСТИК БИВАЛЕНТНЫХ СЦТ

3.1.Переменная зона действия источников теплоснабжения, работающих на одну СЦТ - принципы организации

3.2.Расчет основных параметров бивалентной системы теплоснабжения

3.2.1.Определение материальной характеристики и протяженноститепловых

сетей

3.2.2.Граничные условия при проектировании бивалентных систем

теплоснабжения

3.2.3.Оценка тепловых потерь в сетях

3.3.Расчет экономической эффективности строительства бивалентных систем теплоснабжения

Глава 4. АЛГОРИТМ ПРЕДПРОЕКТНОГО РАСЧЕТА БИВАЛЕНТНОЙ СЦТ И ЕГО АПРОБАЦИЯ

4.1.Требования совершенствования нормативной документации и дополнительные исходные данные для проектирования бивалентных систем

4.2.Алгоритм предпроектного расчета бивалентной СЦТ

4.3.Примеры предпроектных расчетов бивалентных СЦТ

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК СОКРАЩЕНИЙ И УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Приложение А. Акты внедрения результатов диссертационного исследования.136 Приложение Б. Перечень законодательных актов, регламентирующий развитие

систем теплоснабжения

Приложение В. Описание обследовавшихся территорий и методические

особенности экспериментального определения нормы накопления ТКО

Приложение Г. Формулы расчета теплофизических свойств топлив, получаемых из

ТКО

Приложение Д. Реестр характеристик СЦТ различных городов

Приложение Е. Алгоритм расчета радиуса эффективного теплоснабжения

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Научно-техническое обоснование бивалентного теплоснабжения с использованием энергетической»

ВВЕДЕНИЕ

Ряд законов и постановлений, принятых на федеральном уровне в последнее десятилетие, определил порядок и формы реализации Энергетической стратегии России. В частности, новым её элементом является необходимость разработки индивидуальных планов развития систем централизованного теплоснабжения для всех поселений и городских округов Российской Федерации на период 15 лет с ежегодной их актуализацией. Реализация подобной задачи требует на стадии проектирования определять эффективные источники дополнительной тепловой мощности, необходимые для расширения зон обслуживания, при этом нужно в полной мере оценивать возможности использования местных топливно-энергетических ресурсов (ТЭР): органосодержащих отходов, твердых коммунальных отходов (ТКО).

Традиционные для нашей страны системы централизованного теплоснабжения (СЦТ), базируются на известных трудах отечественных учёных и инженеров: Л. А. Мелентьева, М. А. Стыриковича, Е. Я. Соколова, Н. М. Зингера, А. И. Андрющенко, В. В. Дмитриевского, Л. Л. Гинтера, Д. П. Гохштейна, В. Г. Семенова, В. Н. Папушкина, И. Г. Ахметовой и многих других. Основой таких систем являются ТЭЦ с паровыми (последнее время и с газовыми) турбинами большой мощности. Из отборов паровых турбин покрывается базисная часть тепловой нагрузки, а для резервирования теплоснабжения и обеспечения повышенной нагрузки отопления при низких температурах воздуха служат пиковые водогрейные котлы на ТЭЦ (и котельные). Такие системы, весьма прогрессивные для своего времени, с ростом единичных мощностей агрегатов, ужесточением экологических требований, снижением спроса на тепловую мощность и ряда других объективных факторов во многом потеряли свои преимущества. Отсюда растущий интерес к комбинированным (бивалентным) системам, где традиционный источник энергии дополняется местным, обычно - нетрадиционным источником, что снижает удельные расходы топлива и расширяет зону действия централизованного теплоснабжения.

Исследования данного направления преимущественно связаны у нас в стране с использованием тепловых насосов (В. А. Михельсон, Н. И. Гальперин, А. И. Андрющенко, В.А. Зысин, Л. А. Огуречников, Ю. В. Пустовалов, П. В. Ротов, С. И. Ткаченко, Е. И. Янтовской и др.). На этом фоне распределённые энергетические установки, использующие различные виды местных топлив до последнего времени рассматривались у нас в стране преимущественно как автономные или в качестве элементов энергетических блоков крупных ТЭЦ (В. В. Померанцев, В. В. Сергеев, Р. Ш. Загрутдинов, В. М. Зайченко, Г. В. Ильиных, Б. П. Левин, А. Б. Пермяков, Г. А. Рябов, Н. Ф. Тимербаев, А. Н. Тугов и др.). Крайне незначительной оставалась степень разработанности путей интеграции подобных установок в системы централизованного теплоснабжения, дальнейший прогресс в области СЦТ обусловил необходимость проведения соответствующих комплексных исследований. С учетом существующих методов утилизации отходов, целесообразно также рассматривать пути интеграции энергетической утилизации органосодержащих отходов в СЦТ. Проблеме обращения с ТКО у нас в стране и за рубежом посвящены разносторонние исследования (М. П. Фёдоров, Л. С. Венцюлис, О. В. Горбатюк, П. В. Дарулис, А. В. Зинченко, В. И. Масликов, А. Н. Мирный, Е. Г. Сёмин, А. В. Черемисин, R. Kossu, R. Stegmann и многие другие).

На основании изложенного целью настоящей диссертации является Совершенствование систем централизованного теплоснабжения на основе бивалентных технологий с использованием энергетической

утилизации органосодержащих отходов.

Для достижения поставленной цели в работе поставлены и решены следующие основные задачи:

1. Обобщить накопленный в 2013-2017 гг. опыт разработки схем теплоснабжения для поселений и городских округов Российской Федерации, установить обобщённые характеристики СЦТ, способствующие унификации дальнейших расчетов.

2. Определить тепловой эквивалент ТКО для теплоснабжения поселений и городских округов Российской Федерации.

3. Разработать режимы эксплуатации бивалентных СЦТ, обеспечивающие максимальную экономию энергетических ресурсов и повышение качества теплоснабжения.

4. Разработать и апробировать методику предпроектной оценки технико-экономических показателей бивалентных СЦТ.

5. Разработать научно-методические рекомендации по предпроектному технико-экономическому расчету бивалентных СЦТ с использованием энергетической утилизации ТКО.

Научная новизна проведенного исследования заключается в том, что:

1. На основе систематизации и обобщения накопленного опыта разработки схем теплоснабжения для поселений и городских округов Российской Федерации установлены обобщённые технико-экономические характеристики СЦТ, способствующие унификации предпроектных расчетов.

2. Впервые определены значения теплового эквивалента ТКО в СЦТ для ряда населённых пунктов Российской Федерации;

3. Предложен оптимальный режим работы бивалентной СЦТ, обеспечивающий максимизацию загрузки наиболее эффективного источника за счёт организации переменной зоны действия источников теплоснабжения, и новый метод расчета расхода теплоносителя в тепловой сети в зависимости от температуры наружного воздуха;

4. Предложена методика предпроектной оценки технико-экономических показателей бивалентных СЦТ;

5. В результате сравнительного технико-экономического расчета (на примере г. Петрозаводска) доказана целесообразность организации бивалентных СЦТ.

Теоретическая значимость работы определяется тем, что:

1. Сравнительными технико-экономическими расчётами на основе реальных характеристик городского поселения (г. Петрозаводск) показано, что бивалентные СЦТ, использующие местные топлива при определённых условиях могут быть более рентабельны, чем традиционные СЦТ, обоснована целесообразность распространения подобных исследований на другие регионы страны.

2. Предложенные методики расчёта создают научно-методическую основу для дальнейших расчётно-теоретических исследований бивалентных СЦТ с различными видами местных топлив, в том числе и комбинированных, а также иных видов НиВИЭ;

3. Совокупность предложенных алгоритмов создает научно-методическую основу для разработки элементов программных комплексов и регламентов на проектирование схем теплоснабжения для всех поселений и городских округов Российской Федерации.

Практическая значимость работы определяется тем, что:

- предложенные методики расчёта и рекомендации могут быть использованы при проектировании бивалентных СЦТ, а также при разработке индивидуальных планов развития СЦТ для всех поселений и городских округов Российской Федерации.

- определены требования к заказчику по содержанию и объёму исходных данных на проектирование бивалентных СЦТ, предусматривающих использование ТКО и других видов органосодержащих отходов;

Степень достоверности и обоснованности результатов работы определяется тем, что в своих предпосылках автор использует достаточно хорошо апробированные экспериментальные данных, полученные на натурных объектах (СТЦ, установках по переработке ТКО, газогенераторах и др.), а в расчётах и математических моделях исходит из общепризнанных физических представлений и созданных на их основе методах теплофизического анализа.

Автор защищает: Результаты обобщения данных разработки схем теплоснабжения для поселений и городских округов Российской Федерации; новый режим работы бивалентной СЦТ, обеспечивающий максимизацию загрузки наиболее эффективного источника энергосбережения за счёт переменной зоны действия нетрадиционного источника, определяемой значением температуры наружного воздуха; результаты расчетов теплового эквивалента ТКО в СЦТ для ряда населённых пунктов Российской Федерации; методику

расчёта предпроектных технико-экономических показателей бивалентных СЦТ и результаты ее апробации; результаты сравнительного анализа технико-экономической эффективности моновалентных и бивалентных СЦТ на примере г. Петрозаводска.

Апробация результатов диссертации. Основные результаты работы докладывались на: Международной научно-практической конференции «Зеленое строительство 2016» (Санкт-Петербург, 29 сентября - 01 октября 2016 года); Научной конференции с международным участием «Неделя науки СПбПУ» (Санкт-Петербург, 14-19 ноября 2016 года); Заседании комиссии по рассмотрению проектов схем теплоснабжения поселений, городских округов с численностью населения пятьсот тысяч человек и более, а также городов федерального значения под председательством заместителя Министра энергетики Российской Федерации В. М. Кравченко (Москва, 21 декабря 2016 года); Научной конференции с международным участием «Неделя науки СПбПУ» (Санкт-Петербург, 13-19 ноября 2017 года); II международной научно-технической конференции «Энергетические системы» (Белгород, 23-24 ноября 2017 года); Семинаре кафедры «Атомная и тепловая энергетика» ФГАОУ ВО СПбПУ (Санкт-Петербург, 29 мая 2018 года).

По результатам выполненных исследований у автора имеется 11 публикаций, в том числе 3 - в изданиях из перечня ВАК.

Диссертация состоит из введения, четырёх глав, заключения, списка литературы, включающего 102 источника, в том числе 14 зарубежных.

Дополнительный иллюстративный материал и сведения о внедрении сведены в 6 приложений. Основной текст изложен на 123 с., снабжён 32 илл. и 15 табл.

Глава 1 посвящена обоснованию цели и задач исследования на основе краткого анализа совокупности научно-технических проблем, связанных с разработкой планов перспективного развития СЦТ и научных предпосылок для развития бивалентных СЦТ на основе местных топлив.

В главе 2 приводятся методические основы исследования, описывается методика определения теплоты сгорания ТКО, оценивается их тепловой эквивалент, рассматривается опыт разработки схем теплоснабжения поселений.

Глава 3 посвящена разработке методик предпроектной оценки отдельных характеристик бивалентных СЦТ с использованием ТКО.

В главе 4 приводится алгоритм предпроектного технико-экономического расчета бивалентной СЦТ и его апробация на примере г. Петрозаводска.

Описанные в диссертации работы проводилась в рамках выполнения научно-исследовательских работ по заказу и для нужд органов исполнительной власти субъектов Российской Федерации и муниципальных образований: Республики Карелия, г. Петрозаводска, г. Мурманска, г. Екатеринбурга, г. Новокузнецка, г. Арзамаса и многих других.

Результаты работы используются ООО «Невская энергетика» и ООО «Научно-технический центр «ГИПРОград» при разработке документации стратегического планирования муниципальных образований Российской Федерации (акт о внедрении результатов диссертации приведен в Приложении А).

Материалы работы используются в учебном процессе в Санкт-Петербургском политехническом университете Петра Великого при подготовке по направлению «Теплоэнергетика и теплотехника» бакалавров (13.03.01) и магистров (13.04.01) (при проведении занятий по дисциплинам: «Теплофикация и теплоснабжение», «Возобновляемые источники энергии и установки утилизации низкопотенциальной теплоты»

и «Энергосбережение в теплоэнергетике и теплотехнологиях»), акт о внедрении приведен в Приложении А.

Глава 1. ПРЕДПОСЫЛКИ К ИССЛЕДОВАНИЮ БИВАЛЕНТНЫХ СЦТ НА ОСНОВЕ ОРГАНОСОДЕРЖАЩИХ ОТХОДОВ - (ОБЗОР)

1.1. Особенности современного этапа развития теплофикации

Теоретические основы теплофикации складывались в ХХ веке трудами многих выдающихся отечественных учёных и инженеров: Л. А. Мелентьева [43], М. А. Стыриковича [74], Е. Я. Соколова [71], А. И. Андрющенко [6],

В. В. Дмитриевского [64], Л. Л. Гинтера [64], Д. П. Гохштейна [22]. В результате к середине прошлого века наша страна по масштабам теплофикации заняла ведущее место в мире, отечественный опыт и оборудование широко использовались за рубежом. Однако, по мере роста единичных установленных мощностей, экологических ограничений и ряда других объективных факторов постепенно нарастали противоречия, связанные с централизованным теплоснабжением, усугублявшиеся ошибками планирования. В конечном счёте к 80-м годам ХХ века значительная часть экономии от самого принципа теплофикации была утеряна из-за перерасходов топлива, связанного с нерациональным размещением ТЭЦ, не оптимальной загрузкой электрических мощностей, нарушения правил технической эксплуатации и т. п. [74]. Результатом стало повсеместное снижение доли ТЭЦ от максимальной тепловой нагрузки, в крупных городах она снизилась до 20-30 %, а остальная ее часть покрывалась за счёт крупных котельных с водогрейными котлами. Это увеличивало надежность теплоснабжения, снижало эксплуатационные затраты, минимизировало капиталовложения в теплогенерирующие источники и тепловые сети, однако, вело к существенному перерасходу топлива [11, 38]. Одновременно переход к рыночной экономике охарактеризовался возникновением интереса к различным видам бивалентного теплоснабжения, основанного на местных видах топлива,

рассматривавшихся как средство повышения надёжности и снижения капитальных затрат [13, 46, 82].

Поскольку с переходом к рыночной экономике модернизация и реконструкция уже существующих систем была фактически остановлена, начался поиск путей продления срока службы, например, понижением температурного графика сетевой воды [53, 58]. В целом в настоящее время крайне остро встал вопрос не только модернизации и усовершенствования систем теплоснабжения, но и поддержания в рабочем состоянии уже сложившихся систем. При этом единовременные крупные инвестиции в теплоэнергетику крайне маловероятны, о чём можно судить на основании гистограммы, составленной по официальным данным Росстата (рис. 1.1) [87]. На ней показана динамика инвестиций в производство, передачу и распределение электроэнергии, газа, пара и горячей воды, видно, что после 2013 года присутствует сложившаяся тенденция к уменьшению вложения денежных средств в развитие энергетики.

1200

О

2008 2009 2010 2011 2012 2013 2014 2015 2016

Период

Рис. 1.1. Динамика инвестиций в производство, передачу и распределение электроэнергии, газа, пара и горячей воды (по данным

[87]).

Для комплексного решения объективных проблем в области теплоснабжения в рамках «Энергетической стратегии России на период до 2030 года» в последнее десятилетие на федеральном уровне был принят ряд законов и постановлений, регламентирующих перспективное развитие систем

централизованного теплоснабжения, которые вводят и уточняют ряд понятий, регламентируют структуру, содержание и объём проектной документации. Перечень основных из указанных документов дан в приложении Б. Важнейшими среди них являются Федеральный законом «О теплоснабжении» [1], а также «Основы государственной политики в области экологического развития Российской Федерации на период до 2030 года» [2].

Федеральным Законом «О теплоснабжении» вводится понятие «Схема теплоснабжения». Схема теплоснабжения поселения, городского округа — документ, содержащий предпроектные материалы по обоснованию эффективного и безопасного функционирования системы теплоснабжения, её развития с учётом правового регулирования в области энергосбережения и повышения энергетической эффективности. Схема теплоснабжения становится основополагающим документом в эксплуатации и развитии систем централизованного теплоснабжения. С 2012 года наличие схемы теплоснабжения, соответствующей определенным требованиям, является обязательным для поселений и городских округов Российской Федерации. Данный документ должен содержать в себе планы по стратегическому развитию систем теплоснабжения поселения, оценку необходимых капитальных вложений и предложение по источникам инвестиций. Такой подход, по мнению законодателя, позволяет осуществлять долгосрочное и среднесрочное планирование в теплоснабжении, оценивать требуемый объем капитальных вложений, оценивать возможность реализации тех или иных мероприятий, осуществлять выбор наиболее эффективных из них, либо определять пути реализации самых необходимых для поддержания работоспособности систем теплоснабжения мероприятий.

В составе схемы теплоснабжения предлагаются также решения по повышению энергоэффективности снабжения поселения тепловой энергией, рационального распределения тепловых нагрузок между источниками тепловой энергии, разрабатываются мероприятия по повышению надежности систем теплоснабжения, реконструкции тепловых сетей, а также решается вопрос об обеспечении тепловой энергией перспективной застройки, определяются условия организации централизованного теплоснабжения и теплоснабжения с помощью индивидуальных источников, производится оценка возможности использования нетрадиционных источников энергии и местных видов топлива, вносится предложение по определению единой теплоснабжающей организации и зоны ее действия.

Помимо того, в рамках разработки схем теплоснабжения производятся расчеты систем, учитывающие реальный опыт эксплуатации - производится расчет балансов источников тепловой энергии с учетом фактического теплопотребления (зачастую фактические тепловые нагрузки меньше договорных на 30-40 %), гидравлический расчет с учетом пониженных температурных графиков регулирования отпуска тепловой энергии [53], учитываются фактические потери энергии в тепловых сетях. Так, согласно [53] при переходе на пониженный температурный график работы, относительное снижение тепловой мощности системы отопления определяется по формуле:

— О (1 -1 )

О _ _ У в н.о/

""О' "(1 -1 )

О.Р V в.р н.о /

Л

_О

О

{ , ч \ П + 1

п+1

(т , + т ,)

V о3 о2/

\

2

(т', + т',)

V о3 о2 / _ 1

2 вР

(1.1),

Где о- средний температурный перепад между теплоносителем приборов отопления и температурой воздуха в помещениях, п - показатель степени в критериальной зависимости коэффициента теплопередачи приборов отопления от среднего температурного напора.

На основании положений схемы теплоснабжения органами регулирования принимается полезный отпуск тепловой энергии потребителям, утверждаются

инвестиционные программы предприятий, определяется распределение тепловой нагрузки между источниками, работающими на одну сеть.

Для учета изменяющихся параметров, корректировки динамики показателей, в частности, полезного отпуска, учета изменения динамики ввода строительных фондов по сравнению с документацией территориального планирования согласно постановлению Правительства РФ (см. Приложение Б, п 5) схемы теплоснабжения подлежат ежегодной актуализации. Предполагается, что проведение актуализации позволяет оперативно вносить изменения в концепции развития систем теплоснабжения и делает мероприятия, предусмотренные схемой, более реалистичными и своевременными.

В ходе разработки схем теплоснабжения, проектировщики сталкиваются как с типовыми задачами по повышению эффективности работы систем, так и с уникальными задачами, характерными для данного конкретного поселения. К типовым задачам можно отнести вопросы перекладки ветхих сетей, подключение новых потребителей, переход на закрытую систему ГВС. К уникальным задачам, прежде всего, относится распределение нагрузки между источниками, работающими на одну сеть, с учетом необходимых реконструкций и технико-экономических показателей как источников в отдельности, так и всех СЦТ поселения.

В последнее время появились исследования, связанные с решением круга вопросов, возникающих при разработке схем теплоснабжения в современной постановке. Так, рассматриваются вопросы оптимального распределения тепловой нагрузки между ТЭЦ и котельными [46, 54, 84], обсуждаются пути оптимизации зон действия источников тепловой энергии [49, 63], решаются вопросы оценки эффективности внедрения энергосберегающих мероприятий [88] и т. п. При централизованном теплоснабжении значительного числа потребителей возникают вопросы об области применения того или иного вида теплоснабжения на базе рассматриваемого источника и о выборе показателей эффективности, определяющих централизацию теплоснабжения на всей территории города. В [49]

в качестве такого показателя предложена проверка на увеличение совокупных затрат в зоне действия источника теплоснабжения.

Одной из часто решаемых задач является рассмотрение вопроса об увеличении, либо сокращении зоны действия источника теплоснабжения (Рис. 1.2 а и б).

Задачи расширения зоны действия зачастую решаются в связи с появлением новых потребителей на границе существующей зоны. Задачи сокращения зоны действия связаны с высокой неоднородностью тепловой нагрузки, переходом ряда потребителей на индивидуальные источники, сильным различием в гидравлических режимах работы тепловых сетей в разных областях зоны действия.

Однако, актуальная и понятная официальная методика по решению типовых задач развития систем теплоснабжения, как и собственно перечень таких задач, на текущий момент отсутствует. Для начала стоит задача создания перечня типовых проблем систем централизованного теплоснабжения на основе анализа утвержденных схем теплоснабжения, а также

разработка методики (или справочника типовых проектных решений)

по определению оптимального решения типовых задач теплоснабжения. Такая

Источник тег повой энергии

Источник

Главный теплопровод

Рис. 1.2. Задачи оптимизации зоны действия источника тепловой энергии. а - расширение зоны действия, б - уменьшение зоны действия

источника [49]

задача может быть решена на основе анализа уже разработанных систем теплоснабжения.

Энергетической стратегией Российской Федерации на период до 2030 года предполагается создание условий для расширения производства электрической и тепловой энергии на основе возобновляемых источников энергии (НиВИЭ и местных видов топлива). Системам централизованного теплоснабжения, работающим исключительно на возобновляемых источниках энергии посвящены многие публикации [14, 29, 54, 80 и др.]. Существуют обзоры конструкций тепловых насосов [21, 75] и установок с их использованием [14, 34, 41]. Вопросы эффективного сочетания традиционных источников теплоты и тепловых насосов подробно рассматривали А. И. Андрющенко [5, 7], Л. А. Огуречников [46], Ю. В. Пустовалов [86], П. В. Ротов [59], Е. И. Янтовский [85, 86] и многие другие авторы. Среди работ последнего времени следует указать [59].

В [59] предложена интеграция тепловых насосов в ЦТП систем теплоснабжения. Данный подход позволяет реализовать отказ от нижней срезки температурного графика и использовать тепловой потенциал обратной сетевой воды в переходный период. Принципиальная схема теплового пункта с использованием ТНУ для закрытой системы теплоснабжения приведена на Рис. 1.3.

Рис 1.3. Принципиальная схема теплового пункта закрытой системы теплоснабжения с использованием ТНУ по [59]

1 - теплоисточник; 2, 3 - подающий и обратный трубопроводы тепловой сети; 4 - тепловой пункт; 5 - трубопроводы систем отопления; 6 - трубопровод горячего водоснабжения; 7 - тепловой насос (ТН); 8, 9 - конденсатор и испаритель ТН; 10 - трубопровод холодной воды; 11 - подогреватель нижней ступени.

При отказе от нижней срезки температурного графика в период стояния температур наружного воздуха в интервале от температуры точки излома до окончания отопительного периода посредством ТНУ производится догрев ГВС до нормативных температур. Согласно [59], применение данного схемного решения позволит избавится от перетопов и тепловых потерь, возникающих в системе теплоснабжения при применении нижней срезки.

Энергетическому использованию местных топлив и отходов посвящены исследования В. В. Померанцева [57], Ю. А. Рундыгина и К. А. Григорьева [60], Р. Ш. Загрутдинова [24], В. М. Зайченко [13], Г. В. Ильиных [31],

Г. А. Рябова [62], В. В. Сергеева [65], Н. Ф. Тимербаева [76], А. Н. Тугова [78] и многих других.

На этом фоне вопросы использования местных топлив в СЦТ не выходят обычно за рамки автономных котельных [13, 60]. Аналогичные комплексные

исследования для бивалентных СЦТ, насколько нам известно, до сих пор отсутствуют.

Решение данной задачи требует совершенствования научно-методических основ проектирования в части гибкого учёта динамики развития регионов, оценки ресурсной базы НиВИЭ и местных видов топлива, что обуславливает интерес к бивалентным систем теплоснабжения как варианта эффективного пути развития существующих СЦТ.

1.2. Вопросы расчёта эффективности систем теплоснабжения

Расчёт параметров зоны эффективного теплоснабжения. Попытки аналитического определения эффективной зоны теплоснабжения источника предпринимались с 30-х годов. В 1938 году Е. Я. Соколов сформулировал критерий для нахождения оптимального радиуса теплоснабжения ТЭЦ. Оптимальный радиус теплоснабжения предлагалось определять из условия минимума выражения для «удельных стоимостей сооружения тепловых сетей и источника» [71]:

5 = А +1 ^ шт, (1.2)

где: где А - удельная стоимость сооружения тепловой сети, руб./Гкал/ч; Ъ - удельная стоимость сооружения котельной (ТЭЦ), руб./Гкал/ч.

Также Е. Я. Соколовым были предложены зависимости удельных стоимостей сооружения тепловой сети и котельной:

А = 105Я048 В0 26 5 = д0/2Н0Д9Аг0'38 , ( )

(1.4)

где Я - радиус действия тепловой сети (длина главной тепловой магистрали самого протяженного вывода от источника), км; В - среднее число абонентов на 1 км2; 5 - удельная стоимость материальной характеристики тепловой сети, руб./м2; др - теплоплотность района, Гкал/ч-км2; Н - потеря напора на трение

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Владимиров Ярослав Александрович, 2019 год

ь - —

у = в

Удельная протяженность тепловых сетей:

—

~ (3.22)

Удельная водоплотность района:

в

д = г

р (3.23)

Для возможности параметризовать зону действия СЦТ примем следующее допущения: для современной планировки городов характерны правильные формы, в общем случае, форма зоны теплоснабжения представляет собой прямоугольник и может быть задана через отношение сторон:

X

2 = 7 (3.24)

где X и У - стороны площади района теплоснабжения.

При гидравлическом расчете задаются следующими значениями удельного падения давления в сети: для магистральных тепловых сетей - Ял=80 Па/м, для внутриквартальных - Ял=135 Па/м.

Тогда, учитывая вышесказанное, удобно пользоваться следующими эмпирическими зависимостями:

А

М„А -

уд ^ 0,038 0,473 0,139 0,116 00,19

в • Чб • Ч •2 • Ял (3 25)

—. = б

уд а—г 0,091 0,446 0,473 0,116

в • •д •2 (3.26)

где А = 35, В = 33,3 - постоянные коэффициенты.

Параметры ч, чб, г зависят от местоположения системы теплоснабжения и параметров сложившейся застройки, то есть при проектировании СЦТ в конкретном городе легко определяются. Поскольку нагрузка системы теплоснабжения может варьироваться (в зависимости от зоны действия), то наиболее важным представляется исследование влияния данного фактора на характеристики бивалентной системы теплоснабжения.

В параграфе 3.1 была выведена зависимость расхода теплоносителя от температуры наружного воздуха в бивалентной системе теплоснабжения при переменной зоне действия источников (см. формулы 3.13, 3.14). Поскольку расход зависит от принятого температурного графика, необходимо задаться начальными значениями. Примем 1но = -30 °С; тх-110оС ; т2 - 70оС; а = 0,2; W = 0,35. Тогда температурный график примет вид, приведенный на Рис. 3.5.

Т,0С 150 140 130 120

20

<Ъ <о Ь П, О > > <о ,<Ь ^ & & Я> Г^ Г^

Т1 срез Т2 срез оС

Рис. 3.5. Расчетный температурный график работы бивалентной системы теплоснабжения Безразмерный расход, согласно (3.13, 3.14) будет изменяться по зависимости, приведенной на Рис. 3.6.

Рис. 3.6. График изменения относительного расхода в бивалентной

СЦТ

Как следует из приведенного графика, для реализации принятой ранее концепции максимальной загрузки нетрадиционного источника, с повышением температуры наружного воздуха требуется увеличение расхода с коллектора. На традиционном источнике, напротив, в связи с уменьшением его зоны действия при росте температуры наружного воздуха, должно происходить снижение расхода с коллектора. При этом расход, необходимый для теплоснабжения абонента (в ИТП), остается постоянным в течение всего отопительного периода.

При проведении гидравлического расчета бивалентной системы теплоснабжения с переменной зоной действия источников, необходимо проводить два расчета - при максимальном расходе с одного источника и при максимальном расходе второго. Диаметр участка тепловой сети необходимо принимать наибольшем из полученных в результате двух данных расчетов. Поскольку гидравлический расчет тепловых сетей производится по максимальному расходу, для использования оценочного расчета (3.25, 3.26) введем некую условную величину - суммарный расход теплоносителя с коллекторов источников и определим ее максимальное значение. Путем использования полученных ранее выражений получаем:

TT Gmp + Gh (Т -т2) G £ = -;-- = -

Grnp + Gh (Т Т2)

(1 -а) • (*,р -1 н)

+ а

= 1 -а +

а • (t -t )

V е.р н.о /

(t ер t н ) (3.27)

(tе.р - tн.о )

Следует отметить, что приведенная выше зависимость справедлива при условии максимизации загрузки нетрадиционного источника - Q^const. Исследуем пределы полученной функции:

lim G £

= 1 -а

t ->+х

н(3.28)

lim G £

= X

^ > t ер (3.29)

Таким образом, при приближении температуры наружного воздуха к нормативной температуре внутреннего воздуха в помещениях, расчетный

удельный суммарный расход теплоносителя с коллекторов источников стремится к бесконечности. Следовательно, для дальнейших оценок примем граничные условия отопительного периода: ^ = +8 °С. Расчетный суммарный расход для оценки материальной характеристики и протяженности тепловых сетей определяется по формуле:

С-Т -г2+")

а + Ж-(1 -а) + (1 - а) - (1 - Ж )-

(*.., - 8) (*в.р - * но )

(3.30)

Для построения наглядного графика зависимости Муд, Ьуд от тепловой нагрузки бивалентной системы теплоснабжения, на основании анализа, приведенного в главе 2 (см. п 2.1), зададимся следующими значениями: дв = 0,4 кг/с га; q = 0,1 Гкал/ч га; 2 = 0,5, Ял = 80 Па/м. Полученная зависимость приведена на Рис. 3.7.

Рис. 3.7. Зависимость Муд, Ьуд от тепловой нагрузки бивалентной системы теплоснабжения. Таким образом, при проектировании бивалентной системы теплоснабжения при известных параметрах абонентов и характеристиках зоны теплоснабжения, удельная материальная характеристика системы с изменением мощности

изменяется в незначительных пределах. Удельная протяженность тепловых сетей на участке от 1 до 20 Гкал/час стремительно снижается. Следовательно, при проектировании бивалентных систем целесообразно рассматривать системы с суммарной подключенной тепловой нагрузкой более 20 Гкал/час. С увеличением нагрузки системы, ее удельные характеристики снижаются, что приводит к снижению удельных капитальных затрат.

3.2.2. Граничные условия при проектировании бивалентных систем

теплоснабжения

При проектировании бивалентной СЦТ важным фактором является степень бивалентности Доля загрузки источника и годовое число часов работы в бивалентной системе зависят от В п. 3.2.1. было показано, что расход при выбранном способе регулирования нагрузки на коллекторе источника зависит от температуры наружного воздуха. Поскольку от температуры также зависит тепловая нагрузка потребителей, при определенной температуре может сложиться такой режим, что зона действия одного источника полностью покроет всю систему теплоснабжения. Тогда второй источник будет находиться в резерве.

Граничным условием при проектировании является максимизация загрузки нетрадиционного источника. Условие максимизации - при начале отопительного периода (1« = +8 °С) нетрадиционный источник должен быть полностью загружен. Это обеспечивает постоянную нагрузку нетрадиционного источника в отопительный период. Таким образом, при 1н = +8 °С О тр = 0. Используя формулу

(3.14), получаем:

/-< (Т1 Т2) 10^тР \ г* О ТР =--(—;—) = Он ■

(Т1 Т2) Ятр

(г - 8)

-а)■ -г + а- ^

_(г6.р - гн.о )_

1 -

= 0

(3.31)

Решая полученное уравнение, можно получить зависимость 'тах от а.

Жтах = а + (1 -а)-

(*.., - 8)

(*,Р - *н.о )

(3.32)

В СЦТ доля нагрузки ГВС, как правило, не превышает 0,5. Тогда для ^.р = -30 °С, график функции Жтах(а) примет вид, приведенный на Рис. 3.8.

0,70

5 0,60 £

0,50 0,40 0,30 0,20 0,10 0,00

0,05 0,1 0,15 0,2 0,25 0,3 0,35 0,4 0,45 0,5

а

Рис. 3.8. График функции Жтах(а).

Жтах зависит от расчетной отопительной температуры и доли нагрузки ГВС в суммарной нагрузке системы. При ^.р р = -30 °С Жтах изменяется в пределах от 0,21 до 0,5.

Вторым граничным условием является радиус эффективного теплоснабжения источников тепловой энергии в СЦТ. Понятие радиуса эффективного теплоснабжения приведено в [1]. При проектировании системы важно проводить данный расчет как проверочный. Наибольшая зона действия каждого из источников тепловой энергии в отопительный период не должна выходить за пределы радиуса эффективного теплоснабжения источника Яэф. Данный факт нужно учитывать при определении W системы и при выборе мест расположения источников теплоснабжения.

Из всех предложенных методик определения Яэф, на наш взгляд, наиболее удобной в применении является методика И. Г. Ахметовой, предложенная в [9]. В отличие от методики [51], методика И. Г. Ахметовой проста в использовании и требует для расчета сравнительно небольшое количество исходных данных.

0

Отличие расчетных значений Яэф, определенного по вышеперечисленным методикам, составляет не более 8 % [8], что допустимо при предпроектных расчетах.

В основу механизма расчета радиуса эффективного теплоснабжения положено сравнение стоимости тепловой энергии от альтернативной котельной со стоимостью тепловой энергии от рассматриваемого источника [66], алгоритм расчета приведен в Приложении Е.

Реализация данного алгоритма требует детального гидравлического расчета СЦТ и построения математической модели системы. Для экспресс-оценки согласно [8] Яэф определяется по следующей формуле:

Т - С

0 выр

Ка = ■

эф ^У

V

СУ + С

э/э(пер) пот(пер) (3 33)

где Т - тариф на тепловую энергию; Свыр - доля себестоимости тепловой энергии, приходящейся на выработку; Суэ1 э(пер) - удельные затраты электроэнергии

на транспорт тепловой энергии (отнесенные к длине сетей); Суот(пер) - удельные

затраты на потери теплоносителя и тепловой энергии в тепловых сетях (отнесенные к длине сетей).

Поскольку в [8] приводится методика для существующего источника, в случае проектируемого источника (3.33) требует доработки. Тариф на тепловую энергию рассчитывается и утверждается для уже построенной СЦТ. При предпроектных расчета вместо тарифа Т в (3.33) необходимо подставлять стоимость тепловой энергии для абонента, полученную методом альтернативной котельной. Данную стоимость можно определить согласно расчету, опубликованному Министерством Энергетики РФ в сети Интернет (http: //instrument-ak.minenergo .gov.ru/). Тепловая мощность альтернативной котельной принимается равной тепловой нагрузке характерного потребителя данной СЦТ. Данная нагрузка зависит от типа абонента, климатических параметров места расположения абонента и а.

Затраты электроэнергии на транспорт тепловой энергии определяются по формуле:

О •АР •п О -АР •п

от ^^ от от , л ^^ л л

р пн.у.от Р Пн.у.л ^ А~3

^э / э(пер) _ Ту 10

О (3.34)

где ЛРот и АРл - потери давления в тепловой сети в отопительный и летний периоды соответственно; пот и пл - продолжительность отопительного и летнего периодов соответственно; Пн.у. от и Пн.у. л - КПД сетевых насосов в отопительный и летний периоды соответственно.

Третьим граничным условием является предельная численность населения населенного пункта, где предполагается организация бивалентной системы теплоснабжения.

Целесообразность организации бивалентной системы теплоснабжения определяется индивидуально посредством технико-экономического обоснования. Основываясь на расчетах, проведенных выше, удельная протяженность тепловых сетей, а, следовательно, и капитальные затраты на монтаж тепловых сетей, и тепловые потери СЦТ малой мощности (до 20 Гкал/час) существенно выше, чем у систем средней и большой мощности (см. Рис. 3.7). Таким образом, тепловая нагрузка СЦТ должна превышать 20 Гкал/час: О, > 20Гкал / час . Из приведенных ранее выражений следует:

£ > 20 ^ > 20 • Жтах ^ ётК0^ • ОН(ТКО) Пн • 10-6 > 20 • Жтах

п • 24

от

480 •Ж п

N > "тах ,1от ^ ю6

ётКО • бн(ТКО) • Пн (3 35)

Подставляя в (4.34) (4.31), получаем окончательное аналитическое выражение для численности населения поселения или городского округа, к котором предполагается организация бивалентной СЦТ с использованием энергетической утилизации ТКО:

480 • по

N >-

+ л , (1р - 8) а + (1 - а)----

(Кр - 'н.о )

ётКО • О-н(ТКО) • Пн

(3.36)

Где: N - численность населения, чел; пот - продолжительность отопительного периода, сут.; gTK0 - норма накопления ТКО, кг/чел год; Qp(TKO) - низшая теплота

сгорания ТКО, ккал/кг; цн - КПД нетрадиционного источника.

Таким образом, минимальная численность населения поселения, в котором может быть организована бивалентная СЦТ с использованием ТКО, зависит от климатических условий, нормы накопления ТКО, морфологического состава ТКО и применяемой технологии энергетической утилизации отходов.

3.2.3. Оценка тепловых потерь в сетях

Нормативные тепловые потери в сетях определяются согласно Приказу Министерства энергетики РФ от 30.12.2008 № 325. Тепловые потери в сетях складываются из тепловых потерь с утечкой теплоносителя и потерь через изоляцию трубопроводов.

Часовые потери через изоляцию для среднегодовых (среднесезонных) условий эксплуатации, Гкал/ч, определяются по формуле:

Qu,H,od =£ (q«,,, в- L )-io-6

i (3.37)

где 0из.н.год - нормативные часовые потери через изоляцию, qU3.H. - удельные нормативные потери через изоляцию, L - длина участка, в - коэффициент местных тепловых потерь, учитывающий тепловые потери запорной и другой арматурой, компенсаторами и опорами (принимается 1,2 при диаметре трубопроводов до 150 мм и 1,15 - при диаметре 150 мм и более, а также при всех диаметрах трубопроводов бесканальной прокладки, независимо от года проектирования).

qU3.H. определяется согласно нормативных значений и зависит от диаметра трубопровода, года прокладки, типа изоляции, среднегодовой температуры теплоносителя и числа часов работы в год.

На Рис 3.10 приведена зависимость q^ от условного диаметра трубопровода для тепловых сетей, проложенных после 2004 года бесканальным способом.

Рис. 3.10. Удельный нормативный тепловой поток через изоляцию Как видно из Рис. 3.10, нормативный удельный тепловой поток линейно зависит от диаметра трубопровода. Тогда уравнение (3.37) можно представить

в следующем виде:

биз.н.год $из.н.ср в Ь 10

-6

(3.38)

где чиз.н ср. - нормативный удельный тепловой поток через изоляцию при среднем диаметре трубопровода, Ь - суммарная длина тепловых сетей в СЦТ.

Средний диаметр тепловой сети можно определить исходя из (3.21) и (3.22):

= Муд • ^ =

СР Ьуд' ^ Ьуд (3.39)

Муд и Ьуд определяются согласно (3.21), (3.22). Ь определяется согласно (3.23):

Ь = Ьуд' ^ (3.40)

Расход рассчитывается по (3.30).

Потери тепла с утечкой состоят из: затрат теплоносителя на заполнение трубопроводов тепловых сетей перед пуском после плановых ремонтов и при подключении новых участков тепловых сетей; технологических сливов теплоносителя средствами автоматического регулирования теплового

и гидравлического режима, а также защиты оборудования; технически обоснованных затрат теплоносителя на плановые эксплуатационные испытания тепловых сетей и другие регламентные работы; технически неизбежных в процессе передачи и распределения тепловой энергии потерь теплоносителя с его утечкой через неплотности в арматуре и трубопроводах тепловых сетей.

Нормативные значения объема потерь теплоносителя с утечкой определяются по формуле:

Gym = a - Угод - Пгод (341)

Где а - норма среднегодовой утечки теплоносителя, м3/чм , установленная правилами технической эксплуатации электрических станций и сетей, а также правилами технической эксплуатации тепловых энергоустановок, в пределах 0,25 % среднегодовой емкости трубопроводов тепловых сетей в час, Угод - среднегодовая емкость тепловых сетей. При условии наличия нагрузки ГВС у всех абонентов Угод можно определить по формуле:

D2

Угод = Dp - L = L (3.42)

Более 95 % потерь теплоносителя составляют потери с утечкой через неплотности в арматуре и трубопроводах. Остальными видами потерь теплоносителя при предпроектных расчетах можно пренебречь.

3.3. Расчет экономической эффективности строительства бивалентных систем теплоснабжения

Расчет экономической эффективности реализации проекта по строительству бивалентной системы теплоснабжения, либо реконструкции существующей СЦТ с организацией бивалентной системы может быть проведен на основании поправок и дополнений к [1]. С учетом перехода в ценовые зоны экономический эффект может быть получен за счет разницы себестоимости тепловой энергии в бивалентной системе теплоснабжения и тарифа альтернативной котельной.

В общем случае последовательность расчетов следующая:

1. Расчет необходимых капиталовложений в строительство бивалентной системы теплоснабжения

2. Расчет себестоимости тепловой энергии от традиционного источника;

3. Расчет себестоимости тепловой энергии от нетрадиционного источника;

4. Расчет себестоимости передачи тепловой энергии;

5. Расчет результирующей себестоимости в СЦТ;

6. Расчет тарифа альтернативной котельной;

7. Расчет экономического эффекта.

Сумма необходимых капиталовложений складывается из стоимости проектно-изыскательских работ, разработки проектно-сметной документации и строительно-монтажных работ. Объем капиталовложений может быть определен по укрупненным сметным нормативам и по проектам-аналогам.

Расчет себестоимости производства тепловой энергии может быть произведен по утвержденной методике. Методика расчета себестоимости производства и передачи тепловой энергии регулируемой организацией приведена в приказе ФСТ России от 13.06.2013 №760-э «Об утверждении Методических указаний по расчету регулируемых цен (тарифов) в сфере теплоснабжения».

Себестоимость производства тепловой энергии включает в себя затраты на топливо, электроэнергию, подпиточную воду, амортизационные отчисления, заработную плату производственных рабочих с отчислениями, отчисления в ремонтный фонд и цеховые расходы [39].

Затраты на топливо определяются по следующей формуле:

Ст = Т1 ■Ц, (3.43)

где Ст - затраты на топливо, Т - расход топлива на производство тепловой энергии, Ц - стоимость единицы топлива.

Затраты на электроэнергию включают в себя расходы на покупку электрической энергии на технологические нужды, связанные с выработкой тепловой энергии. Порядок определения стоимости электроэнергии зависит от типа применяемого тарифа.

При двухставочном тарифе затраты электроэнергии определяются по формуле:

Э = Ыр • п • Тэ + Nуст • Туст /сов^, (3.44)

где N, Nст - рабочая мощность электродвигателей и заявленный максимум нагрузки, кВт;

п - продолжительность работы электродвигателей ,ч/год; Тэ - стоимость энергии, оплачиваемой по показаниям счетчика, руб/кВт:ч; Туст - плата за установленную мощность, руб/кВт; св8ф- коэффициент мощности (как правило, 0,8-0,9)

При одноставочном тарифе затраты на электроэнергию определяются по формуле:

Э = NP •п • Тэ (3.45)

Подпиточная вода расходуется на первичное заполнение оборудования котельной, подпитку (компенсация утечек в системе), собственные нужды источника (химподготовка, продувка, гидравлические испытания, промывка оборудования, межсезонная консервация и пр.)

Затраты на покупку воды определяются по следующей формуле:

С = Пв • Т, (3.46)

где Св - затраты на покупку воды, Пв - полная потребность в воде, Тв - тариф на сырую воду.

Амортизационные отчисления определяются по установленным нормам от балансовой стоимости основных фондов источников тепловой энергии, числящихся на балансе предприятия и используемых для производства тепловой энергии.

Затраты на амортизацию определяются исходя из среднегодовой стоимости основных фондов (и норм амортизационных отчислений:

Са = (Кбал • аср)/100, (3 47)

где Са - амортизационные отчисления, Кбал - общая балансовая стоимость источника теплоснабжения, аср - средняя по основным фондам норма амортизации на полное восстановление, %, принимаемая согласно Постановлению Совета министров СССР от 22.10.1990 № 1072 «О единых нормах амортизации» с учетом Постановления Правительства РФ от 01.01.2002 № 1 «О классификации основных средств, включаемых в амортизационные группы».

По статье «Ремонт и техническое обслуживание» определяются затраты на проведение всех видов ремонта и технического обслуживания оборудования для производства тепловой энергии. Отчисления в ремонтный фонд в расчетах можно принять в размере 1,5 % от стоимости основных фондов котельной [39].

По статье «Затраты на оплату труда» определяется фонд оплаты труда, включающий в себя все виды выплат производственным рабочим, участвующим в технологическом процессе производства тепловой энергии, а также другим рабочим, непосредственно обслуживающим основные производственные фонды в этом процессе. К ним относятся: операторы котельной, машинисты (кочегары) котельной, машинисты насосных установок, сливщики-разливщики, аппаратчики химводоочистки, лаборанты химического анализа, транспортерщики и др. Годовой фонд оплаты труда рассчитывается исходя из нормативной численности работников, определяемой по каждому рабочему месту исход из норм обслуживания и тарифных ставок. Численность работников может быть принята согласно требованиям Приказа Госстроя России от 22.03.1999 №265 «Рекомендации по нормированию труда работников энергетического хозяйства».

Годовые затраты на заработную плату рассчитываются по формуле:

Сз.п = Ф1 + Ф2, (3.48)

где Ф1 - годовой фонд основной заработной платы производственных рабочих, тыс. руб; Ф2 - годовой фонд дополнительной заработной платы производственных рабочих, тыс. руб.

Ф1 =( Фт + Д1 + Д2)*(1+Кс + Кр), (3.49)

где Фт - годовой тарифный фонд; Д1 - доплаты за работу в ночное время и в праздничные дни; Д2 - доплата по премиальным системам; Кс, Кр - коэффициенты, учитывающие северные и районные надбавки.

Годовой тарифный фонд оплаты труда рассчитывается по формуле:

Фт = Фэф хТсп), (3.50)

где Ч1 - численность рабочих 1-го разряда; Фэф - годовой эффективный фонд рабочего времени одного рабочего, час, Тст1 - тарифная ставка рабочего 1-го разряда, руб/час.

Доплата за работу в ночное время, в праздничные дни и по премиальным системам может быть принята в расчетах до 20 % от тарифного фонда [39].

По статье затрат «годовой фонд дополнительной заработной платы производственных рабочих» (Ф2) определяется резерв на отпуска для рабочих, занятых в процессе производства тепловой энергии.

Также в фонде оплаты труда должен быть учтен Единый социальный налог.

Цеховые расходы включают в себя затраты, связанные с содержанием административно-управленческого персонала, расходы по охране труда и технике безопасности, затраты на текущий ремонт производственного оборудования, зданий и сооружений, затраты на освещение, отопление производственных и административных зданий, канцелярские, почтово-телеграфные и прочие расходы.

Разница в расчетах для традиционного и нетрадиционного источников заключается в значении стоимостных показателей - стоимости топлива, амортизационных отчислений, фонда оплаты труда и т.п. В целом, методики расчета идентичны.

Себестоимость транспорта тепловой энергии складывается из затрат электроэнергии на привод сетевых насосов, затрат на компенсацию потерь тепловой энергии и теплоносителя в сетях, амортизационных отчислений и эксплуатационных расходов. Расчет себестоимости схож по алгоритму с расчетом себестоимости производства тепловой энергии.

Результирующая себестоимость тепловой энергии в бивалентной СЦТ определяется по следующей формуле:

Qгод С + Qгод С + Qгод С

_ zL-тр тр нетр нетр ¿^Е трансп /о г 1 \

Стэ.СЦТ — Q год ' (351)

QE

где Стэ.сцт, Стр, Снетр, Странсп - себестоимость тепловой энергии соответственно в бивалентной системе теплоснабжения, традиционного источника, нетрадиционного источника и транспорта; Q^, QTedmp, 0Еод - полезный

отпуск тепловой энергии соответственно от традиционного источника, нетрадиционного источника и суммарный по СЦТ.

При переходе района теплоснабжения в ценовую зону, стоимость тепловой энергии для абонента не должна превышать тариф альтернативной котельной. Данную стоимость можно определить согласно расчету, опубликованному Министерством Энергетики РФ в сети Интернет (http: //instrument-ak.minenergo.gov.ru/). Тепловую мощность альтернативной котельной следует принимать равной суммарной установленной мощности источников теплоснабжения бивалентной СЦТ.

Таким образом, годовой экономический эффект от строительства бивалентной системы теплоснабжения определяется по формуле:

Э — (Т альт.кот ~ Стэ.СЦТ ) ' QE (3 52)

где Э - экономический эффект, Тальткот - тариф альтернативной котельной.

Для оценки целесообразности строительства бивалентной системы теплоснабжения нужно рассчитать дисконтированный срок окупаемости проекта. В отличие от простого срока окупаемости, для долгосрочных инвестиционных проектов данный показатель учитывает инфляционные явления - снижение покупательной способности денег.

Дисконтированный срок окупаемости рассчитывается по формуле:

CF

DPP — У-^^- > /0, (3.53)

tl(1 + г У V 7

Где: DPP - дисконтированный срок окупаемости; n - число периодов; r - коэффициент дисконтирования; ¡0 - величина исходных инвестиций в нулевой период, CFt - приток денежных средств в период t.

Иными словами, проект считается полностью окупившимся в тот год, когда значение чистой приведенной стоимости проекта (NPV) меняет знак.

Приток денежных средств складывается из экономического эффекта Э, который определяется по формуле (3.52) за вычетом налоговой нагрузки. ¡0 в случае бивалентной системы теплоснабжения складывается из капиталовложений в проектирование и строительство системы.

Коэффициент дисконтирования рассчитывается по следующей формуле:

1

r =-

(1 + E)™ (3.54)

где Е - норма дисконта.

Таким образом, срок окупаемости строительства бивалентной системы теплоснабжения зависит от многих факторов и может быть определен только для частного случая, когда известна мощность и конфигурация системы, а также регион ее расположения. Экономический расчет является нетъемлемой частью предпроектных расчетов бивалентных систем теплоснабжения и дает объективное представление о целесообразности инвестиционного проекта по строительству бивалентной СЦТ.

Глава 4. АЛГОРИТМ ПРЕДПРОЕКТНОГО РАСЧЕТА БИВАЛЕНТНОЙ

СЦТ И ЕГО АПРОБАЦИЯ

4.1. Требования совершенствования нормативной документации и дополнительные исходные данные для проектирования

бивалентных систем

Предпроектные расчеты и оценку целесообразности строительства бивалентной системы теплоснабжения, либо надстройки существующей СЦТ нетрадиционным источником, нужно производить в составе документации стратегического планирования развития поселения. Согласно [1], в области теплоснабжения таким документом является схема теплоснабжения. Для возможности осуществления таких расчетов, необходимо при сборе исходных данных для разработки схемы собирать дополнительную информацию по сравнению с исходными данными, предусмотренными Постановлением Правительства РФ от 22.02.2012 № 154 «О требованиях к схемам теплоснабжения, порядку их разработки и утверждения».

Прежде всего, для оценки ресурсной базы, необходимы сведения о собираемых с территории поселения твердых коммунальных отходах:

• Фактическое годовое количество ТКО, образующееся на территории поселения;

• Сведения о полигонах ТКО: их месторасположение, ситуационный план, остаточный срок службы, накопленный объем ТКО;

• Калькуляция тарифа на вывоз и размещение ТКО;

Сведения о полигонах ТКО позволят оценить биогазовый потенциал полигона, наличие потребителей тепловой энергии в непосредственной близости от полигона [16]. В случае расположения потенциальных потребителей тепловой энергии (промышленных и складских предприятий) рядом с полигоном, далее можно рассматривать экономическую эффективность организации системы сбора

биогаза на полигоне и строительство источника тепловой энергии, работающего на биогазе в составе бивалентной СЦТ.

Данные о фактическом количестве ТКО, вывезенных с территории поселения, позволяют точнее оценить ресурсную базу. Норматив образования отходов, утвержденный администрацией региона, зачастую завышен и не отражает фактического положения дел. Таким образом, предпроектная оценка будет нерепрезентативной и иметь большую погрешность. При отсутствии данных о фактическом объеме образовавшихся ТКО целесообразно провести экспериментальное исследование, аналогичное описанному в параграфе 2.2.

Калькуляция тарифа на вывоз и размещение ТКО позволит оценить себестоимость топлива для нетрадиционного источника. Также появляется возможность оценить статьи экономии на вывозе ТКО и учесть влияние месторасположения нетрадиционного источника (так как источник располагается по возможности в центре тепловых нагрузок, стоимость транспорта ТКО до него существенно ниже, чем стоимость вывоза ТКО на полигон). Данная оценка позволит провести расчет экономической эффективности проекта по строительству бивалентной системы теплоснабжения с минимальной погрешностью.

Энергетической стратегией Российской Федерации предусмотрено повышение доли использования НиВИЭ. Одновременно, с учетом поправок к Постановлению Правительства РФ от 22.02.2012 № 154 «О требованиях к схемам теплоснабжения, порядку их разработки и утверждения», утвержденных в 2016 году, в составе схем теплоснабжения следует рассматривать возможность использования НиВИЭ, производить их количественную оценку на рассматриваемой территории и разрабатывать предложения по их использованию.

Таким образом, законодательные предпосылки для использования бивалентных систем теплоснабжения созданы. Однако, на наш взгляд, есть

два аспекта, которые необходимо закрепить законодательно и в нормативных документах:

1. Энергетическая утилизация ТКО в бивалентных системах теплоснабжения. Необходимо разработать правовой и экономический механизм реконструкции существующих СЦТ путем строительства второго источника теплоснабжения, использующего НиВИЭ.

2. Приоритет энергетической утилизации ТКО над размещением отходов на полигонах. При наличии инициативного инвестора, способного реализовать проект по строительству бивалентной системы теплоснабжения с использованием ТКО, такому проекту необходимо предоставлять законодательный приоритет.

Также необходимо отметить, что попытки строительства тех или иных объектов по переработке и утилизации ТКО имеют широкий общественный резонанс. Местные жители всегда крайне негативно встречают подобную инициативу, публичные слушания по проекту строительства таких объектов имеют широкий резонанс и проект не рекомендуется к утверждению. Важно вести пропаганду методов утилизации ТКО, разъяснять преимущества утилизации над размещением и хранением на полигонах.

4.2. Алгоритм предпроектного расчета бивалентной СЦТ

В главах 2 и 3 диссертации были предложены методики определения отдельных технико-экономических показателей бивалентных СЦТ. Элементы алгоритма также применялись в [18]. Предпроектную технико-экономическую оценку целесообразности организации бивалентной СЦТ с использованием энергетической утилизации органосодержащих отходов следует производить по следующему алгоритму:

1. Сбор исходных данных о системе централизованного теплоснабжения поселения: численность населения, договорные и фактические нагрузки потребителей, тепловая плотность, водоплотность, структура тарифа на тепловую энергию, тариф на ХВС и электроэнергию.

2. Определение нормы накопления ТКО (при возможности, экспериментальное).

3. Оценка теплового потенциала ТКО: определение теплофизических свойств по морфологическому составу, выбор способа энергетической утилизации ТКО, расчет установленной мощности нетрадиционного источника.

4. Принятие решения о строительстве новой бивалентной СЦТ, либо реконструкции существующей СЦТ путем интеграции нетрадиционного источника. Данное решение принимается на основе анализа градостроительной документации и наличия проектов комплексного освоения территории.

5. Расчет граничных условий проектирования и проверка на соответствие им выбранного объекта.

6. Определение установленной мощности бивалентной СЦТ исходя из теплового потенциала ТКО и максимальной степени бивалентности.

7. Расчет годового полезного отпуска тепловой энергии от бивалентной СЦТ.

8. Оценка материальной характеристики и протяженности тепловых сетей

9. Расчет тепловых потерь в тепловых сетях.

10. Расчет затрат электроэнергии на транспорт тепловой энергии.

11. Оценка капитальных затрат на строительство источников теплоснабжения и тепловых сетей.

12. Расчет постоянных и переменных издержек на генерацию и транспорт тепловой энергии.

13. Расчет экономической эффективности организации бивалентной СЦТ.

4.3. Примеры предпроектных расчетов бивалентных СЦТ

Для апробации изложенных в главах 2 и 3 методик согласно алгоритму, описанному в параграфе 4.2, был выбран проект, рассмотренный в главе 2, характеризующийся наибольшей полнотой исходных данных. Поскольку город Петрозаводск рассматривался автором в составе разработки Схемы теплоснабжения города Петрозаводска на период 2013-2029 гг. и Территориальной

схемы обращения с отходами, в том числе с твердыми коммунальными отходами, Республики Карелия, он был выбран для апробирования предложенных алгоритмов. Более того, по данному городу с участием автора было проведено экспериментальное исследование по определению норматива образования ТКО. Расчет производился для следующих четырех случаев:

1. Строительство традиционной (моновалентной) СЦТ на основе газовой котельной;

2. Строительство бивалентной СЦТ с использованием ТКО. Нетрадиционный источник работает по схеме газогенератор-котел. Доставку ТКО к нетрадиционному источнику оплачивает организация, эксплуатирующая СЦТ, согласно утвержденному тарифу на транспорт ТКО;

3. Строительство бивалентной СЦТ с использованием ТКО. Нетрадиционный источник работает по схеме газогенератор-котел. Доставку ТКО к нетрадиционному источнику СЦТ оплачивают в полном объеме абоненты регионального оператора согласно утвержденному тарифу на транспорт ТКО;

4. Строительство бивалентной СЦТ с использованием ТКО. Нетрадиционный источник работает по схеме газогенератор-котел. Плата организации, эксплуатирующей бивалентную СЦТ, за доставку ТКО определена исходя из срока окупаемости долгосрочного инвестиционного проекта - 8 лет.

Расчет проводился исходя из предположения о переходе города Петрозаводска в ценовую зону и определения предельного уровня тарифа по методу альтернативной котельной.

Для расчета, с учетом положений п. 4.1, были приняты расширенные исходные данные, приведенные в таблице 4.1.

Сравнительные результаты расчета моновалентной и бивалентных СЦТ приведены в таблице 4.2.

Таблица 4.1. Исходные данные для сравнительного расчета СЦТ

Показатель Размерн. Традиционная схема (моновалентн ая) Бивалентная СЦТ с использован ием ТКО (случай 2) Бивалентная СЦТ с использован ием ТКО (случай 3) Бивалентная СЦТ с использован ием ТКО (случай 4)

Численность населения тыс. чел 278,551 278,551 279,551 279,551

Тепловая нагрузка, в т.ч. Гкал/час 626,55 626,55 627,55 627,55

Отопление + Вентиляция 517,52 517,52 518,52 518,52

ГВС 109,03 109,03 109,03 109,03

Норма образования ТКО кг чел/год 280 280 281 281

Водоплотность района дв кг/с га 6,94 6,94 6,94 6,94

Тепловая полтность района д Гкал/ч га 1,00 1,00 1,00 1,00

Продолжительн ость отопительного периода п сут 235 235 235 235

Тариф на электроэнерг ию руб/кВт ч 3,8 3,8 3,8 3,8

Тариф на ХВС руб/м3 33,18 33,18 33,18 33,18

Тариф на водоотведени е руб/м3 24,64 24,64 24,64 24,64

Стоимость природного газа руб/тыс м 5005,96 5005,96 5005,96 5005,96

тариф на вывоз ТКО (без учета размещения на полигоне) руб/т 2378,98 0,00 514,71

1 н.р. 0С -28 -28 -28 -28

1 ср. о. 0С -3,2 -3,2 -3,2 -3,2

1 в.р. 0С 18 18 18 18

Т1 0С 110 110 110 110

Т2 0С 70 70 70 70

0С 70 70 70 70

г+8 0С 54,3 54,3 54,3 54,3

отношение полезного отпуска 3,66 3,66 4,64 1,00

Показатель Размерн. Традиционная схема (моновалентн ая) Бивалентная СЦТ с использован ием ТКО (случай 2) Бивалентная СЦТ с использован ием ТКО (случай 3) Бивалентная СЦТ с использован ием ТКО (случай 4)

к тепловой нагрузке

Ъ 0,50 0,50 0,50 0,50

Ял Па/м 80,00 80,00 80,00 80,00

0 н.р. природного газа ккал/м3 7900,00 7900,00 7900,00 7900,00

Норма дисконта Е % 10,64 10,64 10,64 10,64

Таблица 4.2. Сравнительные результаты расчета моновалентной

и бивалентных СЦТ

Показатель Раз-мерн. Традиционная схема (моновален тная) Бивалентн ая СЦТ с использо ванием ТКО (случай 2) Бивалентн ая СЦТ с использо ванием ТКО (случай 3) Бивалентн ая СЦТ с использо ванием ТКО (случай 4)

а 0,17 0,17 0,17 0,17

Количество образующихся ТКО т/год 77994 77994 77994 77994

Установленная Мощность нетрадиционного источника Гкал/ч ас 22,13 22,13 22,13

^^ пред 0,35 0,35 0,35

Тепловая нагрузка СЦТ Гкал/ч ас 62,6 62,6 62,58 62,58

Установленная мощность традиционного источника Гкал/ч ас 75,1 48,5 48,54 48,54

Расчетный годовой полезный отпуск тепловой энергии, в т.ч. тыс. Гкал 229,2 229,2 229,20 229,20

от традиционного источника тыс. Гкал 229,2 94,4 94,40 94,40

от нетрадиционного источника тыс. Гкал 0,0 134,8 134,80 134,80

Расчетный расход теплоностителя в ТС для предпроектной оценки кг/с 551,6 644,5 644,53 644,53

М уд м2/кг/с 5,2 5,2 5,16 5,16

L уд м/кг/с 41,4 40,8 40,79 40,79

М расч м2 5725,15 6650,09 6650,09 6650,09

Ь расч (в однотрубном исчислении) м 45644,50 52583,01 52583,01 52583,01

Б ср м 0,13 0,13 0,13 0,13

Тепловые потери через изоляцию Гкал 13674,7 15753,4 15753,45 15753,45

Потери теплоносителя м3/год 12345,2 14458,5 14458,50 14458,50

Тепловые потери с утечкой Гкал 802,4 939,8 939,80 939,80

Годовые затраты электроэнергии на транспорт тепловой энергии млн кВтч/г од 1,94 2,15 2,15 2,15

Стоимость строительства источников ТЭ, в том числе тыс. руб 381840 429297 429297 429297

традиционного тыс. руб 381840 246900 246900,00 246900,00

нетрадиционного тыс. руб 182397 182396,58 182396,58

Показатель Раз-мерн. Традиционная схема (моновален тная) Бивалентн ая СЦТ с использо ванием ТКО (случай 2) Бивалентн ая СЦТ с использо ванием ТКО (случай 3) Бивалентн ая СЦТ с использо ванием ТКО (случай 4)

Стоимость строительства тепловых сетей тыс. руб 282699 325673 325672,88 325672,88

Суммарные капиталовложения в строительство СЦТ тыс. руб 664539 754969 754969 754969

Тариф альтернативной котельной руб/Гк ал 1503,5 1503,5 1503,5 1503,5

Годовой расход топлива, в т.ч.

Природный газ 3 тыс м 29012,50 11949,01 11949,01 11949,01

ТКО тыс т 77994 77994,28 77994,28

Себестоимость транспорта тепловой энергии руб/Гк ал 143,78 196,72 137,76 150,51

Себестоимость отпуска тепловой энергии с коллектора традиционного источника руб/Гк ал 986,03 1024,02 1024,02 1024,02

Себестоимость отпуска тепловой энергии с коллектора нетрадиционного источника руб/Гк ал 0,00 1716,30 339,85 637,66

Средневзвешенная себестоимость отпуска тепловой энергии с коллектора руб/Гк ал 986,03 1431,18 621,63 796,78

Себестоимость отпуска тепловой энергии потребителю руб/Гк ал 1129,82 1627,90 759,39 947,30

Радиус эффективного теплоснабжения традиционного источника Яэф км 3,60 2,44 3,48 3,19

Радиус эффективного теплоснабжения нетрадиционного источника Яэф км -1,08 8,45 5,75

Экономический эффект Э тыс. руб/го д 85647,38 -28511,26 170549,25 127480,97

Дисконтированный срок окупаемости лет 18 Не окупаемо 6 8

Из приведенных результатов расчета следует:

1. Экономическая эффективность строительства бивалентной СЦТ с использованием энергетической утилизации ТКО зависит от стоимости транспорта ТКО от мест образования до нетрадиционного источника.

2. При использовании финансовой модели, в которой транспорт ТКО полностью оплачивает организация, эксплуатирующая бивалентную СЦТ, данный инвестиционный проект не окупаем, так как себестоимость тепловой энергии получается выше предельного уровня тарифа, определенного по методу альтернативной котельной.

3. Наиболее обоюдно эффективная модель оплаты вывоза ТКО для абонента регионального оператора и организации, эксплуатирующей бивалентную СЦТ - разделение затрат. Для Петрозаводска при стоимости транспорта ТКО для организации, эксплуатирующей бивалентную СЦТ, 514,71 руб/т, дисконтированный срок окупаемости инвестиционного проекта приемлем для инвестора. Также данный метод ведет к снижению платы граждан за коммунальные услуги.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Основные результаты работы сводятся к следующему.

1. На основе анализа базы данных по разработке и актуализации схем теплоснабжения для поселений и городских округов Российской Федерации, выполненных за период с 2013 по 2017 г., определены характеристики сравнения различных СЦТ: относительная протяжённость тепловых сетей, отношение полезного отпуска тепловой энергии к тепловой нагрузке, плотность тепловой нагрузки, степень централизации.

2. Исследование морфологического состава, теплоты сгорания и динамики образования ТКО позволило рассчитать значение теплового эквивалента ТКО для всех выполненных проектов его значение лежит в интервале 14,85 - 726,51 тыс. Гкал. Расчёты показали, что за счёт энергетической утилизации ТКО может быть покрыто от 2 до 8,5 % потребности поселения в тепловой энергии.

3. Приведено обоснование выбора температурного графика регулирования отпуска тепловой энергии в бивалентной СЦТ. На основе результатов проведенных исследований был принят график 110/70 °С.

4. Предложен, теоретически обоснован и подтверждён расчётами режим работы бивалентной СЦТ переменной зоны теплоснабжения источников, позволяющий максимизировать использование местных топлив, а также обеспечить экономию базового топлива.

5. Предложен алгоритм расчёта бивалентной СЦТ, предназначенный для использования при предпроектной проработке. Апробация алгоритма, выполненная применительно к г. Петрозаводску, показала, что строительство бивалентной системы теплоснабжения, использующей ТКО, позволит снизить плату населения за вывоз ТКО на 42% и решить проблему захоронения отходов, при этом необходим механизм софинансирования доставки ТКО к нетрадиционному источнику.

6. Сформулированы дополнительные требования к исходным данным для разработки схем теплоснабжения поселений и городских округов Российской

Федерации, учитывающие возможности распределённых источников энергии и использования энергетической утилизации органосодержащих отходов.

7. В результате исследования определены перспективы развития СЦТ на основе бивалентных технологий и энергетической утилизации органосодержащих отходов, разработаны научно-методические основы для создания эффективных тепловых схем и оптимальных режимов сочетания различных НиВИЭ с традиционными системами теплоснабжения.

8. Результаты исследования используются ООО «Невская энергетика» и ООО «Научно-технический центр «ГИПРОград» при разработке документации стратегического планирования муниципальных образований Российской Федерации.

СПИСОК СОКРАЩЕНИЙ И УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ

Сокращения

НиВИЭ - нетрадиционные и возобновляемые источники энергии

ТКО - твердые коммунальные отходы

ТНУ - теплонасосная установка

ЖКХ - жилищно-коммунальное хозяйство

ГТУ - газотурбинная установка

ТЭЦ - теплоэлектроцентраль

НВВ - необходимая валовая выручка

ХВС - холодное водоснабжение

ГВС - горячее водоснабжение

ПВК - пиковая водогрейная котельная

СТС - схема теплоснабжения

ТС - тепловая сеть

СЦТ - система централизованного теплоснабжения МСК - мусоросортировочный комплекс ИТП - индивидуальный тепловой пункт КРУ - чистая приведенная стоимость

Условные обозначения

А — зольность, %.

В, Ь — расход топлива, удельный расход топлива, г/с.

D, d — диаметр, м.

G — весовой расход кг/с, т/ч.

L, l — длина, м.

М, m — масса, кг.

P — давление, МПа, н/м2.

R - радиус, м.

F - площадь сечения, м2.

T — температура, К, 0С.

Ж — влажность весовая,%. р - плотность, кг/м3.

ар- низшая теплота сгорания ТКО на рабочую массу, кДж/кг т1 - температура теплоносителя в подающем трубопроводе, оС т2 - - температура теплоносителя в обратном трубопроводе, оС Остальные обозначения указаны в тексте.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Федеральный закон «О теплоснабжении» от 27.07.2010 №190-ФЗ [Принят Государственной Думой 9 июля 2010 года, одобрен Советом Федерации 14 июля 2010 года: по сост. на 01 августа 2018 года], - Режим доступа: http://www.consultant.ru/document/cons_doc_LAW_102975/;

2. Основы государственной политики в области экологического развития Российской Федерации на период до 2030 года [Утверджены Президентом Российской Федерации 30 апреля 2012 года: по сост. на 01 августа 2018 года], -Режим доступа: http://www.consultant.ru/document/cons doc LAW 129117/

3. Амосов, Н.Т., Владимиров, Я.А., Определение предельных параметров зоны эффективного теплоснабжения ТЭЦ / Н.Т. Амосов, Я.А. Владимиров, //Сборник трудов II международной научно-технической конференции «Энергетические системы» БГТУ имм. В.Г. Шухова. - Белгород: изд-во БГТУ, 2017

- с. 10-16

4. Амосов, Н.Т. Оценка потенциальных возможностей использования твердых коммунальных отходов в системах централизованного теплоснабжения / Н.Т. Амосов, Я.А. Владимиров, Е.В. Кожукарь, М.С. Рыков // Неделя науки СПбПУ: материалы научной конференции с международным участием. Институт энергетики и транспортных систем. Часть 1. - СПб.: Изд-во Политехн. Ун-та, 2017.

- с. 47-49.

5. Андрющенко, А.И. Комбинированные системы энергоснабжения / А.И. Андрющенко // Теплоэнергетика. - М: МАИК "Наука/Интерпериодика", 1997, - № 5. - с. 2-6.

6. Андрющенко, А.И. Основы термодинамических циклов теплоээнергетических установок / Андрющенко, А.И. // 2-е изд. М.: Высшая школа, 1977, 280 с.

7. Андрющенко, А.И. Сравнительная эффективность применения тепловых насосов для централизованного теплоснабжения / А.И. Андрющенко// Промышленная энергетика. - 1997. - № 6. - с. 2-4.

8. Ахметова, И.Г. Система комплексной оценки и повышения эффективности централизованного теплоснабжения ЖКХ и промышленных предприятий: дис. ... д-ра. техн. наук: 05.14.04 - Казань, 2017 - 374 с.

9. Ахметова, И.Г., Чичирова, Н.Д. Оценка эффективного радиуса систем централизованного теплоснабжения города Казани / И.Г. Ахметова, Н.Д. Чичирова // Труды Академэнерго - 2016 - №1 - с. 89-95.

10. Батенин, В.М., Бессмертных, А.В., Зайченко, В.М. Энергокомплекс на биомассе / В.М. Батенин, А.В. Бессмертных, В.М. Зайченко // Тепловые процессы в технике, 2009, №2.

11. Башмаков, И.А. Анализ основных тенденций развития систем теплоснабжения России / И.А. Башмаков // Новости теплоснабжения - 2008 г. -№2(90), Режим доступа: http://www.rosteplo.ru/Tech_stat/stat_shablon.php?id=2543