Напряженное состояние изгибаемых железобетонных элементов с учетом деформативности сжатой зоны, усиленной косвенным армированием тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.23.01, кандидат наук Манаенков Иван Константинович

• Манаенков Иван Константинович
• кандидат наук
• 2018

Оглавление диссертации кандидат наук Манаенков Иван Константинович

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1. Анализ состояния вопроса и задачи исследования

1.1 Деформирование и прочность бетона при сложном напряженном состоянии

1.2 Основные виды железобетонных конструкций с косвенным армированием

1.3 Обзор исследований сжатых железобетонных элементов с косвенным армированием в виде сварных сеток

1.4 Обзор исследований изгибаемых железобетонных элементов с косвенным армированием

1.5 Расчет прочности бетона, усиленного косвенным армированием

1.6 Расчет железобетонных элементов с учетом диаграмм деформирования бетона в условиях бокового обжатия

1.7 Выводы по главе

ГЛАВА 2. Методика расчета элементов с косвенным армированием

2.1 Диаграмма деформирования бетона с косвенным армированием

2.2 Расчет изгибаемых железобетонных элементов с косвенным армированием сжатой зоны на основании диаграмм деформирования

2.2.1 Расчет несущей способности с учетом возможности разрушения защитного слоя

2.2.2 Расчет кривизны балок после образования трещин

2.2.3 Блок-схема работы программы расчета изгибаемых железобетонных элементов с косвенным армированием сжатой зоны

2.3 Расчет изгибаемых железобетонных элементов с косвенным армированием сжатой зоны по линеаризованным диаграммам

2.4 Выводы по главе

ГЛАВА 3. Экспериментальное исследование железобетонных балок с косвенным армированием сжатой зоны в виде сварных сеток

3.1 Программа экспериментального исследования

3.2 Выбор варианта косвенного армирования сжатой зоны балок

3.3 Конструирование и изготовление опытных образцов

3.3.1 Материалы и бетонирование опытных образцов

3.3.2 Параметры опытных образцов

3.4 Методика проведения испытаний

3.5 Приборы и оборудование

3.6 Основные результаты испытаний

3.7 Выводы по главе

ГЛАВА 4. Численный анализ железобетонных изгибаемых элементов с косвенным армированием сжатой зоны, сравнение экспериментальных и теоретических данных, примеры расчета

4.1 Моделирование балок в расчетном комплексе Решар-Ма81гап

4.2 Сравнение результатов расчета балок с экспериментальными

данными

4.3 Пример расчета и варианты применения косвенного сетчатого

армирования в изгибаемых железобетонных элементах

4.5 Выводы по главе

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Приложение А. Сравнение прочности, полученной по предлагаемой зависимости, с опытными данными различных авторов. Для образцов из тяжелого бетона,

усиленных сетками косвенного армирования, при центральном сжатии

Приложение Б. Фотографии испытаний железобетонных балок с косвенным

армированием сжатой зоны в виде сварных сеток

Приложение В. Программа «Нелинейный расчет железобетонных элементов с

косвенным армированием». Язык: встроенный в ПК МаЙаЬ

Приложение Г. Свидетельство о государственной регистрации программы

для ЭВМ

Приложение Д. Справка о внедрении результатов диссертационной работы

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Напряженное состояние изгибаемых железобетонных элементов с учетом деформативности сжатой зоны, усиленной косвенным армированием»

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность темы. В настоящее время в России, да и во всем мире, в связи с ростом городов наращиваются темпы промышленного и гражданского строительства, увеличивается этажность возводимых зданий, возрастают нагрузки и усложняются узлы конструкций. При этом одним из наиболее широко распространенных материалов, применяемых для возведения несущего каркаса здания, является железобетон. Данные обстоятельства требуют выбора рациональных и экономически оправданных конструктивных решений и методик расчета, позволяющих использовать особенности работы и задействовать резервы несущей способности традиционных строительных материалов.

Одним из способов повышения прочностных и деформационных характеристик железобетонных конструкций является применение косвенного армирования. Такое армирование, расположенное перпендикулярно сжимающему усилию, за счет ограничения поперечных деформаций создает объемное напряженное состояние и повышает эффективность работы бетона на сжатие. И если для центрально и внецентренно сжатых элементов с косвенным армированием существует большое число экспериментальных и теоретических исследований, то для изгибаемых элементов объем исследований относительно невелик, опубликованные данные носят фрагментарный характер и не позволяют полностью описать механизм работы и разрушения. В связи с этим в настоящее время актуальным является разработка методики расчета изгибаемых железобетонных элементов со сжатой зоной, усиленной сетками косвенного армирования. Такая методика позволит оценивать напряженно-деформированное состояние конструкций, учитывать резервы несущей способности и применять более экономичные конструктивные решения.

Учет существенного повышения предельной деформативности балок с косвенным армированием в расчетах позволит повысить стойкость зданий против прогрессирующего обрушения, так как имеющийся у таких конструкций запас по прогибам позволяет избежать хрупкого разрушения и обеспечивает возможность перераспределения усилий на соседние менее загруженные элементы.

Степень разработанности темы исследования. Исследованиями центрально и внецентренно сжатых железобетонных элементов с косвенным армированием сварными сетками занимались Консидер М., Гнедовский В.И., Гамбаров Г.А., Зелигер Р., Саргин М., Долженко А.А., Людковский И.Г., Кришан А.Л., Ямамото Т., Лолейт А.Ф., Лукша Л.К., Довгалюк В.И., Хензел Я., Филиппов Б.П., Зурабян А.С., Чистяков Е.А., Бакиров К.К., Стороженко Л.И., Тамразян А.Г., Матков Н.Г., Трекин Н.Н. и др.

Для изгибаемых элементов, в отличие от сжатых, объем исследований относительно невелик. Изучению изгибаемых железобетонных элементов с косвенным армированием посвящены работы Казанкина Ю.Н., Цепелева С.В., Гринева В. Д., Яркина Р.А., Вануса Д.С., Расторгуева Б.С., Хади М. и др.

Большинство имеющихся исследований с изгибаемыми железобетонными элементами с косвенным армированием носят скорее характер поиска оптимальных конструктивных решений и, ввиду фрагментарности представленной в публикациях информации и акцентирования внимания на отдельных особенностях работы, не позволяют полностью описать механизм деформирования и разрушения образцов и разработать единую методику расчета. Относительно подробно параметры образцов и результаты экспериментов представлены в диссертационной работе Вануса Д.С. Но основной акцент в его исследовании сделан на изучении стадии эксплуатации и расчетах по второй группе предельных состояний в стадии эксплуатационных нагрузок и практически не рассматривается характер разрушения балок. Также не были рассмотрены переармированные образцы.

Ввиду вышесказанного, помимо необходимости разработки единой методики расчета, для анализа действительной работы и напряженного состояния, возникает необходимость проведения экспериментальных исследований изгибаемых железобетонных элементов с косвенным сетчатым армированием сжатой зоны.

Научно-техническая гипотеза заключается в предположении, что косвенное армирование сжатой зоны изгибаемых железобетонных элементов

приводит к проявлению продолжительного этапа пластического деформирования с сохранением высокой остаточной несущей способности.

Целью диссертационной работы является разработка методики расчета изгибаемых железобетонных элементов с косвенным армированием сжатой зоны с учетом повышения несущей способности, снижения прогибов и изменения характера разрушения.

Для достижения поставленной цели решены следующие задачи:

- анализ отечественного и зарубежного опыта изучения железобетонных конструкций с косвенным армированием;

- получение аналитических диаграмм работы на сжатие бетона, усиленного сетками косвенного армирования, и сравнение с существующими экспериментальными данными;

- разработка методики расчета изгибаемых железобетонных элементов с косвенным армированием сжатой зоны с учетом предложенных диаграмм;

- выбор эффективного варианта косвенного армирования сжатой зоны балок;

- экспериментальные исследования работы изгибаемых железобетонных элементов с различными коэффициентами продольного армирования балок и поперечного армирования сжатой зоны бетона;

- моделирование работы и численный анализ изгибаемых железобетонных элементов с косвенным армированием сжатой зоны в расчетном комплексе Решар-Ма81гап;

- подтверждение достоверности разработанной методики расчета на основании сравнения с результатами эксперимента.

Объектом исследования являются изгибаемые железобетонные элементы с косвенным армированием сжатой зоны в виде сварных сеток.

Предметом исследования являются прочностные и деформативные характеристики изгибаемых железобетонных элементов с косвенным армированием сжатой зоны в виде сварных сеток при кратковременном нагружении статической нагрузкой.

Научную новизну работы составляют:

- методики построения криволинейной и линеаризованной диаграмм работы на сжатие бетона, усиленного сетками косвенного армирования;

- методика расчета балок с косвенным армированием сжатой зоны в виде сварных сеток, позволяющая оценивать напряженно-деформированное состояние на различных этапах нагружения при действии статической нагрузки;

- новые экспериментальные данные для балок с различными коэффициентами продольного армирования и различными коэффициентами поперечного армирования бетона сжатой зоны;

- выявление значительного удлинения пластической стадии деформирования с увеличением на порядок предельных прогибов балок с косвенным армированием при одновременном сохранением высокой остаточной несущей способности;

- научное обоснование повышения несущей способности, снижения прогибов и изменения характера разрушения изгибаемых железобетонных элементов с косвенным армированием сжатой зоны в виде сварных сеток. Теоретическая значимость работы:

- изучение повышенной деформативности и разрушения изгибаемых железобетонных элементов с косвенным армированием сжатой зоны в виде сварных сеток;

- моделирование работы изгибаемых железобетонных конструкций с косвенным армированием сжатой зоны в расчетных комплексах, реализующих метод конечных элементов, и анализ их напряженно-деформированного состояния на основании результатов проведенных исследований.

Практическая значимость работы:

- предложены криволинейная и упрощенная линеаризованная диаграммы работы на сжатие бетона с косвенным армированием, применимые в инженерных расчетах различных конструкций;

- разработана методика расчета изгибаемых железобетонных элементов с косвенным армированием сжатой зоны, позволяющая оценивать напряженно-деформированное состояние на различных этапах работы и выбирать наиболее эффективные варианты армирования; в среде МаЙаЬ написана программа для ЭВМ, реализующая предложенную методику;

- выявленное повышение предельных прогибов и отсутствие хрупкого разрушения балок с косвенным армированием позволяет применять такие конструкции для обеспечения устойчивости здания против прогрессирующего обрушения.

Методологической основой диссертационного исследования послужили: труды отечественных и зарубежных ученых, изучавших работу бетона в условиях объемного напряженного состояния, созданного при помощи косвенного армирования, гипотезы, принятые в строительной механике, теории упругости и пластичности, теория железобетона и общепринятые методы расчетов железобетонных конструкций с учетом нелинейных свойств материалов. Положения, выносимые на защиту:

- анализ и обоснование принятых параметров косвенного армирования сжатой зоны железобетонных балок;

- методики построения криволинейной и линеаризованной диаграмм работы на сжатие бетона, усиленного сетками косвенного армирования;

- методика расчета кривизны на различных этапах нагружения и несущей способности для железобетонных балок с косвенным армированием сжатой зоны в виде сварных сеток при кратковременном нагружении статической нагрузкой;

- результаты экспериментальных исследований изгибаемых железобетонных элементов с косвенным армированием сжатой зоны в виде сварных сеток при кратковременном нагружении статической нагрузкой;

- результаты численного анализа нелинейных статических расчетов балок с косвенным армированием сжатой зоны в виде сварных сеток в расчетном комплексе Femap-Nastran;

- сравнение новых экспериментальных данных с результатами расчета на различных этапах нагружения для изгибаемых железобетонных элементов с косвенным армированием в виде сварных сеток.

Степень достоверности и апробация результатов. Степень достоверности результатов и выводов диссертационного исследования подтверждается применением стандартных методов испытаний, нормативных методов исследования прочностных и деформативных свойств бетона и арматуры, использованием поверенных и аттестованных приборов и испытательного оборудования, результатами экспериментальных данных. Достоверность предложенной диаграммы подтверждается сравнением с большим числом существующих экспериментальных данных. Результаты расчетов железобетонных балок основываются на теориях железобетона, сходимости результатов аналитических и численных методов. Выводы и результаты работы получили положительную оценку и были внедрены в строительную практику.

Полученные результаты полноценно отражены в публикациях, выполненных по теме диссертационного исследования, и в докладах на международной научной конференции «Современные проблемы расчета железобетонных конструкций, зданий и сооружений на аварийные воздействия» (Москва, 2016г.); на международных академических чтениях «Безопасность строительного фонда России. Проблемы и решения» (Курск, 2017г.); на международной научно-технической конференции «Теория и практика исследований и проектирования в строительстве с применением систем автоматизированного проектирования (САПР)» (Брест, 2018г.).

Личный вклад автора в научные результаты, полученные в данной работе, заключается в выборе объекта и методики исследования, разработке программы проведения экспериментальных испытаний, получении и обработке результатов исследований, их обобщении и анализе, разработке методик построения криволинейной и линеаризованной диаграмм работы на сжатие бетона, усиленного сетками косвенного армирования, разработке методики расчета изгибаемых железобетонных элементов с косвенным армированием сжатой зоны в виде сварных сеток.

Публикации. Материалы диссертации изложены в 8 статьях, из них 4 опубликованы в рецензируемых научных изданиях, рекомендуемых ВАК РФ. Получено Свидетельство о государственной регистрации программы для ЭВМ (№2018611497).

Структура диссертации. Диссертация состоит из введения, 4 глав, заключения, списка литературы и приложений. Общий объем работы - 202 страница, в том числе 165 страницы основного текста, включающего 73 рисунка и 14 таблиц, 36 страниц приложений. Количество источников использованной литературы - 186 шт., в том числе 63 шт. зарубежных источника. Количество приложений - 5 шт.

Содержание диссертации соответствует п.п. 1, 3 Паспорта научной специальности 05.23.01 - Строительные конструкции, здания и сооружения:

- обоснование, исследование и разработка новых типов несущих и ограждающих конструкций зданий и сооружений;

- создание и развитие эффективных методов расчета и экспериментальных исследований вновь возводимых, восстанавливаемых и усиливаемых строительных конструкций наиболее полно учитывающих специфику воздействий на них, свойства материалов, специфику конструктивных решений и другие особенности.

Работа выполнена на кафедре «Железобетонные и каменные конструкции» ФГБОУ ВО «НИУ МГСУ» под руководством доктора технических наук, профессора Тамразяна А.Г.

Автор выражает глубокую признательность коллективу кафедры «Железобетонные и каменные конструкции» за оказанную помощь в подготовке данной работы, высказанные замечания и большую поддержку.

ГЛАВА 1. Анализ состояния вопроса и задачи исследования

1.1 Деформирование и прочность бетона при сложном напряженном

состоянии

В настоящее время отсутствует общая теория прочности, универсальная для всех материалов в условиях сложного напряженно-деформированного состояния. Существующие теории актуальны только для определенных групп материалов и не во всех случаях применимы для решения практических задач, поэтому их, скорее всего, следует именовать гипотезами прочности.

Имеющиеся на сегодня гипотезы прочности делятся на группы в зависимости от принятой модели материала, аналитического и математического аппаратов [37]. В частности, многопараметровую гипотезу прочности, позволяющую учитывать влияние различных факторов на прочность материала, предложил Мор О. в начале XX века [77]. Согласно ей, разрушение материала происходит от воздействия либо растягивающих, либо касательных напряжений. При этом предельное значение касательных напряжений зависит от разности наибольшего и наименьшего главных напряжений (а1-а3), а разрушение от растяжения может произойти только в том случае, когда одно из главных напряжений является растягивающим.

Миролюбов Н. [76], Баландин П.П. [6], Гениев Г.А. и Киссюк В.Н [18,19], Гольденблат И.И. и Копнова Р.А. [20] в предложенных ими гипотезах прочности (пластичности) рассматривали различные зависимости для предельной поверхности в пространстве главных напряжений. Например, параболоид вращения, описывающий поверхность, внутри которой находится область прочного сопротивления (рисунок 1.1). Как видно из рисунка, прочность бетона при трехосном сжатии (а1>а2>р3>0}, значительно превышает прочность бетона при одноосном сжатии Яъ.

Рисунок 1. 1 Поверхность предельной прочности в виде параболоида вращения, предложенная Гениевым Г. А. и Кисюком В.Н.

К настоящему моменту существует большое число экспериментальных и теоретических исследований бетона в условиях сложного напряженного состояния: Берг О.Я. [7], Веиглер Х. [182], Иенгар К.Т. [146], Джонсон Р.П. [148], Соломенцев Г.Г. [100], Палагин Е.В. [87], Пак А.П. [86], Фумагалли Е. [135], Купфер Х. [156], Бергуес Ж. [127], Левис Д.Ж. [159], Миллс Л. Л. [165], Хоббс Д.В [142], Малашкин Ю.Н. [65,66], Стегбаур А. [175], Кобаяши С. [154], Зайцев Ю.В. [38], Ньюман Ж.Б. [167], Кудзис А.П. [60], Яшин А.В. [123], Холмянский М.М. [116], Тябликов Б.В. [113], Ван Миер Ж. [180], Виллам К. [183], Вонк Р. [181], Хсу Л. [144], Имран И. [145], Ансари Ф. и Ли К. [124,160,161], Ван Геел Е. [179], Разви С. [169], Пивонка П. [168], Сандаппа Д. [130], Сфер Д. [172], Жиренков А.Н. [37], Биниси Б. [128], Лу К. [163], Царразедо Р. [131] и др. Основными способами создания сложного напряженного состояния (двух-/трехосное сжатие) являлись: гидростатическое давление; металлические штампы (при этом поверхности контакта смазывались либо устраивались специальные прокладки для уменьшения влияния трения по поверхности); устройство стальной обоймы.

Все вышеупомянутые исследования свидетельствуют о том, что в условиях бокового обжатия происходит повышение прочностных и деформационных характеристик бетона.

1.2 Основные виды железобетонных конструкций с косвенным

армированием

В реальных конструкциях объемное напряженное состояние возможно создать устройством армирования, способного препятствовать развитию поперечных деформаций бетона [69]. Такое армирование называют косвенным.

Считается, что впервые косвенное армирование предложил Консидер М. [29] в 1902г. Им была экспериментально подтверждена эффективность применения армирования в виде спирали (рисунок 1.2,а).

В 1944г. Маней [29] предложил и реализовал предварительное напряжение спиральной арматуры в круглых колоннах, что способствовало включению спирали в работу на более ранних этапах и существенно повышало несущую способность. Однако, недостатком предварительного напряжения является возможность обрыва спиральной арматуры в процессе эксплуатации, что сильно снижает эффективность конструкции и способно привести к аварийной ситуации.

Спиральное армирование развивали в своих научных работах Курылло А.С. [61], Карпинский В.И. [47], Гнедовский В.И. [29],

Гамбаров Г.А. [15], Мартиросов Г.М. [71,72], Алперина О.Н. [2], Гусев Б.В. и Звездов А.И. [32] и др.

Другим способом косвенного армирования, предложенным Абрамовым Н.М. [1] в 1904г., является зигзагообразная арматура между продольными стержнями (рисунок 1.2,6). Позднее схожая система была предложена для армирования колонн в сейсмических районах [153].

Зелигер Р. [39] испытывал образцы, армированные замкнутыми стальными кольцами (рисунок 1.2,в), хомутами и спиральной обмоткой. Наибольшее повышение разрушающей нагрузки было выявлено при использовании спиралей. Кольца оказались эффективнее прямоугольных хомутов.

В работах Вахненко П.Ф. [12], Саргина М. [173], Котловой Н.А. [55] в качестве косвенного армирования применялись перфорированные стальные пластины, расположенные перпендикулярно направлению сжимающего усилия.

а) б) в)

Рисунок 1.2 - Варианты усиления колонн косвенным армированием:

а) спиральная арматура; б) зигзагообразная арматура; в) замкнутые кольцевые хомуты

Также к косвенному армированию можно отнести стальные трубы круглого сечения, заполненные бетоном (трубобетон). При этом труба одновременно является и продольным, и косвенным армированием. Впервые влияние стальной трубы на прочностные характеристики бетона, заключенного в ней, обнаружил Рабю [29] в 1915г.

Вопрос применения трубобетона достаточно широко изучен и имеется большой объем исследований разных авторов: Передерий Г.П. [88], Росновский В.А. [95], Маренин В.Ф. [70], Алперина О.Н. [2], Долженко А.А. [36], Гарднер Н. [137], Фурлонг Р.В. [136], Кикин А.И. и Санжаровский Р.С. [97], Ройк К. [170], Лукша Л.К. [62,63], Людковский И.Г. [64], Гнедовский В.И. [29], Стороженко Л.И. [102], Танг К. [177], Гонг С.-Ж. [139], Джонсон Р.С. [149], Нестерович А.П. [84], Сахаров А.А. [98], Коврыга С.В. [50], Бойд Ф. [129], Никахара Х. [166], Шнейдер С.П. [171], Катаев В.А. [48], Шахворостов А.И. [120], Йохансон М. [147], Тсюда К. [178], Ямамото Т. [184], Георгиос Г. [138],

Кибрия Т. [152], Леон Р.Т. [158], Афанасьев А.А. [3], Крылов С.Б. [59], Кришан А. Л. [56,155] и др.

Были выявлены и недостатки трубобетона. Так, из-за разницы коэффициентов поперечных деформаций бетона (у6=0Д2...0,25) и стали (у,=0,3) на начальных этапах нагружения возникают растягивающие напряжения на поверхности контакта бетонного ядра и стальной трубы и возможен отрыв. В исследованиях [29, 48] отмечается, что труба начинает работать в качестве обоймы только на поздних этапах нагружения, когда в бетоне начинают активно протекать процессы трещинообразования. Для обеспечения совместной работы может использоваться предварительное напряжение посредством использования расширяющегося бетона [120], либо прессования стальным сердечником [56] (рисунок 1.3,а). Также для этих целей на внутренней поверхности трубы могут навариваться фланцы (рисунок 1.3,6).

Возможно применение трубобетонных элементов прямоугольного сечения (рисунок 1.3,в), но в этом случае эффективность трубы как обоймы значительно ниже (по сравнению с трубой круглого сечения). Повысить эффективность можно прессованием внутренним стальным сердечником [75], либо устройством стальных тяжей [162] (рисунок 1.3,г).

Трубчатая арматура в виде пучков труб, объединенных хомутами, применялась Передерием Г.П. в арках моста через р. Неву [88] (рисунок 1.4).

Стальная

Стальная

>> \ >

» (

Обжатый

тяжи

Рисунок 1.3 Трубобетонные элементы:

а) круглого сечения с предварительно обжатым бетонным ядром; б) круглого сечения с фланцами; в) прямоугольного сечения; г) прямоугольного сечения со

стальными тяжами

Рисунок 1.4 Схема армирования арок моста трубчатой арматурой

Обоймы в виде спирали и трубы круглого сечения являются одними из наиболее эффективных видов косвенного армирования. Но это справедливо только при центральном сжатии и сжатии с малым эксцентриситетом. К тому же применение данных видов косвенного армирования накладывает ограничения на форму поперечного сечения элемента. Этих недостатков лишено армирование в виде сварных сеток (рисунок 1.5,а). Из-за относительно малого размера ячейки сетка включается в работу на том участке сечения элемента, на котором возникают сжимающие усилия. Поэтому сетки косвенного армирования возможно применять для повышения прочностных и деформационных характеристик сжатого бетона практически в любых конструкцях: в сжатых элементах [5,21,33,40,43,82,94,112,114,121,141 и др.]; для усиления опорного стыка колонн [74,121]; при местном смятии [118]; в сжатой зоне изгибаемых элементов [10,11,42,93,122,186] и др.

Армирование сжатых железобетонных элементов сетками и отдельными стержнями, расположенными в поперечном направлении, было предложено Коененом М. и Вайсом И. А. в 1892г. Позднее эффективность такого конструктивного решения проверялась многими авторами. Так, Консидер М. одновременно с элементами армированными спиралью испытывал образцы с поперечным сетчатым армированием. Так как стержни не имели надежного соединения в местах пересечения, а малые размеры элементов не обеспечивали необходимой анкеровки, то был сделан вывод об их малой эффективности. Возможно, именно ввиду данного обстоятельства, к настоящему времени практически нет европейских исследований, посвященных такому конструктивному решению, а для прямоугольных сечений в качестве косвенного армирования применяются спирали и замкнутые хомуты [173 и др.].

Первыми серьезными научными работами, показавшими эффективность сетчатого армирования, стали опыты Некрасова В.П. [82], отметившего существенное повышение прочности бетонных кубов и призм со сварными сетками.

Лолейт А.Ф. [29] изучал работу зигзагообразных сеток из проволоки, загнутой вокруг стержней продольного армирования (рисунок 1.5.6). Виноградова О.Ф. [13] предложила сетки, состоящие из колец и радиальных стержней (рисунок 1.5.в). Лукша Л.К. [62] испытывал на сжатие образцы, армированные плетеными сетками из стальной проволоки. Во всех этих работах отмечалось улучшение прочностных и деформационных характеристик бетона.

а) б) в)

Рисунок 1.5 Варианты сеток косвенного армирования:

а) сварные сетки; б) гнутые сетки; в) кольцевые сетки

1.3 Обзор исследований сжатых железобетонных элементов с косвенным

армированием в виде сварных сеток

После Некрасова В.П. работа центрально и внецентренно сжатых элементов, усиленных косвенным армированием в виде сварных сеток, исследовалась большим числом ученых.

Наиболее масштабные испытания центрально сжатых образцов колонн с косвенным сетчатым армированием провели Довгалюк А.Ф. и Довгалюк В.И. [33,35]. Было испытано 22 серии образцов размерами 30х30х200см, в которых варьировались: шаг сеток; размер ячейки, диаметр арматуры, класс арматуры (А-1, Л-Ш, В-1). По результатам испытаний установлено:

- прочность бетона, усиленного сварными поперечными сетками, существенно повышается. В ряде случаев косвенная арматура оказалась более эффективной, чем взятая в том же объеме продольная арматура;

- с ростом процента косвенного армирования происходит снижение коэффициента эффективности косвенного армирования К (формула (1.1) );

- с ростом призменной прочности происходит повышение коэффициента эффективности косвенного армирования К;

- максимальные деформации образцов с сетками превысили в 2-2,5 раза деформации аналогичных образцов без косвенного армирования;

- при коэффициенте армирования ^^=0,0116 (формула (1.2) ) изменение размеров ячейки сеток косвенного армирования от 6x6 см до 27x27 см, диаметра проволоки от 4 мм до 12 мм, шага сеток от 5 см до 30 см не оказывают существенного влияния на прочность;

- все же наблюдается небольшое повышение (-5%) прочности образцов при более равномерном размещении арматуры меньших диаметров при одинаковых коэффициентах армирования р.5>ху;

- менее прочная арматура сеток использовалась эффективнее, чем высокопрочная;

- профиль арматуры существенно не влияет на эффективность косвенного армирования, так как за счет приварки взаимно перпендикулярных стержней обеспечивается требуемая анкеровка. Коэффициент эффективности косвенного армирования ппределялся по

формуле (1.1):

К = ^ , (1.1)

где АЫ - повышение несущей способности ядра сечения относительно прочности неармированного бетона;

Ль>е/ - площадь бетона, ограниченного крайними стержнями сеток; - коэффициент косвенного армирования:

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Манаенков Иван Константинович, 2018 год

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Абрамов Н.М. Изучение свойств бетона в обойме. Механическая лаборатория института инженеров путей сообщения / Н.М. Абрамов. - СПб, 1905.

2. Алперина О.Н. Исследование сжатых железобетонных элементов с поперечным армированием: Автореф. дисс. ... канд. техн. наук / Алперина Ольга Николаевна. - М., 1960. - 24 с.

3. Афанасьев А.А. Трубобетонные конструкции для возведения каркасных зданий / А.А. Афанасьев, А.В. Курочкин // Academia. Архитектура и строительство. - 2016. - № 2. - С. 113-118.

4. Байков В.Н. Построение зависимости между напряжениями и деформациями сжатого бетона по системе нормируемых показателей / В.Н. Байков, С.В. Горбатов, З.А. Димитров // Известия вузов. Строительство и архитектура. - 1977. - № 6. - С. 15-18.

5. Бакиров К.К. Несущая способность сжатых железобетонных элементов прямоугольного сечения с косвенным армированием в виде сеток (При кратковременном действии нагрузки): Дис. ... канд. техн. наук / Бакиров Келес Капашевич. - М., 1976. - 127 с.

6. Баландин П.П. К вопросу о гипотезе прочности / П.П. Баландин // Вестник инженеров и техников. - 1956. - № 1. - С. 5-7

7. Берг О.Я. Исследование напряженного и деформированного состояния бетона при трехосном сжатии / О.Я. Берг, Г.Г. Соломенцев // Тр. ЦНИИС. Вып.70. - 1969. - С.103-123.

8. Бондаренко В.М. Некоторые вопросы нелинейной теории железобетона / В.М. Бондаренко. - Харьков: 1968. - С.324.

9. Васильев А.П. Работа внецентренно сжатых железобетонных элементов с косвенным армированием / А.П. Васильев, Н.Г. Матков // Теория железобетона. - М.: Стройиздат, 1972. - С.101-111.

10. Ванус Д.С. Применение косвенного сетчатого армирования для повышения жесткости и трещиностойкости железобетонных элементов: Дис. ... канд. техн. наук: 05.23.01 / Ванус Дахи Сулеман - М.: МГСУ, 2011. - 184 с.

11. Ванус Д.С. Экспериментальные исследования железобетонных балок с косвенным сетчатым армированием сжатой зоны / Д.С. Ванус // Промышленное и гражданское строительство. - 2011. - № 5. - С. 56-57.

12. Вахненко П.Ф. Эффект применения пластинчатого армирования в сжатых железобетонных элементах / П.Ф. Вахненко, Н.Н. Губий, С.И. Роговой // Известия вузов. Строительство и архитектура. - 1986. - № 2. - С. 129-132.

13. Виноградова О.Ф. Экспериментальные исследования центрально-сжатых железобетонных элементов с косвенным армированием сетками нового типа / О.Ф. Виноградова // Сб. трудов ЛИИЖТ. - 1973. Вып. 350.

14. Власов Г.М. Учет косвенного армирования в расчетах железобетонных элементах / Г.М. Власов, В.М. Козлов // Бетон и железобетон. - 1988. - №4. -С. 31-33.

15. Гамбаров Г. А. Исследование работы спирально армированных и трубобетонных элементов под воздействием центрального сжатия: Дисс. ... канд.техн.наук. / Гамбаров Георгий Александрович. - М., 1961. - 166 с.

16. Гвоздев А. А. Исследование прочности сжатых железобетонных элементов, армированных поперечными сетками, применительно к конструкции арочного моста через реку Волгу в г. Рыбинске / А.А. Гвоздев,

A.Н. Кузнецов. - НТО, ЦНИПС, 1941.

17. Гвоздев А. А. О полной диаграмме сжатия бетона, армированного поперечными сетками / А. А. Гвоздев, А.В. Шубик, Н.Г. Матков // Бетон и железобетон. - 1988. - № 4. - С.37-39.

18. Гениев Г.А. К вопросу обобщения теории прочности бетона / Г.А. Гениев,

B.Н. Киссюк // Бетон и железобетон. - 1965. - № 2. - С.5-8

19. Гениев Г.А. Теория пластичности бетона и железобетона / Г.А. Гениев, В.Н. Киссюк, Г. А. Тюпин. - М.: Стройиздат. - 1974. - 316 с.

20. Гольденблат И.И. Критерии прочности и пластичности конструкционных материалов / И.И. Гольденблат, В.А. Копнов. - Машиностроение, 1968. -352с.

21. Гончаров А. А. Внецентренно сжатые железобетонные элементы с косвенным армированием при кратковременном динамическом нагружении: автореферат дисс... канд. техн. наук: 05.23.01 / Гончаров Александр Анатольевич. - М., 1988. - 186с.

22. ГОСТ 10178-85. Портландцемент и шлакопортландцемент. Технические условия. - М: Госстрой СССР, 1987.

23. ГОСТ 10180-2012. Бетоны. Методы определения прочности по контрольным образцам. - М: Федеральное агентство по техническому регулированию и метрологии, 2012.

24. ГОСТ 12004-81. Сталь арматурная. Методы испытания на растяжение. - М : Госстандарт СССР, 1981.

25. ГОСТ 14098-2014. Соединения сварные арматуры и закладных изделий железобетонных конструкций. Типы, конструкции и размеры. - М.: Федеральное агентство по техническому регулированию и метрологии, 2014.

26. ГОСТ 24452-80. Бетоны. Методы определения призменной прочности, модуля упругости и коэффициента Пуассона. - М.: Госстрой СССР, 1980.

27. ГОСТ 5781-82. Сталь горячекатаная для армирования железобетонных конструкций. Технические условия. - М.: Госстандарт СССР, 1982.

28. ГОСТ Р 52544-2006. Прокат арматурный свариваемый периодического профиля классов А500С и В500С для армирования железобетонных конструкций. Технические условия. - М.: Федеральное агентство по техническому регулированию и метрологии, 2006.

29. Гнедовский В.И. Косвенное армирование железобетонных конструкций / В.И. Гнедовский. - Л.:Стройиздат, 1981. - 125 с.

30. Гринев В.Д. Работа железобетонных балок с усиленной сжатой зоной / В.Д. Гринев, С.Д. Белевич // Промышленное и гражданское строительство. -

1993. - № 10. - С.12-13.

31. Гринева Н.В. Работа центрально-сжатых железобетонных элементов конструкций с косвенным армированием: Дис. ... канд. техн. наук: 05.23.01 / Гринева Наталия Владимировна - Харьков, 1984. - 199 с.

32. Гусев Б.В. Напряженно-деформированное состояние в бетоне при действии сжимающих нагрузок и рациональное армирование колонн спиральной арматурой / Б.В. Гусев, А.И. Звездов, С.И.Л. Ин // В сб.: Бетон и железобетон

- взгляд в будущее научные труды III Всероссийской (II Международной) конференции по бетону и железобетону: в 7 томах. - 2014. - С.245-250.

33. Довгалюк В.И. Исследование работы сжатых железобетонных элементов, армированных поперечной арматурой из сварных сеток. Дисс. . канд. техн. наук / В .И. Довгалюк. - М.: НИИЖБ, 1970. - 125 с.

34. Довгалюк В.И. Исследование работы центрально-сжатых железобетонных колонн с косвенной и продольной арматурой / В.И. Довгалюк // Бетон и железобетон. - 1971. - № 11. - С.33-37.

35. Довгалюк А.Ф. Исследование сжатых железобетонных элементов с косвенным сетчатым армированием / А.Ф. Довгалюк, В.И. Довгалюк. - В сб. МНИИТЭП «Прочность конструкций многоэтажных зданий». М., Стройиздат, 1968.

36. Долженко А.А. Трубобетонные конструкции на строительстве производственного здания / А.А. Долженко // Промышленное строительство.

- 1965. - № 6. - С.23-26.

37. Жиренков А.Н. Деформирование и прочность обычного тяжелого бетона при сложном напряженном состоянии: Дисс. . канд. техн. наук: 01.02.04 / Жиренков Александр Николаевич. - М., 2009. - 205 с.

38. Зайцев Ю.В. Моделирование деформаций и прочности бетона методами механики разрушения / Ю.В. Зайцев. - М.: Стройиздат, 1982. - 196 с.

39. Зелигер Р. Железобетон, его расчет и проектирование / Р. Зелигер. - М : ГОНТИ, 1931. - 671 с.

40. Зурабян А.С. Исследование длительной прочности и деформативности высокопрочного бетона и элементов с поперечным армированием: Дисс. ...

канд. техн. наук: 05.23.01 / Зурабян Артем Саркисович. - Госстрой СССР. Науч.-исслед. ин-т бетона и железобетона. "НИИЖБ". - М., 1975. - 163 с.

41. Кабанцев О.В. Учет изменений расчетной схемы при анализе работы конструкции / О.В. Кабанцев, А.Г. Тамразян // Инженерно-строительный журнал. - 2014. - № 5(49). - С. 15-26.

42. Казанкин Ю.Н. Влияние косвенного армирования на разрушение балок из высокопрочного бетона / Ю.Н. Казанкин. - Инженерные конструкции. -ЛИСИ. - 1968. - № 26.

43. Карнет Ю.Н. Исследование сжатых железобетонных элементов с сеточным армированием и продольной высокопрочной арматурой: Дисс. ... канд. техн. наук / Карнет Юрий Николаевич. - Свердловск, 1973. - 186 с.

44. Карпенко Н.И. Общие модели механики железобетона. - М.: Стройиздат, 1996. - 416 с.

45. Карпенко Н.И. Исходные и трансформированные диаграммы деформирования бетона и арматуры / Н.И. Карпенко, Т.А. Мухамедиев,

A.И. Петров // Напряженно-деформированное состояние бетонных и железобетонных конструкций. Тр. Ин-та НИИЖБ, - 1986. - С. 7-25.

46. Карпенко С.Н. Модели деформирования железобетона в приращениях и методы расчета конструкций: Дис. ... докт. техн. наук: 05.23.01 / Карпенко Сергей Николаевич. - Москва, 2010. - 375 с.

47. Карпинский В.И. Бетон в предварительно - напряженной спиральной обойме / В.И. Карпинский, Орггрансстрой, 1961.

48. Катаев В.А. Теоретическое исследование и расчет трубобетона / В.А. Катаев // Бетон и железобетон. - 1994. - № 11. - С.26-28.

49. Кваша В.Г. Конечно-элементный анализ несущей способности пространственной железобетонной плитно-ребристой мостовой системы /

B.Г. Кваша, В.К. Шиндер, В.В. Волоцюга, Ю.В. Шиндер // Науковi нотатки. -2014. - № 45. - С. 257-264.

50. Коврыга С.В. Прочность и деформативность при осевом сжатии стальных труб, заполненных высокопрочным бетоном. Дисс. . канд. техн. наук / Коврыга Сергей Владимирович. - М.: НИИЖБ. - 1992. - 149 с.

51. Кодыш Э.Н. Влияние параметров идеализированных диаграмм деформирования бетона на расчетные значения прочности, трещиностойкости и деформаций изгибаемых и внецентренно сжатых элементов / Э.Н. Кодыш, Н.Н. Трекин, Д.Н. Трекин // В сб.: Бетон и железобетон - взгляд в будущее научные труды III Всероссийской (II Международной) конференции по бетону и железобетону: в 7 томах. - 2014. - С.69-75.

52. Колчунов В.И. Методика экспериментальных исследований сопротивления растянутого бетона между трещинами в железобетонных конструкциях для уточнения параметра / В.И. Колчунов, В.Н. Пимочкин // Известия Орловского государственного технического университета. Серия: Строительство и транспорт. - 2007. - № 2-14. - С.56-60.

53. Колчунов В.И. Сопротивление растянутого бетона между трещинами составных железобетонных конструкций с учетом новых эффектов / В.И. Колчунов, Х.З. Баширов, И.А. Яковенко, Г.К. Биджосян // Строительство и реконструкция. - 2011. - № 6. - С.3-11.

54. Король Е.А. Экспериментальные исследования сцепления бетонов различной прочности в многослойных железобетонных элементах / Е.А. Король, Е.М. Пугач, А.Е. Николаев // Технологии бетонов. - 2006. -№ 4. - С. 54-55.

55. Котлова Н.А. Несущая способность железобетонных колонн с косвенным армированием пластинами и высокопрочной продольной арматурой : Дисс. ... канд. техн. наук: 05.23.01. / Котлова Нина Алексеевна. - Свердловск, 1984.

56. Кришан А.Л. Прочность трубобетонных колонн с предварительно обжатым ядром: Дис. ... докт. техн. наук: 05.23.01 / Кришан Анатолий Леонидович. -Магнитогорск, 2011. - 335 с.

57. Кришан А.Л. Определение разрушающей нагрузки сжатых трубобетонных элементов / А.Л. Кришан, А.И. Заикин, М.С. Купфер // Бетон и железобетон.

- 2008. - № 2. - С.22-24.

58. Кришан А.Л. Расчет прочности сжатых железобетонных элементов с косвенным армированием сетками / А.Л. Кришан, Р.Р. Сабиров, М.А. Кришан // Архитектура. Строительство. Образование. - 2014. - № 1 (3). -С.215-224.

59. Крылов С.Б. Критическая сила при расчете трубобетонных конструкций по прочности / С.Б. Крылов, П.П. Смирнов, В.И. Обозов, И.П. Саврасов // Сейсмостойкое строительство. Безопасность сооружений. - 2017. - Т. 1. № 1.

- С. 9-12.

60. Кудзис А.П. О погрешностях двухосных испытаний бетона / А.П. Кудзис,

A.И. Ноткус // Бетон и железобетон. - 1978. - № 6. - С.32-34.

61. Курылло А.С. Результаты новых испытаний железобетонных колонн с косвенной арматурой / А.С. Курылло. - М.: Строительная промышленность, 1952. - № 8.

62. Лукша Л.К. Исследование прочности и пластичности бетона в условиях стесненной поперечной деформации: Дисс. . канд. техн. наук / Лукша Леонид Константинович. - Минск, 1962.

63. Лукша Л.К. К расчету прочности бетона в обойме / Л.К. Лукша // Бетон и железобетон. - 1993. - № 1. - С.23-25.

64. Людковский И.Г. Исследование сжатых трубобетонных элементов, армированных высокопрочной продольной арматурой / И.Г. Людковский,

B.М. Фонов, Н.В. Макаричева // Бетон и железобетон. - 1980. - № 7. - С.17-19.

65. Малашкин Ю.Н. К испытаниям бетонных образцов в условиях двухосного и трехосного напряженного состояния. / Ю.Н. Малашки, В.Г. Иш // Заводская лаборатория. - 1972. - № 5. - С.606-608.

66. Малашкин Ю.Н. Влияние граничных условий на деформативность бетона при многоосевых испытаниях. / Ю.Н. Малашкин, В.Г. Иш, Б.В Тябликов - Тр.

ин-та Гидропроект: Разработки по технологии и конструкциям АЭС. Вып.41. - М., 1975. - С.119-128.

67. Манаенков И.К. Напряженное состояние изгибаемых железобетонных элементов с учетом деформативности сжатой зоны, усиленной косвенным армированием / И.К. Манаенков, А.Г. Тамразян // В сб.: Теория и практика исследований и проектирования в строительстве с применением систем автоматизированного проектирования (САПР). БрГТУ, 2018. С. 90-98.

68. Манаенков И.К. К совершенствованию диаграммы сжатого бетона c косвенным армированием / И.К. Манаенков // Строительство и реконструкция. - 2018. - №2 (76). - С. 41-50.

69. Манаенков И.К. Учет свойств ограниченного бетона в российских нормах проектирования бетонных и железобетонных конструкций / И.К. Манаенков // Новая наука: Стратегии и векторы развития. - 2015. - № 4. - С.89-92.

70. Маренин В.Ф. Исследование прочности стальных труб, заполненных бетоном, при осевом сжатии: Дисс. ... канд. техн. наук / Маренин Василий Федорович - М., 1959. - 158 с.

71. Мартиросов Г.М. Исследование прочности и деформативности элементов в напряжённой спиральной обойме с различными видами защитных покрытий: Дис. ... канд. техн. наук / Мартиросов Геннадий Михайлович. - М.: НИИЖБ, 1973. - 145 с.

72. Мартиросов Г.М. Повышение эффективности косвенного армирования / Г. М. Мартиросов, Р. В. Мартиросян // Бетон и железобетон. - 1980. - № 9. -С. 12-13.

73. Матков Н.Г. О диаграммах деформировании сжимаемых железобетонных элементов с продольным и поперечным армированием / Н.Г. Матков. -Совершенствование методов расчета статически неопределимых элементов железобетонных конструкций. Тр. ин-та НИИЖБ, 1987. - С. 135-142.

74. Матков Н.Г. Железобетонный стык колонн многоэтажных каркасных зданий / Н.Г. Матков, Б.П. Филиппов, С. Шериф. - Стыки железобетонных конструкций. М., Стройиздат, 1970.

75. Мельничук А.С. Прочность коротких трубобетонных колонн квадратного поперечного сечения: Дис. . канд. техн. наук: 05.23.01 / Мельничук Александр Станиславович; - Магнитогорск, 2014. -191 с.

76. Миролюбов И.Н. К вопросу об обобщении теории прочности октаэдрических касательных напряжений на хрупкие материалы / И.Н. Миролюбов. - Труды ЛТИ, 1953. - № 25. - С. 15-21.

77. Мор О. Чем обусловлен предел упругости и временное сопротивление материала? / О. Мор. - "Новые идеи в технике". В сб. "Теории прочности" № 1, Образование. Петроград, 1915. - С. 1-50.

78. Морид А.М. Исследование работы сталежелезобетонных пролетных строений мостов в программном комплексе Бешар & Ма81хап / А.М. Морид, В .И. Попов // Наука и современность. - 2012. - № 15-1. - С. 122-131.

79. Мулин Н.М. Арматура и условия ее работы в конструкциях / Н.М. Мулин, Ю.П. Гуща // Бетон и железобетон. - 1971. - № 5. - С. 7-10.

80. Мурашев В.И. Трещиноустойчивость, жесткость и прочность железобетона / В.И. Мурашев. -М.: Машстройиздат. - 1950, - С.267

81. Мухамедиев Т.А. Прочность и деформации стержневых элементов с косвенным армированием / Т. А. Мухамедиев // Бетон и железобетон. - 1989, - № 12. -С.26-27.

82. Некрасов В.П. Уточнение метода расчета железобетонных колонн с косвенным армированием / В.П. Некрасов, И.М. Котельников. - НТО ЦНИИПСа (машинопись). М., 1949.

83. Немировский Я.М. Жесткость изгибаемых железобетонных элементов при кратковременном и длительном загружениях / Я.М. Немировский // Бетон и железобетон. - 1955. - № 5. - С. 172-176.

84. Нестерович А.П. Прочность трубобетонных элементов диаметром 500 мм и более при осевом сжатии: Дисс. ... канд. техн. наук: 05.23.01 / Нестерович Александр Павлович. - М., 1987. - 236 с.

85. Нурадинов Б.Н. Огнестойкость сталетрубобетонных колонн: Дисс. ... канд. техн. наук: 05.23.01 / Нурадинов Бауыржан Нурадинович. - М., 1994. - 169с.

86. Пак А.П. Исследование прочности бетона при двухосном сжатии / А.П. Пак // Известия БВМГ. - 1968. - Т.87. - С.36-45.

87. Палагин Е.В. Исследование некоторых вопросов прочности бетона при сложных напршсенных состояниях: Автореф. дис. ... канд. техн. наук. / Палагин Евгений Васильевич - М., 1968. - 21 с.

88. Передерий Г.П. Трубчатая арматура / Г.П. Передерий. - М.: Трансжелдориздат, 1945. - 105 с.

89. Петрова К.В. Несущая способность сжатых элементов с поперечными сетками / К.В. Петрова, М.А. Юлдашев, В.И. Попугаев. - В сб.: Исследование конструкций из бетонов на пористых заполнителях. НИИЖБ. - М., 1981, -С. 67-111.

90. Плевков В.С. Расчетные диаграммы нелинейного деформирования базальтофибробетона при статических и кратковременных динамических воздействиях / В.С. Плевков, С.Н. Колупаева, К.Л. Кудяков // Вестник Томского государственного архитектурно-строительного университета. -2016. - № 3(56). - С.95-110.

91. Попов Н.Н. Влияние косвенного армирования на деформативность бетона / Н.Н. Попов, Н.Н. Трекин, Н.Г. Матков // Бетон и железобетон. - 1986. - №11. - С. ЗЗ-34.

92. Расторгуев Б.С. Расчет железобетонных элементов с поперечным сетчатым армированием / Б.С. Расторгуев, Д.С. Ванус // Промышленное и гражданское строительство. - 2009. - № 10. - С. 53-54.

93. Расторгуев Б.С. К вопросу о применении косвенного армирования в ригелях многоэтажных производственных зданий / Б.С Расторгуев, С.К. Яковлев // Изв. Вузов. Строительство и архитектура. - 1985. - № 9. - С. 1-4

94. Роговой С.И. Экспериментально-теоретические исследования кососжатых железобетонных элементов с косвенным сетчатым армированием: Дисс. . канд. техн. наук / Роговой Станислав Иванович. - Полтава, 1980. - 161 с.

95. Росновский В.А. Исследование труб, заполненных бетоном / В. А. Росновский, А.Ф. Липатов // Железнодорожное строительство. - 1952. -№ 11. - С. 27-30.

96. Рычков С.П. Моделирование конструкций в среде Femap with Nastran. Москва: ДМК-Пресс, 2013. - 786 с.

97. Санжаровский Р.С. Теория и расчет прочности и устойчивости элемен-тов конструкций из стальных труб, заполненных бетоном: Дисс. ... докт. техн. наук / Санжаровский Рудольф Сергеевич. - М, 1977. - 453 с.

98. Сахаров А.А. Несущая способность трубобетонных элементов с бетоном, твердеющим под давлением: Дисс. ... канд. техн. наук: 05.23.01 / Сахаров Андрей Александрович - Самара, 1991. - 159 с.

99. СНиП 2.03.01-84* Бетонные и железобетонные конструкции. - Госстрой СССР, 1989.

100. Соломенцев Г.Г. К испытаниям бетона в условиях трехосного сжатия / Г.Г. Соломенцев // Заводская лаборатория. - 1967. - № 4. - С.503-505.

101. СП 63.13330.2012. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003. - М.: Министерство регионального развития Российской Федерации, 2011.

102. Стороженко Л.И. Объемное напряженно-деформированное состояние железобетона с косвенным армированием: Дис. ... д-ра техн. наук: 05.23.01 / Стороженко Леонид Иванович. - Криворожский Ордена Трудового Красного Знамени горнорудный ин-т. - Кривой Рог, 1984. - 495 с.

103. Стороженко Л.И. Эффективность сжатых элементов с различными способами армирования / Л.И. Стороженко // Известия вузов. Строительство и архитектура. - 1981. - № 6. - С.26-29.

104. Тамразян А.Г. Испытание трубобетонных образцов малого диаметра с высоким коэффициентом армирования / А.Г. Тамразян, И.К. Манаенков // Строительство и реконструкция. - 2017. - №4 (72). - С.57-62.

105. Тамразян А.Г. К остаточной несущей способности железобетонных балок с трещинами / А.Г. Тамразян, М.А. Орлова // Жилищное строительство. - 2015. - №6. - С.32-34.

106. Тамразян А.Г. К расчету изгибаемых железобетонных элементов с косвенным армированием сжатой зоны / А.Г. Тамразян, И.К. Манаенков // Промышленное и гражданское строительство. - 2016. - № 7. - С. 41-44.

107. Тамразян А.Г. К расчету плоских железобетонных перекрытий при локальном приложении нагрузки / А.Г. Тамразян, И.К. Манаенков // В сб.: Безопасность строительного фонда России. Проблемы и решения. - Курский государственный университет, 2017. - С.154-159.

108. Тамразян А.Г. К расчету плоских железобетонных перекрытий с учетом фактической жесткости сечения / А.Г. Тамразян, И.К. Манаенков // Научное обозрение. - 2015. - №8. - С. 87-92.

109. Тамразян А.Г. Проблемы расчета железобетонных изгибаемых элементов с косвенным армированием / А.Г. Тамразян, И.К. Манаенков // В сб.: Современные проблемы расчета железобетонных конструкций, зданий и сооружений на аварийные воздействия. Под ред. А.Г. Тамразяна, Д.Г. Копаницы. - НИУ МГСУ, 2016. - С. 421-424.

110. Тамразян А.Г. Рекомендации к разработке требований к живучести зданий и сооружений / А.Г. Тамразян // Вестник МГСУ. - 2011. - №2-1. - С. 77-83.

111. Травуш В.И. Расчет параметра живучести рамно-стержневых конструктивных систем / В.И. Травуш В.И., Н.В. Федорова // Научный журнал строительства и архитектуры. - 2017. - № 1 (45). - С. 21-28.

112. Трекин Н.Н. Несущая способность колонн, армированных высокопрочной сталью, при динамическом воздействии: Дис. ... канд. техн. наук: 05.23.01 / Трекин Николай Николаевич. - М, 1987. - 151 с.

113. Тябликов Б.В. Прочность и деформация бетона массивных конструкций при неодноосном сжатии: Дис. ... канд. техн. наук: 05.23.01 / Тябликов Борис Владимирович. - М, 1984. - 190 с.

114. Филиппов Б.П. Исследование прочности и деформативности сжатых элементов с косвенным армированием: Дис. ... канд. техн. наук / Филиппов Борис Петрович. - "НИИЖБ". - М., 1973. - 138 с.

115. Филиппов Б.П. Прочность и деформативность сжатых элементов с косвенным армированием / Б.П. Филиппов, Н.Г. Матков // Бетон и железобетон. - 1973. - № 4. - С.64-86.

116. Холмянский М.М. К прочности трещиноватых пород и бетона при трехосном равномерном нагружении / М.М. Холмянский, Е.И. Шифри. - В сб.: Физико-технические проблемы разработки полезных ископаемых. Был. 3 / АН СССР, Сиб. отд. - Новосибирск: Наука, 1981. - С.52-61.

117. Цепелев СВ. Работа изгибаемых элементов с косвенным армированием / СВ. Цепелев // Бетон и железобетон. - 1992. - № 9. - С. 2-4.

118. Червонобаба В. А. Исследование сопротивления смятию и сжатию бетона, армированного сетками, применительно к стыкам сборных железобетонных колонн: Автореферат дис. . канд. техн. наук / Червонобаба, Виктор Акимович. - М: 1958. - 21 с.;

119. Чистяков Е.А. Прочность и деформации сжатых элементов с косвенным армированием / Е.А. Чистяков, К.К. Бакиров // Новое о прочности железобетона. - М.: Стройиздат,1977.-с.47 - 60.

120. Шахворостов А.И. Исследование напряженно-деформированного состояния трубобетона на напрягающем цементе: Дисс. . канд. техн. наук: 05.23.01 / Шахворостов Алексей Иванович. - М, 2000. - 158 с.

121. Шериф М. Исследование замоноличенных стыков колонн сборных железобетонных каркасов многоэтажных зданий: Дисс. . канд. техн. наук / Шериф Мохамед Хельми Абдель Хамид Сулейман. - "НИИЖБ". Москва, 1969. - 114 с.

122. Яркин Р. А. Изгиб железобетонных балок с косвенным армированием сжатой зоны бетона / Р.А. Яркин, В.М. Струлев // Вестник ТГТУ. - 2003. - Том 9. -С. 486-491.

123. Яшин А.В. Влияние сложного (непропорционального) нагружения на деформации и прочность бетона при трехосном сжатии / А.В. Яшин,

A.К. Кулманов - Поведение бетонов и элементов железобетонных конструкций при воздействии различной длительности. - М.: Стройиздат, 1980. - С.4-17.

124. Ansari F. High-strength concrete subjected to triaxial compression / F. Ansari, Q. Li // ACI Mater J. - 1998. - №95. - Pp. 747-755.

125. Attard M. A stress-strain model for uniaxial and confined concrete under compression / M. Attard, A.K. Samani // Eng Struct. - 2012. - № 41. - Pp. 335349

126. Attard M. Stress-strain relationship of confined and unconfined concrete / M. Attard, S. Setunge // ACI Mater J. - 1996. - № 93. - Pp. 432-442.

127. Bergues J. Etude du coraportement mecanique du beton soumis a des contraintes triaxiales / J. Bergues, P. Habib, P. Morlier // Annales de L'l.T.B.T.P. - 1970. -№ 226. - Pp. 174-187.

128. Binici B. An analytical model for stress-strain behavior of confined concrete /

B. Binici // Eng Struct. - 2005. - № 27. - Pp. 1040-1051.

129. Boyd P.F. Seismic performance of steel-encased concrete columns under flexural loading / P.F. Boyd, W.F. Cofer, D.I. McLean // Journal of ACI. - 1995. - vol. 92. - №3. - Pp. 353-364.

130. Candappa D. Complete triaxial stress-strain curves of high-strength concrete / D. Candappa, J. Sanjayan., S. Setunge // J Mater Civil Eng. - 2001. - № 13. -Pp. 209-215.

131. Carrazedo R. Plasticity based stress-strain model for concrete confinement / R. Carrazedo, A. Mirmiran, J. Hanai // Engineering Structures. - 2013. - № 48. -Pp. 645-657.

132. Cusson D. and Paultre P. Stress-Strain Model for Confined High-Strength Concrete // Journal of Structural Engineering. ASCE. - V. 121, No. 3. - March 1995. - Pp. 468-477.

133. Diniz S.M.C. and Frangopol D.M. Strength and Ductility Simulation of High-Strength Concrete Columns // Journal of Structural Engineering. ASCE. - V. 123, No. 10. - October 1997. - Pp. 1365-1374.

134. Eldash K. Modeling the Stress-Strain Behavior of Confined Concrete Columns // American Concrete Institute. - October 2006. - P 238.

135. Fumagalli E. Strength Characteristics of Concrete under Conditions of Multiaxial Compression / E. Fumagalli - Cem. and Concrete Association (trans.), London, 1968. - 128 p.

136. Furlong R.W. Design of steel-encased concrete beam-columns / R.W. Furlong // Proc. ASCE, 94. STI.267-281. Jan., 1968.

137. Gardner N. Structural behavior of concrete filled steel tubes / N. Gardner, E.R. Jacobson // Journal of ACI. - 1967. - vol. 64. - № 7. - Pp. 404 - 413.

138. Georgios G. Axial capacity of circular concrete-filled tube columns / G. Georgios, D. Lam // Journal of Constructional Steel Research. - vol. 60. - 2004. - Pp.10491068.

139. Gong C.-J. Application of concrete-filled steel tubular columns in tall buildings in earthguake area / C.-J. Gong, X. Lin, S.-H. Cai // Structures Congress XII. Proceedings of the ASCE Structures Congress 94, Atlanta, GA. - April 1994. -Vol. 1. - Pp. 146 - 151.

140. Hadi M. and Elbasha N. Displacement ductility of helically confined HSC beams / M. Hadi, N. Elbasha // The Open Construction and Building Technology Journal, -2008. - № 2. - Pp. 270-279.

141. Henzel J. Untersuchungen über die Tragfähigkeit netzbewehrten Betonsäulen: Von der Fakultat für Bauingenieurwesen der Technischen Hochschule Darmstadt zur Erlangung der würde eines. Doktor-Ingenieurs genehmigte dissertation. -Darmstadt, 1964. - 51 p.

142. Hobbs D.W. Strength of Concrete Under Combined Stress / D.W. Hobbs // Cem. and Concrete Res. - Vol. 1. - 1971. - Pp. 1-56.

143. Hong K.N. and Han S.H. Stress-Strain Model of High-Strength Concrete Confined by Rectangular Ties, Journal of Structural Engineering, KSCE. - V. 9, No. 3 -2005. - Pp. 225-232.

144. Hsu L. Complete stress-strain behaviour of high-strength concrete under compression / L. Hsu, C. Hsu // Mag Concr Res. - 1994. - № 46. - Pp. 301-312.

145. Imran I. Experimental study of plain concrete under triaxial stress / I. Imran, S. Pantazopoulou // ACI Mater J. - 1996. - № 93. - Pp.589-601.

146. Iyengar K.T. Strength of Concrete under Biaxial Compression / K.T. Iyengar, K. Chandrashekhara, K.T. Krishnaswamy // A C I Journal. Proc, 1965. - V.62, No 2, - Pp. 239-250.

147. Johanson M. Structural Behaviour of Circular Steel-Concrete Composite Columns / M. Johanson // Licentiate thesis, Chalmers University of Technology, Div. of Concrete Struct. Guoteborg, Sweden, 2000.

148. Johnson R.P. Behavior of Concrete Under Biaxial and Triaxial Stress / R.P. Johnson, P.G. Lowe // Proc. of Entern. Conf. on Structure, Solid mechanics and Engineering design in civil Eng. Materials. - Southampton, part 2, 1969. - № 4. - Pp.1039-1051.

149. Johnson R.S. Concrete-Filled Steel Tubes / R.S. Johnson // Composite Structures of steel and Concrete. - Vo1. 1, Chapter 5. - 1984. - Pp.171 - 177.

150. Kappos A.J. and Konstantinidis D., Statistical Analysis of Confined High-Strength Concrete Columns // Material and Structures. - V. 32. - Dec. 1992. - Pp. 734-748.

151. Kent D. C., and Park R., Flexural Members with Confined Concrete // Journal of Structural Division. ASCE. - V. 97, No. ST7. - July 1971. - Pp. 1969-1990.

152. Kibriya. T. Performance of concrete filled steel tubes under uniaxial compression / T. Kibriya // IV Regional Conference on Civil Engineering Technologi, Joint ASCE/ESIE Conference. Caipo, Egypt, 2005.

153. Kiyoshi KATO. Development of learning capacity and toughness of RC Column. Blast - resistant structures. - China, Beising, Tsinghua University. - 1992. - Pp.5968.

154. Kobayashi S. Fracture Criteria of Cement Paste, Mortar and Concrete Subjected to Multiaxial Compressive Stresses / S. Kobayashi, W. Koyanagi // The Deformation and the Rapture of Solids Subjected to Multiaxial Stresses. P.I. - Concrete / Proc. of Colloque International, Cannes, 1972. - Paris 1973, Q 1/9.

155. Krishan A.L. Load-bearing capacity of short concrete-filled steel tube columns of circular cross section / A.L. Krishan, E.A. Troshkina, V.I. Rimshin, V.A. Rahmanov, V.L. Kurbatov // Research Journal of Pharmaceutical, Biological and Chemical Sciences. - 2016. - T. 7, № 3. - Pp. 2518-2529.

156. Kupfer H.B. Bihavior of Concrete Under Biaxial Stresses / H.B. Kupfer, K.H. Gerstle // ACI Journal. - 1969. - Vol. 66, N 8. - Pp. 656-666.

157. Kusuma B. Unified Stress-Strain Model for Confined Columns of Any Concrete and Steel Strengths // Proceeding of the International Conference on Earthquake Engineering and Disaster Mitigation, 14-15 Apr. 2008, Jakarta, Indonesia. - Pp. 502-509.

158. Leon R.T. Limit State Response of Composite Columns and Beam-Columns Part 1: Formulation of Design Provisions for the 2005 AISC Specification / R.T. Leon, D.K. Kim, J.F. Hajjar // Eng. Journal, Fourth Quarter, 2007. -Pp. 341-358.

159. Lewis D.J. Multiaxial failure diagram for concrete / D.J. Lewis, G.D.T. Carmichael // Civil Engineering and Public Works Review, april 1970. - Pp. 389-394.

160. Li Q. Mechanics of damage and constitutive relationships for highstrength concrete in triaxial compression / Q. Li, F. Ansari // J Eng Mech. - 1999. - № 125. - Pp. 110.

161. Li Q. High-strength concrete in triaxial compression by different sizes of specimens / Q. Li, F. Ansari // ACI Mater J. - 2000. - № 97. - Pp.684-689.

162. Long Y. Stress-strain relationship of concrete confined by rectangular steel tubes with binding bars / Y. Long, J. Cai // Journal of Constructional Steel Research. -2013. - № 88. - Pp.1-14.

163. Lu X., Hsu C. Stress-strain relations of high-strength concrete under triaxial compression / X. Lu, C. Hsu // J Mater Civil Eng. - 2007. - № 19(3). - Pp.261268.

164. Mander J. B. Theoretical Stress-Strain Model for Confined Concrete / J.B. Mander, M.J.N. Priestley, R. Park // Journal of the Structural Division. ASCE, - V. 114, No. ST8. - Aug. 1988. - Pp. 1804-1825.

165. Mills L.L., Zimmerman R.M. Compressive Strength of Plain Concrete Under Multiaxial Loading Conditions / L.L. Mills, R.M. Zimmerman // ACI Journal. -

1970. - Vol. 67. - № 10. - Pp. 802-807.

166. Nakahara H. Analytical model for compressive behavior of concrete filled square steel tubular columns / H. Nakahara, K. Sacino, E. Inai // Transaction of Japan Concrete Institute. - 1998. - Vol. 20. - Pp. 171-178.

167. Newman J.B. Apparaturs for testing concrete under multiaxial states of stress / J.B. Newman // Maf. of Concrete Res. - 1974. - Vol. 26. - № 89. - Pp. 229-238.

168. Pivonka P., Lackner R., Mang H. Numerical analyses of concrete subjected to triaxial compressive loading. In: European congress on computational methods in applied mechanics, Barcelona, 2000.

169. Razvi S. Confinement model for high-strength concrete / S. Razvi, M. Saatcioglu // J Struct Eng. - 1999. - №125. - Pp. 281-289.

170. Roik K. Wagenknect C. Tragfähigkeit von aus Betonnierten Hohiprofil-stiitzen aus Bustahl / K. Roik, R. Bergman, H. Bode // Tehn-wiss - 1975, Mon. 4.

171. Schneider S.P. Axially Loaded Concrete-Filled Steel Tubes / S.P. Schneider // Journal of Structural Engineering, 1998. - Vol. 124, No 10. - Pp. 1795-1805.

172. Sfer D. Study of the behavior of concrete under triaxial compression / D. Sfer, R. Gettu, G. Etse // J Eng Mech. - 2002. - № 128. - Pp. 156-163.

173. Sargin, M. Effects of Lateral Reinforcement upon the Strength and Deformation Properties of Concrete / M. Sargin, S. Ghosh, V. Handa // Magazine of Concrete Research. - 1971. - Vol 23. - №75-76. - Pp. 99-110.

174. Sheikh S.A. and Uzumeri S.M. Analytical Model for Concrete Confinement in Tied Columns, Journal of the Structural Division, ASCE. - V. 108, No. ST12. -Dec. 1982. - Pp. 2703-2722.

175. Stegbaur A. Comparison of stress-strain behavior of concrete and other materials under biaxial loading / A. Stegbaur, D. Linse // Proc. PILEM Symposium, Cannes, 1972, Q. 1/15.

176. Tamrazyan A.G The assessment of reliability of punching reinforced concrete beamless slabs under the influence of a concentrated force at high temperatures / Tamrazyan A.G. // Procedia Engineering. - 2016. - T. 153. - Pp. 715-720.

177. Tang C. Study on the Fundamental Structural Behavior of Concrete Filled Steel Tubular Columns / C. Tang, B. Zhao, H. Zhu, X. Shen // Journal of Building Structures. - 1982. - Vol. 3, №. 1. - Pp.13-31.

178. Tsuda K. Simplified Design Formula of Slender Concrete-Filled Steel Tubular Beam-Columns / K. Tsuda, C. Matsui, T. Fujinaga // Proceedings, 6th ASCCS Conference on Composite and Hybrid Structures. - Los Angeles, 2000. - V. 1. -Pp. 457-464.

179. Van Geel E. Concrete behaviour in multiaxial compression: experimental research. - Eindhoven University; 1998.

180. Van Mier J., Shah S., Arnaud M., Balayssac J., Bascoul A., Choi S., et al. Strainsoftening of concrete in uniaxial compression / J. Van Mier, S. Shah, M. Arnaud, J. Balayssac, A. Bascoul, S. Choi // Mater Struct. - 1997. - № 30. -Pp.195-209.

181. Vonk R. A micromechanical investigation of softening of concrete loaded in compression / R. Vonk. - Heron, 1993. - № 38. - Pp. 1-94.

182. Weigler H. Über das Bruchund Verformungsverhalten von beton bei mehracshiger Beanspruchung / H. Weigler, G. Becker // Der Bauingenieur. - 1961. - № 10. -Pp.390-396.

183. Willam K. Constitutive driver for triaxial response behavior of plain concrete / K. Willam, S. Sture, K. Gerstle. - Technical report. Department of Civil Engineering, University of Colorado, Boulder, 1989.

184. Yamamoto T. Experimental study of the size effect on the behavior on concrete filled circular steel tube columns under axial compression / T. Yamamoto,

J. Kawaguchi, S. Morino // Journal of structural and Construction Engineering, Transactions of AIJ. - № 561. - 2002. - Pp. 237-244.

185. Yong Y.K. Behavior of Laterally Confined High-Strength Concrete under Axial Loads / Y.K. Yong, M.G. Nour, E.G. Nawy, // Journal of the Structural Division. ASCE. - V. 114, No. ST2. - February 1988. - Pp. 332-351.

186. Zhaoynan C. Use of High strength concrete in blast resistant structures / C. Zhaoynan, W. Zihao, Z. Qingin // Tsinghua university, Beising, China, 1992.

Приложение А

Сравнение прочности, полученной по предлагаемой зависимости, с опытными данными различных авторов. Для

образцов из тяжелого бетона, усиленных сетками косвенного армирования, при центральном сжатии

№ п/п Авторы исследований Параметры бетона Продольное армирование Параметра сеток косвенного армирования Коэффициент эффективности косвенного армирования К поп. , КЪ 3 , МПа тртеор. КЪ3 , МПа о4 О О гН * е сч о -а ав 1 с еч 1 о -а а ОС СИ п н -а ав

Призменная прочность Яь, МПа Грань основания образца, см Площадь бетона, заключенного внутри контура сеток, см2 Шаг сеток, см Размер ячейки, см Гладкая/периодического профиля (г/п) Класс арматуры Сопротивление арматуры растяжению МПа я и н а в о р 2 р а т н е ц о р П

1. Довгалюк А.Ф., Довгалюк В.И. [33,35] 33,3 30 665 4018Л-Ш 10 27 п А-111 440 0,0161 1,43 43,4 47,3 +9,03

2. 21,0 30 665 4018Л-Ш 10 27 п А-111 440 0,0161 1,58 32,2 33,5 +3,67

3. 28,6 30 665 4016Л-Ш 10 27 п А-111 445 0,0161 2,44 46,1 42,3 -8,30

4. 33,3 30 665 4018Л-Ш 15 13,5 п А-111 440 0,0161 0,64 37,8 47,3 -11,4

5. 21,0 30 665 4018Л-Ш 15 13,5 п А-111 440 0,0161 2,26 37,0 33,5 -9,77

6. 28,6 30 665 4016Л-Ш 15 13,5 п А-111 445 0,0161 2,64 47,5 42,3 -11,00

7. 33,3 30 665 4018Л-Ш 20 9 п А-111 440 0,0161 2,58 51,6 47,3 -8,08

8. 21,0 30 665 4018Л-Ш 20 9 п А-111 440 0,0161 1,40 30,9 33,5 +8,39

9. 28,6 30 665 4016Л-Ш 20 9 п А-111 445 0,0161 2,25 44,7 42,3 -5,43

10. 33,3 30 665 4018Л-Ш 30 5 п А-111 440 0,0161 2,19 48,8 47,3 -2,81

11. 21,0 30 665 4018A_III 30 5 п A_III 440 0,0161 2,94 41,8 33,5 -20,14

12. 28,6 30 665 4016A_III 30 5 п A_III 445 0,0161 2,05 43,3 42,3 -2,37

13. 33,3 30 665 4018A_III 5 9 п A_III 440 0,0645 0,91 59,2 68,9 +16,43

14. 21,0 30 665 4018A_III 5 9 п A_III 440 0,0645 0,80 43,6 50,3 +15,43

15. 28,6 30 665 4018A_III 5 9 п A_III 445 0,0645 0,80 51,6 62,3 +20,74

16. 33,3 30 665 4018A_III 7,5 5 п A_III 440 0,0645 1,26 69,1 68,9 -0,25

17. 21,0 30 665 4018A_III 7,5 5 п A_III 440 0,0645 1,22 55,6 50,3 -9,49

18. 28,6 30 665 4018A_III 7,5 5 п A_III 445 0,0645 0,94 55,7 62,3 +11,86

19. 32,2 30 665 4018A_III 8 13,5 п A_III 452 0,0303 1,27 49,6 54,4 +9,71

20. 30,3 30 665 4018A_III 8 13,5 п A_III 445 0,0303 1,26 47,3 51,8 +9,60

21. 29,4 30 665 4016A_III 8 13,5 п A_III 445 0,0303 1,33 47,4 50,7 +7,00

22. 32,2 30 665 4018A_III 8 9 п A_III 452 0,0404 0,93 49,1 59,0 +20,14

23. 30,3 30 665 4018A_III 8 9 п A_III 445 0,0404 1,02 48,7 56,3 +15,5

24. 29,4 30 665 4016A_III 8 9 п A_III 445 0,0404 1,54 57,1 55,1 -3,58

25. 32,2 30 665 4018A_III 8 5 п A_III 452 0,0605 0,69 51,0 66,6 +30,5

26. 30,3 30 665 4018A_III 8 5 п A_III 427 0,0605 0,93 54,2 62,7 +15,7

27. 29,4 30 665 4016A_III 8 5 п A_III 445 0,0605 1,01 56,5 62,2 +10,1

28. 32,2 30 690 4018A_III 8 9 п A_III 440 0,018 2,10 48,8 47,4 -2,89

29. 30,3 30 690 4018A_III 8 9 п A_III 445 0,018 1,10 39,1 45,4 +16,00

30. 29,4 30 690 4016A_III 8 9 п A_III 400 0,018 2,69 48,8 43,2 -11,42

31. 32,2 30 700 4018A_III 8 13,5 п B_I 600 0,0034 6,81 46,1 37,4 -18,94

32. 30,3 30 700 4018A_III 8 13,5 п B_I 600 0,0034 9,56 49,8 35,4 -28,87

33. 29,4 30 700 4016A_III 8 13,5 п B_I 600 0,0034 4,12 37,8 34,5 -8,73

СЛ 00

34. 32,2 30 700 4018A_III 8 9 п B_I 600 0,0045 3,22 40,9 38,8 -5,24

35. 30,3 30 700 4018A_III 8 9 п B_I 600 0,0045 4,52 42,5 36,8 -13,43

36. 29,4 30 700 4016A_III 8 9 п B_I 600 0,0045 3,63 39,2 35,9 -8,52

37. 32,2 30 665 4018A_III 8 5 п B_I 600 0,0068 3,26 45,5 41,4 -9,05

38. 30,3 30 665 4018A_III 8 5 п B_I 600 0,0068 3,90 46,2 39,4 -14,79

39. 29,4 30 665 4018A_III 8 5 п B_I 600 0,0068 3,75 44,7 38,4 -14,07

40. 41,0 30 530 4018A_III 12 6 п A_III 402 0,0234 1,53 55,4 59,4 +7,20

41. 29,0 30 530 4018A_III 12 6 п A_III 402 0,0234 1,49 43,0 45,6 +6,15

42. 34,5 30 530 4018A_III 5,5 6 п A_III 402 0,051 0,82 51,3 64,1 +24,9

43. 29,0 30 530 4018A_III 5,5 6 п A_III 402 0,051 0,68 43,0 56,7 +31,8

44. 30,6 30 665 4016A_III 15 13,5 г A_I 300 0,0161 3,48 47,4 41,0 -13,58

45. 30,4 30 665 4016A_III 20 13,5 г A_I 300 0,0161 2,65 43,2 40,8 -5,67

46. 30,6 30 665 4016A_III 30 9 г A_I 300 0,0161 4,04 50,1 41,0 -18,23

47. 30,4 30 665 4016A_III 8 9 г A_I 300 0,0161 3,23 46,0 40,8 -11,41

48. 30,6 30 665 4016A_III 8 5 г A_I 300 0,0161 3,75 48,7 41,0 -15,89

49. 30,4 30 665 4016A_III 8 5 г A_I 300 0,0161 1,80 39,1 40,8 +4,22

50. 30,6 30 665 4016A_III 8 13,5 г A_I 300 0,0303 1,99 48,7 47,1 -3,25

51. 30,4 30 665 4016A_III 8 13,5 г A_I 300 0,0303 2,48 52,9 46,9 -11,37

52. 30,6 30 665 4016A_III 8 9 г A_I 300 0,0404 1,39 47,4 50,7 +7,02

53. 30,4 30 665 4016A_III 8 9 г A_I 300 0,0404 1,74 51,5 50,5 -1,97

54. 30,6 30 665 4016A_III 8 5 г A_I 300 0,0605 1,53 58,3 56,8 -2,58

55. 30,4 30 665 4016A_III 8 5 г A_I 300 0,0605 1,54 58,3 56,5 -3,03

56. 30,6 30 690 406A_III 8 9 г A_I 300 0,018 3,35 48,7 41,9 -13,99

ON

чо

57. 30,4 30 690 406A_III 8 9 г A_I 300 0,018 1,87 40,5 41,7 +2,89

58. 34,2 30 740 4012A_III 8,5 7 г A_I 302 0,0203 1,06 40,7 47,0 +15,40

59. 33,2 30 740 4012A_III 8 7 г A_I 302 0,0216 1,76 44,7 46,5 +3,98

60. 34,5 30 740 4012A_III 8,5 7 г A_I 302 0,0203 1,88 46,0 47,3 +2,81

61. 34,2 30 720 4012A_III 8 7 г A_I 307 0,0487 1,26 53,0 58,2 +9,87

62. 33,2 30 720 4012A_III 8 7 г A_I 307 0,0487 1,30 52,7 57,0 +8,14

63. 34,5 30 720 4012A_III 8 7 г A_I 307 0,0487 1,24 53,0 58,6 +10,56

64. 34,2 30 700 4012A_III 8 7 г A_I 310 0,0860 1,04 62,0 68,8 +11,09

65. 33,2 30 700 4012A_III 8,5 7 г A_I 310 0,0812 1,01 58,7 66,3 +12,95

66. 34,5 30 700 4012A_III 8 7 г A_I 310 0,0860 1,01 61,5 69,3 +12,68

67. 34,4 30 740 4012A_III 10 3 г A_I 302 0,031 1,89 52,1 52,1 -0,48

68. 28,2 30 740 4012A_III 10 3 г A_I 302 0,031 1,94 46,4 44,7 -3,78

69. 30,6 30 740 4012A_III 10 3 г A_I 302 0,031 2,08 50,1 47,5 -5,27

70. 34,4 30 750 4012A_III 9,5 5 г A_I 317 0,034 1,58 51,4 53,7 +4,42

71. 28,2 30 750 4012A_III 10 5 г A_I 317 0,0323 1,90 47,7 45,7 -4,22

72. 30,6 30 750 4012A_III 10 5 г A_I 317 0,0323 1,94 50,5 48,5 -3,87

73. 34,4 30 720 4012A_III 10 9 г A_I 310 0,0312 1,27 46,7 52,2 +11,9

74. 28,2 30 720 4012A_III 9,5 9 г A_I 310 0,0328 1,75 46,0 45,6 -0,86

75. 30,6 30 720 4012A_III 10 9 г A_I 310 0,0312 1,86 48,6 47,9 -1,55

76. 33,7 30 730 4012A_III 9,5 7 г A_I 317 0,0282 1,66 48,5 50,5 +4,10

77. 33,7 30 730 4012A_III 10 7 г A_I 317 0,027 2,04 51,2 50,0 -2,40

78. 33,7 30 730 4012A_III 10 7 г A_I 317 0,027 2,04 51,2 50,0 -2,40

79. 30,0 30 730 4012A_III 10 7 г A_I 317 0,027 2,01 47,2 45,8 -3,01

-J

о

80. 33,7 30 730 4012A-III 10 7 п A-III 432 0,0271 1,49 51,2 54,0 +5,42

Sl. 33,7 30 730 4012A-III 10 7 п A-III 432 0,0271 1,5S 52,2 54,0 +3,41

82. 33,7 30 730 4012A-III 10 7 п A-III 432 0,0271 1,5S 52,2 54,0 +3,41

S3. 20,9* 35 900 нет 5 7,5 п St,IIIb 502 0,0524 1,40 57,8 49,0 -15,32

S4. 1S,9* 35 900 нет 5 10 п St,IIIb 513 0,0419 1,б7 54,7 42,8 -21,68

S5. 21,1* 35 900 нет 5 15 п St,IIIb 4б4 0,0314 1,41 41,6 41,0 -1,53

S6. 19,4* 35 900 нет 7,5 7,5 п St,IIIb 502 0,0349 1,39 43,8 40,9 -6,65

S7. 20,2* 35 900 нет 7,5 10 п St,IIIb 513 0,0279 1,47 41,3 39,5 -4,31

SS. 23,0* 35 900 нет 7,5 15 п St,IIIb 4б4 0,0209 1,53 37,8 38,8 +2,58

S9. 22,б* 35 900 нет 10 7,5 п St,IIIb 502 0,02б2 1,63 44,0 41,7 -5,19

90. 19,4* 35 900 нет 10 10 п St,IIIb 513 0,0209 1,3S 34,2 35,3 +3,15

91. 4 22,4* 35 900 нет 10 15 п St,IIIb 4б4 0,0157 1,72 34,9 35,3 +1,09

92. 1-5 21,5* 35 900 нет 7,5 10 п St,IVb б54 0,007 2,53 33,1 30,6 -7,47

93. 13 N я 22,9* 35 900 нет 7,5 10 п St,IIIb 471 0,0137 1,SS 35,0 34,8 -0,55

94. a M 22,б* 35 900 нет 7,5 10 п St,IIIb 4S6 0,0402 1,35 48,9 47,0 -3,91

95. 20,3* 35 900 нет 5 7,5 п St,IIIb 4S7 0,0257 1,40 37,8 38,1 +0,82

9б. 1S,7* 35 900 нет 5 10 п St,IIIb 471 0,0205 1,61 34,2 33,4 -2,48

97. 20,б* 35 900 нет 5 15 п St,IIIb 475 0,0154 1,44 31,1 33,2 +6,70

9S. 22,1* 35 900 нет 7,5 7,5 п St,IIIb 4S7 0,0171 1,34 33,3 36,2 +8,58

99. 19,4* 35 900 нет 7,5 15 п St,IIIb 475 0,0103 1,49 26,7 28,7 +7,56

100. 1S,7* 35 900 нет 10 10 п St,IIIb 471 0,0103 1,65 26,7 27,9 +4,37

101. 21,1* 35 900 нет 5 10 п St,IVb б54 0,0105 1,46 31,1 33,2 +6,87

102. 1S,7* 35 900 нет 7,5 10 п St,IIIb 54б 0,0179 1,27 31,1 33,5 +7,61

-J

103. 22,8* 35 900 нет 7,5 10 п St,IIIb 54б 0,0179 1,31 35,6 38,6 +8,46

104. 22,8* 35 900 нет 7,5 10 п St,IIIb 540 0,0202 0,9б 33,3 39,8 +19,52

105. 20,4* 35 900 нет 5 7,5 п St,IIIb 475 0,0524 1,32 53,3 47,3 -11,26

10б. 17,4* 35 900 нет 7,5 7,5 п St,IIIb 475 0,0349 1,3б 39,9 37,3 -6,54

107. 20,2* 35 900 нет 10 10 п St,IIIb 48б 0,0302 1,05 35,6 39,8 +11,86

10S. 10,1* 35 900 нет 7,5 10 п St,IVb 590 0,007 1,74 17,3 16,9 -2,28

109. 12,2* 35 900 нет 7,5 10 п St,IVb 590 0,007 1,89 20,0 19,4 -2,94

110. 15,4* 35 900 нет 7,5 10 п St,IVb 590 0,007 2,0б 23,9 23,1 -3,22

111. 20,5* 35 900 нет 7,5 10 п St,IVb 590 0,007 2,57 31,1 28,9 -7,22

112. 25,0* 35 900 нет 7,5 10 п St,IVb 590 0,007 1,9б 33,1 33,8 +2,02

113. 30,8* 35 900 нет 7,5 10 п St,IVb б00 0,0137 1,80 45,6 46,2 +1,34

114. 11,7* 35 900 нет 7,5 10 п St,IVb б00 0,0137 1,37 23,0 22,8 -0,73

115. 14,1* 35 900 нет 7,5 10 п St,IVb б00 0,0137 1,53 26,7 26,0 -2,47

11б. 19,8* 35 900 нет 7,5 10 п St,IVb б00 0,0137 1,б4 33,3 33,2 -0,17

117. 2б,5* 35 900 нет 7,5 10 п St,IVb б00 0,0137 1,97 42,7 41,2 -3,41

11S. 12,4* 35 900 нет 7,5 10 п St,IVb б09 0,0279 0,90 27,7 29,9 +7,76

119. 1б,7* 35 900 нет 7,5 10 п St,IVb б09 0,0279 0,95 32,9 36,5 +11,06

120. 21,1* 35 900 нет 7,5 10 п St,IVb б09 0,0279 1,11 40,0 42,9 +7,30

121. 23,3* 35 900 нет 7,5 10 п St,IVb б09 0,0279 1,24 44,4 46,0 +3,57

122. 30,0* 35 900 нет 7,5 10 п St,IVb б09 0,0279 1,24 51,1 54,9 +7,52

123. 13,1* 35 900 нет 7,5 10 п St,IVb 575 0,0402 1,02 36,6 34,3 -6,39

124. 15,3* 35 900 нет 7,5 10 п St,IVb 575 0,0402 1,0б 39,7 38,0 -4,22

125. 23,8* 35 900 нет 7,5 10 п St,IVb 575 0,0402 1,15 50,3 51,3 +2,02

-J lo

126. 25,3* 35 900 нет 7,5 10 п St,IVb 575 0,0402 1,19 52,? 53,5 +1,55

127. 30,9* 35 900 нет 7,5 10 п St,IVb 575 0,0402 1,21 58,9 61,5 +4,34

128. 13,1* 25 400 нет 7,5 10 п St,IVb 575 0,0452 0,84 35,0 35,6 +1,76

129. 23,8* 25 400 нет 7,5 10 п St,IVb 575 0,0452 1,10 52,3 53,3 +1,83

130. 30,9* 25 400 нет 7,5 10 п St,IVb 575 0,0452 1,38 66,8 63,7 -4,64

131. 23,4* 35 900 нет 7,5 10 п St,IVb 576,5 0,0402 0,72 40,0 49,4 +23,55

132. 22,5* 35 900 нет 7,5 10 п St,IIIb 440 0,0179 1,94 37,8 36,1 -4,47

133. 21,7* 35 900 нет 7,5 10 п St,IIIb 432,5 0,0279 1,52 40,0 39,5 -1,17

134. 18,3* 35 900 нет 7,5 10 п St,IIIb 497 0,0402 1,29 44,0 41,0 -6,94

135. 19,9* 35 900 нет 7,5 10 г St,I 305 0,0279 1,84 35,6 33,7 -5,40

136. 27,0 20 324 нет 10 6 г A-I 300 0,0262 2,34 45,4 41,4 -8,88

137. 27,0 20 324 нет 6 6 г A-I 300 0,0435 1,65 48,5 47,3 -2,54

138. 27,0 20 324 нет 10 9 г A-I 300 0,0174 2,05 37,7 37,7 -0,08

139. iTT 27,0 20 324 нет 6 9 г A-I 300 0,029 1,72 42,0 42,4 +1,01

140. 27,0 20 324 нет 10 6 г A-III 427 0,0292 1,37 44,1 46,7 +5,23

141. и w 27,0 20 324 нет 6 6 г A-III 427 0,049 1,62 60,8 54,3 -10,72

142. 27,0 20 324 нет 10 9 г A-III 427 0,0195 1,80 42,0 42,0 -0,09

143. ta о а а s п s е 27,0 20 324 нет 6 9 г A-III 427 0,0324 1,71 50,6 48,1 -5,04

144. 49,0 20 324 нет 10 6 г A-I 300 0,0262 0,97 56,6 65,8 +16,26

145. 49,0 20 324 нет 6 6 г A-I 300 0,0435 2,69 84,1 73,5 -12,63

146. 49,0 20 324 нет 10 9 г A-I 300 0,0174 2,59 62,5 61,2 -2,15

147. 49,0 20 324 нет 6 9 г A-I 300 0,029 2,70 72,5 67,2 -7,37

148. 49,0 20 324 нет 10 6 п A-III 427 0,0292 1,52 67,9 72,7 +7,26

-J

LO

о 170. 169. 168. 167. 166. 165. 164. 163. 162. о\ 160. 159. 158. 157. 156. 155. 154. 153. 152. СИ 150. 149.

Шериф Петрова К.В.,

М. Роговой С.И. [94] Юлдашев М.А.,

[121] Попугаев В.И. [89]

си 00 си 00 ы си ы чо ы ы ю ю ю ы ю ы ю ю ю со ю со ю со ю со ы чо чо со со со о чо чо чо

о о си си о о о ю ю ю ю со со со со ю о СИ СИ о о о о

ы О ы О 33x21,5 24x16 24x16 24x16 24x16 ы о ю о ы о ы о ы о ю о ы о ы о 39x21 39x21 39x21 39x21 39x21 ю о ы о ю о

со ы со ю си СИ С/1 279,5 ы си о ю си о ю си о со ю со ы со ю со ю со ю 4^ со ы 4^ со ю со ю о\ 00 о\ 00 о\ 00 о\ 00 о\ 00 со ы со ю со ы

■а о > ■а о > -а 00 > ■а ю > -а ы > ■а ю > ■а ю > ■а о\ > -а о\ > ■а о\ > ■а о\ > ■а о\ > ■а о\ > ■а о\ > ■а о\ > ■а ю си > ■а ю си > -а ы си > ■а ю си > ■а ы си > нет нет нет

нн нн нн нн нн нн нн нн нн нн нн нн нн нн нн нн нн нн нн нн

нн нн нн нн нн нн нн нн нн нн нн нн

о\ о\ 1 1 1 1 1 О О О О £ 4^ О О о\ о\ о\ о\ о\ о\ о о\

о\ о\ 6x4,6 5,4x4,3 5x4,2 5x4,2 5x4,2 о\ о\ СИ СИ СО Ъ\ СО о\ о\ о\ о\ о\ о\ о\ о\ чо чо о\

Я Я п я я я я п п п п я я п п я я я я я я я я

А-Ш А-Ш > I нн И 1 нн И 1 нн И 1 нн И 1 нн > 1 нн > 1 нн > 1 нн > 1 нн 1 1 > 1 нн > 1 нн А-Ш А-Ш А-Ш А-Ш А-Ш А-Ш А-Ш А-Ш

о\ чо о\ чо О СО О СИ Ы О СИ Ы О СИ Ю О СО о О СО о О ю чо си ю чо си си о о си о о СО о О СО о О ю о о си ю о ю о о си ю о ю о ю о

0,0623 0,0623 0,022 0,018 0,018 0,018 0,018 0,0203 0,0203 0,0595 0,0595 0,0095 0,0095 0,0203 0,0203 0,049 0,016 0,049 0,049 0,016 0,0324 0,0195 0,049

ы ы ы ю ы ы ы ы ы ы ы ы со ю ы ы ю ы

ю о о чо чо о о ы о си о си о со о си о о\ чо о\ чо ю о о си чо чо си ю 00 чо со о ю ы о о

V© сл 00 <1 о\ К» <1 <1 сл ЧО сл сл сл сл 1—' о к> <1 чо 00 <1 <1 чо сл к» <1 к» о\ <1 чо

1—' ЧО 00 <1 чо <1 1—' <1 1—' 1—' <1 1—' о 00 чо сл

1—' о к> 1—' о к> О ЧО чо ЧО к» К» 00 о\ сл о\ о\ о <1 о\ о\ 00 к»

<1 <1 чо о\ о\ о\ (Л (Л ЧО ЧО <1 <1 00 00 1—' сл сл сл сл о\ чо

+ 06 о к» +17,53 -9,01 -5,30 -9,24 -7,64 -9,24 -10,36 -10,36 -0,43 -9,65 -5,42 -5,42 -1,91 -0,61 -18,81 -17,56 -25,92 -23,77 -14,99 +2,36 -1,97 -12,28

ш

172. 58,0 20 324 4010Л-Ш 6 6 п Л-Ш 460 0,081 1,16 101,2 110,2 +8,90

173. 58,0 20 324 4010Л-Ш 6 6 п Л-Ш 460 0,081 0,91 92,0 110,2 +19,79

174. 58,0 20 324 4010Л-Ш 8,5 9 п Л-Ш 440 0,0572 0,92 81,2 98,6 +21,37

175. 58,0 20 324 4010Л-Ш 8,5 9 п Л-Ш 440 0,0572 0,74 76,7 98,6 +28,66

176. 42,7 39x21 648 4014Л-Ш 6 6 п Л-Ш 447 0,0205 3,63 76,0 60,9 -19,82

177. 42,7 39x21 648 4014Л-Ш 10 6 п Л-Ш 450 0,078 1,08 80,7 87,4 +8,31

178. 58,0 39x21 648 4014Л-Ш 6 6 п Л-Ш 445 0,0202 2,78 83,0 77,4 -6,78

179. 58,0 39x21 648 4014Л-Ш 6 6 п Л-Ш 455 0,052 1,72 98,6 96,9 -1,71

180. 58,0 39x21 648 4014Л-Ш 6 6 п Л-Ш 440 0,102 1,37 119,3 116,6 -2,31