Моделирование состояния котла нефтебензиновой цистерны в очаге пожара тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 00.00.00, кандидат наук Зяблов Дмитрий Вячеславович

• Зяблов Дмитрий Вячеславович
• кандидат наук
• 2024

Оглавление диссертации кандидат наук Зяблов Дмитрий Вячеславович

ВВЕДЕНИЕ

1 ОБЗОР КОНСТРУКЦИИ КОТЛОВ ЦИСТЕРН И МЕТОДОВ РАСЧЕТА

1.1 Конструктивные особенности котлов железнодорожных цистерн

1.2 Обзор исследований напряженно-деформированного состояния котлов железнодорожных цистерн

1.3 Методы исследования поведения котлов при тепловых воздействиях

1.4. Исследования по проблемам безопасной эксплуатации железнодорожных цистерн

1.5 Выводы по разделу

2 ОБСЛЕДОВАНИЕ ПАРКА ВАГОНОВ-ЦИСТЕРН НА НАЛИЧИЕ ПРОЛИВА НЕФТЕПРОДУКТОВ

2.1 Постановка задачи

2.2 Методика проведения исследования

2.3 Обработка результатов замеров

2.4 Результаты исследования

2.4.1 Цистерны, имеющие значительные зоны пролива

2.4.2 Цистерны, имеющие различные зоны пролива

2.4.3 Общий массив обследованных цистерн

2.5 Способ защиты котла цистерны от пожара

2.6 Обоснование выбора свободного объема котла цистерны

2.7 Выводы по разделу

3 МОДЕЛИРОВАНИЕ ТЕМПЕРАТУРНОГО ПОЛЯ ОБОЛОЧКИ КОТЛА НЕФТЕБЕНЗИНОВОЙ ЦИСТЕРНЫ В ОЧАГЕ ПЛАМЕНИ

3.1 Расчетная схема и принятые допущения

3.2 Составление уравнения теплопроводности

3.3 Применение вариационного метода и аппроксимации

3.4 Интегрирование дифференциального уравнения по времени

3.4.1 Установившийся режим

3.4.2 Нестационарный процесс с постоянными теплофизическими характеристиками

3.4.3 Нестационарный процесс с учетом зависимости теплофизических характеристик от температуры

3.4.4 Совместная задача определения температурного поля и НДС оболочки в очаге пламени

3.5 Реализация разработанной методики и результаты расчетов

3.6 Выводы по разделу

4 ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ КОТЛА ЦИСТЕРНЫ В ОЧАГЕ ПЛАМЕНИ

4.1 Расчётная схема и принятые допущения

4.2 Математическая модель напряженно-деформированного состояния котла цистерны на основе моментной теории оболочек

4.3 Математическая модель напряженно-деформированного состояния котла цистерны на основе нелинейной теории оболочек

4.4 Способ учета физической нелинейности

4.5 Определение напряженно-деформированного состояния оболочки котла цистерны от действия внутреннего давления

4.6 Реализация методик и результаты расчетов

4.7 Выводы по разделу

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК СОКРАЩЕНИЙ И УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Моделирование состояния котла нефтебензиновой цистерны в очаге пожара»

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность темы исследования. Железнодорожные цистерны занимают значительную часть вагонного парка и вносят существенный вклад в объем перевозок, обеспечивая высокую эффективность перевозочного процесса с технологической и экономической точек зрения. Перевозимые ими, жидкие или газообразные грузы применяются в различных отраслях народного хозяйства: химической промышленности, тяжелом машиностроении, автомобильных перевозках, в космонавтике и многом другом. Проектируемые цистерны должны обеспечивать безопасность перевозок при интенсивной эксплуатации, выражающейся в повышении скоростей движения и нагрузок. Наибольшую долю в вагонном парке составляют цистерны для перевозки нефтепродуктов, что обусловило их выбор в настоящей работе в качестве объекта исследований. Следует иметь в виду, что нефтепродукты относятся к грузам 3-го класса опасности, в соответствии с Правилами перевозки опасных грузов. Поэтому нефтебензиновые цистерны подвержены повышенной опасности с точки зрения пожаровзрывобезопасности, что влияет на безопасность жизни людей, сохранность инфраструктуры железнодорожного транспорта и экологическую безопасность. В связи с этим, исследование состояния котла цистерны в различных аварийных ситуациях с целью обеспечения защиты от аварий представляют собой актуальные задачи. В процессе эксплуатации цистерн, перевозящих грузы 3-го класса опасности (легковоспламеняющиеся жидкости), возможны следующие аварийные режимы:

1) Сход вагона (опрокидывание с насыпи);

2) Аварийное столкновение (с пробоем котла автосцепкой другого вагона);

3) Нарушение герметичности котла, из-за воздействия перепада температур.

В данной работе рассматривается третий аварийный режим. Моделируется ситуация, представляющая собой нахождение котла цистерны в очаге пожара. Воздействие повышенных температур может вызвать разрушение котла, пролив продукта, его возгорание или взрыв. Само нарушение герметичности оболочки котла приводит к проливу продукта, который может поддерживать процесс горения, а также нанести ущерб экологии.

Опыт эксплуатации подобных цистерн свидетельствует о том, что на большинстве из них, имеются подтеки нефтепродуктов снаружи котла в районе горловины. Эти подтеки на котлах могут возникать:

Во-первых, из-за перелива нефтепродуктов при заполнении цистерн на сливо-наливных эстакадах. Стоит отметить, что на механизированных сливо-наливных эстакадах иногда отсутствуют устройства защиты от перелива цистерн, а также не предусмотрена технология удаления проливов нефтепродуктов на котлах при переполнении цистерны;

Во-вторых, из-за перелива нефтепродуктов через предохранительный клапан при тепловом расширении продукта. При некоторых обстоятельствах, тепловое расширение нефтепродуктов может заполнять весь свободный объем внутри котла, что заканчивается переливом продукта через предохранительный клапан наружу.

Наконец, проливы нефтепродуктов могут возникать при маневровых соударениях (чаще всего при роспуске с горок на сортировочных станциях).

Эти проливы могут усугубить аварийную ситуацию, когда цистерна находится в очаге пожара, так как усилят внешний тепловой поток, подходящий к котлу снаружи. Этот фактор также учитывается в данной работе при рассмотрении вопросов защиты котлов цистерн, перевозящих легковоспламеняющиеся жидкости.

Степень разработанности темы исследования. В области расчетов прочностей котлов железнодорожных цистерн, а также влияния на них высоких

температур, известны работы таких ученых как Беспалько С.В., Филиппов В.Н., Шадур Л.А., Котуранов В.Н., Болотин М.М.

Для решения проблем безопасности цистерн в аварийных ситуациях, связанных с пожаром, проводились экспериментально-теоретические исследования несколькими этапами. На начальном этапе были проанализированы возможные сценарии аварийных ситуаций, связанных с пожаром, которые нашли отражение в нормативной документации на разработку вагонов для опасных грузов. На основе разработанных сценариев на следующем этапе выполнялись исследования по моделированию состояния котла цистерны и перевозимого продукта в условиях пожара. На завершающем этапе предлагались системы защиты котлов цистерн, служащие для предотвращения и снижения негативных последствий аварий.

ФГБУ ВНИИПО МЧС России (г. Балашиха) при участии МИИТа (г. Москва) проводили большие объемы исследований, включающие различные варианты развития аварийных ситуаций. По итогу, были приняты и выпущены дополнения к [5].

Второй этап включает многолетние исследования, которые осуществляются до сих пор и продолжают быть актуальными, так как появляются новые возможные способы защиты от аварийных ситуаций, основанные на разработке новых материалов и конструктивных решений, требующих научного обоснования и проработки.

С точки зрения защиты котлов от аварийных ситуаций, связанных с пожаром, существуют несколько технических решений. Это, во-первых, применение надежных устройств слива-налива. Во-вторых, использование предохранительной арматуры, в том числе, выпускных клапанов, обеспечивающих сброс продукта при критическом повышении давления внутри котла цистерны. Оба эти направления можно считать достаточно проработанными. В-третьих, это применение наружных огнезащитных покрытий, которые существенно снижают тепловой поток к оболочке котла, в результате чего, с одной стороны, снижается температура оболочки, а с другой стороны,

увеличивается время процесса нагрева, что необходимо для прибытия формирований МЧС и начала тушения пожара. Данный подход также можно считать в достаточной степени научно исследованным и проработанным.

Наконец, в-четвертых, возможно применение защитных экранов, включающих многослойное наполнение, которое существенно снижает тепловой поток, подходящий к котлу цистерны. Причем подобные экраны можно устанавливать не на всей поверхности котла, а лишь в зонах, наиболее подверженных возможному воздействию открытого пламени, а именно в верхней средней части котла в районе горловины. Данный подход не реализован на цистернах, и он предлагается и прорабатывается в настоящей работе.

Следует отметить, что применительно к цистернам, перевозящим СУГ (сжиженные углеводородные газы), вопросы безопасности решены достаточно глубоко и эффективно в результате многолетних исследований, проводившихся в РУТ (МИИТ) на кафедре «Вагоны и вагонное хозяйство» совместно с другими организациями. Нефтебензиновые же цистерны не обеспечены защитой от пожара в достаточной степени.

Таким образом, можно сделать вывод, что проблема безопасности эксплуатации нефтебензиновых цистерн с точки зрения аварийных тепловых воздействий недостаточно исследована. Требуется разработать методику, исследовать температурное поле котла цистерны при пожаре и на основе решения этой задачи определить напряженно-деформированное состояние (НДС) оболочки котла, обосновать и выбрать параметры огнезащитного пакета.

Цель и задачи работы. Целью текущей диссертационной работы является моделирование состояния котла цистерны, находящейся внутри пожара и обоснование применения огнезащитного пакета.

Для этого необходимо решить следующие задачи:

- проанализировать существующие работы, в том числе: методы исследований прочности котлов цистерн, методы моделирования тепловых воздействий на технические объекты, способы защиты от пожара;

- провести обследование парка нефтебензиновых цистерн на наличие и размеры проливов перевозимого продукта на поверхности котла;

- разработать и реализовать математическую модель для определения растущего температурного поля котла цистерны в условиях пожара;

- разработать и реализовать математическую модель для определения напряженно-деформированного состояния оболочки котла цистерны от локального повышения температуры и повышения давления перевозимого продукта;

- разработать методику учета геометрической и физической нелинейностей при определении НДС котла цистерны при пожаре;

- провести теоретические исследования поведения котла нефтебензиновой цистерны при пожаре на основе разработанных методик;

- обосновать и выбрать параметры огнезащитного пакета, способного снизить негативные последствия от пожара.

Научная новизна. Предложен новый способ защиты котлов от пожара. Для обоснования параметров огневой защиты, проведены замеры зон наружных подтеков перевозимых продуктов на поверхности котлов. Предложена математическая модель для расчета, постоянно меняющегося, температурного поля котла цистерны, находящегося внутри пожара. Также предложена математическая модель для определения напряженно-деформированного состояния оболочки котла цистерны, находящейся внутри пожара, и учитывающая как геометрическую, так и физическую нелинейности. На основе разработанных моделей, проведено теоретическое исследование состояния котла нефтебензиновой цистерны внутри очага пожара. Предложена методика решения совместной задачи по определению температурного поля и НДС котла цистерны.

Теоретическая и практическая значимость работы. Были выполнены исследования по определению температурного поля котла цистерны в очаге пламени с учетом влияния различных параметров. Также в работе проведены

исследования по определению НДС котла цистерны при пожаре с оценкой влияния различных параметров при разных условиях. На основе обследования парка цистерн определены геометрические характеристики зон пролива продукта на поверхности котла. В результате был обоснован способ защиты котла цистерны от пожара на основе огнезащитного пакета. Наконец, были разработаны компьютерные программы для имитационного моделирования поведения котла цистерны в очаге пожара, с помощью которых можно обосновывать технические средства защиты котлов цистерн от пожара еще на стадии проектирования.

Методология и методы исследования. Выполнение цели исследования и решение задач осуществлялось с использованием следующих методов:

- метода анализа и синтеза - при обзоре конструктивных особенностей котлов цистерн и методов их расчета, в том числе, при тепловых воздействиях в различных научных работах (раздел 1);

- метода измерения - при обследовании парка цистерн на наличие и размеры проливов продуктов на цистернах (раздел 2);

- метода прогнозирования - при обработке результатов замеров, определялись параметры вероятностного распределения основных размеров зон пролива с применением статистических методов теории вероятности (раздел 2);

- метода имитационного моделирования - при составлении математической модели нахождения температурного поля котла цистерны, при пожаре и при определении НДС оболочки котла цистерны, находящейся в очаге пламени (разделы 3 и 4);

- метода модельного эксперимента - при проведении исследования напряженно-деформированного состояния котла нефтебензиновой цистерны на основе предложенных и реализованных математических моделей (раздел 4);

Положения, выносимые на защиту:

- Результаты обследования парка нефтебензиновых цистерн на наличие и размеры проливов перевозимого продукта снаружи котлов;

- Методика определения температурного поля котла цистерны при пожаре, связанная с составлением уравнения теплопроводности в частных производных, применением вариационного метода и новой аппроксимацией температурного поля котла;

- Методика определения напряженно-деформированного состояния оболочки котла цистерны при пожаре, позволяющая учитывать все нелинейности (физическую и геометрическую) и действие внутреннего давления (от нагревающегося продукта), основанная на аппроксимации перемещений в виде полиномов третьей степени;

- Результаты теоретических исследований температурного поля и НДС котла нефтебензиновой цистерны, находящейся в очаге пожара;

- Методика решения совместной задачи по определению температурного поля и НДС котла цистерны;

- Обоснование способа защиты котла нефтебензиновой цистерны от воздействия пожара с помощью огнезащитного пакета.

Степень достоверности и апробация результатов. Полученные результаты были достигнуты с применением апробированных методов исследования. Достоверность полученных результатов подтверждена экспериментальным путем через обследование парка цистерн, а также путем сравнения с данными других авторов.

Основные тезисы диссертации заслушивались на:

- международной научно-практической конференции «Транспорт России: проблемы и перспективы», проходившей в Санкт-Петербурге (2023 г.);

- заседании ВЧДр Люблино АО "ВРК-1" (2023 г.);

- заседании Управления вагонного хозяйства ЦДИ ОАО «РЖД» (2023 г.);

- заседании Управления вагонного хозяйства АО «Федеральная пассажирская компания» (2023 г.);

- кафедре «Вагоны и вагонное хозяйство» РУТ (МИИТ) (2024 г.).

1 ОБЗОР КОНСТРУКЦИИ КОТЛОВ ЦИСТЕРН И МЕТОДОВ РАСЧЕТА

В соответствии с поставленными целями и задачами настоящей работы, проведен анализ конструктивных особенностей котлов железнодорожных цистерн, а также существующих работ по теме диссертации. В этом разделе рассматривается конструктивное исполнение котлов цистерн, что определяет свойства объекта исследований, влияющие на выбор расчетных схем и параметров внешних воздействий. Также, в этой главе рассматриваются литературные источники, связанные с вопросами прочности котлов и анализируются работы по исследованию состояния котлов при тепловых воздействиях.

1.1 Конструктивные особенности котлов железнодорожных цистерн

Особенности конструкции железнодорожных цистерн, всегда влияют на методы расчета их прочностей. Среди нормативных документов для проектирования и расчета цистерн следует отметить, в первую очередь, уже упоминавшийся [5].

Парк цистерн отличается значительным разнообразием конструктивных особенностей, что вытекает из особенностей перевозимых грузов большой номенклатуры, различными видами внешних воздействий [6]. Это выражается как в различии геометрических размеров, применяемых материалов, так и в наличии определенных специальных конструктивных элементов.

Котлы железнодорожных цистерн, с одной стороны, имеют в своей конструкции сходные основные элементы, а с другой стороны, могут иметь различные специальные элементы. К общим элементам относится обечайка, которая обычно имеет цилиндрическую форму и может быть отнесена к классу тонкостенных оболочек вращения. Толщина обечайки может быть постоянной или переменной. В последнем случае нижняя часть котла имеет большую

толщину. Кроме того, в местах опор котла могут устанавливаться броневые листы, увеличивающие толщину обечайки в этом месте. Днища современных цистерн имеют форму эллипсоида вращения с коротким цилиндрическим участком вблизи перехода к обечайке. Часто толщину оболочки днища делают больше толщины обечайки. Конструкция котла обычно дважды симметрична в плане.

Крепление котла к раме вагона предназначено для его закрепления во всех направлениях. Вертикальные нагрузки передаются обычно через четыре опоры, содержащие несколько деревянных брусков. Накидные хомуты прижимают котел к опорам. Продольные нагрузки между котлом и рамой передаются при помощи фасонных лап. В восьмиосных безрамных цистернах опорная конструкция приваривается к котлу, обеспечивая жесткую заделку.

Помимо сходных элементов конструкции, цистерны могут иметь дополнительные элементы и особенности конструктивного исполнения, определяемые свойствами перевозимого груза. Уже упоминалось различие цистерн, состоящее в наличии или отсутствии рамы, на которую опирается кузов. В случае безрамной конструкции все продольные нагрузки (и квазистатические, и типа «удар-рывок» [5]) воспринимаются котлом в полном объеме.

С целью увеличения жесткости котлов цистерн часто применяются шпангоуты (кольцевые элементы жесткости) в цилиндрической части [5], что повышает жесткость и прочность котла при действии локальных нагрузок, а также повышает устойчивость оболочки. Шпангоуты как правило, необходимы в конструкции восьмиосных цистерн [7], без чего не обеспечивается жесткость котла. В настоящей работе рассматриваются четырехосные нефтебензиновые цистерны и область котла, не содержащая шпангоутов, что идет в запас прочности.

Существуют модели цистерн, имеющие изоляцию котла [8], в частности, цистерны для низкокипящих сжиженных газов («криогенные цистерны») [9]. Их котлы делаются в виде наружного и внутреннего сосудов с мощным изоляционным слоем между ними. Основную несущую функцию несет наружный

сосуд, а внутренний сосуд, содержащий перевозимый продукт, крепится внутри наружного при помощи опор с низким коэффициентом теплопроводности (стеклотекстолит) и цепями.

Для многих моделей специализированных цистерн в настоящее время уже предусмотрена теплоизоляция и другие средства защиты, то есть проблема защиты котла от пожара практически решена. На уже упоминавшихся цистернах для СУГ, характеризующихся высоким давлением продукта, устанавливается несколько систем (уровней) защиты, разработанных в исследованиях В.Н. Филиппова, В.Г. Попова и др. [10-12].

С целью защиты от негативных тепловых воздействий цистерны для перевозки СУГ имеют также наружный защитный слой в виде огнезащитного покрытия СГК-1. В настоящее время создано и успешно применяется покрытие СГК-2 для защиты от пожара, однако оно не внедрено в области железнодорожного подвижного состава.

Таким образом, анализ конструктивных особенностей цистерн показал, что нефтебензиновые цистерны не в полной мере соответствуют современным требованиям пожаровзрывобезопасности. Эти проблемы проработаны недостаточно. Вместе с тем, перевозки нефти и нефтепродуктов имеют массовый характер, а возможные аварийные ситуации могут вызывать серьезные последствия для подвижного состава, инфраструктуры железных дорог, экологии и жизни и здоровья людей.

1.2 Обзор исследований напряженно-деформированного состояния котлов

железнодорожных цистерн

Когда цистерна находится в очаге пожара, основная опасность состоит в нарушении герметичности (разрушении) котла. Пролив продукта может нанести ущерб людям и окружающей среде, так как может усилить сам пожар, вызвать взрыв или загрязнение среды. Следовательно, определение напряжений и деформаций котла при тепловых аварийных воздействиях, при обычных

эксплуатационных нагрузках и последующий расчет прочности представляет собой важную задачу. В связи с этим, рассмотрим литературные источники по исследованиям напряженно-деформированного состояния котлов при механических штатных воздействиях. Вопросам оценки прочности котлов железнодорожных цистерн посвящено достаточно много работ, в частности, [1315]. Авторы приводят исходные уравнения теории оболочек и стержней и методы строительной механики для моделирования НДС тонкостенных оболочечных конструкций. Различные варианты теории оболочек и стержней как частные случаи общей теории упругости характеризуются различными допущениями и пренебрегают некоторыми деформациями в зависимости от особенностей нагружения.

Большинство работ в сфере цистерностроения аппроксимируют днища при помощи диафрагм, абсолютно жестких в плоскости и гибких вне плоскости, на которые шарнирно опирается обечайка. Справедливое по отношению к восьмиосным цистернам, данное предположение приводит к существенным погрешностям относительно НДС четырехосных цистерн, у которых опорные зоны приближены к днищам. В связи с этим, существует ряд работ в которых учитывается податливость днищ, в частности, [16-18]. В работе [16] В.Н. Котуранов и В.П. Медведев применили изометрическую систему координат в расчетной схеме. Основные функции представляются в виде вектора на базе статических и кинематических факторов, выражаемых и зависящих с учетом граничных условий на кромках. При формировании разрешающей системы уравнений использованы физические соотношения теории упругости, в которых внутренние силовые факторы выражаются через деформации, а также уравнения равновесия. Интегрирование полученной системы дифференциальных уравнений производится численным методом Эйлера-Коши.

В работах многих авторов реализовывались классические подходы к моделированию НДС оболочек вращения, например, [19-23]. В труде, [24] приводится обобщение различных подходов, выполнен подробный анализ, как основного напряженно-деформированного состояния оболочек, так и краевого

эффекта. Оценивалось влияние различных членов тригонометрических рядов аппроксимации перемещений с учетом рассмотрения их физического смысла. Предложен подход к оценке НДС от различных воздействий, основанный на принципе независимости внешних нагрузок. При этом каждую составляющую внешнего воздействия необходимо рассматривать отдельно, применять специализированные расчетные схемы и методы расчета.

Как известно, котлы цистерн могут иметь различные нерегулярности, в том числе, горловины, шпангоуты, сливные уклоны и др. Их наличие существенно усложняет определение НДС. Рассмотрим наиболее важные работы, содержащие способы учета различных нерегулярностей. Способ учета сливного уклона в виде выштамповки котла восьмиосной цистерны предложен М.М. Болотиным [14]. Автор разработал методику расчета действия штатных нагрузок на подобные котлы. Методика основана на том, что наличие сливного уклона представляется в виде фиктивной самоуравновешенной нагрузки, задаваемой на основе кривизны оболочки и вызывающей соответствующие изгибающие моменты. Сначала составляются уравнения и определяются усилия растяжения-сжатия из рассмотрения оболочки на основе безмоментной теории. Затем учитывается фиктивная нагрузка от сливных уклонов с помощью теории оболочек Кана [25], что позволяет определить дополнительные внутренние силовые факторы.

Способ учета переменной толщины оболочки котла, разработан в исследованиях [26, 27], где применена техническая теория оболочек. Рассматривается цилиндрическая часть, шарнирно опирающаяся на абсолютно жесткие диафрагмы. В результате исходная система уравнений [28], с применением тригонометрических рядов для аппроксимации преобразуется к системе дифференциальных уравнений восьмого порядка. Затем применяется подход метода перемещений, и цилиндрическая часть разбивается на отдельные панели (конечные элементы), в результате формируются матрицы жесткости панелей и общая матрица жесткости конструкции. Стыковка панелей между собой производится по принципу неразрывности на продольных кромках. После

решения полученной системы уравнений определяются все искомые параметры НДС оболочки.

Способы моделирования НДС подкрепленных оболочек разрабатывались, в частности, в работах [29, 30]. При этом предлагались различные подходы к учету шпангоутов. Наиболее простое представление - это кольцевой стержень, абсолютно жесткий на изгиб в своей плоскости, что выражается в одинаковых перемещениях всех сечений кольца. В соответствии с другим подходом, учитывающим деформации шпангоута, результирующие перемещения складываются из перемещений абсолютно жесткого шпангоута и перемещений, связанных с изменением формы при сдвиге под действием дополнительных касательных сил. Аналогично суммируются и напряжения.

В исследованиях [29, 31, 32] рассматривается подкрепленная оболочка под действием на шпангоут (в плоскости кольца) сосредоточенных сил. Методика основана на составлении и интегрировании дифференциального уравнения упругой линии шпангоута как криволинейного стержня, в котором параметры НДС выражаются через неизвестные радиальные перемещения.

Работы [20, 23, 30, 33] посвящены исследованию длинных цилиндрических оболочек, подкрепленных шпангоутами, на действие внутреннего давления, что соответствует котлам восьмиосных цистерн. Начальный этап расчета использует безмоментную теорию оболочек для нахождения радиальных перемещений без учета шпангоутов. На втором этапе учитываются шпангоуты (как упругие или абсолютно жесткие) и окончательно определяются искомые усилия и напряжения. В работе [34] предложен способ учета волнорезов, закрепленных на внутренних шпангоутах, что характерно для внутренних сосудов криогенных цистерн.

В исследовании [35] приведена методика расчета подкрепленных котлов цистерн на основе метода конечных элементов. Принято шарнирное опирание обечайки на абсолютно жесткие диафрагмы, аппроксимирующие днища и разбиение котла на конечные элементы в виде цилиндрических поясов (отсеков) и кольцевых шпангоутов. Разрешающая система уравнений формируется на основе

матриц жесткости, матрицы податливости и матрицы смешанного вида. Решение основано на аппроксимации в виде одинарных тригонометрических рядов.

В.Н. Котурановым в работе [36] изложены и проанализированы различные подходы к определению НДС оболочек вращения, методы расчета котлов железнодорожных цистерн на статические и динамические нагрузки. Сделаны выводы о возможностях их применения, исходя из особенностей конструкции и внешних воздействий. Данная работа послужила основой для последующего развития методик расчета котлов цистерн.

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Зяблов Дмитрий Вячеславович, 2024 год

// // //

/ г /

/ / / / / ^/ии IV X — -расчет по [18]

/ /

10

20

30

40

50

60

70

80

90 1, мин

Рисунок 4.3 - Зависимости максимального прогиба оболочки в очаге пламени от времени при действии внутреннего давления по предложенной и существующей методикам

На рисунке 4.4 приведена качественная картина поля прогибов оболочки при воздействии открытого пламени. Количественная оценка деформации оболочки в очаге пламени приведена на рисунке 4.5 (прогибы оболочки показаны в масштабе).

Из диаграммы видно, что максимальный прогиб имеет место в центре очага пожара. Максимальное значение прогиба при принятых исходных данных составило 100 мм.

и<, см

7

6

5

4

3

2

1

0

0

Рисунок 4.4 - Поле прогибов оболочки при в очаге пламени

Рисунок 4.5 - Деформированное состояние оболочки котла цистерны в очаге пламени

Последующие массовые расчеты были проведены для оценки НДС оболочки котла нефтебензиновой цистерны и влияния на него различных параметров расчетной схемы. Исходные данные базового варианта для расчета: Я = 3050 мм; И = 10 мм; материал - Сталь 09Г2С; Е = 2,1 •Ю5 МПа; ц = 0,3;а = 2000 мм; Ь = 2400 мм; р = 900 мм; я = 1178 мм;Тц = 750°С; от = 1,44 •10"5К"1.

На рисунке 4.6 представлена зависимость значения максимального прогиба от радиуса оболочки при воздействии неравномерного нагрева в очаге пламени. Имеет место линейная зависимость роста прогибов при увеличении радиуса, что можно объяснить снижением общей жесткости оболочки.

9

ш, см

8 7 6 5 4 3 2 1 0

2

Расчетным путем установлено также, что максимальный прогиб практически не зависит от толщины оболочки. Это связано с тем, что при возникновении чисто тепловых деформаций правая часть разрешающей системы уравнений оказывается пропорциональной толщине; с другой стороны, и матрица коэффициентов (матрица жесткости) также практически пропорциональная толщине, из-за того, что основную часть жесткости оболочки составляют цилиндрические жесткости на растяжение-сжатие и сдвиг, пропорциональные толщине.

,4

2,6

2,8

3,2

3,4 Я, м

Рисунок 4.6 - Зависимость максимального прогиба оболочки котла цистерны в очаге пламени от радиуса оболочки

3

Получена также зависимость максимального прогиба от длины исследуемой области оболочки вдоль оси котла, которая имеет нелинейный характер (см. рисунок 4.7). Первоначальный промежуток плавного роста сменяется, начиная с длины 1,5 м, нелинейным снижением. Причины подобного поведения можно увидеть в двух факторах: во-первых, зона очага пламени составляет 0,9 м, то есть при малой длине а она оказывается близкой к зоне очага, во-вторых, увеличение общей длины исследуемой области приводит к снижению общей жесткости конструкции.

то, см

8 7 6 5 4 3

1,5

2

2,5

3,5

а, м

Рисунок 4.7 - Зависимость максимального прогиба оболочки котла цистерны в очаге пламени от длины исследуемой области оболочки

9

2

1

0

1

3

4

На рисунке 4.8 показана аналогичная зависимость максимального прогиба от длины зоны действия повышенных температур вдоль оси котла. Зависимость имеет нелинейный характер. До значения длины 1,5 м прогибы возрастают, а далее стабилизируются. Это объясняется принятым значением длины

исследуемой области, равным 2 м. То есть при приближении р к а граничные условия расчетной схемы начинают ограничивать уровень прогибов.

см 10

9

8 7 6 5 4 3 2 1 0

0 0,5 1 1,5 2

р, м

Рисунок 4.8 - Зависимость максимального прогиба оболочки котла цистерны в очаге пламени от длины зоны повышенных температур

Проведено также исследование с варьированием величины снижения модуля упругости АЕ на значение максимального прогиба. В данном случае рассматривались внешние воздействия в виде неравномерного температурного поля и внутреннего давления. Результаты расчетов приведены на рисунке 4.9. На графиках можно выделить два характерных участка возрастания: плавный - при АЕ до 130 ГПа и более крутой при большем снижении модуля упругости. полученные зависимости позволяют сделать вывод, что «ослабление» механических характеристик материала при повышении температуры является одной из главных причин разрушения оболочки при пожаре.

w, см 30 25

20

15

10

5

0

0 25 50 75 100 125 150 175 200 225

Снижение модуля упругости, ГПа Рисунок 4.9 - Зависимость максимального прогиба оболочки котла цистерны в очаге пламени от величины снижения модуля упругости

Были выполнены массовые расчеты с целью оценить влияние учета геометрической и физической нелинейностей на получаемые результаты. В таблице 4.1 приведены максимальные перемещения оболочки с учетом и без учета геометрической нелинейности.

Таблица 4.1 - Максимальные перемещения оболочки от перепада температур в очаге пожара__

Перемещение, мм Линейная теория оболочек Нелинейная теория оболочек Расхождение, %

Продольное u0 1,81 2,24 23,8 %

Тангенциальное v0 -2,34 -0,41 -82,5 %

Радиальное W0 49,77 74,01 48,7 %

В таблице 4.2 приведены максимальные перемещения оболочки с учетом и без учета физической нелинейности.

Из приведенных результатов видно, что как геометрическая, так и физическая нелинейность приводят к существенному увеличению деформаций

/ / / г

/ / / / / /

У / у // /у

___■—

иг --

-Температу рное поле

Темп.поле и давление

оболочки котла в очаге пожара, что необходимо учитывать при определении НДС.

Таблица 4.2 - Максимальные перемещения оболочки от перепада температур и

Перемещение, мм Перепад температуры Внутреннее давление

Без учета С учетом Расхождение, % Без учета С учетом Расхождение, %

«0 1,81 1,14 -37,0 % -0,28 -0,34 21,4 %

-2,34 -4,84 106,8 % -1,82 -2,10 15,4 %

^0 49,77 86,12 73,0 % 6,49 9,68 49,2 %

Наконец, было исследовано влияние защитного пакета на уровень прогибов и напряжений. На рисунке 4.10 приведены зависимости максимальных прогибов оболочки в центре очага пламени от времени. Сплошная линия соответствует нагреву оболочки без огнезащиты, а штриховая линия — с наличием защитного пакета, предложенного в настоящей работе.

Рисунок 4.10 - Зависимость максимальных прогибов от времени

На рисунке 4.11 приведены аналогичные зависимости для максимальных напряжений, которые также имеют место в центре очага пламени.

Напряжения,

МПа 1800 1600 1400 1200 1000 800 600 400 200 0

-без пакета

V 1 им

____—- — _____

/ — —

/ / / /

0 30 60 90 120 150

1, мин

Рисунок 4.11 - Зависимость максимальных напряжений от времени

Следует отметить, что полученные напряжения, превосходящие предел прочности материала, в действительности не могут достигаться, поэтому полученные результаты следует относить к оценке возможностей разработанной методики. Сравнивая варианты расчетов с защитным пакетом и без него, можно сделать вывод, что наличие огнезащитного пакета приводит к существенному снижению уровня прогибов и напряжений - в 3,2 раза, что свидетельствует об эффективности предлагаемого способа защиты котлов цистерн от пожара.

4.7 Выводы по разделу 4

1 Предложены методики моделирования НДС от изменения температуры оболочки и внутреннего давления в очаге пламени с учетом геометрической и физической нелинейностей.

2 Методики основаны на нелинейной теории оболочек, принципе Лагранжа и аппроксимации перемещений полиномами.

3 Расчетные зависимости получены в явном виде, что делает методику эффективной при реализации на ЭВМ.

4 Выполнено моделирование НДС котла нефтебензиновой цистерны в очаге пламени. Оценено влияние учета геометрической и физической нелинейностей на деформированное состояние оболочки. Максимальный прогиб в центре очага возрастает на 49-73 %.

5 Наличие у котла нефтебензиновой цистерны огнезащитного пакета приводит к снижению уровня прогибов и напряжений в 3,2 раза, что свидетельствует об эффективности предлагаемого способа защиты от пожара.

6 Разработанная методика может применяться при разработке средств защиты котлов цистерн от пожара.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1 Проведен анализ конструктивных особенностей котлов железнодорожных цистерн и существующих исследований в области прочностных расчетов котлов, в том числе, от тепловых воздействий.

2 По результатам обзора установлено, что воздействие на котел очага пламени вызывает значительные температурные перепады, из-за чего оболочка котла получает высокие тепловые деформации и напряжения, что может привести к тяжелым последствиям.

3 Нагрев оболочки котла также приводит к изменению механических и теплотехнических свойств материала, что вызывает дополнительные деформации.

4 На состояние оболочки котла существенно влияет характер теплоотдачи на поверхности оболочки, что может быть использовано для защиты котлов через создание теплового барьера. Рекомендована и обоснована расчетами система защиты котла в виде многослойного теплозащитного пакета.

5 Проведено обследование парка нефтебензиновых вагонов-цистерн на наличие зон пролива продукта. Общее количество обследованных цистерн составило 500. Доля цистерн, имеющих зону пролива, составила 68,6%.

6 Обработка результатов позволила определить размеры зон пролива и исследовать вероятностные характеристики. Математические ожидания для массива цистерн, имеющих зоны пролива, составили:

- для ширины зоны вдоль оси: 1,5 м;

- для угла зоны пролива: 113

- для длины дуги зоны: 6,07 м;

- для площади зоны пролива: 9,08 м2.

7 Законы распределения размеров зон пролива оказались близкими к нормальному. Полученные данные могут быть использованы при выборе параметров системы защиты котлов цистерн от пожара.

8 Разработана методика определения нестационарного температурного поля оболочки котла нефтебензиновой цистерны в очаге пламени с применением аппроксимации в виде полиномов Эрмита.

9 Для случаев установившегося режима и постоянных теплофизических параметров получены в явном виде формулы для нахождения температур оболочки в очаге пламени.

10 Разработаны методики моделирования напряженно-деформированного состояния от изменения температуры оболочки и внутреннего давления в очаге пламени с учетом геометрической и физической нелинейностей. Методики основаны на нелинейной теории оболочек, принципе Лагранжа и аппроксимации перемещений полиномами Эрмита. Расчетные зависимости получены в явном виде, что делает методики эффективными при реализации на ЭВМ.

11 Методики реализованы в программном комплексе PTC Mathcad и могут использоваться организациями, занимающимися проектированием железнодорожных цистерн для опасных грузов и разработкой систем защиты от аварийных тепловых воздействий.

12 Проведена верификация разработанных методик через сравнение получаемых результатов с результатами других авторов. Максимальные расхождения составили: по значениям максимальных температур - 7,9 %, по максимальным значениям прогиба - 28,7 %. Это подтверждает удовлетворительное соответствие результатов.

13 С помощью разработанных методик выполнено имитационное моделирование процесса нахождения оболочки котла нефтебензиновой цистерны в очаге пожара. Оценено влияние различных параметров математической модели на результаты. При горении бензина температуры в центре очага пламени превышают 600 °С. Максимальное значение прогиба составило 100 мм.

14 Оценено влияние учета геометрической и физической нелинейностей на НДС оболочки. Максимальный прогиб в центре очага возрастает на 49-73 %.

15 Как видно из приведенных результатов, наличие защитного пакета значительно снижает уровень температур. Максимальная температура в центре очага пожара снижается в 3,2 раза. Кроме того, увеличивается время повышения температур в 1,8 раза. Все это доказывает высокую эффективность способа защиты котла нефтебензиновой цистерны от пожара при помощи защитного пакета.

16 Перспективами дальнейшей разработки темы исследования являются: уточнение методик определения температурного поля и НДС котла цистерны в очаге пожара в части учета конструктивных нерегулярностей котла, в частности, в виде горловины, более точного задания аппроксимации температурного поля, дополнительного рассмотрения различных внешних механических локальных нагрузок; моделирование поведения груза при аварийном нагреве котла; моделирование работы выпускного клапана и его влияние на состояние груза.

СПИСОК СОКРАЩЕНИЙ И УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ

ФГБУ ВНИИПО МЧС России - Федеральное государственное бюджетное учреждение «Всероссийский ордена «Знак Почёта» научно-исследовательский институт противопожарной обороны МЧС России»;

МЧС - Министерство Российской Федерации по делам гражданской обороны, чрезвычайным ситуациям и ликвидации последствий стихийных бедствий; СУГ - Сжиженные углеводородные газы; НДС - Напряженно-деформированное состояние;

СГК-1(СГК-2) - Универсальное вспенивающиеся огнезащитное покрытие;

МКЭ - Метод конечных элементов;

АО - Акционерное общество;

НПО - Научно-производственное объединение;

МПС - Министерство путей сообщения;

ЦДИ - Центральная дирекция инфраструктуры;

ВЧДр Люблино АО "ВРК-1" - Вагонное ремонтное депо Люблино -обособленное структурное подразделение акционерного общества "Вагонная ремонтная компания-1".

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Зяблов, Д.В. К вопросу о моделировании напряженно-деформированного состояния котла нефтебензиновой цистерны в очаге пламени / Д.В. Зяблов, П.С. Григорьев, Г.Р. Измайлова [и др.] // Вестник транспорта Поволжья. - 2022. - № 91. - С. 14-19. - ISSN 1997-0722. - Текст: непосредственный.

2. Зяблов, Д.В. Моделирование нестационарного температурного поля оболочки котла нефтебензиновой цистерны при пожаре / Д.В. Зяблов, С.В. Беспалько // Транспорт Урала. - 2022. - № 72. - С. 15-19. - ISSN 1815-9400. -Текст: непосредственный.

3. Зяблов, Д.В. Обследование парка вагонов-цистерн на наличие пролива нефтепродуктов / Д.В. Зяблов, С.В. Беспалько // Транспорт Урала. - 2023. - № 78. - С. 30-34. - ISSN 1815-9400. - Текст: непосредственный.

4. Зяблов, Д.В. Определение нагруженности котла цистерны при пожаре с учетом геометрической нелинейности / Д.В. Зяблов, С.В. Беспалько // Транспортное машиностроение. - 2024. - № 25. - С. 44-52. - ISSN 2782-5957. -Текст: непосредственный.

5. Нормы для расчета и проектирования вагонов железных дорог МПС колеи 1520 мм (несамоходных). Изменения и дополнения // Изд-во ГосНИИВ-ВНИИЖТ. - 2000. - 26 с. - Текст: непосредственный.

6. Железнодорожная цистерна: а.с. 287090 СССР: МКИЗ В 61 С 9/50 / МИИТ (СССР); заявл. 20.09.70. - 2 с. - Текст: непосредственный.

7. Филиппов, В.Н. Восьмиосные вагоны / В.Н. Филиппов, М.П. Козлов, В.А. Котуранов [и др.] // Железнодорожный транспорт. - 2011. - №7. - С. 64-65. -ISSN 0044-4448. - Текст: непосредственный.

8. Специализированные цистерны для перевозки опасных грузов: справочное пособие // Издательство стандартов. - 1993. - 215 с. - Текст: непосредственный.

9. Каганер, М.Г. Тепловая изоляция в технике низких температур / М.Г. Каганер // Машиностроение. - 1966. - 275 с. - Текст: непосредственный.

10. Филиппов, В.Н. Пожаровзрывобезопасность перевозок сжиженных углеводородных газов железнодорожным транспортом / В.Н. Филиппов,

A.П. Шевчук // Пожаровзрывобезопасность. - 1993. - № 6. - С. 35-39. - ISSN 2587-6201. - Текст: непосредственный.

11. Шебеко, Ю.Н. Способы противопожарной защиты резервуаров со сжиженными углеводородными газами / Ю.Н. Шебеко, В.Н. Филиппов // Пожаровзрывобезопасность. - 1999. - № 4. - С. 33-42. - ISSN 2587-6201. - Текст: непосредственный.

12. Попов, В.Г. Оценка риска от аварийных происшествий / В.Г. Попов, Ф.И. Сухов, С.В. Петров // Мир транспорта. - 2012. - № 44. - С. 150-155. - ISSN 1992-3252. - Текст: непосредственный.

13. Котуранов, В.Н. Уточненный расчет напряжений в цилиндрических частях котлов / В.Н. Котуранов // Вагоны: учебник для вузов ж.-д. трансп. / Л.А. Шадур, И.И. Челноков, Л.Н. Никольский; под ред. Л. А. Шадура. - 3-е изд. перераб. и доп. - Транспорт. - 1980. - Разд. XII.6. - С. 367 - 377. - Текст: непосредственный.

14. Болотин, М.М. Исследование напряжённого состояния котлов цистерн с учётом основных конструктивных особенностей их оболочек и узлов: автореф. дис. канд. техн. наук: 05.182/ Болотин Михаил Михайлович, 1971. - 23 с. - Текст: непосредственный.

15. Анализ напряжённого состояния и других качеств восьмиосной цистерны: отчет о НИР / МИИТ; рук. Л.А. Шадур; исполн: В.Н. Котуранов, 1964. - 136 с. - 4.II.

16. Котуранов, В.Н. Исследование напряжённого состояния оболочек котлов железнодорожных цистерн с учётом упругости днищ / B.H. Котуранов,

B.П. Медведев // Сб. науч. тр. / МИИТ. - М., 1971. - Вып. 368: Колебания и прочность большегрузных вагонов. - С. 143 - 166. - Текст: непосредственный.

17. Чугунов, Г.Ф. К вопросу формирования матрицы жесткости оболочки вращения с произвольным меридианом / Г.Ф. Чугунов, Е.А. Лалуев, Л.Н. Миклашевская // Сб. науч. тр. / Тульский политехнический ин-т. - 1977. -Вопросы строительной механики кузовов вагонов. - С. 33 - 47. - Текст: непосредственный.

18. Беспалько, С.В. Разработка и анализ моделей повреждающих воздействий на котлы цистерн для перевозки криогенных продуктов: автореф. дисс. докт. техн. наук: 05.22.07 / Беспалько Сергей Валерьевич, 2000. - 47 с. -Текст: непосредственный.

19. Анализ напряжённого состояния и других качеств восьмиосной цистерны: отчет о НИР / МИИТ, ЦНИИ МПС, ВНИИВ; рук. Л.А. Шадур; исполн.: О.Г. Бойчевский, Н.В. Дородницына, В.Н. Котуранов [и др.], 1965. - 143 с. - 4.V. - Текст: непосредственный.

20. Тимошенко, С.П. Пластинки и оболочки / С.П. Тимошенко, С.М. Войновский-Кригер // Наука. - 1966. - 635 с. - Текст: непосредственный.

21. Новожилов, В.В. Теория тонких оболочек / В.В. Новожилов // Судпромгиз - 1962. - 344 с. - Текст: непосредственный.

22. Черных, К.Ф. Линейная теория оболочек. Общая теория оболочек / К.Ф. Черных // Изд-во ЛГУ. - 1962. - 274 с. - Ч. 1. - Текст: непосредственный.

23. Лурье, А.И. Статика тонкостенных упругих оболочек / А.И. Лурье // Гостехиздат. - 1947. - 252 с. - Текст: непосредственный.

24. Гольденвейзер, А.Л. Теория упругих тонких оболочек / А.Л. Гольденвейзер // Наука. - 1976. - 512 с. - Текст: непосредственный.

25. Кан, С.Н. Строительная механика оболочек / С.Н. Кан // Машиностроение. - 1966. - 508 с. - Текст: непосредственный.

26. Котуранов, В.Н. Исследование напряжений в котлах железнодорожных цистерн с учётом ступенчатого изменения толщины их оболочек / B.H. Котуранов, С.И. Пашарин // Сб. науч. тр. / МИИТ, 1971. - Вып. 368: Колебания и прочность большегрузных вагонов. - С. 128 - 142. - Текст: непосредственный.

27. Шадур, Л.А. Применение моментной теории оболочек для расчета котла цистерны / Л.А. Шадур, В.Н. Котуранов // Вагоны. Конструкция, теория и расчет: учебник для вузов ж.-д. трансп. / Л.А. Шадур, И.И. Челноков, Л.Н. Никольский [и др.]; под ред. Л.А. Шадура. - 2-е изд. перераб. и доп., 1973. -Разд. 107. - Гл. XII. - С. 374 - 383. - Текст: непосредственный.

28. Власов, В.3. Контактные задачи по теории цилиндрических оболочек, подкрепленных продольными ребрами / В.З. Власов, А.К. Мрощинский // Исследования по вопросам теории и проектирования тонкостенных конструкций. Сборник статей под ред. В.З. Власова, 1950. - С. 76 - 92. - Текст: непосредственный.

29. Кан, С.Н. Расчёт самолета на прочность: учебник для авиационных вузов / С.Н. Кан, И.А. Сверлов: Машиностроение, 1966. - 519 с. - Текст: непосредственный.

30. Захарова, А.П. Изгиб консольной цилиндрической оболочки, подкрепленной жестким кольцом, нагруженным радиальной силой /

A.П. Захарова // Прочность цилиндрических оболочек. Сборник статей под ред. Даревского В.М., 1959. - С. 17 - 36. - Текст: непосредственный.

31. Ростовцев, Г.Г. Изгиб чистого кольца / Г.Г. Ростовцев // Сб. науч. тр. / Машиностроение, 1967. - Вып. 2: Прочность и устойчивость элементов тонкостенных конструкций. - С. 42-49. - Текст: непосредственный.

32. Лизин, В.Т. Проектирование тонкостенных конструкций / В.Т. Лизин,

B.А. Пяткин // Машиностроение, 1976. - 408 с. - Текст: непосредственный.

33. Искрицкий, Д.Е. Строительная механика элементов машин / Д.Е. Искрицкий // Судостроение, 1970. - 448 с. - Текст: непосредственный.

34. Агапов, А.Ю. Напряженно-деформированное состояние котлов специализированных цистерн, имеющих конструктивные нерегулярности: автореф. дис. канд. техн. наук: 05.22.07 / Агапов Александр Юльевич, 1987. - 24 с. - Текст: непосредственный.

35. Чугунов, Г.Ф. Теоретическое и экспериментальное исследование напряжённого состояния котла безрамной цистерны, подкрепленного кольцевыми

элементами жёсткости: автореф. дисс. канд. техн. наук: 05.182 / Чугунов Геннадий Федосович, 1971. - 22 с. - Текст: непосредственный.

36. Котуранов, В.Н. Методы исследования напряженно-деформированного состояния котлов железнодорожных цистерн: автореф. дисс. докт. техн. наук: 05.05.02 / Котуранов Владимир Николаевич, 1973. - 46 с. -Текст: непосредственный.

37. Алексюткин, Б.А. Исследование напряжённого состояния и выбор рациональных конструктивных схем котлов цистерн для перспективных габаритов: автореф. дисс. канд. техн. наук: 05.05.01 / Алексюткин Борис Алексеевич, 1977. - 20 с. - Текст: непосредственный.

38. Котуранов, B.H. К вопросу формирования матрицы податливости упругой цилиндрической оболочки, подкрепленной пространственной стержневой системой / B.H. Котуранов, Е.А. Лалуев, Г.Ф. Чугунов // Сб. науч. тр. / МИИТ, 1978. - Вып. 610: Конструкция, динамика и прочность большегрузных вагонов. - С. 145 - 152. - Текст: непосредственный.

39. Павленко, С.Т. Экспериментально-теоретическое изучение напряжённо-деформированного состояния цилиндрической оболочки сосуда с накладками: автореф. дисс. канд. техн. наук: 01.02.03 / Павленко Станислав Трофимович - Свердловск, 1987. - 22 с. - Текст: непосредственный.

40. Овечников, М.Н. Выбор рациональных параметров оболочки и подкрепляющих элементов котла железнодорожной цистерны: автореф. дисс. канд. техн. наук: 05.22.07 / Овечников Михаил Николаевич, 1986. - 24 с. - Текст: непосредственный.

41. Огибалов, П.М. Вопросы динамики и устойчивости оболочек / П.М. Огибалов // Изд-во МГУ, 1963. - 420 с. - Текст: непосредственный.

42. Вольмир, А.С. Нелинейная динамика пластинок и оболочек / А.С. Вольмир // Наука, 1972. - 432 с. - Текст: непосредственный.

43. Флюгге, В. Статика и динамика оболочек / В. Флюгге // Госстройиздат, 1961. - 306 с. - Текст: непосредственный.

44. Справочник по динамике сооружений / Под ред. Б.Г. Коренева, И.М. Рабиновича // Стройиздат, 1972. - 511 с. - Текст: непосредственный.

45. Филиппов, А.П. Колебания деформированных систем / А.П. Филиппов // Машиностроение, 1970. - 734 с. - Текст: непосредственный.

46. Сытник, И.Ф. Динамика пластин и оболочек под действием ударных нагрузок с учетом поперечных сдвигов и инерции вращения: автореф. дис. канд. физ.-мат. наук: 01.02.04 / Сытник Ирина Федоровна. - Саратов, 1994. - 18 с. -Текст: непосредственный.

47. Морзинова, Т.Г. Колебания оболочек котлов цистерн с учётом их конструктивных особенностей: автореф. дисс. канд. техн. наук: 05.05.01 / Морзинова Татьяна Георгиевна, 1983. - 24 с. - Текст: непосредственный.

48. Осипов, Т.А. Исследование динамических характеристик котлов большегрузных цистерн и напряжённого состояния их подкрепленных конструкций: автореф. дисс. канд. техн. наук: 05.182 / Осипов Тимофей Александрович, 1968. - 23 с. - Текст: непосредственный.

49. Корниенко, Н.А. Динамическая нагруженность котлов железнодорожных цистерн при импульсных воздействиях: автореф. дисс. канд. техн. наук: 05.22.07 / Корниенко Нина Амосовна, 1994. - 22 с. - Текст: непосредственный.

50. Балабух, Л.И. Контактные задачи сопряжения безмоментных оболочек вращения с упругими кольцами / Л.И. Балабух, Л.А. Шаповалов // Изв. АН СССР

- 1962. - № 4. - С. 52-67. - Текст: непосредственный.

51. Балабух, Л.И. Прочность и устойчивость шпангоутов, связанных тонкой обшивкой / Л.И. Балабух// Сб. науч. тр. / ЦАГИ. - 1949. -Вып. 681. - С. 7081. - Текст: непосредственный.

52. Антоненко, Э.В. Напряжённое состояние цилиндрических оболочек с упругими шпангоутами / Э.В. Антоненко // Изв. вузов. Сер. Авиационная техника.

- 1964. - № 3. - С. 63 - 74. - Текст: непосредственный.

53. Кан, С.Н. Влияние упругости шпангоутов на их прочность / С.Н. Кан // Сб. науч. тр. / ВВИА им. Жуковского. - 1950. - Вып. 390. -С. 55-68. - Текст: непосредственный.

54. Иммерман, А.Г. Расчёт ортотропной круговой цилиндрической оболочки на поперечную нагрузку / А.Г. Иммерман // Сб. науч. тр. / Госстройиздат, 1955. - Вып. 3: Расчёт пространственных конструкций. -С. 112-127. - Текст: непосредственный.

55. Розин, Л.А. Метод конечных элементов в применении к упругим системам / Л.А. Розин // Стройиздат, 1977. - 129 с. - Текст: непосредственный.

56. Зенкевич, О. Метод конечных элементов в теории сооружений и в механике сплошных сред / О. Зенкевич, И. Чанг // Недра. - 1974. - 240 с. - Текст: непосредственный.

57. Сегерлинд, Л.Дж. Применение метода конечных элементов / Пер. с англ. / Л.Дж. Сегерлинд // Мир. - 1979. - 392 с. - Текст: непосредственный.

58. Гантмахер, Ф.Р. Теория матриц / Ф.Р. Гантмахер // Гос. Изд. технико-теоретической литературы. - 1954. - 491 с. - Текст: непосредственный.

59. Бубнов, В.М. Исследование конструктивных вариантов опор безрамных цистерн: автореф. дис. канд. техн. наук: 05.05.02 / МИИТ, 1975. - 24 с. - Текст: непосредственный.

60. Азовский, А.П. Исследование вопросов применения метода конечных элементов к расчёту котлов железнодорожных цистерн: автореф. дисс. канд. техн. наук: 05.05.01 / МИИТ, 1980. - 20 с. - Текст: непосредственный.

61. Александров, А.В. Методы расчёта стержневых систем, пластин и оболочек с использованием ЭВМ / Под ред. А.Ф. Смирнова // Стройиздат, 1974. -237 с. - 4.II. - Текст: непосредственный.

62. Балабух, Л.И. Строительная механика ракет / Л.И. Балабух, Н.А. Алфутов, В.И. Усюкин // Высш. шк. - 1984. - 391 с. - Текст: непосредственный.

63. Федотов, А.И. Пожарно-техническая экспертиза / А.И. Федотов, А.П. Ливчиков, Л.Н. Ульянов // Москва: Стройиздат, 1986. - Текст: непосредственный.

64. Бондарь, В.А. Взрывобезопасность электрических разрядов фрикционных искр / В.А Бондарь, В.Н. Веревкин, А.И. Гескин [и др.] // Недра, 1976. - 304 с. - Текст: непосредственный.

65. Шебеко, Ю.Н. Методы исследования искробезопасности материалов [Текст] / Ю.Н. Шебеко, В.Ю. Навценя, А.К. Костюхин, [и др.] // ФГУП ВНИИПО, 2000. - 5с. - Текст: непосредственный.

66. Обеспечение пожарной безопасности установок по ликвидации проливов нефтепродуктов: Рекомендации. - ВНИИПО, 2008. - 82 с. - Текст: непосредственный.

67. Баратов, А.Н. Пожарная безопасность. Взрывобезопасность. Справочник / А.Н. Баратов, А.Я. Корольченко // Химия. - 1987. - 272 с. - Текст: непосредственный.

68. Баратов, А.Н. Пожаровзрывоопасность веществ и материалов, и средства их тушения: справ. изд.: в 2-х книгах /А.Н. Баратов, А.Я. Корольченко, Г.Н. Кравчук // Химия. - 1990. - 496 с. - Текст: непосредственный.

69. Филиппов, Г.А. Взаимодействие дефектов структуры и деградация свойств конструкционных материалов / Г.А. Филиппов, О.В. Ливанова // Материаловедение. - 2002. - №10. - С. 17-21. - ISSN 1684-579X. - Текст: непосредственный.

70. Навценя, В.Ю. Влияние длительной эксплуатации и деформационного старения конструкционной стали 09Г2С на сопротивление разрушению и искрообразующую способность / В.Ю. Навценя, В.Г. Стручалин, Н.О. Ливанова [и др.] // Проблемы черной металлургии и материаловедения. - 2015. - №1. - С. 87-92. - ISSN 1997-9258. - Текст: непосредственный.

71. Зимакова, М.В. Продление срока службы вагонов - цистерн с учётом изменения физико-механических свойств металлоконструкций базовых узлов: дис. канд. тех. наук: 05.22.07 / Зимакова Мария Викторовна. - Спб. 2012. - 144 с. - Текст: непосредственный.

72. Филиппов, Г.А. Деградационные процессы и их влияние на трещиностойкость трубных сталей после длительной эксплуатации /

Г.А. Филиппов, О.В. Ливанова // В кн.: Сб. трудов научно-практической конференции «Проблемы старения сталей магистральных трубопроводов». Н. Новгород: Университетская книга, 2006. - С. 164-177. - Текст: непосредственный.

73. Одесский, П.Д. Малоуглеродистые стали для металлических конструкций / П.Д. Одесский, И.И. Ведяков // Интермет Инжиниринг. - 1999. -224 с. - Текст: непосредственный.

74. Навценя, В.Ю. Развитие научных основ и совершенствование методов обеспечения пожаровзрывобезопасности технологического оборудования с горючими газами и жидкостями // дисс. докт. техн. наук по специальности 05.26.03 - Пожарная и промышленная безопасность, ФГУ ВНИИПО МЧС России, 2003. - 574 с. - Текст: непосредственный.

75. Стручалин, В.Г. Возможность возникновения аварийных ситуаций при заполнении железнодорожных цистерн легковоспламеняющимися жидкостями / В.Г. Стручалин, В.М. Пономарёв, В.Ю. Навценя // Наука и техника транспорта. - 2014. - № 44. - С. 85-90. - ISSN 2074-9325. - Текст: непосредственный.

76. Стручалин, В.Г. Анализ взрывоопасных зон при заполнении цистерн нефтегрузами / В.Г. Стручалин, В.М. Пономарёв, В.Ю. Навценя // Мир транспорта. - 2014. - № 52. - С. 184-190. - ISSN 1992-3252. - Текст: непосредственный.

77. Нестационарные температурные поля в замкнутых оболочках вращения: отчет предприятия / НПО «Криогенмащ»; рук A.M. Макаров; исполнит: М.Р. Романовский - Балашиха, 1979. - 33 с. - Текст: непосредственный.

78. Агупова, Т.А. Исследование нестационарных температурных полей в элементах криогенных резервуаров в режиме заполнения их криопродуктом [Текст]: автореф. дисс. канд. техн. наук: 05.04.03 / Агупова Татьяна Алексеевна, 1990. - 18 с. - Текст: непосредственный.

79. Малков, М.П. Справочник по физико-техническим основам криогеники / М.П. Мальков // Энергоатомиздат, 1985. - 432 с. - Текст: непосредственный.

80. Зиновьев, В.Е. Теплофизические свойства металлов при высоких температурах: справочник / В.Е. Зиновьев // Металлургия, 1989. - 384 с. - Текст: непосредственный.

81. Гейтвуд, Б.Е. Температурные напряжения применительно к самолетам, снарядам, турбинам и ядерным реакторам / Б.Е. Гейтвуд; перевод с англ. М.Ф. Диментберга, В.К. Житомирского, Ю.Ф. Красонтовича // Изд-во иностранной литературы, 1959. - 349 с. - Текст: непосредственный.

82. Чугунов, Г.Ф. Определение температурного поля котла цистерны от неравномерного нагрева / Г.Ф. Чугунов, А.П. Азовский // Сб. науч. тр. / МИИТ, 1976. - Вып. 530: Динамика, прочность, экономика и ремонт восьмиосных вагонов - С. 11-18. - Текст: непосредственный.

83. Чугунов, Г.Ф. Исследование температурного воздействия на напряженно-деформированное состояние котлов цистерн для БАМа / Г.Ф. Чугунов, В.Н. Котуранов, Р.С. Глазкова // Сб. науч. тр. / МИИТ, 1977. -Вып. 518: Научные проблемы проектирования, строительства и эксплуатации Байкало-Амурской магистрали. - С. 25-29. - Текст: непосредственный.

84. Лагута, B.C. Исследование влияния температурных воздействий на напряженное состояние котла восьмиосной железнодорожной цистерны, проектируемой для климатических условий Байкало-Амурской магистрали: автореф. дисс. канд. техн. наук: 05.05.01 / Лагута Виктор Степанович, 1979. - 19 с. - Текст: непосредственный.

85. Комарова, Т.А. Повышение эффективности слива вязких нефтепродуктов из железнодорожных цистерн: автореф. дисс. канд. техн. наук: 05.22.07, 01.04.07 / Комарова Татьяна Александровна - СПб. - 2003. - 22 с. -Текст: непосредственный.

86. Саврухин, А.В. Совершенствование конструкций массивных несущих деталей подвижного состава на основе анализа напряженно-деформированного

состояния при эксплуатационных и технологических воздействиях: автореф. дисс. докт. техн. наук: 05.22.07 / Саврухин Андрей Викторович, 2005. - 47 с. - Текст: непосредственный.

87. Филиппов, В.Н. Пути повышения пожаровзрывобезопасности эксплуатации цистерн для перевозки сжиженных углеводородных газов / В.Н. Филиппов, Г.И. Петров, Ю.Н. Шебеко [и др.] // Пожаровзрывобезопасность // Fire and Explosion Safety - 2020. - № 6. - С. 75-83. - ISSN 2587-6201. - Текст: непосредственный.

88. Правила пожарной безопасности на железнодорожном транспорте (ППБ0-109-92) (с изменениями и дополнениями): утверждены Министерством путей сообщения Российской Федерации 11 ноября 1992 г. № ЦУО-112).

89. Правила перевозок опасных грузов по железным дорогам (с изменениями от 16 октября 2019 г.): введены в действие на 15 заседании СЖТ СНГ, протокол от 5 апреля 1996 г. № 15.

90. Правила безопасности и порядок ликвидации аварийных ситуаций с опасными грузами при перевозке их по железным дорогам: утверждены Министерством по делам гражданской обороны, чрезвычайным ситуациям и ликвидации последствий стихийных бедствий Российской Федерации и Министерством путей сообщения Российской Федерации 31 октября, 25 ноября 1996 г. № 9-733/3-2, ЦМ-407.

91. Российская Федерация. Законы. О техническом регулировании: Федеральный закон от 27 декабря 2002 г. № 184-ФЗ.

92. Российская Федерация. Законы. О железнодорожном транспорте в Российской Федерации: Федеральный закон от 10 января 2003 г. № 17-ФЗ (с изменениями и дополнениями).

93. Вагоны грузовые. Требования к прочности и динамическим качествам. Проект межгосударственного стандарта: ВНИИЖТ, 2012. - Текст: непосредственный.

94. Правила технической эксплуатации железных дорог: утверждены Приказом Министерства транспорта Российской Федерации 23 июня 2022 г. № 250. - Текст: непосредственный.

95. Смольянинов, А.В. Транспортировка опасных грузов / А.В. Смольянинов, В.Н. Филиппов // Железнодорожный транспорт. - 1990. - № 7. - С. 31-33. - ISSN 0044-4448. - Текст: непосредственный.

96. Дмитриев, В.В. Совершенствование цистерн для сжиженного газа / В.В. Дмитриев, В.Н. Филиппов, Р.Ф. Канивец [и др.] // Железнодорожный транспорт. - 1991. - № 8. - С. 46-48. - ISSN 0044-4448. - Текст: непосредственный.

97. Шебеко, Ю.Н. Пожаровзрывобезопасность перевозок сжиженных углеводородных газов железнодорожным транспортом. 1. Постановка задачи и рассмотрение типовых сценариев аварии / Ю.Н. Шебеко, А.П. Шевчук, И.М. Смолин [и др.] // Пожаровзрывобезопасность /Fire and Explosion Safety - 1992. - № 4. - C. 46-51. - ISSN 2587-6201. - Текст: непосредственный.

98. Шевчук, А.П. Пожаровзрывобезопасность перевозок сжиженных углеводородных газов железнодорожным транспортом. Снижение пожаровзрывоопасности железнодорожных цистерн со сжиженным углеводородным газом / А.П. Шевчук, В.И. Присадков, А.А. Косачев [и др.] // Пожаровзрывобезопасность / Fire and Explosion Safety - 1993. - №3. - C. 35-38. -ISSN 2587-6201. - Текст: непосредственный.

99. Корольченко, А.Я. Правила пожарной безопасности при перевозке в железнодорожных цистернах сжиженных углеводородных газов / А.Я. Корольченко, В.И. Горшков, Г.Т. Земский [и др.] // Пожаровзрывобезопасность / Fire and Explosion Safety - 1993. - № 3. - C. 39-42. - ISSN 2587-6201. - Текст: непосредственный.

100. Специализированные цистерны для перевозки опасных грузов: справочное пособие / под ред. В.Н. Котуранова, В.Н. Филиппова // Изд-во стандартов. - 1993. - 214 с. - Текст: непосредственный.

101. Нормы расчета и проектирования грузовых вагонов железных дорог колеи 1520 мм Российской Федерации: ФГУП ВНИИЖТ - ФГУП ГосНИИВ, 2004. - Текст: непосредственный.

102. Нормы для расчета и проектирования вагонов железных дорог МПС колеи 1520 мм (несамоходных): ГосНИИВ - ВНИИЖТ, 1996. - Текст: непосредственный.

103. Смольянинов, А.В. Методика расчета и проектирования дуг безопасности котлов цистерн / А.В. Смольянинов, В.Н. Филиппов // Актуальные проблемы развития железнодорожного транспорта: тр. II Междунар. научн.-техн. конф. Т. I.: МИИТ, 1996. - 86 с. - Текст: непосредственный.

104. Корольченко, А.Я. О влиянии огнезащитного покрытия на поведение резервуаров со сжиженными углеводородными газами в очаге пожара / А.Я. Корольченко, Ю.Н. Шебеко, В.Н. Филиппов // Пожарная безопасность. История, состояние, перспективы: мат. XIV Всеросс. науч.-практ. конф. Ч. 2.: ВНИИПО МВД РФ, 1997. - С. 271-273. - Текст: непосредственный.

105. Шебеко, Ю.Н. Исследование влияния вспучивающегося огнезащитного покрытия на поведение резервуаров со сжиженными углеводородными газами в очаге пожара / Ю.Н. Шебеко, В.Н. Филиппов, В.И. Горшков // Пожаровзрывобезопасность / Fire and Explosion Safety. - 1998. - №1. -C. 24-32. - ISSN 2587-6201. - Текст: непосредственный.

106. Шебеко, Ю.Н. Экспериментальное исследование поведения тонкостенной оболочки в очаге пламени / Ю.Н. Шебеко, В.А. Назаренко, В.Н. Филиппов [и др.] // Пожарная безопасность. - 2004. - № 2. - C. 73-71. - ISSN 24113778. - Текст: непосредственный.

107. Филиппов, В.Н. Исследование поведения вагонов при аварийном соударении / В.Н. Филиппов, Е.А. Радзиховский // Вестник Всероссийского научно-исследовательского института ж.д. транспорта. - 1994. - № 3 - С. 9-12. -ISSN 2713-2560. - Текст: непосредственный.

108. Беспалько, С.В. Разработка и анализ моделей повреждающих воздействий на котлы цистерн для перевозки криогенных продуктов: дисс. докт. техн. наук: МИИТ, 2000. - 424 с. - Текст: непосредственный.

109. Шебеко, Ю.Н. Исследование различных способов противопожарной защиты резервуаров со сжиженными углеводородными газами / Ю.Н. Шебеко, В.Н. Филиппов, И.А. Болодьян // Проблемы горения и тушения пожаров на рубеже веков: мат. XV науч.-практ. конф, 1999. - С. 132-133. - Текст: непосредственный.

110. Шебеко, Ю.Н. Исследование способов защиты железнодорожных цистерн для перевозки СУГ от воздействия тепловых нагрузок в условиях пожара / Ю.Н. Шебеко, В.Н. Филиппов, П.М. Токарев // Безопасность движения поездов: сб. тр.: МПС МИИТ, 1999. - С. IV-17-IV-18. - Текст: непосредственный.

111. Филиппов, В.Н. Повышение экологической безопасности перевозок жидких опасных грузов в железнодорожных цистернах за счет предотвращения утечек / В.Н. Филиппов, Б.Л. Недорчук, Д.И. Козлова [и др.] // Безопасность движения поездов: сб. тр.: МПС МИИТ, 2000. - Книга II - С. V-19. - Текст: непосредственный.

112. Страхов, В.П. О возможности использования конструктивной огнезащиты для перевозки грузов в железнодорожных цистернах / В.П. Страхов, В.М. Крутов, Ю.Н. Шебеко // Безопасность движения поездов: сб. тр.: МИИТ, 2005. - VII-24-VII-25. - Текст: непосредственный.

113. Пономарев, В.М. Повышение безопасности и устойчивости функционирования железнодорожного транспорта / В.М. Пономарев // монография. Москва: МИИТ, 2011. - 174 с. - Текст: непосредственный.

114. Пономарев, В.М. Предупреждение и ликвидация чрезвычайных ситуаций на железнодорожном транспорте / В.М. Пономарев, А.И. Шевченко // Наука и техника транспорта. - 2005. - № 2. - С. 40-46. - ISSN 2074-9325. - Текст: непосредственный.

115. Филиппов, В.Н. Общие технические требования к арматуре вагонов цистерн для опасных грузов. Безопасность движения поездов / В.Н. Филиппов,

A.Е. Скуратов // Труды МИИТ, Москва, 1999. - Текст: непосредственный.

116. Экспериментальное исследование поведения тонкостенной оболочки в очаге пламени / Ю.Н. Шебеко, В.А. Назаренко, В.Н. Филиппов // Пожарная безопасность. - 2004. - № 2. - С. 64-71. - ISSN 2411-3778. - Текст: непосредственный.

117. Беспалько, С.В. Методика моделирования напряженно-деформированного состояния котла цистерны от воздействия неравномерного температурного поля в очаге пламени / С.В. Беспалько, И.Г. Маслов // Безопасность движения поездов: труды VII научно-практической конференции. Москва: МИИТ. - 2007. - С. IX-26-IX-27. - Текст: непосредственный.

118. Вентцель, Е.С. Теория вероятностей: Учебное пособие / Е.С. Вентцель // Наука. - 1969. - 576 с. - Текст: непосредственный.

119. Михлин, С.Г. Курс математической физики / С.Г. Михлин // Наука. -1968. - 576 с. - Текст: непосредственный.

120. Афонина, В.П. Исследование нестационарных температурных полей в однопоточных теплообменных аппаратах криогенной техники: Автореф. дисс. канд. техн. наук: 05.04.03 / НПО "Криогенмаш", 1993. - 22 с. - Текст: непосредственный.

121. Головин, В.В. Моделирование поведения котла цистерны в очаге пламени: автореф. дис. канд. техн. наук: 05.22.07 / Головин Виталий Владимирович, 2005. - 22 с. - Текст: непосредственный.

122. Шебеко, Ю.Н. Экспериментальное исследование поведения тонкостенных оболочек в очаге пламени / Ю.Н. Шебеко, В.А. Назаренко,

B.Н. Филиппов // Пожарная безопасность. - 2004. - № 2. - С. 64-71. - ISSN 24113778 - Текст: непосредственный.

123. Филин, А.П. Элементы теории оболочек: Стройиздат. Ленингр. отд-ние, 1987. - 384 с. - Текст: непосредственный.

124. Огибалов, П.М. Термоустойчивость пластин и оболочек / П.М. Огибалов, В.Ф. Грибанов / МГУ, 1968. - 518 с. - Текст: непосредственный.

125. Лойцянский, Л.Г. Курс теоретической механики / Л.Г. Лойцянский, А.И. Лурье / ОГИЗ, 1942. - 580 с. - Ч.2. - Текст: непосредственный.

126. Маслов, И.Г. Состояние котла цистерны при воздействии очага пламени в аварийной ситуации: дисс. канд. техн. наук: 05.22.07 / Маслов Илья Геннадьевич; [Место защиты: Моск. гос. ун-т путей сообщ. Императора Николая II]. - Москва, 2016. - 132 с. - Текст: непосредственный.

127. Вольмир, А.С. Нелинейная динамика пластинок и оболочек / А.С. Вольмир // Наука. - 1972. - 432 с. - Текст: непосредственный.

128. Смирнов, В.И. Курс высшей математики / В.И. Смирнов // БХВ-Петербург. - 2008. - 624 с. - Т.1. - Текст: непосредственный.

129. Hrennikoff, A. Solution of problems of elasticity by the framework method. - Journal of Applied Mechanics. - 8, A169-A175, 1941. - Текст: непосредственный.

130. Courant, R. Variational methods for the solution of problems of equilibrium and variation - Bulletine of the American Mathematical Society. - 49 - 1-23, 1943. - Текст: непосредственный.

131. Argiris, J. H. Energy theorems of structural analysis. Part 1. General theorie. - Aircraft Engineering. - 26 - N 308 - 347-365, 1954. - Текст: непосредственный.

132. Turner, M.J. Stiffness and deflection analysis of complex structures / M.J. Turner, R.W. Cough, H.C. Martin, L.J. Topp // Journal of the Aeronautical Sciences. -23 - 805-823, 1956. - Текст: непосредственный.

133. Synge, J.L. The hypercircle in mathematical physics - Cambridge University Press, London, 1957. - Текст: непосредственный.

134. Filippow, W.N. Badania prototypovychurzadzen, ochraniajacych armature idennicewagonow-cystern w awaryjnych sytuacjach / W.N. Filippow, K. Stanislaw // Przegl^d Kolesowy - 1993. - No. 8. - Pp. 31-33. - Текст: непосредственный.

135. Shebeko, Yu.N. Explosion prevention of LPG vessels using fire retardant coatings and safety valves / Yu.N. Shebeko, I.A. Bolodian, V.N. Filippov, V.Yu. Navzenya, A.K. Kostyuhin, P.M. Tokarev // 5th Asia-Pacific International Symposium on Combustion and Energy Utilization. - Shanghai. - October 24-29. - 1999. -International Academic Publishers. - Pp. 215-226. - Текст: непосредственный.

136. Shebeko, Yu.N. An investigation of some methods for fire protection of LPG vessels / Yu.N. Shebeko, I.A. Bolodian, V.N. Filippov, V.Yu. Navzenya, A.K. Kostyuhin, P.M. Tokarev // Conference Proceedings of Interflame'99, 8th International Fire Science & Engineering Conference. - Edinburgh, UK. - 29 June - 1 July. - 1999. -London: Interscience Communications Ltd., Pp. 1141-1146. - Текст: непосредственный.

137. Nedorchuk, B.L. General technical requirements for safety of railway tanks for transportation of hazardous materials / B.L. Nedorchuk, V.N. Filippow, Yu.N. Shebeko // Pojazdy szynowe na przelomie wikow. Krakow: Arlamow, 2000. - Vol. 1. -Pp. 197-203. - Текст: непосредственный.

138. Shebeko, Yu.N. Investigations of methods for fire protection of railway tanks for transportation of liquefied petroleum gases / Yu.N. Shebeko, I.A. Bolodian, V.N. Filippov // Pojazdy szynowe na przelomie wikow. Krakow: Arlamow, 2000. - Vol. 3. - Pp. 109-118. - Текст: непосредственный.

139. A study of the behaviour of a protected vessel containing LPG during pool fire engulfment / Yu. N. Shebeko, I. A. Bolodian, V. N. Filippov // Journal of Hazardous Materials. - 2000. - Vol. 77. - No. 1-3. Pp. 43-56. - Текст: непосредственный.