Моделирование и совершенствование процесса формирования поперечного профиля листовой стали при горячей прокатке для повышения ее качества по геометрии тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.16.05, кандидат технических наук Синицкий, Олег Валерьевич

• Синицкий, Олег Валерьевич
• кандидат технических наук
• 2006

Оглавление диссертации кандидат технических наук Синицкий, Олег Валерьевич

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1. ФОРМИРОВАНИЕ ПОПЕРЕЧНОГО ПРОФИЛЯ И ПЛОСКОСТНОСТИ ГОРЯЧЕКАТАНЫХ ПОЛОС. МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ВАЛКОВЫХ СИСТЕМ ЛИСТОПРОКАТНЫХ СТАНОВ.

1.1. Требования к поперечному профилю и плоскостности горячекатаного листового проката.

1.2. Особенности формирования поперечного профиля при горячей листовой прокатке.

1.3. Обзор существующих способов воздействия на профиль и плоскостность полос.

1.4. Проблемы формирования поперечного профиля полос на широкополосном стане 2500 горячей прокатки ОАО «ММК».

1.5. Анализ известных подходов к математическому моделированию нагрузок и деформаций валковых систем кварто и формированию поперечной разнотолщинности листового проката.

1.5.1. Модели нагрузок и деформаций валковых систем кварто, основанные на теории сопротивления материалов.

1.5.2. Об описании контактных взаимодействий в валковой системе кварто.

1.5.3. Вариационное исчисление и метод конечных элементов в решении задач нагрузок и деформаций валковых систем кварто.

1.6. Применение алгоритмов нечеткой логики на базе искусственных нейронных сетей для моделирования причинно-следственных связей.

1.7. Задачи настоящего исследования.

ГЛАВА 2. СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ

НАГРУЗОК И ДЕФОРМАЦИЙ ВАЛКОВЫХ СИСТЕМ КВАРТО. ПРИМЕНЕНИЕ НЕЙРОННЫХ СЕТЕЙ ДЛЯ ПРГОНОЗИРОВАНИЯ ИЗНОСА ПОВЕРХНОСТИ БОЧЕК ВАЛКОВ.

2.1. Основные обозначения и расчетная схема, применяемые в модели.

2.2. Дискретное описание деформаций и нагрузок.

2.3. Описание деформаций опорного валка.

2.4. Матрицы податливости, влияния моментов и поперечных сил.

2.5. Описание деформаций рабочего валка.

2.6. Распределения погонных нагрузок.

2.6.1. Составляющие прогибов от межвалкового давления.

2.6.2. Составляющие прогибов от давления полосы.

2.7. Профиль выходящей из клети полосы.

2.8. Математическая модель нагрузок и деформаций валковых систем кварто.

2.9. Описание контактного взаимодействия рабочих и опорных валков с учетом переменной жесткости их упругого контакта.

2.10. Синтез текущих и начальных профилей валков.

2.11. Анализ выходного профиля полосы, деформаций и нагрузок.

2.12. Влияние регулирующей силы и усилия прокатки на профиль прокатываемых полос.

2.13. Численное моделирование нагрузок и деформаций валковых систем кварто на основе уточненного описания контактного взаимодействия рабочего и опорного валков.

2.14. Использование нейронных сетей для прогнозирования износа поверхности бочек опорных валков.

ВЫВОДЫ ПО ГЛАВЕ 2.

ГЛАВА 3. АНАЛИЗ И ПРОЕКТИРОВАНИЕ УНИВЕРСАЛЬНЫХ ПРОФИЛИРОВОК ВАЛКОВ СТАНА 2500 ГОРЯЧЕЙ ПРОКАТКИ ОАО «ММК» ДЛЯ УСЛОВИЙ ШИРОКОГО РАЗМЕРНОГО И МАРОЧНОГО СОРТАМЕНТА ПРОКАТА.

3.1. Проверка адекватности математической модели в условиях стана 2500 горячей прокатки ОАО «ММК».

3.2. Проектирование универсальной профилировки валков клетей стана 2500 горячей прокатки.

3.3. Проектирование статистической модели износа поверхности бочек валков.

3.4. Анализ применимости нейронных сетей для прогнозирования износа поверхности бочек опорных валков.

ВЫВОДЫ ПО ГЛАВЕ 3.

ГЛАВА 4. ПРОМЫШЛЕННОЕ ОПРОБОВАНИЕ САМОУСТАНАВЛИВАЮЩИХСЯ ВАЛКОВЫХ СИСТЕМ СТАНА 2500 ГОРЯЧЕЙ ПРОКАТКИ ОАО «ММК» И АНАЛИЗ

ИХ ЭФФЕКТИВНОСТИ.

4.1. Проектирование самоустанавливающихся профилировок валков, реализующих переменную длину межвалкового контакта.

4.2. Практическое опробование универсальных профилировок валков с большой выпуклостью опорных.

ВЫВОДЫ ПО ГЛАВЕ 4.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Моделирование и совершенствование процесса формирования поперечного профиля листовой стали при горячей прокатке для повышения ее качества по геометрии»

Потребители листового проката традиционно предъявляют жесткие требования к его качеству по таким показателям как поперечная разнотолщинность и плоскостность. В связи с высокой рентабельностью данного вида продукта удовлетворение указанных требований является приоритетной задачей любого производителя металлопроката. Положение осложняется наличием у поставщиков одновременно большого числа заказчиков, потребляющих металлопрокат из всей номенклатуры. С этим обстоятельством связано возникновение затруднений и зачастую невозможности полноценного удовлетворения спроса по причине различных технических и технологических ограничений. Одним из таких ограничений является наличие затруднений при производстве полос широкого размерного и марочного сортамента в условиях одного стана.

Одним из решений в подобной ситуации является применение набора профилировок валков для отдельных групп профилеразмеров. Но указанное решение является трудно реализуемым по причине его сложности и значительным затратам.

Наиболее эффективным вариантом является применение валковых систем, обладающих саморегулированием, в основе которого лежит некоторая переменная характеристика. В качестве такой величины в валковых системах кварто может использоваться изменяемая длина межвалкового контакта. Таким образом, возможно получение комплексного технико-экономического эффекта от сокращения числа профилировок валков, а также стабилизации процесса формирования поперечного профиля листовой стали.

В связи с вышесказанным целью настоящего исследования является повышение качества широкополосной горячекатаной стали по поперечному профилю и форме в условиях широкого размерного и марочного сортамента станов на основе математического моделирования и совершенствования работы валковых систем кварто реализующих фактор саморегулирования.

Для достижения поставленной цели необходимо было спроектировать математическую модель нагрузок и деформаций валковых систем кварто, учитывающую нелинейный характер контактных взаимодействий рабочих и опорных валков, а также разработать статистическое описание образующей поверхности бочек опорных валков как функции времени.

Результатом исследований с использованием математической модели стали новые профилировки валков чистовой группы клетей стана 2500, позволяющих реализовать концепцию самоустанавливающихся валковых систем кварто с переменной длиной межвалкового контакта. При их использовании достигается получение требуемого профиля горячекатаных полос на всем размерном и марочном сортаменте при одновременном получением высокой плоскостности.

Заключение диссертации по теме «Обработка металлов давлением», Синицкий, Олег Валерьевич

Выводы по главе 4

1. Спроектирована самоустанавливающаяся валковая система кварто, обеспечивающая производство всего размерного и марочного сортамента полос стана 2500 г.п. ОАО «ММК». Решение получено при использовании опорных валков с выпуклостью бочки в +4 мм (на диаметр). При этом достигается увеличение эффективности систем ГРП на полосах шириной до 1500 мм на 46,0-145,3 %, полосах шириной более 1500 мм на 23,2-68,8 %. Снижение влияния нестабильности усилия прокатки составило 5,6-68,4 % для полос шириной до 1500 мм и 18,994,6 % для полос шириной свыше 1500 мм.

2. В ходе первого этапа внедрения были реализованы профилировки опорных валков с выпуклостью +2,0 мм в клетях 5-10 и +3,0 мм в 11-й клети. Указанные мероприятия позволили снизить значение поперечной разнотолщинности полос на 0,01-0,023 мм, стабилизировать процесс прокатки и снизить отсортировку полос в несоответствующую продукцию по дефектам плоскостности на 0,05 %.

3. Использование опорных валков с большой выпуклостью бочки позволило увеличить межперевалочный срок до двух недель, сократив количество циклов переточки в 2 раза и тем самым снизить нагрузку на участок подготовки валков.

4. Ожидаемый экономический эффект от снижения отсортировки в несоответствующую продукцию по дефектам плоскостности при использовании самоустанавливающихся валковых систем кварто на стане 2500 горячей прокатки ОАО «ММК» составил 4,56 млн. руб.

98

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В настоящей работе проанализированы технологические возможности по стабилизации поперечного профиля горячекатаных полос и повышению эффективности систем гидромеханического регулирования профиля при выполнении высокой плоскостности раската на основе математического моделирования нагрузок и деформаций валковых систем кварто. Искомое решение было получено с использованием самоустанавливающихся профилировок валков с большой выпуклостью бочек опорных. Требуемый эффект достигается за счет применения валковых систем с переменной длиной контакта рабочего и опорного валков.

На основе выполненных исследований можно сделать следующие выводы.

1. Разработано описание контактного взаимодействия рабочих и опорных валков как упругих тел, учитывающее переменный характер жесткости контакта. Предложенное описание включено в комплексную математическую модель нагрузок и деформаций валковых систем кварто, на основании которой решены задачи синтеза текущих и начальных профилей валков, а также задачи анализа выходного профиля полосы, деформаций и нагрузок.

2. Опытным путем показана адекватность усовершенствованной математической модели нагрузок и деформаций валковых систем кварто (погрешность находится на уровне -12,31. .+0,59 %).

3. С использованием усовершенствованной математической модели разработана методика проектирования самоустанавливающихся валковых систем кварто, реализующих переменную длину контакта рабочих и опорных валков.

4. Предложена версия статистической модели прогнозирования величины и характера износа поверхности бочек опорных валков на основе использования нейронных сетей. Погрешность функционирования обученной нейронной сети находится на уровне

19-26 %. В случае увеличении количества примеров до 100 возможно снижение погрешности до уровня 12-13 %.

5. Доказана приемлемость достигнутого с использованием нейронной модели уровня точности, позволяющего моделировать поперечный профиль полос с погрешностью не более 11,40 %.

6. Спроектированы самоустанавливающиеся валковые системы кварто, обеспечивающие получение требуемого профиля в условиях широкого размерного и марочного сортамента стана 2500 горячей прокатки ОАО «ММК». Решение получено при использовании опорных валков с выпуклостью бочки в +4 мм (на диаметр). При этом достигается увеличение эффективности систем ГРП на полосах шириной до 1500 мм на 46,0-145,3 %, полосах шириной более 1500 мм на 23,2-68,8 %. Снижение влияния нестабильности усилия прокатки составило 5,6-68,4 % для полос шириной до 1500 мм и 18,9-94,6 % для полос шириной свыше 1500 мм.

7. В ходе первого этапа внедрения реализованы профилировки опорных валков с выпуклостью +2,0 мм в клетях 5-10 и +3,0 мм в 11-й клети. Указанные мероприятия позволили снизить значение поперечной разнотолщинности полос на 0,01-0,023 мм, стабилизировать процесс прокатки и снизить отсортировку полос в несоответствующую продукцию по дефектам плоскостности на 0,05 %, увеличить межперевалочный срок работы опорных валков последних клетей чистовой группы до двух недель. Ожидаемый экономический эффект от использования самоустанавливающихся валковых систем кварто на стане 2500 горячей прокатки ОАО «ММК» составил 4,56 млн. руб.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Синицкий, Олег Валерьевич, 2006 год

1. Исследование на ЭВМ деформаций и нагрузок валковой системы кварто: Учеб. пособие / В.М. Салганик, В.В. Мельцер. Свердловск: Изд. УПИ, 1987.-78 с.

2. ГОСТ 19903-74. Сталь листовая горячекатаная. Сортамент.

3. Повышение эксплуатационной стойкости опорных валков дрессировочных станов /В.А. Нилаев, С.С. Пилиенко, И.Г. Овчаров и др. // Черная металлургия: Бюл. ин-та «Черметинформация». 1981. Вып. 19.-С. 49-50.

4. Улучшение плоскостности горячекатаных полос / А.А. Меденков, А.И. Трайно // Бюллетень «Черная металлургия». 1984. № 14. -С. 39-40.

5. Metalurgia АВМ. 1981. V. 37. № 280. Р. 127-134. Discuss. 134 с.

6. Заявка 59 56909, МКИ В 21 В 29/00, В 21 В 13/14. Устройство противоизгиба рабочих валков многовалкового прокатного стана (Япония). Заявл. 24.09.82, № 57 - 167437. Опубл. 02.04.84.

7. Регулирование неплоскостности холоднокатаной полосы противоизгибом рабочих валков со сдвоенными подушками // Исикавадзима Харима гихо, Ishikawajima - Harima, Eng. Rev. 1981, V. 21. №2. Р. 126-131.

8. Заявка 3431691, МКИ В 21 В 29/00, В 21 В 37/08. Клеть для прокатки полосы (ФРГ). Заявл. 29.08.84, № Р3431691.4. Опубл. 13.03.86.

9. Заявка 61 92713, МКИ В 21 В 29/00. Способ и устройство для противоизгиба промежуточного валка пятивалковой клети / Масуда Бумпэй // Исикавадзима Харима дзюкоге к. к. (Япония). Заявл.1110.84, № 59-212893. Опубл. 10.05.86.

10. Заявка 61 56715, МКИ В 21 В 29/00. Способ и устройство противоизгиба валков / Масуда Бумпэй // Исикавадзима - Харима дзюкоге к. к. (Япония). Заявл 29.08.84, № 59 - 179560. Опубл. 22.03.86.

11. Пат. 62 848И, Япония, МКИ В 21 В 37/00. Способ регулирования формы полосы. Заявл. 09.10.85, № 60-223764. Опубл. 18.04.87.

12. Пат. 4612788, США, МКИ В 21 В 37/10, В 21 В 37/04, НКИ 72/13. Метод регулирования формы проката при прокатке. Заявл. 15.11.85, № 798398. Опубл. 23.09.86.

13. Заявка 2570622, МКИ В 21 В 27/10, 29/ 00. Устройство для регулировки профилировки прокатных валков (Франция). Заявл.2309.85, № 8514066. Опубл. 28.03.86.

14. Заявка № 55-81010, МКИ В 21 В 37/00. Способ регулирования формы прокатываемого листа (Япония). Заявл. 12.12.78, № 53 153877. Опубл. 18.6.80.

15. Управление тепловым профилем валков при холодной прокатке полос с помощью их индукционного нагрева // Int. Conf. Steel Roll., Tokyo, 1980. Proc. Vol. 2. Tokyo, 1980. P. 796-806.

16. Заявка 4337288, МКИ В 21 В 37/00. Способ и устройство для регулирования теплового профиля рабочих валков (ФРГ). Заявл. 2.11.93, № 43372880. Опубл. 26.6.94.

17. Способ регулирования теплового профиля бочки прокатного валка: Заявка 6343713 Япония, МКИ В 21 В 27/10, В 21 В 37/00 / № 61188233. Заявл. 11.08.86. Опубл. 24.02.88//Кокай токке кохо. Сер. 2(2). 1988. 12.-С. 67-69.

18. Влияние дифференцированного нагрева сердцевины валка на профиль бочки валка // Stahl und Eisen. 1988. 108, №3. P. 36-40.

19. Заявка 0371177 ЕПВ, МКИ В 21 В 27/08, В 21 В 37/00. Валки с тепловым регулированием профиля бочки. Заявл. 30.11.88, № 88311364. Опубл. 06.06.90.

20. Заявка 60 244410, МКИ В 21 В 27/02. Валок прокатного стана (Япония). Заявл. 17.05.84, № 59 - 97455. Опубл. 04.12.85.

21. Заявка 57 202911, МКИ В 21 В 31/18. Способ и устройство для осевого перемещения и одновременного перекоса бочек рабочих валков для регулирования профиля полосы (Япония). Заявл. 08.06.81, № 56 -87671. Опубл. 13.12.82.

22. Заявка 58 74207, МКИ В 21 В 37/00, В 21 В 13/14. Регулирование профиля проката в прокатных станах (Япония). Заявл. 28.10.81, № 56 - 171375. Опубл. 04.05.83.

23. Mitsubishi pair cross mill (PC mill): Проспект / фирма «Mitsubishi Hitavy Industries», Япония, № ГО20-05300.

24. Изучение процесса горячей прокатки полосы в перекошенных рабочих валках / Тэцу то хаганэ // J. Iron and Steel Inst. Jap. 1981, 67, № 4. P. 347.

25. A.c. 1443991, СССР, МКИ В 21 В 13/14. Способ воздействия на профиль полосы на стане кварто/ Заявл. 20.05.87, № 4248195/23-02 Опубл. 15.12.88. Бюл. №46.

26. Заявка 59 137104, МКИ В 21 В 1/22. Способ прокатки полосы в перекрещенных в горизонтальной плоскости рабочих валках (Япония). Заявл. 27.01.83, № 58 - 10548. Опубл. 07.08.84.

27. A.c. 1666236, СССР , МКИ В 21 В 1/22. Способ воздействия на форму прокатываемой полосы на стане кварто / К.К. Сафронов, А.И. Стариков, В.Н. Хлопонин и др. № 4605766/02. Заявл. 16.11.88. Опубл. 30.07.91 // Открытия. Изобретения. 1991. № 28. С. 52.

28. Хлопонин В.Н. Перекос валков и их осевое перемещение расширяют возможности процесса прокатки полос и листов // Труды первого конгресса прокатчиков, 23-27 окт., 1995. Магнитогорск- М.: Черметинформация, 1996. С. 88-90.

29. Способы горячей и холодной прокатки с высокой эффективностью управления профилем и формой полос за рубежом / К.Н. Ткалич и др. // Бюллетень «Черная металлургия». 1988. № 11. С. 11-17.

30. Регулирование профиля горячекатаной полосы осевым перемещением рабочих валков в клетях типа (K-WRS) // Iron and Steel Eng. 1987. №11. P. 34-43.

31. Управление профилем и формой горячекатаных полос и листов за рубежом / Л.Ф. Ромашкевич и др. // Бюллетень «Черная металлургия». 1987. № 13. С. 20-30.

32. С VC technology on hot and cold strip rolling mills / D. Rosenthal // Revue de Metallurgia CIT, France, 1988, 85. № 7. PP. 597, 599-606.

33. Технология С VC на стане холодной прокатки//Stahl und Eisen. 1984, 104. №22. P. 65-68.

34. Технология автоматического изменения профиля валков для станов горячей прокатки // MPT: Met. Plant and Technol. 1987, 10, № 1, 54, 56,58, 60.

35. Реализация CVC-технологии в процессе модернизации полосового стана горячей прокатки // 31-st Mech. Work and Steel Process. Conf, Proc. Vol. 27. Chicago (III), Oct. 22 25, 1989. - Warrendale (Pa). 1990. P. 55-65.

36. Регулирование формы стальной полосы при прокатке в валках с изменяемой профилировкой фирмы Sumitomo // Int. Conf. Steel Roll., Tokyo. 1980. Proc. Vol. 2. Tokyo, 1980. P. 521-531.

37. Новые области применения валка с переменным выпуклым профилем бочки // МЕТЕС Congr.'94: 2-nd Eur. Continuous Cast. Conf. and 6-th Int. Roll. Conf. Dusseldorf, June 20-22, 1994: Proc. Vol. 2. Dusseldorf, 1994.-С. 289-296.

38. Применение составных опорных валков с гидравлическим профилированием бочки на 4-валковом стане холодной прокатки // Тэцу то хаганэ, Tetsu to hagane, J. Iron and Steel Inst. Jap. 1980, 66, № 4. P. 336.

39. Регулирование профиля полосы с помощью системы регулирования профиля прокатных валков фирмы Sumitomo // Iron and Steel Eng. 1983, 60. №1. P. 56-63.

40. Гидравлическое профилирование опорного валка клети кварто стана холодной прокатки полосы из нержавеющей стали / Кунимото Сюнтай, Йонэяма Норио, Аидзавайос и дзу // Нихон сутэнрэсу гихо. 1982. № 17.

41. Регулирование профиля полосы в широкополосном стане горячей прокатки с помощью опорных валков с переменной выпуклостью бочки / Тэцу то хаганэ // J. Iron and Steel Inst. Jap. 1981, 67. № 12. P. 954.

42. Валки переменного профиля // Stahl und Eisen. 1981, 101. № 23, 24.

43. Усовершенствование системы гидрорегулирования профиля бочки валков фирмы Sumitomo // Сумитомо киндзоку, Sumitomo Metals. 1981, 33. №3. P. 313-330.

44. Применение системы регулирования профиля валков компании Sumitomo для прокатки полос из черных и цветных металлов // Adv. Cold Rolling Technol. Proc. Int. Conf., London, 17-19 Sept., 1985. London, 1985. P. 143-151.

45. Разработка фирмой Sumitomo системы изменения профиля валков для регулирования формы и профиля полосы // Sumitomo search. 1985. №31. P. 21-30.

46. Регулирование профиля горячей полосы при непрерывной прокатке с помощью гидропрофилирования бочек составных опорных валков // Тэцу то хаганэ, J. Iron and Steel Inst. Jap. 1985, 71. № 5. P. 325.

47. Валок с изменяемым контуром бочки системы фирмы Sumitomo // Fachber. Huttenprax. Mettallweiterverarb. 1984, 22. № 10. P. 1028-1032, 1035-1036.

48. Заявка 59 153507, Япония, МКИ В 21 В 27/02. Прокатный валок с регулируемым профилем бочки. Заявл. 23.02.83, № 58 - 28847. Опубл. 01.09.84.

49. Валки с гидравлическим изменением профиля бочки. Характеристики, конструкции и применение // Iron and Steel Eng. 1984, 61. №9. P. 20-26.

50. Заявка 2571637, МКИ В 21 В 29/00. Валок с регулируемой профилировкой для машин термомеханической обработки (Франция). Заявл. 12.10.84, № 8415663. Опубл. 18.04.86.

51. Заявка № 66 12201, МКИ В 21 В 27/02. Валок с гибкой оболочкой для изменения степени его выпуклости (Япония). Заявл. 5.11.75, № 50 - 133312. Опубл. 19.3.81.

52. Пат. 4242781, США, МКИ В 21 В 31/32, В 60 В 9/22. Валок с обоймой для изменения профиля бочки. Заявл. 4.04.78. Опубл. 6.01.81. Приор. 2.03.78, № 53-23938, Япония.

53. Заявка 57 91810, МКИ В 21 В 27/02, В 21 В 13/14. Полосовой прокатный стан с гидравлическим профилированием бочки валков (Япония). Заявл. 26.11.80, № 55 - 166346. Опубл. 08.06.82.

54. Пат. 4683744, США, МКИ В 21 В 27/02, В 21 В 31/32, НКИ 72/243. Валок с регулируемыми краями бочки. Заявл. 18.06.85, № 746376. Опубл. 04.08.88.

55. Заявка 59 104204, МКИ В 21 В 27/62. Опорный валок прокатного стана с регулируемым профилем бочки (Япония). Заявл. 07.12.82, № 57- 214189. Опубл. 16.06.84.

56. А с. 1169766, СССР, МКИ В 21 В 27/02. Валок прокатного стана. Заявл. 03.02.84, № 3696871/22-02. Опубл. в Б. И., 1985. № 28. Прокатные станы с валками TP // Techno Jap. 1991, 24. № 5. P. 78.

57. Производство холоднокатаных полос с высокой плоскостностью / П.И. Денисов и др. // Бюллетень «Черная металлургия». 1988. № 21. -С. 13-26.

58. Повышение плоскостности холоднокатаных полос путем использования валков N1PCO // Steel Times Int. 1987,11. №3. P. 48-49.

59. Система Nipco для прокатки металлов // Adv. Cold Rolling Technol. Proc. Int. Conf., London, 17-19 Sept., 1985. London, 1985. P. 122-127.

60. Совместное регулирование плоскостности и толщины холоднокатаных полос с помощью валков NIPCO // Sheet Metal Ind. 1987, 64. №8. P. 397-399.

61. Динамичный валок // Stainless Steel Ind. 1997, 25. №143. P. 16.

62. Hoogovens pursues shapelier strip // Metal Bull. Mon. 1997. № 1. P. 88.

63. Салганик B.M., Песин A.M. Асимметричная тонколистовая прокатка: развитие теории, технологии и новые решения. М.: МИСИС, 1997. -192 с.

64. Technica (Suisse). 1979. V. 28. № 21. P. 1845-1846.

65. Экспериментальное изучение эффекта рассогласования окружных скоростей рабочих валков на форму полосы при прокатке тонких полос//Сосэй то како. 1982. Т. 23. №263. Р. 1253-1258.

66. Исследование влияния геометрической асимметрии полосы на плоскостность / Е.А. Руденко, Ю.В. Коновалов, В.К. Шевцов и др. // Технологические особенности производства высококачественного проката и покрытий. М., 1987. С. 76-79.

67. Горячая прокатка полос на стане 2500 // Технологическая инструкция ТИ 101-П-ГЛ4-71-2006. Магнитогорск: ОАО «ММК», 2006. - 123 с.

68. Романовский Д.Л. Математическая модель расчета профиля и формы горячекатаных полос. Ин-т чер. металлургии. Днепропетровск, 1987. - 17 с. - деп. в Черметинформации 10.03.87, № 3864~чм87.

69. Влияние профиля валков на распределение межвалковых давлений / A.A. Будаква, З.К. Качалка, Т.Н. Клименко // Теория и технология производства толстого листа. М., 1986. С. 13-17.

70. Упрощенные модели прогиба рабочих валков четырехвалковых станов / В.И. Пыженков, И.А. Пыженков, Л.И. Боровик, В.П. Меринов // Теория машин металлургического и горного оборудования. Свердловск, 1985. - № 9. - С. 68 - 72.

71. Разработка математической модели поперечного профиля прокатываемых полос. // Iron and Steel Eng. 1990, 67. № 9. P. 32-39.

72. Методика расчета профиля валков станов кварто при ограниченной длине контакта бочек // Напряжения, деформации и прочность металлургических машин. М., 1988. - С. 137-142.

73. Разработка математической модели формирования поперечного профиля полосы // Iron and Steel Eng. 1989, 66. № 9. P-45.

74. Математическая модель плоскостности и профиля при горячей прокатке листа// Iron and Steel Eng. 1991, 68. № 10. P. 41-51.

75. Николаев B.A. Расчет профилировки валков листового стана // Известия вузов. Черная металлургия. 1988. № 5. С. 55-59.

76. Боровик Л.И. Расчет профилировки валков тонколистовых станов с учетом износа опорных валков // Сталь. 1987. № 12. С. 44-47.

77. Ширяев В. И., Клюйков С. Ф. Математические модели прокатных валковых систем // Металлургия и коксохимия. Киев, 1983. № 80. С. 64-68.

78. Будаква A.A., Коновалов Ю.В., Ткалич К.Н. Профилирование валков листовых станов. К.: Технка, 1986. - 157 с.

79. Будаква A.A., Коновалов Ю.В., Качалка З.Г., Клименко Т.Н., Будаква С.А. Математическая модель деформации валковых узлов шести- и четырехвалковых клетей с осевым смещением валков // Известия вузов. Черная металлургия. 1993. №4. С. 24-27.

80. Будаква А.А., Коновалов Ю.В., Качалка З.Г., Клименко Т.Н., Будаква С.А. Исследование на математической модели деформации S-образных валков с осевым смещением // Известия вузов. Черная металлургия. 1994. №2. С. 28-30.

81. Будаква А.А., Коновалов Ю.В., Качалка З.Г., Клименко Т.Н., Будаква С.А. Исследование на математической модели деформации шестивалковых узлов с осевым смещением валков // Известия вузов. Черная металлургия. 1993. №11-12. С. 30-33.

82. Матричный метод расчета деформации и профилировки валков листопрокатной клети кварто: Учеб. пособие / В.В. Мельцер, В.М. Салганик. Магнитогорск, 1970. - 50 с.

83. V. Salganik. Mathematical modeling of roll load and deformation in a four-high strip mill. Metal Forming 2002. The University of Birmingham, UK, September 9- 11, 2002.

84. Виер И.В. Математическое моделирование деформаций и нагрузок валковых систем кварто с S-образной профилировкой // Теория и практика производства листового проката: Сб. науч. тр. 4.1. -Липецк, 2003.-С. 56-60.

85. Грудев П.И. Прогиб рабочих валков вследствие совместного сплющивания рабочих и опорных валков // Обработка металлов давлением. -М.: Металлургиздат, 1953. Вып. 2. С. 200-218.

86. Механика обработки металлов давлением: Учебник ля вузов. 2-е изд., перераб. и доп. Колмогоров B.JI. Екатеринбург: Изд-во Уральского государственного технического университета - УПИ, 2001. — 836 с.

87. Каплун А.Б., Морозов Е.М., Олферьева М.А. ANSYS в руках инженера // Практическое руководство. М.: Едиториал УРСС, 2003. - 272 с.

88. Конечноэлементное моделирование процесса поперечно-винтовой прокатки сплошной заготовки на основе эйлерова описания движения сплошной среды / A.B. Иванов, A.A. Восканьянц // Производство проката. 2005. № 7. С. 2-9.

89. Трехмерное моделирование процессов обработки металлов давлением методом конечных элементов / Н.В. Биба, А.И. Лишний, С.А. Стебунов // Производство проката. 2002. № 3. С. 20-24.

90. Моделирование процесса холодной поперечно-винтовой прокатки методом конечных элементов / A.A. Восканьянц, A.B. Иванов // Производство проката. 2002. № 7. С. 10-17.

91. Расчет напряженно-деформированного состояния валковой системы клети кварто 2500 / A.A. Восканьянц // Производство проката. 2001. №5. С. 35-38.

92. Горбань А.Н., Россиев Д.А. Нейронные сети на персональном компьютере. Новосибирск: Наука, 1996. - 276 с.

93. Розенблатт Ф. Принципы нейродинамики. Перцептрон и теория механизмов мозга. -М.: Мир, 1965.-480 с.

94. Минский М., Пайперт С. Персептроны. -М.: Мир, 1971. 345 с.

95. Ивахненко А.Г. Персептроны. Киев: Наукова думка, 1974. — 425 с.

96. Горбань А.Н. Обучение нейронных сетей. М.: ParaGraph, 1990. 160 с. English Translation: AMSE Transaction, Scientific Siberian, A, 1993, Vol. 6. Neurocomputing. PP. 1-134.

97. Le Cun Y., Denker J.S., Solía S.A. Optimal Brain Damage // Advances in Neural Information Processing Systems II (Denver 1989). San Mateo, Morgan Kaufman. P. 598-605.

98. Prechelt L. Comparing Adaptive and Non-Adaptive Connection Pruning With Pure Early Stopping // Progress in Neural Information Processing (Hong Kong, September 24-27, 1996), Springer, Vol. 1. P. 46-52.

99. Панкин Ю.П. Самоадаптирующиеся нейронные сети: Препринт ТО №3 Института биофизики СО РАН, Теоротдел. Красноярск, 1997. -21 с.

100. Панкин Ю.П. Адаптивные сети с самостоятельной адаптацией: Препринт ТО №4 Института биофизики СО РАН, Теоротдел. -Красноярск, 1998. 17 с.

101. Панкин Ю.П., Хлебопрос Р.Г. Нейроинформатика: Самоадаптирующиеся нейронные сети в экологии (возможности сетей с поисковым поведением) // Инженерная экология. 1999. -№2. - С. 28-37.

102. Панкин Ю.П. Новые методы самостоятельной адаптации для нейронных сетей // VI всероссийская конференция «Нейрокомпьютеры и их применение» с международным участием «НКП-2000». М.: ИПРЖР, 2000. - С. 482-485.

103. Gorban A.N., Rossiev D.A., Gilev S.E. «NeuroComp» group: neural networks software and its applications // Russian Academy of Sciences, Krasnoyarsk Computing Center: Preprint №8. Krasnoyarsk, 1995. -38 p.

104. Ш.Барцев С.И., Охонин В.А. Адаптивные сети обработки информации: Препринт ИФ СО АН СССР. Красноярск, 1986. № 59Б. - 20 с.

105. Исследование и разработка эффективной профилировки рабочих валков клетей стана 2500 горячей прокатки ОАО «ММК» для условий производства широких полос / П.П. Полецков, А.Г. Соловьев, Ю.Б.

106. Литяйкина, O.B. Синицкий // Сб. докл. 62-ой научно-технической конференции по итогам НИР за 2002-2003 гг, / Под ред. Г.С. Гуна. Магнитогорск: МГТУ, 2003. С. 52-55.

107. Опыт производства жести из подката двойной ширины в условиях ОАО «ММК» // В.Л. Носов, Г.А. Куницын, В.М. Салганик, П.П. Полецков, Р.Г. Селиванов, О.В. Синицкий, О.М. Трегубенко // Производство проката. 2006. №7. С.13-18.