Многослойный пористый подшипник конечной длины с подачей смазки через поры вкладыша тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.02.04, кандидат технических наук Ибадуллаев, Гюман Исмаил-Оглы

• Ибадуллаев, Гюман Исмаил-Оглы
• кандидат технических наук
• 2000

Оглавление диссертации кандидат технических наук Ибадуллаев, Гюман Исмаил-Оглы

Введение.

1. Гидродинамический расчет пористого подшипника конечной длины с двухслойным вкладышем.

1.1. Постановка задачи. Основные уравнения и граничные условия.

1.2. Определение поля скоростей и давлений в смазочном слое двухслойного вкладыша.

1.3. Решение нулевого приближения.

1.4. Решение первого приближения.

1.5. Определение воздействия смазки на подшипник и шип.

Выводы.

2. Гидродинамический расчет двухслойного пористого подшипника с учетом нелинейных факторов.

2.1. Постановка задачи. Основные уравнения и граничные условия.

2.2. Влияние нелинейных факторов на поля скоростей и давлений в смазочном слое и в теле подшипника.

2.3. Решение нулевого приближения с учетом нелинейных факторов.

2.4. Решение первого приближения с учетом нелинейных факторов.

2.5. Влияние нелинейных факторов на несущую способность двухслойного пористого подшипника.

2.6. Гидродинамический расчет неоднородного многослойного пористого подшипника конечной длины.

2.7. Анализ результатов теоретического исследования.

Выводы.

3. Экспериментальное исследование двухслойного пористого подшипника конечной длины с подачей смазки через поры вкладыша.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Многослойный пористый подшипник конечной длины с подачей смазки через поры вкладыша»

Перед машиностроительным комплексом стоит задача - постоянно повышать технико-экономический уровень и качество машин, оборудования и приборов. Работоспособность машин, их долговечность, экономичность и надежность, качество их работы в значительной степени зависят от конструкции подшипниковых узлов.

В новых машинах и механизмах, как правило, проектируются рост скоростей вращающихся деталей, увеличение статических и ударных нагрузок, действующих на опоры, увеличение точности работы вращающихся узлов.

При высоких скоростях и динамических нагрузках подшипники качения недостаточно долговечны. Они непригодны в тех случаях, где нужны разъемные опоры, и там, где требуется большая точность механизмов. Подшипники качения не дают также бесшумности в работе, химической и тепловой стойкости опорных узлов. Во многих механизмах подшипники скольжения оказываются более предпочтительными, нежели подшипники качения. Они более просты по конструкции, более долговечны, имеют меньшие габариты в радиальном направлении, имеют меньший вес, особенно при высоких нагрузках, мало чувствительны к ударным и временным перегрузкам, обладают большей жесткостью, чем подшипники качения, что делает их единственно пригодными для точной центровки валов.

Улучшение работы подшипников скольжения может достигаться применением вкладышей из спеченных пористых металлокерамических сплавов с антифрикционными свойствами, которые работают с меньшим шумом, чем изготовленные из цветных металлов, позволяют создать режим жидкостного трения за счет запаса масла в порах. Также пористые вкладыши значительно дешевле и проще в изготовлении.

Более надежной и современной является конструкция подшипника, позволяющая подавать смазку в зазор через тело вкладыша. 5

Исследованию работы пористых подшипников посвящено значительное количество работ. Одним из самых первых теоретических исследований пористых подшипников было исследование Моргана и Камерона /56/, которые видоизменили уравнение Рейнольдса с учетом течения смазки в стенке подшипника. Авторы решили задачу о распределении давлений в однородном коротком пористом подшипнике. Предположив, что градиент давления в пористом вкладыше линейно зависит от расстояния до наружной маслонепроницаемой поверхности и что толщина пористого вкладыша мала по сравнению с его радиусом, они нашли решение для несущей способности в случае, когда смазка полностью заполняет зазор. Эта работа была продолжена и развита Камероном, Морганом и Стейнсби /82/, показавшими, что при подаче достаточного количества смазочной жидкости пористые подшипники будут работать в режиме полностью гидродинамической смазки при нагрузках, меньших некоторой критической величины. Когда нагрузка становится выше критической, то вал касается внутренней поверхности подшипника и, следовательно, режим гидродинамической смазки нарушается.

В дальнейшем многие авторы уделяли внимание изучению теории смазки пористых подшипников. Однако решалась задача либо для бесконечного подшипника /3, 4/, либо для очень короткого пористого подшипника, запрессованного в непроницаемый корпус /5/. В большинстве работ задачи решались на основе уравнения Рейнольдса.

Теоретическое исследование пористых металлических подшипников было продолжено далее Руло, Радсом, Снеком, Мурти, Кьюзано. Руло /41/ исключил из своего анализа предположение Моргана и Камерона о линейной зависимости градиента давления от расстояния до наружной маслонепроницаемой поверхности вкладыша и получил решение, которое удовлетворяло условию равенства давления нулю на открытых осевых торцевых поверхностях подшипника.

Роде и Руло /42, 84/ определили увеличение несущей способ6 ности в результате уплотнения торцевых поверхностей узкого пористого подшипника и представили аналитическое решение для подшипников конечной длины в случае неполного заполнения смазкой зазора. Задача сводится к уравнению Лапласа для давления смазки в пористом теле и уравнению Рейнольдса для давления смазки в зазоре. При решении уравнения Лапласа авторы используют декартовы координаты, что возможно только в том случае, когда толщина стенки пористого вкладыша значительно меньше радиуса расточки подшипника. Снек /68/, исходя из уравнений Лапласа и Рейнольдса, сравнивает характеристики пористых и сплошных подшипников при средних значениях относительного эксцентриситета.

В дальнейшем Шер и Джозеф /47/ представили более подробное аналитическое решение для бесконечного подшипника, а Кьюзано /20/ дал анализ пористого радиального подшипника конечной длины в случае полного заполнения смазкой зазора при допущении о наличии масла, восполняющего потери смазки. В работе /20/ решены совместно уравнения Лапласа, описывающие распределение давления в пористом вкладыше, и уравнение Рейнольдса, полученное в работе /40/, для давления в масляной пленке между валом и подшипником. Получены зависимости относительного эксцентриситета и коэффициента трения от безразмерной нагрузки при различных значениях обобщенного параметра конструкции подшипников Ф= = (г - где г - внутренний радиус подшипника, к - проницаемость, С радиальный зазор.

Мурти /48, 84/ и Кьюзано /20/ показали, что задачу о распределении давления в пористых подшипниках можно решить в цилиндрических координатах и ослабили допущение о малой толщине стенки пористого вкладыша подшипника. Мурти рассматривает задачу о гидродинамической смазке пористого подшипника конечной длины /48, 84/, запрессованного в непроницаемую обойму. Для решения уравнения Лапласа используются модифицированные функции Бесселя. Уравнение Рейнольдса решается методом Галеркина. 7

Теоретическое решение задачи для пористого подшипника бесконечной длины дали Джозеф Д. Д., Tao JI.H. /60/. Авторы использовали линейные уравнения для определения давления в зазоре при малых числах Рейнольдса, а при определении давления в пористом вкладыше - уравнение Лапласа. Толстый пористый вкладыш заменен пористым пространством с круглым отверстием. Задача решается в биполярных координатах. Решение получено в виде рядов Фурье.

Гидродинамическую смазку пористой цапфы и пористых подшипников скольжения конечной длины при условии малой толщины стенки вкладыша рассматривает Типей Н. /44, 45/. Решение пишется, исходя из уравнения Лапласа для распределения давления в пористом теле и обобщенного уравнения Рейнольдса для давления в смазочном слое. В случае плоской задачи решение доведено до конца и проиллюстрировано графически.

М.В. Коровчинским /16/ решена плоская задача о смазке пористого подшипника с постоянным коэффициентом фильтрации, исходя из уравнений Дарси и Рейнольдса. Решение ищется приближенным методом Глауэрта.

Каноне /85/ рассматривает плоскую задачу о распределении давления в пористом подшипнике. Бялый Б. И., Сиренко В.А., Дьяченко С. К. решают задачу о гидродинамической смазке однородного пористого подшипника бесконечной /б/ и конечной длины /7/. Исходя из уравнений Лапласа и Рейнольдса авторы получают интегродифференциальные уравнения, которые решаются методом Галеркина, обеспечивающим лучшую сходимость рядов по сравнению с методом, изложенным Коровчинским М.В. в работе /16/. Отмечается, что с ростом проницаемости и толщины стенки вкладыша снижается несущая способность подшипника и увеличивается потеря на трение. В работе 111 предложен метод расчета подшипника конечной длины, однако не учитывается истечение из торцов.

Во всех предыдущих работах рассматриваются подшипники однородной проницаемости. Впервые от этого предположения отказались Крас8 ниченко Л.В., Кривоносов В.К., Снопов А.И. /37, 38, 39/. Ими рассмотрена плоская задача о смазке пористого подшипника неоднородной проницаемости. Используются уравнения Лапласа и Рейнольдса, решение которых проводится методом итераций. Показано, что неоднородность пористости существенно влияет на распределение давления в смазочном слое. Кривоносов В. К. /18/ решает плоскую задачу о гидродинамической смазке неоднородного пористого подшипника, применяя уравнение Рейнольдса. Делается предположение, что пористый вкладыш имеет тонкую стенку по сравнению с радиусом расточки.

Таратин В.М. /53/ провел теоретическое и экспериментальное исследование обращенной подшипниковой пары с металлизационным пористым покрытием на валу. Задача решается в рамках уравнения Рейнольдса. Разработаны рекомендации по расчету обращенной подшипниковой пары по изготовлению и восстановлению валов с пористым покрытием.

Экспериментальные исследования гидравлической смазки пористых подшипников встречают ряд технических трудностей. Такие исследования начались лишь в 50-х годах. Среди работ по экспериментальному исследованию пористых подшипников в первую очередь следует отметить работы Снеговского Ф.П. /30, 31, 32/, в которых разработаны наиболее совершенные методы измерения параметров пористого подшипника. Подобные работы проводили Морган и Камерон /14, 40/, Мошков А. Д., Бершадский С.М. /5, 25/, Кьюзано, Феяан /21/,

Никитиным А. К. и Савченковой С. С. /35, 36, 69, 70/ проведено теоретическое и экспериментальное исследование пористого подшипника конечной длины с подачей смазки через поры вкладыша под давлением. Впервые применяются линейные уравнения Навье-Стокса для описания движения смазки в зазоре. Исходя из этих уравнений и закона Дарси для течения смазки в пористом вкладыше, решается линейная задача для пористого подшипника конечной длины в предположении, что скорость смазки на торцах, открытых в атмосферу, равна скорости смазки в сплошном под9 шипнике бесконечной длины. Получены зависимости несущей способности, сопротивления вращению, потерь на трение и угла Ф между линией центров и нагрузкой от безразмерных параметров подшипника. Полученные автором теоретические и экспериментальные результаты находятся в хорошем согласии. Однако для угла Ф между линией действия нагрузки и линией центров не получено совпадение. Поэтому возникает вопрос о справедливости предположения о граничных условиях на торцах подшипника и необходимость решения нелинейной задачи для пористого подшипника конечной длины.

В предыдущих теоретических исследованиях предполагалось, что скольжение на границе между смазочной пленкой и пористым подшипником отсутствует. Биверс и Джозеф /86/ предложили модель скольжения смазки относительно поверхности пористой стенки. Мурти /62/, Пракаш и Видж /88/ получили модифицированные уравнения Рейнольдса с учетом этих условий. Другие авторы /19, 43, 47, 88, 89/ внесли ценный вклад в решение этого вопроса, однако рассматривали стационарные задачи. Мурти /90/, Чандра, Малик и другие /91/ определили жесткостные и демпфирующие свойства пористых радиальных подшипников с учетом скольжения. Решение задач для гидро- и аэродинамических пористых радиальных подшипников с учетом условий Биверса-Джозефа дают в работах /55, 56, 57, 92/ Чатгорадьян, Маджимцар, РАО, Сингх. Однако условие Биверса-Джозефа экспериментально подтверждается только для плоскопараллельного течения. Поэтому нет веских обоснований справедливости этого условия для трехмерного сечения. Впервые в нелинейной постановке гидродинамический расчет однородного пористого подшипника конечной длины был рассмотрен Толпинской Н.М. в работах /61, 82/. Решена нелинейная задача о гидродинамическом расчете пористого подшипника конечной длины с подачей смазки под давлением через поры вкладыша. Расчету неоднородных пористых подшипников конечной длины посвящены работы К.С. Ахвердиева/34,71,73/. Задача о гидродинамическом расчете пористых

10 подшипников решается на основе нелинейных уравнений Навье-Стокса и уравнения Дарси. В этих работах пористый вкладыш считается однослойным.

Для обеспечения соответственной прочности пористого вкладыша возникает необходимость использования в подшипниках, работающих под давлением питания, многослойных вкладышей. Варьируя толщинами слоев, а также их проницаемостями, можно обеспечить не только устойчивый гидродинамический и тепловой режим работы подшипника, но и обеспечить необходимую прочность самого вкладыша.

Многослойный пористый вкладыш обычно изготавливают плазменным напылением сормайта с использованием агрегата УМП-5-68. Неоднородная пористость подшипника достигается за счет использования различного гранулометрического состава напыляемого порошка.

До настоящего времени в известной нам литературе не отражены вопросы теоретического исследования работы многослойного пористого подшипника, в частности, когда внутренний слой представляет собой микропористый полимерный материал, а внешний слой есть пористый материал переменной проницаемости. В таком подшипнике внутренний (микропористый) слой не только способствует удерживанию смазки, но и создает эффект дополнительного смазывания рабочей поверхности, а внешний (пористый) слой служит для подачи смазки.

Размер пор составляет 1-10 мкм, что обеспечивает удержание смазки. Микропористые смазочные материалы являются губчатой структурой, заполненной маслами. Соотношение между маслом и полимером может доходить до 80 %.

Проблема гидродинамического расчета и разработка многослойных пористых подшипников, работающих в устойчивом тепловом и гидродинамическом режиме, является весьма актуальной. Решению этой проблемы посвящена данная диссертационная работа.

11

Общей целью этой работы является: - разработка методики определения оптимальных параметров многослойного пористого подшипника с подачей смазки под давлением; разработка конструкции многослойного пористого подшипника, обладающего повышенной несущей способностью и соответствующей жесткостью, работающего в надежном жидкостном режиме трения.

Для реализации общей цели необходимо решить частные задачи:

1. Разработать метод гидродинамического расчета многослойных пористых подшипников, работающих под давлением питания с учетом нелинейных факторов.

2. Определить основные рабочие характеристики подшипника и оценить влияние нелинейных факторов на эти характеристики.

3. Установить оптимальные значения механических, геометрических и других функциональных характеристик подшипника с многослойным вкладышем.

4. Дать оценку влияния числа слоев, их толщин и проницаемостей на основные рабочие характеристики подшипника.

5. Дать экспериментальную оценку основным теоретическим результатам и разработать практические рекомендации для их внедрения в народное хозяйство.

Работа состоит из введения и трех глав. Во введении дается современное состояние вопроса и задачи исследования. В первой главе приводится разработка метода гидродинамического расчета пористого подшипника конечной длины с двухслойным вкладышем.

Решается линейная задача об установившемся движении смазки в двухслойном пористом подшипнике конечной длины, внутренний слой которого представляет собой микропористый полимерный смазочный материал, а внешний слой имеет переменную проницаемость в осевом и окружном направлениях. Шип вращается с постоянной угловой скоростью, а подшипник неподвижен. Смазка подастся под давлением питания через поры

12 вкладыша. Поля скоростей и давлений в смазочном слое находятся на основе линейных уравнений Навье-Стокса, а в теле пористого вкладыша на основе уравнения Дарси.

Во второй главе приводится разработка метода гидродинамического расчета двухслойного пористого подшипника конечной длины, с учетом нелинейных факторов. Задача сводится к совместному решению системы нелинейных уравнений Навье-Стокса, уравнения неразрывности и уравнений фильтраций для слоев двухслойного пористого вкладыша.

В этой же главе приводится решение задачи гидродинамического расчета пористого подшипника с многослойным вкладышем. Дается оценка влияния числа пористых слоев и их механических и геометрических параметров на основные рабочие характеристики подшипника.

На основе анализа полученных решений для основных характеристик подшипника разработана конструкция двухслойного пористого подшипника, работающего в надежном жидкостном режиме трения и обладающего повышенной несущей способностью.

В третьей главе дается экспериментальная оценка полученных теоретических результатов. Излагаются методика и результаты исследований, дается рекомендация для практического внедрения в народное хозяйство. В этой же главе даются общие выводы. В приложении приводятся материалы по внедрению.

13

Заключение диссертации по теме «Трение и износ в машинах», Ибадуллаев, Гюман Исмаил-Оглы

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. В линейной и нелинейной постановках решена задача о гидродинамическом расчете пористого подшипника конечной длины с двухслойным и многослойным вкладышами.

2. Найдены поля скоростей и давлений в смазочном слое, а также в теле двухслойного и многослойного пористых вкладышей с учетом и без учета нелинейных факторов.

3. Теоретически определено влияние нелинейных факторов на несущую способность двухслойного и многослойного пористых подшипников. Установлено, что учет нелинейных факторов даст не только количественную поправку, но и качественно меняет характер изменения некоторых функциональных параметров подшипника.

4. С использованием предложенной математической модели течения смазочной композиции в зазоре подшипника с многослойным пористым вкладышем получены аналитические выражения для основных рабочих характеристик подшипника. Это позволило дать качественную картину течения смазки в смазочном слое и в слоях вкладыша и установить закономерности изменения проницаемости слоев и давления питания по оси, когда многослойный вкладыш обладает уплотнительными свойствами, то есть отсутствует утечка смазки на торцах вкладыша.

5. Разработан аналитический подход к оптимизации режимных, конструктивных и других функциональных параметров подшипника с многослойным пористым вкладышем.

6. Найдены значения безразмерного параметра у/я других безразмерных функциональных параметров, определяющих толщину внутреннего и

119 внешнего .слоев вкладыша, длину подшипника, давление питания и отношения проницаемостей слоев, при которых коэффициент нагруженности имеет ярко выраженный максимум и минимум.

7. Установлено, что увеличение толщины внешнего слоя и давления питания при постоянном значении коэффициента проницаемости приводит к уменьшению угла образованной между линией действия нагрузки и линией, соединяющей центры шипа и подшипника.

8. Показано, что если число слоев п пористого вкладыша не больше трех, то с увеличением п коэффициент нагруженности незначительно уменьшается; при п>3 несущая способность подшипника резко уменьшается, а коэффициент трения стабилизируется.

9. Наиболее оптимальный режим работы многослойного подшипника обеспечивается, если п=3 и толщины первого, второго и третьего слоев меняются по закону возрастающей арифметической прогрессии, а их проницаемости - по убывающей арифметической прогрессии.

10. Осциллограммы изменения толщины смазочного слоя дня однослойного и двухслойного подшипников показывают, что минимальная толщина смазочного слоя в двухслойном подшипнике в 1,5 - 2 раза больше, чем в однослойном пористом подшипнике, что достаточно хорошо согласуется с результатами теории.

11. Дана экспериментальная оценка зависимости деформации от пористости, позволяющая варьируя толщинами пористых слоев вкладыша, а также их проницаемостями, обеспечить не только устойчивый гидродинамический и тепловой режим работы подшипника, но и обеспечить необходимую прочность слоистого пористого вкладыша.

120

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Ибадуллаев, Гюман Исмаил-Оглы, 2000 год

1. Андреевский Р.А. Пористые металлокерамические материалы. М.:Металлургия, 1964.-187 с.

2. Аравин В. П., Нумеров С.Н. Теория движения жидкостей и газов в недеформируемой пористой среде.-М.: Гостехиздат,1953.-616 с.

3. Белов С. В. Пористые материалы в машиностроении. 2-е изд. перераб. и доп. -М.: Машиностроение, 1981.-2 47 с.

4. Беркман А. С., Мельникова И. Г. Пористая проницаемая керамика.-J1.: Стройиздат. 1969.-141 с.

5. Бершадский С.М., Мошков А.Д. Влияние пористости вкладышей на распределение гидродинамических давлений в зазоре подшипника скольжения,- Известия АН УССР. Техн. науки, 1966, N 4, с 59 64.

6. Бялый Б. И., Сиренко В.А. Гидродинамическая теория смазки пористых подшипников. -Машиностроение. 1966. N 5, с. 67 73,

7. Бялый Б.И., Сиренко В.А., Дьяченко С.К. Гидродинамическая теория смазки пористого подшипника. Известия вузов, Машиностроение, 1968, N 1, с.39-45.

8. Бахвалов Н.С. Численные методы. М.: Наука. 1978, -631 с.

9. Демидович Б.П., Марон И.А. Основы вычислительной математики.-М.: Наука 1970- -664с

10. Жемчугов Н.А. Расчет основных характеристик гидростатического опорного пористого подшипника. В кн. Труды Ленинградского НИКИ Химмашиностроения. Вып.4 -Л.: Машиностроение, 1969, с. 131 -138.

11. Жуковский Н.Е. О гидродинамической теории трения хорошо смазанных твердых тел. В кн. Жуковский Н.Е. Собр.соч.М., 1949, т.З, с.112-120.

12. Воскресенский В.А., Дьяков В. И. Расчет и проектирование опор скольжения (жидкостная смазка): Справочник.-М.: Машиностроение,1211980, 22.4с.

13. Буше Н.А., Захаров С.М. Основные направления исследований по повышению надежности опор жидкостного трения. Трение и износ, 1980, т. 1, N 1, с.90-104.

14. Камерон А. И. Теория смазки в инженерном деле. -М: Маш-гиз,1962,-296с.

15. Коровчинский М.В. Теоретические основы работы подшипников скольжения. -М.: Машгиз,1959, с.21-29,

16. Коровчинский М.В, Теория гидродинамической смазки пористых подшипников. Трение и износ в машинах, 1962, N 16, с.21 -29.

17. Крещик B.C. Исследование свойств металлокерамических подшипниковых материалов, предназначенных для узлов трения сельхозмашин: Дисс.канд. техн. наук.-Ростов н/Д, 1968.-193с.

18. Кривоносов В. К. Теоретическое и экспериментальное исследование гидродинамической смазки пористых подшипников: Дисс.канд. техн. наук.-Ростов н/Д, 1968.-193с.

19. Кьюзано К. Аналитическое исследование работы пористых подшипников в режиме масляного голодания,- Труды Америк, об-ва инженеров-механиков. Проблемы трения и смазки. 1979, N 1, с.42-52.

20. Кьюзано К. Смазка пористых радиальных подшипников.- Труды Америк, об-ва инженеров-механиков. Проблемы трения и смазки, 1972, N 1, с. 6672

21. Кьюзано К, Фелан P.M. Экспериментальное исследование пористых бронзовых подшипников.- Труды Америк, об-ва инженеров-механиков. Проблемы трения и смазки, 1972, N 3.с.52-56.

22. Кочин Н.Е. Кибель И.А., Розе Н.В. Теоретическая гидромеханика:ч. 1. -М.: Гостехиздат,1956. 560с.

23. Кочин Н.Е. Кибель И.А., Розе Н.В. Теоретическая гидромеханика:ч.2. -М.: Гостехиздат.1956. 560с.122

24. Лойцянский JI. Г. Механика жидкости и газа.-М.; Наука, 1973.-554с.

25. Мотков А. Д. Пористые антифрикционные материалы. -М.: Машиностроение, 1968. -207с.

26. Мошков А.Д., Успенский Я.В. Технология производства и применения пористых подшипников. -Москва-Свердловск: Машгиз, 1959,-83с.

27. Дьячков А. К. Развитие гидродинамической теории смазки применительно к задачам современного машиностроения.-Трение и износ,! 981, т.2 N2,с. 197-211.

28. Мурти. Динамика сдавливаемых пленок смазки в узких пористых подшипниках.- Труды Америк, об-ва инженеров-механиков. Проблемы трения и смазки, 1974, N 3, с. 63-67.

29. Новые работы по трению и износу. Сборник докладов по Лондонской конференции по смазке и износу, 1957.-М.: Изд.Иностр.лит., 1959.-2 58с.

30. Снеговский Ф.П. Экспериментальное определение гидродинамических давлений и толщины смазочного слоя в подшипнике скольжения жидкостного трения,- В кн.: Исследование подшипников скольжения и смазочного оборудования.-М.: Машгиз, 1958. с.73-78.

31. Снеговский Ф.П., Рой В. И. Конденсаторы для измерения толщины смазочного слоя.-Трение и износ.1980, N 6, т.1, с.53-58.

32. Снеговский Ф.П. Опоры скольжения тяжелых машин.-М.: Машиностроение, 1 969.-22 Зс.

33. Никитин А. К. Плоская нелинейная задача о неустановившемся движении смазки в подшипнике.-Ростов н/Д, 1981 .-25с. Рукоп. представлена РИСХМом. Деп. в ВИНИТИ.

34. Никитин А. К., Ахвердиев К. С., Остроухое В. И. Гидродинамическая теория смазки и расчет подшипников скольжения, работающих в стационарном режиме.-М.: Наука, 1981.-316с.123

35. Савченкова С.С. Изучение несущей способности пористого подшипника. -Известия Северо-Кавказского научного центра. Высш. школы техн. науки, 1975, N3, с. 56-57.

36. Савченкова С.С. Теоретическое и экспериментальное исследование работы пористого подшипника конечной длины: Дисс. . канд.техн.наук. Ростов н/Д. 1975.-195 с.

37. Красниченко J1. В., Кривоносов В.К., Снопов А.И. Гидродинаниче-екая смазка неоднородного подшипника.- В кн.: Применение новых материалов в сельскохозяйственном машиностроении. Ростов н/Д. РИСХМ, 1969,с.87-93.

38. Красниченко JI. В., Кривоносов В. К., Снопов А.И. Распределение давления в смазочном слое пористого подшипника.-Вестник машин остроения,1969,Н 9, с.39-45.

39. Красниченко Л. В., Снопов А.И. К гидродинамической теории смазки подшипников с неоднородным пористым вкладышем. -Машиноведение, 1969, N4, с. 57-63.

40. Морган В.Ф., Камерон А. Механизм смазки пористых металлических подшипников.- В кн.: Международная конференция по смазке и износу машин.-М.: Машгиз. 1962, с. 151-157.

41. Руло. Гидродинамическая смазка запрессованных пористых металлических подшипников малой длины,- Техническая механика, 1963, N LC J 49-153.

42. Роде, Руло. Гидродинамическая смазка частичных пористых металлических подшипников.-Труды Америк. Об-ва инженеров-механиков. Теоретические основы инженерных расчетов. 1966, N 1, с.47-52.

43. Руло, Стейнер. Гидродинамические пористые радиальные подшипники. Часть 1. Полые подшипники конечной ширины.- Труды Америк, об-ва инженеров-механиков. Проблемы трения и смазки, 1974, N 3, с.46-53.124

44. Типей Н. Смазка пористых тел.- В кн.: Труды третьей всесоюзной конференции но трению и износу в машинах. т.Ш, Изв. АН СССР, МЛ 960с.57-62.

45. Подшипники скольжения. Расчет, проектирование, смазка. Типей Н., ЬСонстантинеску В.Н., Ника А. и др.-Бухарест: Изд. Акад. Рум. Нар. Респ., 1964. -457с.

46. Изготовление узлов трения методом порошковой металлургии. /Ф.Г. Ловшенко, В.Т. Высоцкий, С.А. Теймуразян и др. -Машиностроитель, 1983.N 4, с.28-29.

47. Шер, Джозеф. Смазка пористого подшипника Решение Рей-нолъдса. Труды АхМерик, об-ва инженеров-механиков. Прикладная механика, 1966,N 4,с.47-51.

48. Мурти. Распределение давления в коротких пористых подшипниках.-Труды Америк, об-ва инженеров-механиков. Проблемы трения и смазки. 1971,N4, с.73-77.

49. Чернавский С.А. Подшипники скольжения. М.: Машгиз, 1963.-242с. 50.

50. Силаев А.Ф., Данилова О.П, Громова С.П. Материалы с капиллярными структурами для фильтрации жидкостей и газов. " Порошковая металлургия. 1978. N 9. с.45-49.

51. Федорченко И.М., Андриевский Р.А. Основы порошковой металлургии.

52. Киев: Изд-во АН УССР, 1961 402 с.

53. Антифрикционные подшипники на основе спеченного тита-на./И.Н.Францевич, Д.М.Карпинос, Л.И.Тучинский и др. Порошковая металлургия. - Наукова думка. 1978. N 1. с. 61-65.

54. Таратин В.М. Исследование подшипниковой пары с пористым покрытиемшипа в режиме гидродинамической смазки: Дисс. канд.техн.наук. Ростов н/Д, 1972,-151 с.

55. Методы испытаний и оценки служебных свойств металлов для подшипников скольжения: Сб. статей. М.:Наука, 1972. -187 с.

56. Чатторазьян, Маджимдар. Динамические характеристики порис125тых .радиальных подшипников конечной длины с учетом тангенциального скольжения. Труды Америк, об-ва инженеров-механиков. Проблемы трения и смазки, 1984. N 4 с. 109-111.

57. Сингх, Рао. Влияние скольжения на работу аэростатических пористых радиальных подшипников в стационарном режиме. Труды Америк, об-ва инженеров-механиков. Проблемы трения и смазки. 1984. N 1. с. 130136.

58. Сингх, Рао, Маджимдар. Гибридные пористые газовые радиальные подшипники: стационарное решение с учетом скольжения. -Труды Америк, об-ва инженеров-механиков. Проблемы трения и смазки. 1984.N3.C.8-14.

59. Мальвано, Ватта. Влияние инерции жидкости при стационарной ламинарной смазке. Труды Америк, об-ва инженеров-механиков. Проблемы трения и смазки. 1983. N 1. с. 49-55.

60. Отраслевая методика определения экономического эффекта от использования в народном хозяйстве новой техники, изобретении и рационализаторских предложений. М.: ЦНИИ Электроника. 1979.73с.

61. Джозеф, Тао. Смазка пористого подшипника решение Стонса.-Труды

62. Америк, об-ва инженеров-механиков. Прикладная механика. 1966. N 4. с. 59-64.

63. Никитин А.К., Толпинская Н.Б. Пористый подшипник конечной длины сподачей смазки под давлением через вкладыш. В кн.: 4 Всесоюзная конференция "Контактная гидродинамика". Тезисы докладов. Куйбышев. 1986. с. 142.

64. Мурти. Влияние скольжения в коротких пористых подшипниках. -Труды

65. Америк, об-ва инженеров-механиков. Проблемы трения и смазки. 1973. N4. с. 128-133.

66. Дьячков А. К. Подшипники скольжения жидкостного трения. -М.:Машгиз. 1955. 152с.126

67. Изотов, А.Д. Расчет нестационарно нагруженных подшипников. -Д.: Машиностроение, Ленингр. отд-ние. 1982, -223с.

68. Кантрович Л. В., Крылов В. И. Приближенные методы высшего анализа.

69. М.-Л.:Физматгиз. 1962, 562 с.

70. Снек. Определение характеристик пористого металлического подшипника методом математического моделирования. Труды Америк, об-ва инженеров-механиков. Теоретические основы инженерных расчетов. 1967, N 4, с. 263-265.

71. Никитин А. К., Савченкова С. С. Ненагруженный пористый подшипникконечной длины. Известия ВУЗов. Машиностроение. 1968, N 9, с. 4850.

72. Никитин А. К., Савченкова С. С. Об установившемся движении вязкойнесжимаемой жидкости в пористом подшипнике конечной длины. -Известия АН СССР. 1968, N 2, с. 132-140.

73. Ахвердиев К. С. Исследование работы неоднородного пористого подшипника конечной длины. Известия Северо-Кавказского научного центра высш. школы. 1979, N2, с. 132-140.

74. Ахвердиев К. С., Прянишникова JI. И. Об одном точном решении задачио радиальном пористом подшипнике конечной длины. -Трение и износ. 1991. N 1, т. 12, с. 24-32.

75. Кассандрова О.Н., Лебедев В. В. Обработка результатов наблюдений.1. М.: Наука, 1970. -104 с.

76. Кривоносов В. К. Теоретическое и экспериментальное исследование гидродинамической смазки пористых подшипников: Дисс. к.т.н. Ростов н/Д, 1972. -151 с.

77. Конвой Л. И. Анализ смазки упрогидродинамического подшипника. -Труды Американского общества инженеров-механиков. Проблемы трения и смазки. 1975. N 4, с. 35-39.

78. Шер, Джозеф. Смазка пористого подшипника решение Рейнольдса.

79. Труды американского об-ва инженеров механиков. Прикладная механика. 1966. N 4. с.47 - 51.

80. Ибадуллаев Г. П., Ахвердиев К. С., Стеблянко В. Г. Неоднородный пористый подшипник переменной проницаемости по окружности. Тезисы докладов международной научно-технической конференции «Износостойкость машин». Брянск. 1994 г.

81. Никитин А. К., Толпинская Н.Б. Нелинейная задача об установившемсядвижении вязкой несжимаемой жидкости в пористом подшипнике конечной длины. Ростов н/Д, 1985.-40 с. Рукоп. представлена РИСХМом. Деп. в ВИНИТИ 5 окт. 1985, N 7087-В.

82. Cameron A., Morgan Y.T., Stainaby А.Е. Critical Conditions for Hidrodinamic1.brication of Porous Metal Bearings. Institution of Mechanical Engineers. -Proceedings, 1962, Vol.l7b, N28, pp.761-770.

83. Rhodes S.A., Roulean W.T. Hidrodinamic Lubrication of Narrow Porous Metal

84. Bearings with Sealed Ends. Wear, N 8, 1965, pp.474-486. 85 Murti P.R.K. Effect of slip flow on pressure distribution in marrow porous bearings. - Wear, 1973,25 N 3, pp.37-40.

85. Capon E. Lubrication ofaxially undefined porous bearings. Wear, 1970, 151. N3.pp.92-97.

86. Beavers S., Joseph P.D. Boundary Conditions at a Naturally Permeable Wall.

87. Journal of Fined Mechanics, 1967. Vol.30, Part 1. pp. 197-201.

88. Pracash J. Vij S.K. Analisis of Narrow Porous Journal Bearing Using Beavers.- Joseph Criterion of Velocity Slip. ASME. Journal of Applied Mechanics, Vol.41, N2, 1974, pp.348-354.129

89. Stinivasan V/ Axially Undefined Porous Journal Bearings Cshriring Gravitation and Using the Beavers Joseph Criterion of Velocity Slip. -Wear, 1979, N 41, pp.157-168.

90. Kumar V. Characteristics ofPartical Porous Journal Bearings of Finite lenth

91. Considering Curvature and Slip Velocity. Wear, 1973, N 26, pp.355-367.

92. Murti P.R.K. Hidrodinamic lubrication of finite porous bearings. Wear, 1972,19N1,pp.89-95.

93. Chandra M., Malik, Sinhasan R. Investigation of Slip Effects in flane Porous

94. Journal Bearings. Wear, 1981, N 73, pp.6-12.

95. Heller S., Shapiro W., Docker 0. A Porous Hidrostatic cds Bearing for Use in

96. Miniature Turbomachnery. ESLE Tans., Vol.14, N 2, 1971, pp. 144-155.