Методы и средства повышения долговечности подземных сооружений систем электроснабжения железнодорожного транспорта тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.22.07, кандидат технических наук Асеев, Георгий Евгеньевич

• Асеев, Георгий Евгеньевич
• кандидат технических наук
• 2002

Оглавление диссертации кандидат технических наук Асеев, Георгий Евгеньевич

ВВЕДЕНИЕ

1. АНАЛИЗ КОРРОЗИОННОГО СОСТОЯНИЯ ПОДЗЕМНЫХ

ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ СООРУЖЕНИЙ И МЕТОДОВ РАСЧЕТА

ИХ ДОЛГОВЕЧНОСТИ

1.1. Анализ повреждаемости подземных сооружений систем электроснабжения железнодорожного транспорта

1.2. Методы прогнозирования коррозионных потерь

1.3. Методы расчета грунтовой коррозии

1.4. Методы расчета коррозии подземных конструкций в условиях влияния блуждающих токов

1.5. Методы расчета противокоррозионных защит

2. РАЗРАБОТКА МЕТОДА РАСЧЕТА КОРРОЗИИ И ЗАЩИТЫ

2.1. Расчет скорости коррозии сосредоточенных систем подземных сооружений

2.2. Рсчет скорости коррозии сосредоточенных систем подземных сооружений при воздействии блуждающих^ токов

2.3. Расчет протекторной защиты сосредоточенных систем подземных сооружений

2.4. Расчет катодной защиты

2.5. Расчет коррозии распределенных систем подземных сооружений

2.6. Проверка точности расчета коррозии сосредоточенных систем подземных конструкций

3. РАЗРАБОТКА СТАТИСТИЧЕСКОГО МЕТОДА ПРОГНОЗА

КОРРОЗИИ ЗАЗЕМЛИТЕЛЕЙ

3.1. Метод долгосрочного прогноза коррозии стальных заземлителей

3.2. Разработка алгоритма статистической оценки скорости коррозии стали

3.3. Разработка метода оценки скорости коррозии стальных заземлителей подстанций

4. РАЗРАБОТКА СПОСОБОВ И АППАРАТУРЫ ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ ДОЛГОВЕЧНОСТИ ПОДЗЕМНЫХ СООРУЖЕНИЙ ЭЛЕКТРИФИЦИРОВАННОГО ТРАНСПОРТА

4.1. Способ защиты заземлителей электроустановок от коррозии

4.2. Прибор для измерения сопротивления цепи заземления опор

4.3. Автоматическая дренажная установка

4.4. Разработка прибора для поляризационных измерений

4.5. Разработка оптимальной конструкции ячейки заземляющего устройства

4.6. Разработка инженерной методики расчета катодной защиты подземных сооружений подстанций j \

5. ОЦЕНКА ЭКОНОМИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ

ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ПРИБОРА «ИСО-1 И»

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Методы и средства повышения долговечности подземных сооружений систем электроснабжения железнодорожного транспорта»

Анализ состояния устройств электроснабжения железнодорожного транспорта за 2000 год, проведенный Департаментом электрификации и электроснабжения, показал, что степень износа основных фондов по хозяйству электроснабжения составляет около 50 %. Выработали нормативные сроки 58 % от общего числа тяговых подстанций и 27 % общей протяженности контактной сети. При этом 21 % отказов устройств вызваны их старением, коррозией и износом.

Ограниченные финансовые ресурсы отрасли не позволяют провести полную замену устройств, выработавших ресурс. В сложившихся условиях в качестве главного направления технической политики отрасли, определяемого "Стратегией научно-технической политики в новых условиях работы железнодорожного транспорта" и "Программой модернизации и развития хозяйства электроснабжения на 2000 - 2005 годы" избрано направление модернизации устройств электроснабжения с минимизацией затрат на ремонт и обновление.

Важная роль в решении задач обновления и модернизации системы электроснабжения железнодорожного транспорта отведена отраслевой науке. Перед ней поставлены задачи по разработке способов продления срока службы оборудования, по защите от коррозии и созданию средств диагностики коррозионных разрушений.

Решение задач по борьбе с коррозией подземных сооружений систем электроснабжения железнодорожного транспорта (ПС СЭТ) должно основываться на результатах исследования механизма этого явления, имеющего ряд особенностей. Особенности обусловлены применением для этих конструкций различных материалов: стали, железобетона, алюминия, свинца, меди. По условиям электробезопасности все конструкции электрически соединены, что приводит к возникновению гальванических пар и ускорению процессов подземной коррозии. Наиболее уязвимыми конструкциями этой системы являются ее стальные и алюминиевые элементы.

Использование электрической тяги приводит к тому, что ПС СЭТ являются элементом тяговой электрической цепи. В этих условиях любой отказ в работе средств противокоррозионной защиты или неточная их настройка приводят к быстрым коррозионным разрушениям подземных конструкций.

Решение задачи предотвращения коррозионных разрушений подземных конструкций затруднено из-за невозможности повседневного визуального контроля состояния конструкций. Приборный контроль целостности электрической цепи заземления не гарантирует готовности подземной системы к восприятию аварийных токовых нагрузок. Частичное коррозионное повреждение заземляющих устройств при протекании тока короткого замыкания может явиться причиной их недостаточной термической устойчивости. В этих условиях вслед за термическим повреждением заземлителей получают повреждения другие подземные конструкции: кабели, трубопроводы, фундаменты. Термическое повреждение заземлителей может явиться также причиной отказа в работе защит от токов коротких замыканий, вследствие чего ущерб от аварии может быть сопоставим со стоимостью оборудования подстанции.

Используемые способы заземления на рельс поддерживающих конструкций контактной сети создают опасность возникновения условий для протекания процесса электрокоррозии арматуры опор. Применяемые сейчас методы и приборы контроля состояния опор и их защитных устройств не обеспечивают необходимую надежность диагностических работ. На сети дорог почти ежегодно происходят аварийные повреждения опор. 7

В связи с изложенным, актуальными являются задачи предупреждения коррозии заземляющих устройств тяговых подстанций, опор контактной сети и других подземных конструкций систем электроснабжения железнодорожного транспорта.

Заключение диссертации по теме «Подвижной состав железных дорог, тяга поездов и электрификация», Асеев, Георгий Евгеньевич

Выводы:

1. Скорость коррозии стальных заземлителей подстанций с удовлетворительной точностью может быть определена по физико-химическим параметрам грунта и характеристикам заземляющего устройства.

2. Полученная модель для оценки коррозионной агрессивности грунта по отношению к стальным заземлителям подстанций согласуется с существующими представлениями о механизме коррозии стальных подземных конструкций.

4. РАЗРАБОТКА СПОСОБОВ И АППАРАТУРЫ ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ ДОЛГОВЕЧНОСТИ ПОДЗЕМНЫХ СООРУЖЕНИЙ ЭЛЕКТРИФИЦИРОВАННОГО ТРАНСПОРТА

4.1. Способ защиты заземлителей электроустановок от коррозии

Основной причиной интенсивного коррозионного разрушения заземлителей является гетерогенно-электрохимическая коррозия, вызываемая неоднородностью грунта, прилегающего к поверхности заземлителей. Неоднородность грунта возможна по различным его характеристикам: по содержанию кислорода, по содержанию влаги, по содержанию грунтовых солей. Скорость протекания процесса коррозии гетерогенно-электрохимической коррозии определяется скоростью сопряженных катодных и анодных процессов. Торможение любого из этих процессов: анодного или катодного приводит к" снижению общей скорости коррозии. Поскольку в нейтральных средах (рЬ = 7) коррозионный процесс протекает с катодной деполяризацией /21/, то недостаток кислорода приводит к торможению катодных реакций на поверхности заземлителей, к торможению всего процесса электрохимической коррозии.

Исходя из приведенных соображений проведено экспериментальное исследование влияния воздухо- и влагонепроницаемого экрана на уменьшение неоднородности грунтовых условий и снижение скорости коррозии заземлителей. Для проверки приведенных предположений и определения количественных требований к характеристикам экрана, проведен эксперимент. Для эксперимента были изготовлены 300 электродов диметром 5 и длиной 50 мм. К каждому электроду присоединен проводник. Электроды были помещены в грунт на дне траншеи на глубине 0,3 м в виде секционированного протяженного электрода. Траншея засыпана грунтом.

С помощью шунтов 10 Ом произведено измерение токов коррозии электродов с экраном и без него.

На рие.4.1. приведены графики относительной частоты токов коррозии разной величины, составляющих секционированный заземлитель при наличии экрана и без него.

Из графика видно, что величины токов коррозии составного заземлителя при установке экрана уменьшились на 30 - 50 %. При этом величины максимальных токов уменьшились примерно вдвое - со 140 мкА до70 мкА. без экрана @ с экраном

Рис. 4.1. Распределение токов коррозии по величине для заземлителей, защищенных и не защищенных экранами

Экспериментально определено, что защитный экран (рис.4.2.), помещаемый между поверхностью грунта и сеткой заземления, должен выступать за пределы заземления на расстояние Ь, равное: где Кш - коэффициент влагонасыщения фунта 0,1 < К^ < 1,0, зэ ~ глубина размещения экрана 0 < Ьзэ < 0,5м, Ьзу - глубина расположения заземляющей сетки.

Герметизация вокруг фундамента

Экран

Заземляющее устройство L

Рис.4.2. Влаго - воздухонепроницаемый экран для защиты заземляющих устройств от коррозии

Способ защиты заземлителей электроустановок от коррозии защищен авторским свидетельством A.c. № 1073338 от 11 01.83. Методика расчета характеристик защитных экранов внедрена в качестве Приложения № 9 "Расчет и выбор специальных противокоррозионных мероприятий" в "Руководящие указания по проектированию заземляющих устройств электрических станций и подстанций напряжением 3 - 750 кВ" Минэнерго СССР, 1987 г.

4.2. Прибор для измерения сопротивления цепи заземления опор

Анализ состояния железобетонных конструкций, эксплуатируемых в системах электроснабжения электрифицированных железных дорог (раздел 1.1.) показал, что в большинстве случаев, благодаря защитному действию бетона, обеспечивается требуемая устойчивость опор контактной сети к действию почвенной коррозии.

Выявленные массовые повреждения железобетонных опор контактной сети /8,12 /связаны с электрокоррозией их арматуры при нарушении изоляции арматуры от рельсовых цепей.

Технология изготовления опор и установки их в систему подвески контактной сети предусматривает ряд мер по предотвращению контакта арматуры опор с заземленными на рельс конструкциями. Однако, из-за действия различных неблагоприятных факторов, большое количество опор имеют пониженные значения сопротивления изоляции арматуры и подвергаются опасности коррозии. Для выявления «низкоомных» опор при эксплуатации контактной сети выполняется большой объем работ по систематическому контролю сопротивлений опор. Процедура контроля затруднена из-за широкого применения схемы группового заземления опор. При использовании серийных приборов для измерения сопротивления изоляции опор, объединенных тросом группового заземления, требуется привлечение бригады контактной сети. Выполнение работы сопряжено с подъемом на высоту, для чего бригаде необходимо нести с собой лестницу.

В связи с очень большой трудоемкостью таких измерений, они производятся лишь в исключительных случаях. Чаще применяется метод выявления «низкоомных» опор в группах по градиенту потенциала в грунте около опор. Для этого трос группового заземления подключается к мощному источнику постоянного тока (около 50 Вт). Ток от троса группового заземления через дефекты в изоляции заземленных конструкций подвески контактной сети, протекает по арматуре опоры в грунт и возвращается к источнику тока через рельс. Градиент потенциала, создаваемый вокруг опоры током утечки, фиксируется с помощью двух электродов, забиваемых в грунт, и подключенного к ним вольтметра. Аппаратура имеет общий вес 10-15 кГ. Точность метода весьма низка - оценивается лишь порядок величины сопротивления.

Таким образом, эксплуатационный контроль сопротивления изоляции арматуры опор является важной эксплуатационной задачей, на выполнение которой отвлекаются на каждой дороге десятки людей.

Для повышения надежности результатов контроля сопротивления изоляции арматуры железобетонных опор и сокращения трудозатрат на проведение этих работ были разработаны способ измерения сопротивления изоляции арматуры опор и соответствующая аппаратура. В основу способа (рис.4.3.), положен индукционный метод измерения тока ю в арматуре опор 1. Для этого через спуск троса группового заземления 2 и трос группового заземления 3 ко всем заземленным конструкциям подвески контактной сети подается стабилизированное напряжение определенной частоты от генератора 4. Под действием этого напряжения через сопротивления изоляции опор 5, арматуру опор и сопротивление грунта 6 протекает ток ю, замыкающийся на рельс 7. Поскольку сопротивление изоляции арматуры намного больше сопротивления грунта, то величина тока ю обратно пропорциональна величине сопротивления изоляции арматуры.

Рис.4.3. Способ измерения сопротивления изоляции троса группового заземления опор контактной сети

Величина тока ю, протекающего по арматуре каждой опоры, измеряется путем регистрации магнитного поля вблизи опоры, по показаниям приемника 8 с антенным контуром на ферритовом сердечнике. Антенный контур приемника настроен на частоту генератора. Приемник располагают непосредственно у поверхности опоры с полевой стороны. При этом ось ферритового сердечника антенны должна быть перпендикулярна оси опоры и параллельна оси рельсового пути и тросу группового заземления Токи, протекающие в тросе 1тр и рельсах 1р, наводят в антенне минимальный сигнал, так как магнитные потоки от этих токов перпендикулярны оси антенны. Ток, протекающий по арматуре, создает вокруг опоры магнитный поток, совпадающий по направлению с осью антенны (рис.4.4.). Благодаря такому расположению антенны, наведенный в ней сигнал от тока в опоре ¿о -максимален.

Сопротивление изоляции троса группового заземления от арматуры опоры вычисляется как отношение напряжения на тросе к величине тока в данной опоре. Поскольку напряжение на тросе поддерживается генератором постоянным, то сопротивление изоляции однозначно связано с током в опоре:

Опора

Приемник с антенной ю

Рис. 4.4. Способ измерения сопротивления изоляции троса группового заземления опор контактной сети r const

Учитывая это, шкала приемника отградуирована в единицах сопротивления - Ом.

При разработке прибора ключевым вопросом является выбор рабочей частоты аппаратуры. С целью снижения габаритов и веса аппаратуры целесообразно использовать более высокие частоты. Однако, при увеличении частоты возрастает влияние помех на показания приемника. Правильный выбор частоты позволяет получить необходимую помехозащищенность аппаратуры при минимальной мощности генератора и экономически оправданной чувствительности приемника.

Анализ возможных источников помех показывает, что на приёмник действуют помехи различного происхождения, имеющие разные частоты. Наиболее сильные влияния имеют магнитные поля частоты основной гармоники пульсаций 300 или 600 Гц тягового тока, который протекает по рельсам, а также токи промышленной частоты и их гармоники в проводах воздушных линий электропередач, смонтированных на опорах контактной сети. В диапазоне более высоких частот возможно влияние волноводной связи, провод которой также расположен в непосредственной близости от троса группового заземления. Рабочая частота аппаратуры также должна быть отстроена от волновых процессов в тросе, возникающих при частотах, близких к резонансной.

Таким образом, для обеспечения помехоустойчивости аппаратуры ее рабочую частоту f необходимо выбрать с соблюдением условия: fi<f<f2, где fj - частота основной гармоники пульсаций выпрямленного напряжения контактной сети, принята равной 600 Гц, f2 - минимальная собственная резонансная частота контура "трос группового заземления -опоры - земля".

При определении частоты f2 необходимо исходить из конструкции типичного группового заземления. Оно обычно включает 10-20 опор, объединенных тросом группового заземления. В качестве троса используется сталеалюминиевый провод марки АС-70. Длина троса при Г-образной схеме группового заземления не более 600 м, при Т-образной - каждое плечо не более 600 м.

Индуктивность Ггз и емкость Сгз троса группового заземления определяются длиной троса 1гз и его погонными параметрами /183/: погонной индуктивностью Ь0 = 1.37-10"3 Гн/км и погонной емкостью С0=8-Ю"9 Ф/км.

Индуктивность и емкость троса группового заземления длиной 600 м соответственно равны:

Ьгз = 0,82-10"3 Гн ;

Сгз = 4,8 -10"9 Ф; Резонансная частота равна: рр = /г 1 с == 80 кГц

V гз ь гз

Окончательно в качестве рабочей частоты аппаратуры принята частота 1700 Гц. Для повышения экономичности в приборе (рис.4.5.) реализован частотно-периодический режим работы генератора - выдача измерительного тока пачками импульсов, с длительными паузами между пачками. В генераторе дополнительно реализована функция омметра, что позволяет измерять сопротивления изоляции опор с индивидуальным заземлением и сопротивление изоляции группы опор. Благодаря этому, имеется возможность контролировать сопротивления групп опор и приступать к измерению сопротивлений опор в группе только в случае низкой величины сопротивления группы.

Рис. 4.5. Прибор для измерения сопротивлений опор ИСО-1И

В настоящее время разработана новая модель прибора «ИСО-1М2», которая имеет расширенные функциональные возможности. В приборе имеется встроенный вольтметр, что дает возможность выполнять с помощью прибора необходимые измерения для построения потенциальных диаграмм. Кроме этого, в новой модели «ИСО-1М2» имеется схема генерации напряжения 1500 В и схема регистрации импульсных токов, что позволяет проводить проверку искровых промежутков.

Способ измерения сопротивления изоляции арматуры опор, реализованный в приборе «ИСО-1И», защищен патентом РФ № 2124212 зарегистрировать 02.07.97 г.

Разработанной аппаратуре присвоено название «Измеритель сопротивления опор - ИСО-1И». Эксплуатационные испытания аппаратуры подтвердили ее высокую эффективность и хорошую точность. Трудоемкость работ, по сравнению с описанными в начале раздела методами снизилась в

2-10 раз. Прибор внедрен во всех дистанциях электроснабжения ЗападноСибирской железной дороги, эксплуатирующих контактную сеть. Приборы также эксплуатируются Горьковской, Северо-Кавказской, Южно-Уральской и Забайкальской железными дорогами. На выставке «ЭКСПОЖД-98» прибор отмечен медалью «Лауреат ВВЦ».

4.3. Автоматическая дренажная установка

Защита от коррозии подземного оборудования тяговых подстанций обеспечивается работой дренажных защит, устанавливаемых на большинстве подстанций. Используемые в настоящее время дренажные установки не имеют автоматической регулировки дренажного тока и обеспечивают необходимый режим защиты лишь в условиях средней тяговой нагрузки. При нагрузке меньше средней, величина дренажного тока, ограничиваемая регулировочным резистором, оказывается недостаточной для поддержания режима минимальной защищенности, а при нагрузке больше средней наблюдается явление избыточной поляризации - «перезащиты», приводящее к отслаиванию изоляционных покрытий подземных сооружений и к щелочной коррозии алюминиевых оболочек кабелей. Поляризованные дренажно-шунтовые замыкатели, разработанные ВНИИЖТом / 184 / не нашли широкого применения из-за высокой стоимости и недостаточной устойчивости в аварийных режимах.

Учитывая это, была разработана автоматическая дренажная установка на базе мощных электронных тиристоров с принудительным закрыванием. При этом задача управления тиристорами решена с использованием преобразования «аналог- широтно импульсная модуляция ». Закон управления построен на основе уравнения, описывающего величину дренажного тока: = .т }1<ПЛ

1(ХИ при 0<Ш, ; 1(0=0 при ^с^Т; пренебрегая изменением дренажного тока за период переключений Т получаем: где V — ^ - скважность. 1

Регулируемый параметр - защитный потенциал и3у.эс зависит от дренажного тока, изменяемого путем изменения скважности.

Цзу-эс = К • 1д

Принцип реализации алгоритма регулирования отражает блок-схема автоматической дренажной установки (рис.4.6.).

Рис.4.6. Блок-схема автоматической дренажной установки

Схема защиты включает силовой коммутатор 1, амперметр 2, предохранитель 3, рубильник 4, электрод сравнения 5, блок управления 6, состоящий из сравнивающего устройства 7, источника опорного напряжения 8, усилителя сигнала ошибки 9, формирователя пилообразного напряжения 10, генератора тактовых импульсов 11, компаратора 12, счетного триггера 13, схем совпадения 14 и 15, схемы «ИЛИ» 16.

На выходе блока управления формируются импульсы, длительность которых тем меньше, чем больше поляризационный потенциал заземляющего устройства. Последовательность импульсов управляет работой силового коммутатора 1. За время длительности импульса коммутатор находится во включенном состоянии, и происходит отвод блуждающих токов с внешнего контура заземления в цепь отсоса. Во время отсутствия импульса коммутатор выключен и отвода тока не происходит. Сравнительные вольт-амперные характеристики типовой и автоматической дренажных защит приведены на рис.4.7. В

0.5 изу"эс 0

10

20

30 А

-0,5

-1,0

-1,5

Автоматическая дренажная установка

Нерегулируемая дренажная установка

Рис.4.7. Вольт-амперные характеристики типовой и автоматической дренажных установок

Применение автоматической дренажной установки позволило оптимизировать режим защиты внешнего контура и других подземных сооружений тяговой подстанции, что подтвердили проведенные испытания автоматической дренажной установки на тяговой подстанции Кошево.

4.4. Разработка прибора для поляризационных измерений

Поляризация электродов сопровождает все явления коррозии. Учет поляризации, оказывающей существенное тормозящее действие на скорость химических процессов, необходим во всех количественных оценках процессов коррозии и защиты от нее. Наиболее широкое применение поляризационный потенциал конструкций нашел при оценке защищенности подземных конструкций от коррозии. Стандартами и инструкциями /25 - 31, 175 / определены значения поляризационного потенциала, отвечающие условиям защищенности конструкций от коррозии.

Таким образом, проведение работ по исследованию коррозии и выполнение практических противокоррозионных мероприятий предполагают использование прибора, позволяющего практически измерить напряжение поляризации. Однако, выпускаемые отечественной промышленностью приборы имеют узкое целевое назначение. Измеритель скорости коррозии Р5035 предназначен для работы только в жидких кислых средах. Мультиметры 43312 и 43313 предназначены для оценки защищенности подземных трубопроводов по методике вспомогательного электрода. Приборы общего применения, то есть пригодные для решения исследовательских задач и для измерения потенциалов поляризации защищаемых конструкций железнодорожного транспорта отечественной промышленностью не выпускаются.

Учитывая изложенное, разработан специальный прибор (рис. 4.8.), позволяющий решать ряд задач: по исследованию коррозии, сбору данных для ее расчета, по оценке скорости ожидаемой коррозии подземных энергетических конструкций (см. раздел 3.2.) и по оценке их защищенности. Технические характеристики прибора приведены в таблице 4.1.

-о i

Рис.4.8. Прибор для поляризационных измерений П-1

Технические характеристики прибора для измерения поляризации подземных конструкций

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

На основании проведенных исследований можно сделать следующие выводы:

1. Предложена единая математическая модель для расчета коррозионных токов и потенциалов подземных сооружений, учитывающая влияние условий протекающего процесса и действие различных видов электрохимической защиты. Результаты анализа процессов коррозии и защиты по предложенной математической модели дают возможность проведения технико-экономического сравнения различных вариантов противокоррозионной защиты.

2. Разработана схема замещения для расчета скорости коррозии подземных конструкций и метод ее эквивалентного упрощенного представления, которые позволяют анализировать процессы коррозии и защиты в сложных системах подземных энергетических сооружений, включающих подземные конструкции подстанций, отходящие коммуникации, линии электропередачи и тяговую сеть.

3. Предложенная аналитическая зависимость для описания роста средней глубины коррозии заземлителей на подстанциях с грунтами различной агрессивности позволяет прогнозировать величину ожидаемых коррозионных разрушений стальных конструкций по:

- фактической глубине коррозии, установленной при периодическом обследовании заземлителей ;

- ожидаемой скорости коррозии заземлителей, получаемой на основе использования статистических моделей;

- результатам краткосрочных испытаний коррозионных образцов;

- результатам измерения токов коррозионных образцов.

4. Разработанная статистическая модель для определения скорости коррозии заземлителей по физико-химическим характеристикам грунта дает возможность прогнозировать величину их коррозионных потерь на стадии проектирования электроустановки и предусмотреть необходимый запас по толщине металла.

5. Предложенный способ пассивной защиты заземляющих устройств с помощью воздухо-влагонепроницаемого экрана позволяет снизить скорость коррозии заземлителей при одновременном улучшении условий электробезопасности на территории электроустановки за счет применения экранов из материалов с электроизоляционными свойствами

127 полимерная пленка, асфальт и т.п.). Способ внедрен в руководящие материалы по проектированию заземляющих устройств подстанций.

6. Предложенный способ измерения сопротивлений опор, объединенных тросом группового заземления, и сконструированный прибор ИСО-1И, реализующий этот способ, позволили в несколько раз снизить затраты труда и времени на диагностику изоляции арматуры опор контактной сети.

7. Созданный прибор для измерения поляризационных характеристик металлов и для определения защищенности подземных сооружений превосходит по точности и универсальности аналогичные серийные приборы.

8. Предложена рациональная конструкция ячейки заземляющего устройства, сочетающая повышенную долговечность с улучшенными характеристиками электробезопасности.

9. Используя разработанную математическую модель и программу для расчета электрохимической защиты подземных конструкций, создана упрощенная инженерная методика расчета катодной защиты подземных сооружений подстанций. Методика внедрена в руководящие материалы по проектированию заземляющих устройств подстанций.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Асеев, Георгий Евгеньевич, 2002 год

1. Марквардт К.Г. Электроснабжение электрических железных дорог.-М.: Транспорт, 1965.-464 с.

2. Подольский В.И. // Совершенствование конструкции железобетонных опор контактной сети./Эксплуатация и долговечность железобетонных опор контактной сети: Сб.науч.тр./-Под.ред. В.И. Подольского.-М.¡Транспорт, 1998.-32 с.

3. ОСТ 32.132-99. Устройства и средства защиты от электрокоррозии на электрифицированных железных дорогах: Общие техн. условия.-М.: МПС России.-27 с.

4. Указания по техническому обслуживанию и ремонту опорных конструкций контактной сети (К-146-96).-М., 1996.-58 с.

5. Инструкция по техническому обслуживанию и ремонту оборудования тяговых подстанций, пунктов питания и секционирования электрифицированных железных дорог (ЦЭ-39). -М.: Издательский дом «ЮДЖИ», 1993.-95 с.

6. Защита металла от подземной коррозии в электроустановках / Ю.В.Демин, Ю.В.Целебровский, М.Файдт, К. Волковинский : Обзор, информ,-М.:Информэнерго,-1979.-72 с.

7. Котельников A.B. Блуждающие токи электрифицированного транспорта.-М. Транспорт,-1986.-279с.

8. Подольский В.И. Эксплуатационные воздействия на опоры контактной сети электрифицированных железных дорог и повышение их надежности.-Автореф. дис. на соиск. учен. степ, д-ра техн. наук.-М.: ВНИИЖТ, 1997. -63 с.

9. Методические рекомендации по оценке агрессивности окружающей среды./ Министерство путей сообщения Российской Федерации. Управление электрификации и электроснабжения.-Санкт-Петербург, 1996.-32 с.

10. Демин Ю.В., Демина Р.Ю., Горелов В.П. Обеспечение долговечности электросетевых материалов и конструкций в агрессивных средах: Кн. 1: Теорет. основы./Под ред.д.т.н.,проф.В.П.Горелова.-Новосибирск: НГАВТ, 1998.-209 с.

11. Кудрявцев A.A. Процессы износа и пути повышения долговечности опорных и поддерживающих конструкций контактной сети электрических железных дорог: Автореф. дис. на соиск. учен. степ, д-ра техн. наук.-Омск: ОмГАПС, 1995.-45 с.

12. Вайнштейн А.Л., Павлов A.B. Коррозионные повреждения опор контактной сети.-М.: Транспорт, 1988. -111 с.

13. Кузнецов A.B. Исследование защиты от блуждающих токов алюминиевых оболочек кабелей с полимерными изолирующими покрытиями в условиях электрифицированных железных дорог: Автореф.дис. на соиск. учен. степ, канд. техн. наук,- М.,1977.-24с.

14. Гимельфарб М.Н. Коррозионное разрушение силовых кабелей в алюминиевой оболочке // Электрические станции.-1974. -N 10.-С. 75-77.

15. МуницН.М. Защита силовых кабелей от коррозии. М: Энергоатомиздат, 1982.-176 с.

16. Госден и др. Проблемы, связанные с коррозией подземных сооружений // Влияние электроустановок высокого напряжения на окружающую среду (СИГРЭ 80) / Под. ред. Ю.П. Шкарина,-М.Д982.-С.62-75.

17. Демин Ю.В. Оценка условий безопасности при работе заземлений с коррозионными разрушениями // Электротехнические конструкции линий электропередачи и подстанций / Под ред.Ю.Н.Вершинина,-Новосибирск, 1978.-С.124-128.

18. Кац Е.Л.,Меньшов Б.Г., Целебровский Ю.В. Заземляющие устройства электроустановок высокого и низкого напряжения: Сер. "Электрические станции и сети" (Итоги науки и техники).-М.:ВИНИТИ,1989.-Т.15.-160 с.

19. Техническое указание № II-14/99. О случае повреждения оборудования РУ-6 кВ тяговой подстанции Вербилки. Департамент электрификации и электроснабжения (ЦЭТ-2 от 20.12.99 г.)- 2с.

20. Тарасов А.И. Заземляющие устройства на подстанциях 500кВ // Электрические станции.-1965.- N 2.-С.68-70.

21. Томашов Н.Д.Теория коррозии и защиты металлов.-М.: Изд-во АН СССР,1959.-592с.

22. Агошков А.К. Агрессивность почв и методы ее определения для строительного проектирования.-М.,-1956,-136с.

23. Негреев В.Ф.,Алахвердиев Г.А. Методы определения коррозионных свойств почв.-Баку: Из-во АН Аз ССР, 1953.-91с.

24. Джафаров М.Д.Дащеев A.A., Щербаков М.К. Защита подземных трубопроводов от коррозии.-М.-Л.: Гостоптехиздат, 1940.-140 с.

25. ГОСТ 9.015-74 Единая система защиты от коррозии и старения. Подземные сооружения. Общие технические требования. -М.; Изд-во Стандартов, 1984.-88с.

26. ГОСТ 9.602-89 Сооружения подземные. Общие требования к защите от коррозии. -М.; Изд-во Стандартов.-1989. -51 с.

27. Инструкция по защите городских подземных трубопроводов от элекетрохимической коррозии.-М: Стройиздат, 1982.-145с.

28. Инструкция по проектированию и расчету электрохимической защиты магистральных трубопроводов и промысловых объектов : ВСН 2-106-78. Введ.01.01.1980. М.: ВЩИСТ,1980.-175с.

29. Инструкция по защите железнодорожных подземных сооружений от коррозии блуждающими токами. (ЦЭ-518). М.:Трансиздат, 1999.-128с.

30. Руководство по проектированию и защите от коррозии подземных металличсеских сооружений связи.-М.:Связь, 1978.-216с.

31. Руководящие указания по катодной защите подземных энергетических сооружений от коррозии.-М.:Союзтехэнерго,1985.-119с.

32. Wolkowinski К. Nrwalosc uziomow urzadzen electroenergetycznych. "Zeszyty Naukowe Politechniki Wroclawskey "Wroclaw, Elektryka 1964,18, N 83,-S.11-35.

33. Хижняков В.И. О специфике коррозии подземных трубопроводов большого диаметра в условиях таежно-болотной зоны центральной части Западной Сибири // Защита металлов,-1983,т. 19,N 5.-С.781-783.

34. Гомза В.В.,Налесник О.И.,Обливанцев Ю.Н.,Хижняков В.И. Зонд и полевой полярограф для определения предельного тока кислорода при коррозии подземных трубопроводов // Коррозия и защита в нефтегазовой промышленности.-1982,N 9.-СЛ 8-20.

35. Овсянников В.Ю.,Чернов Б.Б.О возможности определения скорости коррозии металла по изменению рН у его поверхности // Защита металлов,-1987.-T.23.-N 3.-С.424-429.

36. Кузнецов Ю.И.,Розенфельд И.Л.,Попова Л.И. Изучение оксикарбоновых кислот в качестве ингибиторов коррозии алюминиевого сплава Д 16 в щелочах // Коррозия и защита в нефтегазовой промышленности.-1981.-N 11.-С.7-9.

37. Лысая А.И. Исследование влияния состава грунтовых электролитов на коррозионную стойкость металлических элементов подземных сооружений связи: Автореф.дис. на соиск. учен. степ. канд. техн. наук,- М., 1972.-21с.

38. Кузнецов В.П.Дутовая А.А.,РогачевскийВ.Б.,Тимофеев В.В. Исследование зависимости коррозии малоуглеродистой стали от солености воды Азовского моря // Коррозия и защита в нефтегазовой промышленности. -1980, №5,- С.5-8.

39. Цхадая H.Д. Коррозия труб при термощелочной разработке нефтяного пласта // Коррозия и защита в нефтегазовой промышленности.-1983.-N 7.-С.2.

40. Wolynec S. Relation between corrosion potentional and corrosion rate of steel in NaCl stagnant solution // Metal Corros. Vol. 1. Frankfurt/M., 1981 .-P.99-10-4.

41. Оценка скорости коррозии металла по данным электрохимических измерений / Халдеев Г.В.,Сюр А.Н.,Харламов Ю.А.,Дорофеев А.Г. //Коррозия и защита в нефтегазовой промышленности: Обзорн. инф. -М. :ВНИИОНГ, 1979.-42с.

42. Трахтман Г.И. Современные методы контроля коррозии нефтепромыслового оборудования и эффективности его защиты за рубежом // Борьба с коррозией и защита окружающей среды: Обзорн. инф,-М.:ВНИИОЭНГ, 1987.-48 с.

43. Мингалев Э.П.,Сазонов Ю.В.,Вайсман Л.Г. Состояние и меры защиты от коррозии трубопроводов и резервуаров на промыслах Западной Сибири // Коррозия и защита в нефтегазовой промышленности. -1977.-N 3.-С.29-32.

44. Gonzalez J.A.,Molina A.,Escudero M.L.,Andrade С. Errors in the electrochemical evaluation of very small corrosion rates. I:Polarisation resistance method applied to corrosion of steel in concrete/ Corros.Sci.-1985.-Vol.25.-N 10.-P.917-930.

45. Lorenz W.J. Determination of corrosion rates by elektrochemical DC and AC methods // Corros. Sci. 1981,21,N 9. -P.647-672.

46. Орищенко М.Я.,Новицкий В.С.,Кузуб B.C. Измерительный преобразователь для непрерывного промышленного контроля скорости коррозии // Защита металлов,-1986.-T.22.-N 2.-С.225-231.

47. Gonzalez J.A.,Molina A.,Escudero M.L.,Andrade С. Errors in the electrochemical evaluation of very small corrosion rates.II:Other electrochemical techniques applied to corrosion of steel in concrete/ Corros.Sci.-1985.-Vol.25.-N 7.-P.519-530.

48. Sigurdsson Hjalmar Evaluanion of the AC-impedance method for corrosion monitoring//Bull. Corrosionsist.-1986.-N 101.-P.263-270.

49. Трунов E.A. Методика оценки эффективности ингибитора коррозии ИФХАН-Р в оборотных системах охлаждения // Коррозия и защита в нефтегазовой промышленности.-1982.-N 11.-С.7-8.

50. Герасименко Ю.С., Кулешова Н.Ф. Взаимосвязь между поляризационным сопротивлением и скоростью коррозии стали в природных водах // Защита металлов,-1983.-Т. 19. -N 3.-С.438-441.

51. Герасименко Ю.С. Сорокин В.И. Влияние температуры на связь поляризационного сопротивления со скоростью коррозии стали в нейтральной среде // Защита металлов.-1985.-Т.21.-N 1.-С.95-98.

52. Azzeri N., Bruno R., Splendorini L. Assessment of corrosion rate of steel in sea water by polarization resistance technique // Corros. Sei. 1981,21, N 11.-P.781-787.

53. Демин Ю.В. Исследование процессов коррозии защитных заземлений подстанций и опор ЛЭП: Дис. на соиск. учен. степ. канд. техн. наук.-Новосибирск, 1972.-172с.

54. Кузнецова В.П. и др. Некоторые закономерности коррозии стали в морской воде // Коррозия и защита в нефтегазовой промышленности.-1981.-N 2. -С.4-5.

55. Bartonicek R., Kocicab J. Die Abhängigkeit der Korrosion von Kohlenstoffstahl von der Zusammensetzung des Kuhlwassers // Werkst, und Korros.-1983,34,N 6.-S.309-313.

56. Тупикин Е.И.,Платонова E.E. Коррозия стальной арматуры в бетоне и солевых щелочных растворах, содержащих некоторые добавки // Коррозия и защита окружающей среды,-1984.-N 7.-С.1.

57. Башаев М.А. Исследование агрессивности грунтов в связи с защитой подземных металлических сооружений: Дис. на соиск. учен. степ. канд. техн. наук.-Баку, 1975.-200с.

58. Sakaida Toshiroh, Ikeda Hiroshi, Tanabe Zen-ichi. "Сумитомо кэйкинцзоку гихо, Sumitomo Light Métal". Techn. Repts, 1985.-Vol.26.-N 4.-P.221-229.

59. Pranesh V.R.,Sudarsan K. Matematical model for the corrosion rate in the marine enwironment."INCOE'81:l Indian Conf.Eng.,Madras,Febr. 18-20,1981. Pros.Vol.r, Madras 1981.-P. 77-78.

60. Шувахина Jl.A.,Михайловский Ю.Н.,Шаронова Н.Ф. Рекомендуемые справочные данные о сроках службы цинковых и кадмиевых покрытий на стали в различных климатических районах земного шара // Защита металлов, 1987.-T.23,N 1.-С.623-628.

61. Ткаченко В.Н.Модельное исследование поверхностного распределения электрохимической коррозии // Защита металлов.-1983.-Т. 19.-N 4.-С.623-628.

62. Михайловский Ю.Н.,Санько В.А. Лабораторный метод ускоренной оценки коррозионной агрессивности фунтов // Защита металлов.-1986.-T.22.-N 1.-С.62-65.

63. Цикерман Л.Я. Диагностика трубопроводов с применением ЭВМ.-М: 1977.- 273 с.

64. Красноярский В.В.,Манохин В.П. Особенности поведения стальных конструкций в речной воде // Коррозия и защита в нефтегазовой промышленности .-1975.-N 1.-С.7-9.

65. Францевич И.Н., Ляшенко М.Е., Гримайловский В.А. Опыт защиты газопровода Дашава-Киев от почвенной коррозии и блуждающих токов // Защита металлов,-1968.-T.4.-N 5.-С.597-603.

66. Зиневич А.М.,Глазов Н.П. Некоторые аспекты подземной коррозии и комплексной защиты от нее магистральных трубопроводов // Корррозия и защита в нефтегазовой промышленности.-1980. -N 3.-С.14-18.

67. Horschneider H. Verhalten von Erderwerkstoffen //OZE.-1986.-Bd.39.-N 9.-S.170-174.

68. Якупов B.C. Электропроводность и геоэлектрический разрез мерзлых толщ // Тр. ин-та / Северо-Восточный комплексный научно-исследовательский ин-т.-1968.-Вып. 14 .-С.37-41.

69. Глазов Н.П. Эффективность электрохимической защиты магистральных нефтепроводов // Коррозия и защита в нефтегазовой промышленности :Обзорн. инф. -М.: ВНИИОЭНГ,-1982.-32 с.

70. Стрижевский И.В.,Зиневич A.M.,Никольский К.К. .Защита металлических сооружений от подземной коррозии: Справочник -М: Недра,-1981.-293с.

71. Рачев Х.,Стефанова С. Справочник по коррозии:Пер.с болгарского/Под ред. Н.И.Исаева-М.:Мир, 1982.-520с.

72. Иоссель Ю.Я.,Кленов Г.Э.,Павловский Р.А. Расчет и моделирование контактной коррозии судовых конструкций.-JI. .-Судостроение, 1979.-264с.

73. Дубровский Б.Г., Волотковский С.А., Заблудовский В.Я. и др. Защита от коррозии подземных сооружений промышленных предприятий. -Киев: Техника, 1979. -240с.

74. Murakawa Tokao The current density distribution over cylindrical electrjdes // J. Inst. Politechn. /Osaka City Univer. Ser. C.-1953.-Vol.4.-N 2.-P.227-235.

75. Waber J.T.,Fagan B. Mathematical studies on galvanic corroson. IV Influence of elecnrolyte thickness on potential and current distributions over coplanar electrodes using polarization parameters //J. Electrochem. Soc.-1956.-Vol. 103. N 1.-P.64-72.

76. Чернов Б.Ю.,Чичкин P.B. Модельный расчет распределения тока коррозии по поверхности сварных соединений // Защита металлов.-1983.-Т. 19.-N 5.-С.784-788.

77. Вишневский A.M.,Захаров П.О.,Иоссель Ю.Я.,Свядощ У.А. Аналитический расчет скорости коррозии металлов ' под действием переменного тока // Защита металлов.-1984.-Т.20.-Ы 1.-С.91.

78. Kasper С. The theory of potential and the technical practice of electrodeposition. I General problem and cases of uniform flow // Trfsactions of the Electrochemical Society.- 1940.-Vol.77.-P.353-363.

79. Кленов Г.Э. Расчет распределения потенциала и тока при контактной коррозии трубопроводов // Защита металлов.-1975.-T.I 1.-N 4.-С.447-452.

80. Wagner C.Contribution to the theory of cathodic protection // J. Electrochem.Soc.-1952.-Vol.99.-N 1 .-P. 1-12.

81. Kronsbein J. The effect of insulating and conducting shields and partly stopped-off electrodes on current distribution in electrolitic cells // Proceedings of the London Mathematical Society.-Series 2.-1947.-Vol.49.-Part 4,-P.260-281.

82. Kasper C. The theory of potential and the technical practice of electrodeposition.III Linear polarization on same line-plane systems // Trasactions of the Electrochemical Society.-1940.-Vol.78.-P. 131-146.

83. Hine F.,Yoshizawa S.,Okada S. Effect of the walls of electrolytic cells on current distribution // J.Electrochem.Soc.-1956.-Vol.l03.-N 3.-P. 183-193.

84. Nanis L.,Kesselman W. Engineering applications of current and potential distributions in disk elektrode systems.- J. Electrochem. Soc.-1971.-Vol.118.-N 3.-P.454-461.

85. Аваев П.М. Электролиз меди.-С.-Петербург, -1909.-95 с.

86. Haring H.E.,Blum W. Current distribution and throwing power in electrodeposition /Transactions of the Electrochemical Society.-1923.-Vol.44.-P.313-345.

87. Левич В.Г.,Фрумкин A.H. Омическое сопротивление локальных элементов при растворении металлов в кислотах // Журнал физической химии.-1941.-Т. 15.-Вып.6.-С. 748-759.

88. Breiter M.,Gyggenberger T. Uber den EinfluB der Polarisation auf die Stromdichteverteilung in einer speziellen Zelle // Zeitschrift für Electrochemie.-1958,-Band 62.-N 8. -S.859-865.

89. Макаров В.А.Долотыркин Я.М.Дняжева B.M.,Мамин Е.Б. Дальность действия анодной защиты металлов от коррозии в агрессивных средах // Защита металлов.-1965.-T.I.-N 6.-С.662-669.

90. Поддубный Н.П.,Гнусин Н.П.,Руденко Э.Н. Вторичное распределение тока в щелевой ячейке для электролита с произвольной формой поляризационной кривой // Электрические поля в электролитах /Под. ред.Н.П. Гнусина.-Новосибирск, 1967.-С.22-32.

91. Alkire R.,Varjian R. Resistive wire electrodes // J.Electrochem.Soc.-1974.-Vol.121.-N 5.-P.622-631.

92. Рискин И.В.,Скуратник Я.Б.,Лукацкий Л.М.,Торшин В.Б.,Тимонин В.А. Защита металлов от электрокоррозии с помощью ориентированных электродов // Защита металлов.-1983.-T.19.-N 6. -С.899-908.

93. Гринберг Г.А. Избранные вопросы теории электрических и магнитных явлений.-М.-Л.:Изд-во АН СССРД948.-486 с.

94. Миролюбов Н.Н.,Костенко М.В.,Левинштейн М.Л.Диходеев H.H. Методы расчета электростатических полей.-М.:Высшая школа. 1963.-416 с.

95. Иоссель Ю.Я. Расчет потенциальных полей в энергетике -Л.:Энергия.-1978.-351 с.

96. Wagner С.Theoretical analysis of the current density distribution in the electrolytic cells // J.Electrochem. Soc.-1951.-Vol.98.-N 3.-P.116-128.

97. Кошев A.H.,Поддубный Н.П. Расчет первичного распределения тока на электродах в электролитических ячейках методом интегральных уравнений // Изв. СО АН СССР. Сер. Хим. наук -1977. -Вып.5. -N12. -С. 13-16.

98. Вишневский A.M. Расчет стационарного электрического поля методом интегральных уравнений //Электричество. -1978. -N 7. -С.60-66.

99. Иванов В.Т., Гадилова Ф.Г. Применение метода интегральных уравнений для расчета электрических полей в многоэлектродных электрохимических системах // Сложные электромагнитные поля и электрические цепи / Межвуз. c6.N 12: г.Уфа, 1984. -С.45-49.

100. Ткаченко В.Н.,Гетманский М.Д.,Мац А.Б.Коррозионная гальванопара на внутренней поверхности трубопровода // Коррозия и защита в нефтегазовой промышленности.-1983.-N 8.-С. 1 -3.

101. Фирсова О.В.,Конев Ф.Б. Расчет электрических полей на ЭЦВМ с применением метода конечных элементов: Обзор, информ.- М.: Информэлектро, 1981. -39с.

102. Иванов В.Т., Нехаев Г.Н. К вопросу численных методов решения внешних краевых задач электрического поля // Известия ВУЗов. Электромеханика, -1984. -N 6. -С.5-11.

103. Munn R.S. Microcomputer corrosion analysis for structures in inhomogeneous electrolytes // Mater.Perform.-1986. -Vol.25.-N 11.-P.33-42.

104. Smyrl W.H.,Newman J. Current and potential distribution in plating corrosion systems // J. Electrochem. Soc.-1976.Vol.123.-N 10.-P.1423-1432.

105. Helle H.P.E.,Beek G.H.M.,Ligtelijn J.Th. Numerical determination of potential distribution and current densities in multi-electrode systems // Corrosion.-1981.-Vol.37.-N 9. -P.522-530.

106. Jonh W.Fu.,Sie-Kee Chan A finite element menhod for modeling localized corrosion cells // Corrosion .-1984.-Vol.40. -N 10.-P.540-544.

107. Gao Mantong, ShanHuizu// Ханкун Сюэбао = Acta aeronaut, et astronaut, sin.A. -1990. -11 .N 7. -C.376-382.

108. Давыденко А.А., Поддубный Н.П. Определение средней плотности тока на малодоступном участке покрываемой детали //Изв. СО АН СССР. Сер.Хим. наук.-1980. -Вып.4. -N 9. -С.157-160.

109. Einar Bardai, Roy Johnsen, Per Olav Gartland Prediction of galvanic coiTOsion rates and distribution by means of caculation and experimental models // Corrosion.-1984. -Vol.40.N 12.-P.628-633.

110. Cherry B.W.,Foo M.,Siaum Т.Н. Boundary element method analysis of the potential field associated with a corroding electrode // Corrosion.-1986.-Vol.42.-N 11.-P.654-662.

111. Ткаченко В.Н.,Першина M.A. Некоторые особенности подземной коррозии трубопроводных сетей промышленных предприятий // Коррозия и защита окружающей среды,-1984.-N 12.-С.13-18.

112. Федяев В.К.,Рыбачек В.П. Методика,программа и результаты расчетов трехмерных полей ЭОС клистронов // Алгоритмы и методы расчета электронно-оптических систем.-Новосибирск, -1983. -С.60-65.

113. Эванс Ю.Р. Коррозия, пассивность и защита металлов / Пер. с англ.-М.-JT. :Металлургиздат,-1941 .-886с.

114. Левин И.А.,Акимов Г.В.,Кларк Г.Б. Многоэлектродные частично заполяризованные системы // Докл. АН СССР.-1947. -T.58.-N 7.-1403-1406.

115. Кларк Г.Б.,Акимов Г.В.,Левин И. А. Многоэлектродные частично заполяризованные системы // Доклады АН СССР,-1948. -T.59.-N 1.-С.75-77.

116. Левин И.А.,Кларк Г.Б.,Акимов Г.В. Многоэлектродные частично заполяризованные системы // Докл. АН СССР.-1948. -T.63.-N 4.-С.399-402.

117. Андреев И.Н. Распределение тока в подвесочном устройстве "елочного типа" при N-образной поляризационной кривой //Прикладная электрохимия. Теория, технология и защитные свойства гальван. покрытий: Межвуз. сб.-Казань: КХТИ,1983.-С.10-12.

118. Семенова Н.И.Определение экстремальных токов в многоэлектродной гальванической системе // Защита металлов,-1968.-T.4.-N 6.-С.737-738.

119. Рожков P.C. Об одном алгоритме численного решения уравнений химической кинетики для многокомпонентных гомогенных смесей // Численные методы механики сплошной среды.-Новосибирск.-1982.-Т.13.-N 2.-С.138-143.

120. Hiñes J.G. Analysis of complex polarisation curves //Brit. Corros.J.-1983.-Vol.18.-N 1.-P.10-14.

121. Фокин М.Н.,Куртепов М.М.,Бочкарева Е.Ф. Исследование точечной и щелевой коррозии нержавеющих сталей в морской воде //Коррозия металлов и сплавов. Сб. N 2 / Под. ред. Н.Д.Томашова и Е.Н.Миролюбова.-М. Металлургия,-1965 .-С. 315-3 31.

122. Штефец Р. Подготовка банка данных поляризационных измерений // Разработка мер защиты металлов от коррозии: Докл. /4 Междунар. науч.-техн. конф. по пробл. СЭВ. Варна, 1985,27-31 мая.-Варна.-1985.-Т.4,-С.60-63.

123. Глазов Н.П.,Дмитриева Е.Н.,Налесник О.И.,Хижняков В.И. Исследование влияния влажности грунтов Томского Приобья на катодную поляризациюстали 17 ГС // Коррозия и защита в нефтегазовой промышленности.-1982.-N 3.-С.2-4.

124. Ханларова А.Г.,Абдуллаев М.М.,Самедов Ф.И. и др. Исследование возможности применения катодной защиты трубопроводов от внутренней коррозии // Коррозия и защита в нефтегазовой промышленности: РНТС, ВНИИОЭНГ, 1981.-N 8.-С.10-13.

125. Ткаченко В.Н.Дершина М.А.Дорогин В.И. Поляризационное сопротивление как параметр расчета электрохимической защиты нефтепромысловых резервуаров // Коррозия и защита в нефтегазовой промышленности: РНТС, ВНИИОЭНГ. -1980.-N 12.-С.6-9.

126. Чернин М.М.,Глазов Н.П. Расчет сопротивления растеканию распределения тока по длине глубинного заземления // Коррозия и защита в нефтегазовой промышленности: РНТС, ВНИИОЭНГ, 1975.-N 1.-С.21-23.

127. Соколов A.C.,Серебряков Ю.Н.,Руднев В.Г. Расчет переходных сопротивлений протяженных заземлителей в двухслойных грунтах // Коррозия и защита в нефтегазовой промышленности: РНТС, ВНИИОЭНГ. -1981.-N 6.-С.16-18.

128. Притула В.В.,Плахова М.И. Современные методы оптимизации параметров систем катодной защиты разветвленных сетей трубопроводов // Коррозия и защита в нефтегазовой промышленности: Обзорн. инф.-М.: ВНИИОЭНГ.-1987.-51с.

129. Иоссель Ю.Я.,Кочанов Э.С.,Струнский М.Г. Расчет электрической емкости.-Л.:Энергия,1969.- 213 с.

130. Ослон А.Б. Заземляющие устройства на линиях электропередачи и подстанциях высокого напряжения // Электрические станции, сети и системы: Итоги науки и техники. -М.: ВИНИТИ.-1966. -С.65-184.

131. Якобе А.И.,Коструба С.И.,Живаго В.Т. Расчет сложных заземляющих устройств с помощью ЭЦВМ // Электричество.-1967. N 8.-С.21-27.

132. Бургсдорф B.B.,Якобе А.И. Заземляющие устройства электроустановок.-М.:Энергоатомиздат.-1987.-400 с.

133. Якобе А.И.Теория и методы расчета заземлителей , работающих в неоднородных электрических структурах: Дис. на соиск. учен.степ, д-ра техн. наук.-М., 1968.-272с.

134. Максименко H.H. Заземляющие устройства в многолетнемерзлых грунтах.-Красноярск:КПИ,1974.-503с.

135. Якобе А.И.,Ослон А.Б.,Станкеева И.Н. Метод расчета сложных заземлителей в многослойной земле // Электричество. -1981. -N 5. -С.27-33.

136. Меньшов Б.Г.,Альтшулер Э.Б.,Шинаев А.Г. Расчет параметров заземлителей в сложных структурах многолетнемерзлых грунтов.-Красноярск: Изд-во Красноярского ун-та, 1982.-204с.

137. Захаров Е.Д. Исследование и разработка разностного метода расчета заземлителей в многолетнемерзлых грунтах с произвольной неоднородностью по глубине: Автореф. дис. на соиск. учен. степ. канд. техн.наук.-М., 1983.-24с.

138. Кац Е.Л. Разработка метода расчета заземляющих систем электроустановок высокого напряжения в неоднородных грунтах:Дис. на соиск. учен. степ. канд. техн. наук.-Новосибирск, 1986.-231с.

139. Глушко В.И.,Шульга А.Н. Расчет сложных заземлителей в неоднородной земле // Теоретические и электрофизические проблемы растекания токов в мощных заземляющих устройствах в многолетнемерзлых грунтах Крайнего Севера / Под. ред. -Норильск, 1982.-С.41-45.

140. Лисинкер Л.Ш. Программа расчета сложных заземлителей по методу наведенных потенциалов // Тр. ин-та / Сибирский научно-исследовательский ин-т. энергетики -1976. -Вып. N 33. -С.33-36. Электрические характеристики земли и заземленния.

141. Ивакин И.В., Кац Е.Л., Пилюгин В.И.Делебровский, Ю.В.,Файдт М. Комплекс программ для расчета заземляющих систем //Pr. nauk. / Inst, energoelek. polytechn. Wroclawskiej. -1984.-N 61.-S.151-156.

142. Вишневский А.М.,Иоссель Ю.Я. Оценка токов электрокоррозии обшивки корпуса судна при электросварочных работах на плаву // Судостроение.-1983.-N 12.-С.34-37.

143. Вишневский A.M. К расчету электрического поля в задачах электрокоррозии судов // Электричество,-1982.-N 6.-С.27-31.

144. Вишневский A.M. Расчет электрокоррозии судовых корпусов // Защита металлов.-1983.-Т. 19.-N 4.-С.602-607.

145. Вишневский А.М.,Иоссель Ю.Я.,Макаров Э.Ф. Электрокоррозия морских сооружений.-Л. ¡Судостроение, 1984.-211 с.

146. Стрижевский И.В.,Дмитриев В.И. Теория и расчет влияния электрифицированной железной дороги на подземные металлические сооружения.-М.: Изд-во лит. по стр-ву,-1967.-247с.

147. Тарнижевский М.В.,Томлянович Д.К. Проектирование устройств электроснабжения трамвая и троллейбуса.-М. ¡Транспорт,-1986.-3 76 с.

148. Даутов Ф.И. Расчет коррозионного влияния блуждающих токов катодных установок скважин с горизонтальными заземлителя ми на промысловые трубопроводы // Тр. ин-та / Татарский науч.-исслед. и проекта, ин-т нефтяной промыш-ти.-1982.-Ы 49. С.64-72.

149. Защита от коррозии протяженных металлических сооружений / Глазков В.И.,Зиневич A.M.,Котик В.Г. и др. : Справочник.-М.: Недра,-1969.-311с.

150. Лорткипанидзе Б.Г. Цепи постоянного тока с утечкой и электрическая защита от коррозии.-Тбилиси: -Изд-во АН ГССР, 1962. -288с.

151. Гутман Э.М. Расчет влияния поля собственных заземлителей на электрокоррозию подземных сооружений // Электрические поля в электролитах: Сб. -Новосибирск: Наука, 1967.-С.83-91.

152. Волотковский С.А.,Василевский Е.В.,Гутман Э.М. Защита подземных сооружений от электрокоррозии.-Киев: Техника,-135с.

153. Тозони О.В.,Нежинская М.М. Расчет электрозащиты подземных трубопроводов // Электричество.-1979.-N 9.-С.71-74.

154. Тозони О.В.,Индиченко JIM. Моделирование электрозащиты разветвленной сети подземных трубопроводов с использованием кабельной перемычки // Электронное моделирование.-1983.-N 5. -С.66-72.

155. Ткаченко В.Н. Расчет блуждающих токов в трубопроводной сети // Электричество,-1982.-N 3.-С.44-47.

156. Никольский К.К. Коррозия и защита от нее подземных металлических сооружений связи.-М.:Радиосвязь,-1984.-208 с.

157. Методы защиты от электрокоррозии под действием блуждающих токов: Учеб. пособие / A.A. Старосельский, В.А. Шмалько, А.Э. Гвоздев.-Харьков:ХПИ,-1980.-45с.

158. Защита оборудования гидроэлектростанций от коррозии и обрастания.-М.:Энергия,-1981.-152 с.

159. Защита металлоконструкций гидросооружений от коррозии:Труды координационных совещаний по гидротехнике / Под. ред. Р.В.Красовицкого.-Л.:Энергия.-1972.-Вып.69.-56 с.

160. Шихалиев Ю.З. Противокоррозионная защита водозаборных сооружений Мингечаурской гидроэлектростанции //Защита металлов.-1982.-Т. 18.-N 1.-С.111-114.

161. Gundaker W.F. Cathodic protection of generating station equipment // Proceedings of nineteenth annual underground corrosion. Short course. S.L.,S.A.-1974.-N 113.-P.402-417.

162. Глазов Н.П. Эффективность электрохимической защиты магистральных нефтепроводов // Коррозия и защита в нефтегазовой промышленности: Обзорн. инф.-М.: ВНИИОЭНГ,-1982.-32 с.

163. Кривиан Л. Критерии катодной защищенности // Защита металлов.-1986.-T.22.-N 5.-С.733-736.

164. Лавренко В.А.,Василиу М.И.,Швец В.А.,Касьян P.M. Методика определения защитного потенциала стали в агрессивной среде// Прогрессивные методы и средства защиты металлов и изделий от коррозии: Тез. Всесоюзн. науч.-техн. конф.-М.,1988.-С.125-127.

165. Овсепян К.А. Исследование критериев катодной защиты в грунтах Среднего Приобья // Электрохимическая защита магистральных трубопроводов и промысловых объектов от подземной коррозии -М.,1983,-С.33-37.

166. Экилилик В.В., Экилик Г.Н., Тертышная Т.А. Об оценке катодной защищенности металла // Защита металлов.-1988. -Т.24. -N 4. -С. 608-613.

167. Рискин И.В., Скуратник Я.Б. Критерии и методы оценки коррозионной стойкости металлических конструкций в электрохимических производствах// Защита металлов, 1985.-Т.21.-№ 2.-С.236-244.

168. La protection catodique /Heurtaux J. // Galvano Organo-Trait. Surfase. -1990. - 59, № 609.-P.797-798, 800-804.

169. ГОСТ 25812-83. Трубопроводы стальные магистральные. Общие требования к защите от коррозии.-М.: Изд-во стандартов.-1983.-46 с.

170. Красноярский В.В. Проектирование и контроль эффективности катодной защиты по плотности тока / Защита от коррозии подземных трубопроводов и сооружений: Тез. докл. всес. науч.-техн.семин., Ленинград, окт.,1988.-М.:-С.9-11.

171. Бочкарева И.В.,Иванов В.Т.,Макаров В.А. Математическое моделирование электрических полей при анодной защите металлов от коррозии // Защита металлов,-1986.-T.22.-N 3.-С.390-396.

172. Cochran J. New mathematical models for designing offshore sacrifisial protection // Proc/ 12-th Annu. Offshore Technical Conf., Houston, Tex., May 58.: Dallas, Tex.,1980,V.4.-P.27-37.

173. Вишневский A.M. Расчет стационарного электрического поля методом интегральных уравнений // Электричество,-1978.-N 7.-С.60-66.

174. Львовский Е.Н. Статистические методы построения эмпирических формул: Учеб. пособие.-М.: Высшая школа, 1982.-224 с.

175. Михайлов В.В. Методы статистической оценки электрической прочности высоковольтной изоляции по характеристикам частичных разрядов.147

176. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук.-Новосибирск: Сибирский НИИ энергетики, 1980,- 220 с.

177. Справочник по электроснабжению железных дорог. Т.1. / Под ред. К.Г. Марквардта.-М.: Транспорт, 1980.-255 с.

178. Котельников A.B., Баранов Е.А. Совершенствование защиты железнодорожных конструкций от электрокоррозии -М.: Транспорт, 1990.32 с.

179. Правила устройства электроустановок / Минэнерго СССР.- 6-е изд., перераб. и доп.- Красноярск, 1998.-656 с.

180. Методические рекомендации по оценке эффективности инвестиционных проектов и их отбору для финансирования. Утверждено: Госстрой России, Министерство финансов РФ, Госкомпром России №7-12/47 31 марта 1994 г. 80 с.

181. Типовые нормы времени на техническое обслуживание и текущий ремонт контактной сети электрифицированных железных дорог. Утверждено: Заместитель Министра путей сообщения РФ А. Н. Кондратенко 7 июня 1995 г. М. 1995 г.