Методика разработки и исследования виброизолирующих муфт с нетрадиционными упругими элементами тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.08.05, кандидат наук Лэ Хи Ха

• Лэ Хи Ха
• кандидат наук
• 2022

Оглавление диссертации кандидат наук Лэ Хи Ха

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1 ПРЕДМЕТ ИССЛЕДОВАНИЯ И СУЩНОСТЬ НАУЧНОЙ ЗАДАЧИ

1.1 Обоснование актуальности развития и усовершенствования виброизолирующих канатных муфт в системе «дизель - генератор»

1.2 Обзор виброизолирующих муфт приводов

1.2.1 Муфты с резиновыми упругими элементами

1.2.2 Муфты со стальными упругими элементами

1.2.3 Пневматические муфты

1.2.4 Фрикционные муфты

1.2.5 Комбинированные муфты

1.2.6 Муфты из композиционных полимерных материалов

1.2.7 Канатные муфты

1.2.8 Канатные муфты MAMSAR

1.3 Выводы по первой главе

ГЛАВА 2 МЕТОДИКА СТАТИЧЕСКИХ ИСПЫТАНИЙ И ПРОЕКТИРОВАНИЯ МУФТ МАМЗАЯ С УПРУГИМИ ЭЛЕМЕНТАМИ ИЗ СТАЛЬНОГО КАНАТА И ПОЛИМЕРНОГО КОМПОЗИТНОГО МАТЕРИАЛА

2.1 Объект, объем, гипотеза, цель и задачи исследования в рамках методики

2.2 Общая теория определения жесткостей, коэффициентов демпфирования и поглощения муфт, на основе экспериментально полученных статических нагрузочных характеристик по всем направлениям колебательных составляющих

2.3 Статические нагрузочные характеристики, жесткости, коэффициенты демпфирования и поглощения гиперболической канатной муфты, представленной на рис. 2.1, а, 6, а-ё

2.3.1 Статическое испытание на кручение по направлению (Мк+) и против (Мк-) направления свивки каната

2.3.2 Статическое испытание ГКМ на осевое смещение (сдвиг) Ах

2.3.3 Статическое испытание ГКМ на угловое смещение (излом) Аф

2.3.4 Статическое испытание ГКМ на радиальное смещение Ау

2.4 Статические нагрузочные характеристики, жесткости, коэффициенты демпфирования и поглощения полимерной композитной муфты, представленной на рис. 2.1, £ 2. 5,

2.4.1 Статическое испытание на кручение ПКМ

2.4.2 Статическое испытание ПКМ на осевое смещение (сдвиг) Ах

2.4.3 Статическое испытание ПКМ на угловое смещение (излом) Аф

2.4.4 Статическое испытание ПКМ на радиальное смещение Ау

2.5 Обобщение экспериментально и теоретически полученных результатов комплексных статических испытаний муфт

2.6 Определение крутильной жесткости, коэффициентов демпфирования и поглощения отдельных дугообразных канатных элементов

2.6.1 Дугообразный канатный элемент

2.7 Методика проектирования гиперболических канатных муфт

2.8 Выводы по второй главе

ГЛАВА 3 МЕТОДИКА ПОДБОРА МУФТ ЭЛЕКТРО-КОМПРЕССОРА 2ЭПК 3,2/7,7 И ТЕОРЕТИЧЕСКОГО ИССЛЕДОВАНИЯ КРУТИЛЬНЫХ КОЛЕБАНИЙ СИСТЕМЫ «ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЬ-МУФТА-ПОРШНЕВОЙ КОМПРЕССОР»

3.1 Объект, объем, гипотеза, цель и задачи исследования. Особенности и допущения при расчетах крутильных колебаний колебательных систем

3.2 Приведение масс звеньев механизма компрессора

3.3 Построение кривой крутящего момента в функции угла поворота коленчатого вала компрессора

3.4 Определение податливостей элементов крутильной системы электрокомпрессора

3.4.1 Кривая крутящего момента ЭК

3.4.2 Податливость ротора электродвигателя

3.4.3 Податливость фланца, кольца и диска, соединяющих вал ротора электродвигателя с муфтой

3.4.4 Определение податливости ГК и ПК муфт методом КЭ

3.4.5 Податливость фланца, соединяющего вал компрессора с муфтой

3.4.6 Податливость торцевой части вала компрессора, соединяющейся с муфтой

3.4.7 Податливость коленчатого вала компрессора

3.4.8 Податливость кормовой части вала компрессора

3.4.9 Податливость жесткого соединения электродвигателя с компрессором

3.5 Определение моментов инерции масс крутильной системы

3.5.1 Момент инерции ротора электродвигателя

3.5.2 Момент инерции фланца и кольца и диска, соединяющих вал ротора электродвигателя с муфтой

3.5.3 Момент инерции торцевой части вала компрессора, соединяющейся с муфтой

3.5.4 Момент инерции коленчатого вала компрессора

3.5.5 Момент инерции промежуточного вала I и II кривошипов

3.5.6 Момент инерции кормовой части вала компрессора

3.5.7 Момент инерции жесткого соединения электродвигателя с компрессором

3.6 Определение моментов инерции ПКМ и ГКМ экспериментально и на основе 3D модели

3.6.1 Экспериментальное определение момента инерции ГКМ

3.6.2 Момент инерции ГКМ по 3D модели программой SIEMENS NX

3.6.3 Экспериментальное определение момента инерции ПКМ

3.6.4 Момент инерции ПКМ по 3D модели программой Autodesk Inventor Professional

3.7 Расчет крутильных колебаний системы ЭК

3.7.1 Расчет свободных крутильных колебаний матричным методом

3.7.2 Расчет свободных крутильных колебаний по методу Терских на персональной ЭВМ

3.8 Выводы по третьей главе

ГЛАВА 4 МЕТОДИКА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЙ ПРОВЕРКИ ГИПОТЕЗЫ О ВОЗМОЖНОСТИ СНИЖЕНИЯ ВИБРОАКТИВНОСТИ ДИЗЕЛЬ-ГЕНЕРАТОРОВ С НЕТРАДИЦИОННЫМИ КООРДИНАТНО-ВИБРОИЗОЛИРУЮЩИМИ МУФТАМИ НА ПРИМЕРЕ ПОРШНЕВОГО КОМПРЕССОРА С ЭЛЕКТРОПРИВОДОМ

4.1 Объектом исследования, актуальность применения предлагаемых нетрадиционных муфт, гипотеза исследования, цель и задачи исследования

4.2 Методика экспериментальной оценки эффективности виброизоляции нетрадиционных упругих муфт при различных способах конструктивных компоновок систем амортизации УЭЭКУ

4.2.1 Общая система амортизации УЭЭКУ с ГКМ

4.2.2 Выводы по экспериментальным исследованиям эффективности

виброизоляции ГКМ при общей системы опорной амортизации

4.2.3 Экспериментальные исследования эффективности виброизоляции нетрадиционных муфт при местных системах амортизации электрокомпрессора

4.2.4 Полимерная композитная муфта

4.2.5 Сравнение эффективности виброизоляции ГКМ и ПКМ

4.2.6 Общие выводы по четвертой главе

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК СОКРАЩЕНИЙ И УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

ПРИЛОЖЕНИЕ А

ПРИЛОЖЕНИЕ Б

ПРИЛОЖЕНИЕ В

ПРИЛОЖЕНИЕ Г

ПРИЛОЖЕНИЕ Д1

ПРИЛОЖЕНИЕ Д2

ПРИЛОЖЕНИЕ Д3

ПРИЛОЖЕНИЕ Д4

ПРИЛОЖЕНИЕ Е

ВВЕДЕНИЕ

При применении поршневых двигателей внутреннего сгорания (ДВС) в составе СДГА и их элементов помимо чисто дизельных проблем возникают многогранные задачи, среди которых, в том числе и задачи по обеспечению вибрационной надежности и долговечности [10, 18, 24, 26, 27, 29, 32, 47, 50, 89, 9296, 102, 104, 105, 116-120, 124, 151, 162].

Перед флотом, наукой и промышленностью сохраняется актуальность обеспечения надежности и долговечности судовых машин и механизмов.

Средства снижения вибрации и шума на путях распространения (опорные и неопорные связи - боковые и торцевые ограничители, вставки в трубопроводы, торсионы, муфты приводов и т.д.) среди всех методов и средств по эффективности находятся на первом месте [9, 22-24, 33-44, 49, 51-87, 91, 97-99, 101, 102, 106-108, 110-115, 122, 123, 125, 131, 138, 141, 149, 152, 154-157, 166-170]. Следовательно, необходимость интенсивного поиска путей борьбы с вибрацией на путях их распространения является одной из актуальнейших задач двигателестроения [127, 129, 132, 140, 142, 144, 145, 147, 148, 150, 159, 163-165].

Разнообразие задач, решаемых с помощью муфт приводов и требований, предъявляемых к ним в соответствии с условиями эксплуатации машин и агрегатов, в состав которых входят муфты, привело к созданию широкого их спектра [11, 21, 78-87, 89, 97, 101-111, 123, 125, 137, 143].

Виброизолирующая муфта в системах виброизоляции энергетических установок «дизель-генератор», «электродвигатель-поршневой компрессор» и «движитель-валопровод-энергетическая установка-корпус судна» является весьма важным узлом, акустически развязывающая, например, главный двигатель от валопровода. Ее главная задача - обеспечить передачу крутящего момента на вал при одновременном уменьшении крутильной, продольной и поперечной составляющих вибрации. Создание виброизолирующей муфты, эффективной по всем трем направлениям колебательных составляющих, является весьма сложной задачей [3, 22, 23, 27, 28, 137, 138, 141, 143, 147, 149, 152, 154-156, 167, 168]. Чаще

всего используют конструкции, обеспечивающие виброизоляцию колебаний по одному направлению (например, при кручении) [27]. Эксплуатация виброизолирующих муфт (ВИМ) с упругими элементами (УЭ), содержащими резину, показала, что в условиях высоких температур и в агрессивных средах они не способны обеспечить надежную работу [27].

Все выше приведенное является обоснованием актуальности задачи постоянного усовершенствования и развития нетрадиционных, новых, малоизвестных и еще недостаточно освещавшихся в литературе канатных и полимерных композитных координатно-виброизолирующих, эффективных по всем направлениям колебательных составляющих муфт [11, 49, 51-53, 59, 64- 67, 69-71, 73-77, 79, 81, 98, 99, 112-144, 121, 122, 134, 144, 154, 160, 161, 168]. В связи с этим тематика диссертации, связанная с методикой разработки и исследования виброизолирующих муфт с нетрадиционными упругими элементами, является актуальной [4, 22, 23-29, 32, 50, 56, 92-97, 150, 153, 159-170].

В области разработки теории и практики систем опорной (опорных виброизоляторов или амортизаторов) и неопорной виброизоляции (муфт, подвесок, вставок, успокоителей колебаний и т.д.), виброзащиты колебаний (крутильных, изгибных и осевых) большой вклад внесли И.Ш. Нейман, Кер -Вильсон, Ден Гартог Д, С.П. Тимошенко, И.И. Клюкин, Н.Г. Беляковский, В.П. Терских, В.С. Ильинский Л.В. Тузов, Н.В. Григорьев, Е.А. Иванов, Б.С. Иванов, В.С. Поляков, В.И. Попков, В.Р. Попинов, С.В. Попков, Э.Л. Мышинский, А.В. Ионов, И.Д. Барбаш, Н.И. Иванов, О.А. Ряховский, Ю.К. Михайлов, О.К. Найденко, П.П. Петров, В.И. Зинченко, Г.Д. Изак, П.А. Истомин, Г.С. Маслов, В.В. Алексеев, В.Е. Тольский, В.Н. Пархоменко, В.И. Голованов, А.П. Головин, С.А., Худяков, В.К. Румб, А.И. Яманин, О.К. Безюков, В.В. Медведев, Г.Г. Агишев, и другие.

Исследованиями по патентным, научно-техническим и другим источникам информации и их анализом [48, 79-91, 97, 102-125, 130-170] выявлено ограниченное количество запатентованных муфт с упругим элементом из стального каната и полимерных композитных материалов.

В работе [122] рассматривается разработка и исследование виброизолирующей эффективности муфты MAMSAR дизель-генератора с канатными упругими элементами. Эти канатные упругие элементы выполнены в виде прямолинейных стержней, поэтому они не могут обеспечить достаточную координатную эффективность виброизоляции.

Диссертационные исследования опираются на рассмотрение вопроса о возможности использования запатентованных канатных опор MAMSAR [34-45, 5477, 113, 114] в качестве отдельных или сборных координатно-виброизолирующих муфт. Указанные исследования актуальны также для Вьетнама. Это обусловило определенный интерес, целесообразность и потребность подготовки высококвалифицированного специалиста для Вьетнама через аспирантуру СПбГМТУ по данному научному направлению.

Таким образом, с учетом вышеизложенного и обзора публикаций по теоретическим и экспериментальным исследованиям характеристик стальных канатов и полимерных композитных материалов для использования в судовых амортизирующих конструкциях и креплениях, в том числе в координатно-виброизолирующих муфтах [9, 21, 48, 80-83, 85, 86, 97, 101, 106, 107, 108, 110, 111, 115, 122, 125], данная научная проблема является новой, актуальной и интересует многих специалистов.

Объект и предмет исследования.

Объектом исследования являются координатно-виброизолирующие, эффективные по всем направлениям колебательных составляющих муфты с нетрадиционными упругими элементами в составе разработанной универсальной экспериментальной электро-компрессорной установки (УЭЭКУ).

Предметом исследования является улучшение виброизоляции судовых дизель-генераторных агрегатов за счет применения координатно-виброизолирующих муфт с канатными и композитными упругими элементами, эффективными по всем направлениям колебательных составляющих вибрации.

Гипотеза исследования - возможность снижения виброактивности дизель-генераторов с нетрадиционными координатно-виброизолирующими муфтами на

примере разработанной универсальной экспериментальной электрокомпрессорной установки (УЭЭКУ), укомплектованной опытными образцами виброизолирующих конструкций и креплений (ВКиК) MAMSAR.

Целью диссертационной работы является снижение вибрации энергетических установок посредством применения координатно-виброизолирующих эффективных по всем направлениям колебательных составляющих вибрации муфт с нетрадиционными упругими элементами из стального каната и полимерного композитного материала.

Задачи исследования:

1. Провести исследования состояния проблемы, сформулировать направленность работы и сущность основной научной задачи (глава 1).

2. Разработать методику статических испытаний и проектирования муфт MAMSAR с упругими элементами из стального каната и полимерного композитного материала (глава 2).

3. Разработать методику подбора муфт электро-компрессора 2ЭПК3,2/7,7 и теоретического исследования крутильных колебаний системы «электродвигатель-муфта-поршневой компрессор» (глава 3).

4. Разработать методику экспериментальной проверки гипотезы о возможности снижения виброактивности дизель-генераторов с нетрадиционными координатно-виброизолирующими муфтами на примере поршневого компрессора с электроприводом (глава 4).

Методы исследования и степень достоверности результатов.

1. Методом патентных исследований, обзора и анализа научно-технических источников информации по виброизолирующим муфтам обоснован технический уровень средств снижения вибрации ЭУ.

2. Методами натурных опытно-экспериментальных расчетов с использованием эмпирических и полуэмпирических зависимостей, трехмерного моделирования и конечных элементов определены жесткости, коэффициенты демпфирования и поглощения при осевом, угловом и радиальном смещениях

гиперболических канатных (ГК) и полимерных композитных (ПК) запатентованных муфт.

3. Новым запатентованным способом экспериментально оценены координатные эффективности ГК и ПК муфт крутильной системы «приводной электродвигатель-муфта-поршневой компрессор» с применением современной многоканальной мобильной системы одновременного сбора и предварительной обработки экспериментальных данных LMS SCADAS Mobile.

4. Достоверность экспериментальных исследований была обеспечена одновременным замером вибрации по трем осям координат на всех опорных лапах электродвигателя (Э) и компрессора (К) с помощью 28 акселерометров PCB 333b32 мобильной системы LMS SCADAS до и после виброизоляторов при обшей и местных системах амортизации. Измерения проводились также при жестких связях опор электродвигателя с компрессором к фундаменту и их валов.

5. Достоверность полученных результатов определена корректностью использования фундаментальных законов и математического аппарата, подтверждена удовлетворительной сходимостью полученных теоретических результатов с данными натурных экспериментальных исследований.

Научная новизна диссертационной работы состоит в следующем.

1. Разработаны методики статических испытаний и проектирования муфт MAMSAR с упругими элементами из стального каната и полимерного композитного материала.

2. Разработаны методики подбора муфт электро-компрессора 2ЭПК 3,2/7,7 и теоретического исследования крутильных колебаний системы «электродвигатель-муфта-поршневой компрессор».

3. Разработана методика экспериментальной проверки выдвинутой гипотезы о возможности снижения виброактивности дизель-генераторов с нетрадиционными координатно-виброизолирующими муфтами на примере поршневого компрессора с электроприводом.

4. Предложено применение новых координатно-виброизолирующей гиперболической канатной и полимерной композитной муфт в системах

виброизоляции энергетических установок «дизель-генератор», «движитель-валопровод-дизель-корпус судна», а также «электродвигатель-поршневой компрессор».

Практическая значимость состоит в следующем.

1. Результаты диссертационной работы реализованы в виде запатентованных технических решений, а именно:

- опытного образца гиперболической канатной муфты в системе виброизоляции электро-компрессора 2ЭПК 3,2/7,7;

- способа определения эффективности вибрационной защиты виброизолирующих муфт судовых дизель-генераторов;

- способа реализации опорной и неопорной амортизации судовой электростанции с виброактивным дизельным приводом;

- устройства для испытания упругих муфт.

2. Материалы диссертации используются в учебном процессе кафедры СДВС и ДУ СПбГМТУ.

На защиту выносятся

1. Методики статических испытаний и проектирования муфт MAMSAR с упругими элементами из стального каната и полимерного композитного материала.

2. Методики подбора муфт электро-компрессора 2ЭПК3,2/7,7 и теоретического исследования крутильных колебаний системы «электродвигатель-муфта-поршневой компрессор».

3. Методика экспериментальной проверки выдвинутой гипотезы о возможности снижения виброактивности дизель-генераторов с нетрадиционными координатно-виброизолирующими муфтами на примере поршневого компрессора с электроприводом.

4. Новая конструкция гиперболической канатной муфты, новый способ определения эффективности вибрационной защиты виброизолирующих муфт судовых дизель-генераторов, новый способ реализации опорной и неопорной амортизации судовой электростанции с виброактивным дизельным приводом, новое устройство для испытания упругих муфт.

5. Результаты статических испытаний полимерного композитного и канатных гиперболических муфт (нагрузочные характеристики на кручение, сдвиг, излом и осевое перемещение, жесткостей, коэффициентов демпфирования и поглощения).

6. Основные характеристики (жесткости, коэффициенты демпфирования и поглощения) дугообразных или полукруглых канатных элементов с различными диаметрами каната для конструирования координатных муфт по заданному значению крутящего момента.

7. Результаты экспериментальных исследований координатной-виброизолирующей эффективности гиперболической канатной и полимерной композитной муфт, подтверждающие выдвинутую гипотезу о возможности снижения виброактивности дизель-генераторов и других технических объектов, на примере колебательной системы «электродвигатель-муфта-поршневой компрессор».

Реализация работы.

Результаты диссертационной работы нашли широкое применение в учебном процессе СПбГМТУ, при подготовке бакалавров, магистров и инженеров, обучающихся по направлению подготовки 13.03.03 «Энергетическое машиностроение», по профилю 13.03.03.01 «Двигатели внутреннего сгорания» и 26.05.02 «Проектирование, изготовление и ремонт энергетических установок и систем автоматизации кораблей и судов (уровень специалиста)», что подтверждается соответствующим актом.

Полученные результаты исследований могут быть использованы научно-исследовательскими и проектно-конструкторскими организациями, судостроительными предприятиями при проектировании и строительстве, ремонте и модернизации корабельных и судовых систем опорной и неопорной амортизации главных и вспомогательных дизельных энергетических установок, а также поршневых компрессоров.

Личный вклад автора

Постановка научной проблемы, задач, способы их решения, основные научные результаты, отраженные в опубликованных работах (в том числе в соавторстве), принадлежат автору.

При непосредственном участии автора проводились: сбор, обработка и обобщение информации по проблеме, выполнение расчетных, теоретических и экспериментальных исследований и анализ полученных результатов.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Методика разработки и исследования виброизолирующих муфт с нетрадиционными упругими элементами»

Апробация работы

Диссертационная работа заслушана и одобрена «_»_2022 г. на

расширенном заседании кафедры СДВС и ДУ СПбГМТУ. Основные научные и практические результаты по теме диссертации докладывались и обсуждались: на Всероссийских межотраслевых научно -технических конференциях «Актуальные проблемы морской энергетики», г. Санкт-Петербург, 2021г.; на XI межвузовской научно-практической конференции аспирантов, студентов и курсантов «Современные тенденции и перспективы развития водного транспорта России», г. Санкт-Петербург, 2020г.; на всероссийская научно-практическая конференция с международчным участием «Защита от повышенного шума и вибрации» г. Санкт-Петербург, 2021г.

Публикации.

Основное содержание диссертации опубликовано в 11 печатных работах. Из них 3 статей в перечне журналов, рекомендуемых ВАК России, 3 патента на изобретения и 1 патент на полезную модель, 4 тезиса докладов.

Структура и объем работы.

Диссертация состоит из введения, 4 глав, заключения, списка сокращений и условных обозначений, списка использованных источников из 170 наименований. Работа включает в себя 237 страниц текста, в том числе 110 рисунков, 19 таблиц и 9 приложений.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснованы актуальность темы диссертации, цели и задачи, научная новизна, теоретическая и научная значимость работы, методы

исследования, положения, выносимые на защиту, степень достоверности, апробация результатов и общие сведения о диссертации.

Первая глава включает обзор публикаций и ранее выполненных исследований по выбранной тематике с выделением нерешенных задач. Определены цель исследования и формулировка основной задачи исследования с подразделением на ряд конкретных задач. Таким образом осуществляется полный переход от состояния вопроса к постановке научной и частным задачам с конечной целью диссертации.

Во второй главе представлены методики статических испытаний и проектирования муфт MAMSAR с упругими элементами из стального каната и полимерного композитного материала.

В третьей главе представлены методики подбора муфт электро-компрессора 2ЭПК3,2/7,7 и теоретического исследования крутильных колебаний системы «электродвигатель-муфта-поршневой компрессор».

В четвертой главе представлена методика экспериментальной проверки гипотезы о возможности снижения виброактивности дизель-генераторов с нетрадиционными координатно-виброизолирующими муфтами на примере поршневого компрессора с электроприводом.

ГЛАВА 1 ПРЕДМЕТ ИССЛЕДОВАНИЯ И СУЩНОСТЬ НАУЧНОЙ

ЗАДАЧИ

1.1 Обоснование актуальности развития и усовершенствования виброизолирующих канатных муфт в системе «дизель - генератор»

Для обоснования актуальности развития и усовершенствования виброизолирующих канатных муфт (рис.1.10-1.16; 1.17, а-к) были рассмотрены сравнительные свойства материалов упругих элементов известных виброизолирующих муфт (табл. 1.1, 1.2) с соответствующими некоторыми их примерами (рис. 1.17, а-к).

В качестве материала упругих элементов муфт используют различные полимеры, пластмассы, резины (рис. 1.1; 1.3; 1.4, с), металлы и их сплавы (рис. 1.4, а; 1.5; 1.6), цельнометаллические упругодемпфирующие элементы (УДЭ) из прессованной нержавеющей проволоки, предварительно навитой в спираль (рис. 1.4, а, Ь), стальные канаты (рис. 1.10-1.16, 1.17, а-к), металлическую пыль, а также пробку, войлок, жидкости (рис. 1) и газы [122].

По материалу упругого элемента муфты делятся на резиновые, резинометаллические (рис. 1.1; 1.3; 1.4, с), сетчатые, канатные (тросовые), пневматические и комбинированные (рис. 1.1) [4, 14-17, 45, 46, 87, 54-77, 113, 116, 122].

Отличительное свойство упругих элементов (виброизолирующих муфт) -способность восстанавливать первоначальное положение (форму или объем) после снятия нагрузки.

Основные свойства упругих материалов характеризуются следующими величинами: плотностью р, кг/м3; статистическим Ес, динамическим Ед и объемным Е0 модулем упругости, МПа; относительным удлинением е, которое измеряют в момент разрыва образца, %; рабочим диапазоном температур Т, °С; коэффициентом рассеяния представляющим отношение рассеянной энергии в единице объема материала за цикл к максимально накопленной энергии в течение этого цикла; энергоемкостью, которая определяется площадью под кривой упругой

характеристики в координатах «нагрузка-перемещение». В зависимости от задач виброизоляции выбирают материал с малой или большой энергоемкостью. В процессе деформации в материале упругих элементов происходит рассеяние энергии [5, 6, 19, 47, 50].

Важными критериями при выборе материала является также его крутящий момент, допустимый статистический угол закручивания, жесткость (податливость) в угловом, продольном (аксиальном) и радиальном направлениях, линейность упругодемпфирующих характеристик, массогабаритные ограничения, соотношение статической и динамической жесткостей [133-137, 156].

В общем случае виброизолирующая муфта должна удовлетворять следующим требованиям [1-3, 6, 27, 55, 84, 88, 89 ]:

- обеспечивать достаточный защитный, виброизолирующий и звукоизолирующий эффект;

- быть надежной в работе;

- обладать достаточно большим сроком службы;

- быть простой в изготовлении, монтаже и эксплуатации;

- сохранять свои качества в течение срока службы на судне;

- не ухудшать в сколько-нибудь значительной степени условия работы амортизированного механизма и не затруднять его обслуживание;

- иметь минимальные вес и габариты;

- не создавать помех работе других установок, устройств и систем;

- иметь в своем составе так называемую конструктивную страховку во всех случаях, когда возможно разрушение упругого элемента муфты.

Виброизолирующие муфты подразделяют на следующие типы в зависимости от используемого в них упругого элемента:

1) резиновые (рис. 1.1);

2) металлические (пружинные и с упругим металловолоконным элементом из металлического троса или сминаемым элементом из проволоки путанки, металлической сетки или пористого металла, используемые как противоударные) (рис. 1.4а; 1.5; 1.6; 1.8);

5) пневматические (как правило, с резинокордной или резинотканевой оболочкой) (рис. 1.1 1, к; рис. 1.4Ь);

6) муфты, у которых в качестве упругих элементов использованы более экзотические конструкционные материалы, например, композитные материалы типа углепластиков или стеклопластика (рис. 1.8, 1.9, 1.17, т, п) [27, 122];

7) муфты, в которых использовано магнитное поле для создания упругости (электромагнитные на основе магнитной жидкости, рис. 1.7, Ь) [122].

Выбор материала упругого элемента виброизолирующих муфт приводов только внешне может показаться несложной операцией. Скрупулезный учет характерных свойств и особенностей материала в сопоставлении с требованиями, которые предъявляются к конкретной неопорной виброзащитной системе, выявляет всю сложность проблемы выбора, особенно, если проектировщика интересует не только вид материала, но и его качество. Первым шагом к обоснованному выбору материала должно стать знакомство с его характерными особенностями, некоторые из которых рассмотрены ниже.

1.2 Обзор виброизолирующих муфт приводов

1.2.1 Муфты с резиновыми упругими элементами

Резиновые элементы (рис. 1.1; 1.3; 1.4, с) отличаются высокой технологичностью, прочно привулканизируются к металлическим поверхностям, бесшумны, обладают коррозионной и эрозионной стойкостью, высокой энергоемкостью. Для резины всех марок характерны следующие свойства, которые необходимо учитывать [55, 89, 102, 122].

Несжимаемость. Как показали эксперименты, до относительной точности

измерения в0 = 400%, изменение объема лежит в пределах точности измерения (А V ~ 0,1%). Уменьшение объема при большей деформации связано с изменением физического состояния резины вследствие кристаллизации. Несжимаемость означает, что коэффициент Пуассона при малых деформациях (£<<1) имеет значение л = 0,5.

Упругость. Резина - упругий материал практически во всем диапазоне нагружения. При малых деформациях ее можно считать линейно-упругим материалом.

Ползучесть. При постоянной растягивающей нагрузке деформация образца растет. Если снять нагрузку, длина его уменьшится на величину упругой деформации, а к первоначальным размерам образец вернется постепенно (обратная ползучесть).

Релаксация (уменьшение, ослабление) напряжений ведет к тому, что поведение резины нельзя описать с помощью констант.

Влияние температуры. Механические свойства резины зависят от температуры: при ее повышении скорость релаксации и ползучесть увеличиваются, а коэффициент демпфирования уменьшается.

Старение. Механические характеристики резины со временем изменяются, особенно при воздействии агрессивных сред и облучений.

Саморазогрев. Каждый элементарный объем резины при знакопеременной нагрузке является источником тепла. Если равновесие между выделенным теплом и теплом, рассеиваемым в окружающую среду, не устанавливается, то температура будет расти до недопустимого уровня.

Резиновые элементы работают на сдвиг, сжатие и кручение. Чаще всего используют мало и средненаполненные резины с Ед = 0,6^0,7 МПа и средненаполненные с Ед = 1,0 МПа и коэффициентом рассеяния у = 0,30^0,80.

При действии на прокладки из упруговязких материалов периодической силы деформация прокладок не успевает следовать за силой из-за свойственного этим материалам так называемого эффекта последействия. В моменты времени, соответствующие максимумам силы, деформация равна, 8дин = дст - а, где: а -некоторое положительное число. Нетрудно видеть, что соответствующая «мгновенная» динамическая жесткость больше статической:

Р

_ ст

дин о .

о - а

Степень превышения Сдин над Сст или, что-то же, Един над Ест зависит от рода материала. Отношение Един/Ест должно быть принято во внимание при расчете

собственных частот /0 амортизированной установки. На частотах до 50-60 Гц, выше которых не простираются значения собственных частот установок, это отношение у резин варьируется от 1,1 до 1,7-2,0. Наилучшую виброизоляцию обеспечивают прокладки из мягкой резины. Средняя в диапазоне частот 100-700 Гц виброизоляция их достигла 20 дБ [55].

Резина, при больших нагрузках (более 8-10 кг/см2) начинает «течь», т.е. появляется необратимая деформация - усадка резины [55].

Деформации резины обусловлены изменением формы, но не объема. Если резиновая прокладка ограничена с боков металлической арматурой или, что то же самое, обладает большим отношением опорной поверхности к боковой, то она, не имея возможности расширяться в стороны при периодических деформациях, будет хорошо проводить вибрацию. Скорость звука в широких резиновых прокладках в несколько раз превышает скорость звука в узких прокладках. Поэтому виброизолирующая способность широких резиновых прокладок меньше, чем у узких прокладок [55, 122]. Для устранения этого нежелательного явления в широких резиновых прокладках следует сделать возможно большее число вырезов, отверстий, разрезов.

Хорошими виброизолирующими свойствами обладают прокладки из ряда чередующихся и склеенных слоев монолитной и перфорированной резины. Воздушные полости в местах перфорации позволяют участкам резины, удаленным от открытых поверхностей прокладок, расширяться в стороны при колебаниях.

Чем сильнее растет модуль упругости с частотой, тем более заметно падение виброизоляции при высоких частотах.

Рисунок 1.1 - Муфты с резиновыми упругими элементами a - соединительная муфта RATO R / R+ Couplings; b - вставная эластичная дисковая муфта с линейными характеристиками PVN (PVP) Stromag; c - упругая разъемная муфта типа VULASTIK; d - высокоупругая муфта ВУЛКАН типоряда RATO с линейной характеристикой упругого элемента, работающего на кручение, представляет собой крутильно-упругую резиновую муфту, уравновешивающую радиальные, аксиальные и угловые сдвиги присоединенных агрегатов; e -высокоупругая муфта типа EZR с прогрессивно-нелинейной характеристикой; f -сборная резинометаллическая муфта; g, h, i - высокоэластичные муфты с резиновыми торообразными оболочками «ОООНПП «СИБРЕЗИНОТЕХНИКА»»; j - муфта вала PERIFLEX; k - высокоупругая муфта типа ESBI; l - сегментная муфта TRI; m, n - муфты типа ESBI с упругими резиновыми элементами в форме шаров или цилиндров; o - втулочно-пальцевая муфта типа VALMET, p - вставная муфта GURIMAX [122].

Разработка и выпуск муфт производится специализированными фирмами различных стран: Великобритания (Twiflex Coupling Ltd., Dunlop Company Ltd., Holset), США (Eaton Corporation, Falk Marine Airflex), Германия (Geislinger, Vulkan, Lohmann urd Stalterfoht) и др. Одной из разнообразных конструкций муфт с резинотехническими упругими элементами является муфта фирмы Vulkan (рис. 1.2). Концептуальным подходом в разработке муфт данной фирмы является создание универсальных муфт, передающих крутящий момент от ведущего двигателя ведомым агрегатам при наличии всех отрицательных факторов одновременно, т.е. крутильных колебаний, сдвига, смещения и излома [22].

Муфта позволяет снизить значения крутильных колебаний, ослабить интенсивность вибрации его элементов, тем самым, способствуя улучшению звукоизоляции (рис. 1.2) [122].

Рисунок 1.2 - Варианты нагрузок на муфту дизель-генератора: 1 -колебания при возбуждении генератора; 2 - колебания при пуске двигателя и его

неисправной работе

За счет возможности деформации соединений из резины муфты с такими эластичными элементами функционируют со всеми видами несоосностей (рис. 1.3). Внутреннее трение, возникающее при перемещении слоев резины относительно друг друга, устраняет или значительно снижает амплитуду крутильных колебаний между ведущими и ведомыми валами.

Рисунок 1.3 - Определение значений смещения, излома и сдвига муфты типа ERZ: a - радиальное смещение Ду (смещение); b - осевое смещение Ах (сдвиг); c -

угловое смещение Дф (излом)

Другие конструкции муфт с резинотехническими упругими элементами представлены в источниках [22, 27, 55, 102, 122, 166].

Основными недостатками муфт с резинотехническими элементами являются высокие массогабаритные характеристики, связанные с увеличением размеров упругих элементов муфт при использовании их на соединениях с высоким крутящим моментом. Так при номинальном крутящем моменте от 600 кНм до 700 кНм диаметр муфты достигает одного метра и более. Следующим недостатком муфт с резинотехническими элементами является низкая стойкость резины к высоким температурам, диапазон которых в зависимости от марки резины колеблется от 50 до 80 °С. Установлено, что при температуре примерно 70 °С резинотехнический элемент резко теряет свои прочностные и эластичные свойства. Современные технологии изготовления упругих материалов на основе каучуков позволили увеличить предельную температуру эксплуатации упругого элемента до 100 °С, применив материал «вулколан». Но этой величины предельной температуры недостаточно при возможной эксплуатации энергетических установок в неспецификационных условиях, так как температура резинотехнических элементов будет превышать критические значения. Причинами возникновения высокой температуры в районе муфт может быть внешний источник (двигатель внутреннего сгорания, пожар), а также самостоятельный

разогрев элементов от внутреннего трения при эксплуатации их с значительными несоосностями и амплитудами крутильных колебаний.

1.2.2 Муфты со стальными упругими элементами

Известными конструктивными разновидностями применяемых стальных упругих элементов являются винтовые пружины, листовые рессоры (рис. 1.5), торсионы и стальные канаты (рис. 1.4) [12, 13].

Стальные упругие элементы (см. рис. 1.6 1.7 Ь, ^ 1.12; 1.13; 1.15-10;1.16-4; 1.18-4,5) по сравнению с резиновыми (рис. 1.1; 1.3; 1.4, с) обладают значительно большим ресурсом работы. Их упругие характеристики меньше зависят от внешних условий (температуры, влажности и т.п.) [3, 55, 89, 102] ползучести, однако у них отсутствует демпфирующий эффект - его создают с помощью воздушного или фрикционного демпфирования.

1.2.2.1 Муфты со стальными цилиндрическими спиральными пружинами

Пружины (рис. 1.4, a, Ь) используют для ослабления как низких, так и высоких частот и имеют следующие особенности:

- в области резонансных частот коэффициенты динамичности достигают значений 10-20 и более;

- обладают значительно большими размерами и массой по сравнению с резиновыми элементами. Рабочее напряжение принимается равным половине предела выносливости при кручении, поэтому в пружинах отчетливо проявляются инерционные свойства. Когда длина проволоки соизмерима с длиной полуволны колебаний, в системе виброзащиты образуются стоячие и бегущие волны, что снижает эффективность виброзащиты даже в оптимальных режимах;

- хорошо передают звуковую вибрацию на высоких частотах;

- недостаточно эффективны в горизонтальной плоскости.

Значительная виброизоляция может быть получена от стальных пружин -

ленточных или цилиндрических [55, 89, 122]. Однако в стальных пружинах потери на трение малы и во избежание вибропередачи на частотах многочисленных волновых резонансов в амортизаторы рационально вводить элементы трения -

поверхностного (в многослойных рессорах) или внутреннего (за счет дополнительных резиновых пластин либо вибропоглощающих покрытий).

Рисунок 1.4 - Муфты: а- пружинные муфты, Ь - шинно - пневматическая муфта, с - комбинированная муфта типа ББРА-Я, сочетающая фрикционную разобщительную с резино - кордными оболочками фирмы «Вулкан»

1.2.2.2 Муфты со стальными пластинчатыми (рессорными) элементами

Муфты с металлическими пластинчатыми (рессорными) элементами представлены на рис. 1.5. Металлические пластинчатые (рессорные) элементы являются наиболее простыми в изготовлении и тарировке, которые при необходимости могут набираться в пакет. Размер пакета и количество пакетов пластинчатых пружин в муфте зависит от величины крутящего момента на валу (рис. 1.5, §). Жесткость пакетов пластинчатых пружин может быть достаточно точно подобрана, что позволит в системе «двигатель - вал - винт» устранить крутильные колебания и переместить частоты резонанса из эксплуатационной зоны системы.

В муфтах Ое1вНп§ег, изготовленных по сухому типу (рис. 1.5, ё), демпфирование происходит за счет сухого трения пластинчатых пружин в пакете. Изначально такие муфты устанавливались на всех типах ДВС, это приводило при длительной эксплуатации и высокой нагрузке у высокооборотных дизелей и дизелей повышенной оборотности к нагреву пакетов пластин и как результат повышенному износу и ухудшению показателей демпфирования. В настоящее время муфты таких конструкций используют в малооборотных и среднеоборотных дизелях.

Типовые конструкции муфты Ое1вНп§ег представляют собой изделия, состоящие из пакета пластинчатых пружин 1 (рис. 1.5), промежуточной вставки 2, фиксирующего кольца 3, промежуточного кольца 4, фланца 5, боковой пластины 6, внутренней звездочки 7, заглушки, 8 масляных полостей [55, 89, 122].

Принцип действия муфты Ое1вНп§ег следующий. Передача крутящего момента происходит от фланца, соединенного с промежуточными вставками 2, между которыми радиально установлены пакеты пластинчатых пружин 1, к внутренней звездочке 7, в углубления которой установлены нижние части пакетов пластинчатых пружин. Сама внутренняя звездочка 7 через фланец соединена с ведомым валом. Полости 8 заполнены маслом.

Во время передачи крутящего момента от внешней детали к внутренней звездочке 7 наблюдается изгиб пакетов пластинчатых пружин 1. Это заставляет перемещаться масло из полости 8 в другую через зазор между внутренней звездочкой 7 и промежуточными вставками 2. В зависимости от величины зазора масляный поток имеет конкретное сопротивление перетеканию. Это сопротивление масляному потоку задерживает движение внешней секции относительно внутренней звездочки, вызывая эффект демпфирования (гидродинамического демпфирования).

Коэффициент демпфирования муфт Ое1вНп§ег имеет диапазон от 0,2 до 0,7, что значительно выше сопоставимых резиновых соединений. Демпфирование без подачи масла в муфту Ое1вНп§ег обусловлено трением в пакетах пластинчатых пружин.

Рисунок 1.5- Муфты с металлическими листовыми рессорными упругими элементами: 1- пакет пластинчатых пружин; 2 - промежуточная вставка;

3 - фиксирующее кольцо; 4 - промежуточное кольцо; 5 - фланец; 6 - боковая пластина; 7 - внутренняя звездочка; 8 - масляные полости. а - муфта дизель-генераторная [122]; Ь - муфта инсталлируемая в редуктор, тип С; с - шлицевое соединение нереверсивной муфты типа БАБ [122]; ё -реверсивная муфта без гидродинамического демпфирования; е - фланцевое соединение муфты; f - маслонаполненная муфта первичного двигателя; g -типоряд муфт дизель-генераторов; И - муфта с высокой динамической жесткостью; 1 - пакет упругих элементов муфты типа и; ] - пакеты упругих элементов; к - муфта с низкой динамической жесткостью; 1 - пакет упругих элементов нереверсивной муфты типа N.

Демпфирование с подачей масла зависит от частоты крутильных колебаний,

влияющих на перетекание масла из полости 8 в другую и обратно. Поэтому при

увеличении частоты крутильных колебаний увеличивается жесткость муфт Ое1вНп§ег.

Чаще всего муфты Ое1вНп§ег устанавливаются на механизмы, от которых возможна принудительная подача масла, т.е. от первичного двигателя или редуктора.

Рисунок 1.6 - Торсионный вал с муфтами Е1ехНпк: а - расположение муфт Е1ехНпк на торсионном валу; Ь - парные связи муфты Е1ехНпк; с - упругий элемент связи муфты

В установках использование двух муфт осуществляется за счет соединения их между собой с помощью промежуточного вала или торсионного вала (рис. 1.6, а). Использование торсионного вала в соединениях с муфтами Е1ехНпк позволяет частично гасить крутильные колебания между двигателем и приводными механизмами.

Возможность передачи крутящего момента при наличии несоосностей между ведущим и ведомым валами осуществляется с помощью упругих элементов связи (рис. 1.6, Ь). Упругие элементы связи при наличии несоосности незначительно меняют свою первоначальную геометрическую форму (изгибаются). При исчезновении несоосности элементы за счет сил упругости принимают свою первоначальную форму, продолжая передавать крутящий момент. Для передачи крутящих моментов больших значений упругие элементы муфт собирают в парные связи (рис. 1.6, Ь). Количество парных связей в муфте определяет величину передаваемого крутящего момента, чем больше парных связей тем больше передается крутящий момент. Преимущество муфт Е1ехНпк перед другими

муфтами заключается в практически полном отсутствии обслуживания, отсутствии дополнительных систем (например, масляной), и изготовлении их полностью из жаропрочных материалов. К недостаткам муфт Б1ех11пк можно отнести: увеличение числа парных связей ведет к снижению величин несоосностей, при которых муфты могут использоваться; значительные силы реакции в упругих элементах связи; увеличение количества муфт Б1ех11пк в соединениях значительно увеличивает длину конструкции, что в условиях корабля недопустимо; упругие элементы парных связей обладают нелинейными характеристиками деформации, создавая постоянную жесткость муфты в условиях переменной нагрузки.

Для устранения крутильных колебаний системы при переменной нагрузке применяются муфты с змеевидными пружинами и упругими элементами в виде стержней. Использование этих упругих элементов в комплексе с нелинейными опорными поверхностями позволяет достигнуть переменной жесткости муфт.

В таких соединениях полумуфты соединяются упругим элементом, выполненным в виде змеевидной пружины, расположенной на цилиндрической поверхности (рис. 1.6, а) или в плоскости, нормальной к оси муфты (рис. 1.6, Ь).

1.2.3 Пневматические муфты

В пневматических муфтах (рис. 1.4, Ь) в качестве рабочего тела используют воздух, газы, чаще всего азот. Характеризуются надежностью, малой потребляемой мощностью, высокой несущей способностью, обеспечивают «мягкий» характер муфты [55, 84, 89, 102].

Необходимо отметить относительную сложность изготовления пневматических муфт, большие габаритные размеры, зависимость упругих характеристик от температуры.

1.2.4 Фрикционные муфты

Фрикционные муфты (рис. 1.4, с) передают крутящий момент от ведущего вала к ведомому при помощи сил трения, создаваемых на контактных поверхностях сцепляющихся частей муфты [55, 84, 89, 102].

Включение муфты производится прижатием друг к другу указанных поверхностей, а выключение - их разъединением. Путем изменения силы прижатия

трущихся поверхностей можно регулировать силу трения и осуществлять плавное сцепление (пуск машины) при любой разности частот вращения ведущего и ведомого валов. Плавность включения муфт позволяет избежать больших динамических нагрузок и шума при пуске. Фрикционные муфты дают возможность регулировать время разгона ведомых частей и наибольший крутящий момент в качестве предохранительного звена. Фрикционные муфты не пригодны в тех случаях, когда требуется строгое совпадение угловых скоростей соединяемых валов, так как при случайном проскальзывании муфты это условие нарушается. Различают сухие и масляные муфты. В первых фрикционные поверхности защищены от попадания смазки, а в последних эти поверхности работают в масляной ванне, что обеспечивает постоянство коэффициента трения и постоянную величину передаваемого крутящего момента и уменьшает износ.

Управление муфтами может быть рычажным (или рычажно-кулачковыми), гидравлическим, пневматическим и электромагнитным. Следует заметить, что в процессе работы диски проскальзывают, что обусловливает затрату дополнительной энергии, приводит к увеличенному износу поверхностей трения и нежелательному нагреву дисков.

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Лэ Хи Ха, 2022 год

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

1. Александров А.В. Сопротивление материалов / Александров А.В., Потапов В.Д., Державин Б.П. Под ред. Александрова А.В. - 4-е изд. испр. - М.: Высшая школа, 2004. - 560 с.

2. Амосов А.А. Копченова Н. П. Вычислительные методы для инженеров. / Амосов А.А., Дубинский Ю.А., Копченова Н.В. // - М.: Мир, 1998. - 544 с., ил.

3. Андриенко Л.А. Детали машин: Учеб. для вузов / Андриенко Л.А., Байков Б.А., Ганулич И.К. [и др.] // Под ред. Ряховского О.А. - М.: изд-во МГТУ им Н.Э. Баумана, 2002. - 544 с.

4. Аунг Мьо Тхант. Предотвращение вибрационных повреждений судовых дизель-генераторных агегатов, находящихся в эксплуатации, совершенствованием несущих и виброизолирующих конструкций и креплений. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. - СПб: СПБГМТУ, 2019.

5. Беляев Н.М. Сопротивление материалов. / Беляев Н.М. // - М.Л:, ГНТТЛ, 1949. - 772с.

6. Беляковский Н.Г. Конструктивная амортизация механизмов, приборов и аппаратуры на судах. / Беляковский Н.Г. // - Л.: Судостроение, 1965. - с. 435-438.

7. Бруяка В.А. Инженерный анализ в Ansys Workbench: учебное пособие / Бруяка В.А., Фокин В.Г., Солдусова Е.А. [и др.] // - Самара: Самар. Гос. Техн. Унт, 2019. - 271 с.

8. Буряка В.А. Инженерный анализ в ANSYS Workbench: учебное пособие / Буряка В.А., Фонкин В.Г., Кураева Я.В. - Самара: Самар. гос. техн. ун-т, 2013. -149 с.

9. Быстрая муфта: пат. CN 203939886 U Китайская Народная Республика: МПК F16D 3/52. / Sun Renda, Yang Mouxin. Zhejiang Hechao Motor Co., Ltd.; заявитель и патентообладатель Воронеж. науч.-исслед. ин-т связи. - № 201420286421.0; заявл. 29,05,2014; опубл. 12,11,2012. - 7 с.

10. Вибрации в технике: Справочник. В 6-ти т. / Под ред. Челомея В.Н. -М.: Машиностроение, 1984.

11. Виброизолирующее устройство: пат. 2769480 Рос. Федерация: МПК F16F 7/14; F16D 3/56/ Минасян М.А., Минасян А.М., Лэ Хи Ха; заявитель и патентообладатель ГОУ ВПО СПбГМТУ. - № 2021113256; заявл. 06.05.2021; опубл. 01.04.2022, Бюл. № 10. - 12 с.: ил

12. ГОСТ 17.2.4.04-82 Охрана природы. Нормирование внешних шумовых характеристик судов внутреннего и прибрежного плавания, 1984. 11 с.

13. ГОСТ 24346-80 Вибрация. Термины и определения. - М.: Стандартинформ, 2010. 28 с.

14. ГОСТ 2668-80 Канат двойной свивки типа ЛК-Р конструкции. - М.: Государственный Стандарт Союза ССР, 1996. 29с.

15. ГОСТ 7669-80 Канат двойной свивки типа ЛК-РО конструкции. - М.: Государственный Стандарт Союза ССР, 1996. 17 с.

16. ГОСТ DIN 12385-4. Стальные канаты - безопасность. Часть 4: многожильные канаты для общего применения подъемно, 2008. 32 с.

17. ГОСТ ISO 2408:2017. Стальные канаты общего назначения. Минимальные требования. 2017. 50 с.

18. Григорьев Н.В. Вибрация энергетических машин: справочное пособие. / Под редакцией доктора техн. наук профессора Н.В. Григорьева // - Л.: Машиностроение, 1974. - 464 с.

19. Ден-Гартог Д.П. Теория колебаний. / Ден-Гартог Д.П. // Пер. с 4-го америк. изд. под загл.: Механические колебания - М.Л.: Гос. изд - во технико-теоретич. лит., 1942. 464с.

20. Желтоногов А.П. Определение момента инерции электропривода методом свободного выбега: Методические указания к лабораторной работе / Желтоногов А.П., Иванов Л.Б.//Волгоград. гос. техн. ун-т. -Волгоград, 2001. - 19 с.

21. Змеевидная муфта: пат. CN 103016557 A Китайская Народная Республика: МПК F16D 3/52; / Zeng Shunli, Wang Zeju Ren Peng; NINGXIA TIANDI NORTHWEST COAL MACHINE LIMITED COMPANY; заявитель и

патентообладатель Воронеж. науч.-исслед. ин-т связи. - № 201210538236.1; заявл. 13,12,2012; опубл. 03,04,2013. - 7 с.

22. Иванов Е.А. Муфты приводов / Иванов Е.А. // - М., МАШГИЗ, 1959, -

411.

23. Иванов М.Н. Детали машин. Курсовое проектирование. Учеб. пособие для машиностроительных вузов. / Иванов М.Н., Иванов В.Н. // - М.: Высшая школа, 1975. - 551 с.

24. Ивович В.А. Защита от вибрации в машиностроении / Ивович В.А., Онищенко В.Я. // - М.: Машиностроение, 1990. - 272 с.

25. Изак Г.Д. Шум на судах и методы его уменьшения. / Изак Г.Д., Гомзиков Э.А. // - М.: Транспорт, 1987. - 303с.

26. Ильинский В.С. Защита РЭА и прецизионного оборудования от динамических воздействий. / Ильинский В.С. // - М.: Радио и связь, 1982. - 296 с.,

27. Ионов А.В. Средства снижения вибрации и шума на судах. / А.В. Иванов // - СПб: ЦНИИ им. акад. А.Н. Крылова, 2000, -348 с.

28. Ионов А.В. Основные принципы акустического проектирования судна. - Акустические поля судна, их нормирование и основы проектирования акустической защиты / Ионов А.В., Кирпичников В.Ю. // - Академия повышения квалификации работников судостроения. СПб., 1997.

29. Исаков В.М. Виброзащита в электромашиностроении. / Исаков В.М., Федорович М.А. // - Л.: Энергомашиздат. Ленииград. отделение, 1986. - 208с.

30. Истомин П. А. Динамические модели кривошипно-шатунных механизмов и их деталей / Истомин П. А., Минасян М. А. // Двигателестроение. 1984. № 9. С. 20-24.

31. Истомин П.А. Динамика судовых двигателей внутренного сгорания: учебник для кораблестроит. вузов/Истомин П.А.//-Л.:Судостроение,1964. 288с.

32. Истомин П.А. Крутильные колебания в судовых ДВС. / Истомин П.А. // Л.; Судостроение, 1968. - 304с.

33. Канаты стальные сортамент. - М. ИПК издательство стандартов. 1996.191 с.

34. Каталог X Московского международного Салона промышленной собственности «АРХИМЕД». Часть I. Виброизоляторы корабельных технических средств. Сборный виброизолятор. Устройство для определения крутильной жесткости виброизоляторов. «Центр содействия развитию изобретательства и рационализации ВОИР» // М. 2007. - 407с. Часть II. Виброизолирующее устройство. // М. - 144с.

35. Каталог XI Московского международного Салона изобретений и инновационных технологий «АРХИМЕД». Виброизоляторы. Сборный виброизолятор. Устройство для определения крутильной жесткости виброизоляторов. «Центр содействия развитию изобретательства и рационализации ВОИР» // М. 2008. - 438с.

36. Каталог XII Московского международного Салона изобретений и инновационных технологий «АРХИМЕД». Часть I. Виброизолирующее устройство. Виброизоляторы. «Центр содействия развитию изобретательства и рационализации ВОИР» // М. 2009. - 438с.

37. Каталог XIII Московского международного Салона изобретений и инновационных технологий «АРХИМЕД» / Часть I. Виброизолирующие устройства. «Центр содействия развитию изобретательства и рационализации ВОИР» // М. 2010. - 256с.

38. Каталог XIV Московского международного Салона изобретений и инновационных технологий «АРХИМЕД» [Электронный ресурс]. 5-8 апреля 2011 года. Россия, Москва, ЭкоЦентр «Сокольники». www.archimedes.ru. www.inovexpo.ru.www.mosvoir.ru.

39. Каталог XIX Московского международного Салона изобретений и инновационных технологий «АРХИМЕД» [Электронный ресурс]. 29 марта-1 апреля 2016 года. Россия, Москва, ЭкоЦентр «Сокольники». www.archimedes.ru. www.mosvoir.ru.

40. Каталог XV Московского международного Салона изобретений и инновационных технологий «АРХИМЕД» [Электронный ресурс]. 20-23 марта 2012

года. Россия, Москва, ЭкоЦентр «Сокольники». www.archimedes.ru. www. inovexpo. ru.

41. Каталог XVII Московского международного Салона изобретений и инновационных технологий «АРХИМЕД» [Электронный ресурс]. 01-04 апреля

2014 года. Россия, Москва, ЭкоЦентр «Сокольники». www.archimedes.ru. www. inovexpo. ru.

42. Каталог XVIII Московского международного Салона изобретений и инновационных технологий «АРХИМЕД» [Электронный ресурс]. 02-05 апреля

2015 года. Россия, Москва, ЭкоЦентр «Сокольники». www.archimedes.ru. www.mosvoir.ru.

43. Каталог XX Московского международного Салона изобретений и инновационных технологий «АРХИМЕД» [Электронный ресурс]. 5-8 апреля 2017 года. Россия, Москва, ЭкоЦентр «Сокольники». www.archimedes.ru. www.mosvoir.ru.

44. Каталог XXI Московского международного Салона изобретений и инновационных технологий «АРХИМЕД» [Электронный ресурс]. 5-8 апреля 2018 года. Россия, Москва, ЭкоЦентр «Сокольники». www.archimedes.ru. www.mosvoir.ru.

45. Каталог стальных канатов [электронный ресурс]: северсталь / -электронный каталог, режим доступа: url.: https://www.lt.severstal.com/contacts/sankt-peterburg/kanaty.html, свободный - (дата обращения 01.2021).

46. Каталог канатной продукции, сталепроволочного, сетчатого, электродного производства // - г. Орел: ЗАО «Регион плюс», 2000. - 91 с.

47. Кер - Вильсон У. Вибрационная техника. / Кер-Вильсон У. // Пер. с английского и дополнения доктора техн. наук Житомирского В.К. // - М., Машгиз, 1963. - 415с.

48. Коршунов В.А. Анализ предельных состояний судовых валов из пкм с помощью численных моделей / Коршунов В.А., Пономарев Д.А., Родионов А.А. // Морские интеллектуальные технологии. 2020. №4 т3. С. 89-96.

49. Лэ Хи Ха. Сравнительные свойства муфт приводов и предложение по развитию и совершенствованию/ Лэ Хи Ха, Цзэн Цзюньцзе, Минасян А.М. // Межвузовская научно-практическая конференция студентов, аспирантов и молодых ученых «развитие инфраструктуры внутреннего водного транспорта: традиции, инновации» (РИВВТ-2020). 4 декабря 2020 г. - СПб.: Изд-во ГУМРФ им.адм. С. О. Макарова, 2021 - С. 143 - 148

50. Маслов Г.С. Расчеты колебаний валов: Справочник. / Маслов Г.С. // М.: Машиностроение, 1980. - 151 с.

51. Минасян А.М. Методика экспериментальной проверки гипотезы о возможности снижения виброактивности электро-компрессора с нетрадиционными упруго -демпфирующими опорными и неопорными связями / М.А. Минасян, А.М. Минасян, Киав Тхет Наинг, Лэ Хи Ха. - СПб: СПБГМТУ, 2021. - 81 с.

52. Минасян А.М. Методика определения крутильной жесткости, коэффициентов демпфирования и поглощения дугообразных канатных элементов по экспериментальным нагрузочным характеристикам муфт MAMSAR / М.А. Минасян, А.М. Минасян, Лэ Хи Ха. - СПб: СПБГМТУ, 2022. - 58 с.

53. Минасян А.М. Методика статических испытаний виброизоляторов MAMSAR и полимерного композитного материала в качестве виброизолирующих муфт / М.А. Минасян, Лэ Хи Ха, А.М. Минасян. - СПб: СПБГМТУ, 2022. - 53 с.

54. Минасян А.М. Создание и развитие средств снижения виброактивности судовых дизель-генераторных агрегатов. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. - СПб: СПБГМТУ, 2013.

55. Минасян М.А. Амортизация судовых механизмов, приборов и аппаратуры тросовыми и комбинированными виброизоляторами / Минасян М.А. // Судостроение. 2004. № 1. С. 39-43.

56. Минасян, М.А. Амортизация судовых дизельных энергетических установок / Минасян М.А., Минасян А.М. - СПб.: Изд-во СПбГМТУ, 2017. - 360 с.

57. Минасян М.А. Виброизоляторы для дизельных установок и их элементов. / Минасян М.А., Минасян А.М. // Двигателестроение, 2008, № 5.

58. Минасян М.А. Виброизоляция дизель - генератора ДГА 50-9, смонтированного на спиральных тросовых виброизоляторах типа СТВ-220 // Двигателестроение, 1997, № 3. С. 19-21.

59. Минасян М.А. Вывод зависимости крутящего момента от угла поворота полумуфт канатногиперболической муфты «Матэаг» Минасян М.А, Минасян А.М., Лэ Хи Ха // морскиеинтеллектуальные технологии. 2020. №4 том3. С. 140-145

60. Минасян М.А. Компоновка, создание и опыт применения канатных вмброизоляторов /Минасян М.А., Минасян А.М.//Судостроение, 2010. № 6. С. 43-46.

61. Минасян М.А. Опыт практического использования спирального тросового виброизолятора в судовых условиях / Минасян М.А. // Двигателестроение, 1996, № 2. С. 35-37.

62. Минасян М. А. Особенности динамики ДВС с несимметричными шатунами : дис. канд. техн. наук : 05.04.02. - Л.: ЦНИДИ, 1988. - 262 с.

63. Минасян М.А. Колебания валопроводов судовых дизельных установок: СПбГМТУ, / Минасян М.А. // - 2006. 109 с.

64. Минасян М.А. Конструктивный обзор и анализ виброизолирующих муфт с металлическими упругими элементами / Минасян М.А, Минасян А.М., Цзэн Цзюньцзе, Лэ Хи Ха // Морские интеллектуальные технологии. 2019. №4 т1. С. 102-110.

65. Минасян М.А. Методика и алгоритм оценки коэффициента эффективности вибрационной защиты канатных муфт дизель-генераторов / Минасян М.А., Минасян А.М., Цзэн Цзюньцзе // Корабельная энергетика: из прошлого в будущее: материалы Четвертого Всероссийского межотраслевого научно-технического форума. - СПб. - 18 февраля 2020.

66. Минасян М.А. Методика расчета муфты «шашБаг+а» с канатностержневыми элементами / Минасян М.А., Цзэн Цзюньцзе, Минасян А.М. // Морские интеллектуальные технологии. 2020. №3 т1. С. 125-132.

67. Минасян М.А. Методика экспериментальной оценки коэффициента эффективности вибрационной защиты канатностержневой муфты «шашБаг+а»

дизель-генераторного агрегата ДГА-8,83 / Минасян М.А., Минасян А.М., Цзэн Цзюньцзе, // Морские интеллектуальные технологии. 2021. №1.

68. Минасян М.А. Нетрадиционные способы виброизоляции дизеля / Минасян М.А., Макаренков А.И. // Двигателестроение, 1991. №3. С. 36-39.

69. Минасян М.А. Новая муфта с стальными канатными элементами. / Минасян М.А., Минасян А.М. // Материалы четвертой Всероссийской межотраслевой научно-технической конференции. - СПб.: Изд-о СПбГМТУ. 2015. - 205 с.

70. Минасян М.А. Новое по муфтам с металлическими упругими элементами по патентам Китайской Народной Республики / Минасян М.А., Цзэн Цзюньцзе, Минасян А.М. // Корабельная энергетика: из прошлого в будущее: материалы Всероссийского межотраслевого научно-технического форума. - СПб.: Изд-во СПбГМТУ. - 2017. - С. 155-157.

71. Минасян М.А. О возможности использования канатных опор «mamsar» в качестве отдельных или сборных муфт и устройства для определения их жесткости / Минасян М.А, Минасян А.М., Цзэн Цзюньцзе, Лэ Х.Х. // Морские интеллектуальные технологии. 2020. №1 т3. С. 93-100.

72. Минасян М.А. Повышенная вибрация на рефрижераторных судах и мероприятия по ее устранению. / Международная конференция по борьбе с шумом и вибрацией "NOISE - 93", 31мая - 3 июня 1993г. - СПб, 1993.

73. Минасян М.А. Подготовка обоснованных исходных данных для аналитических и экспериментальных исследований крутильных колебаний универсальной дизель- генераторной установки ДГ- 8,83 / Минасян М.А, Цзэн Цзюньцзе, Минасян А.М. // Морские интеллектуальные технологии. 2020. №2 т2. С. 99-106.

74. Минасян М.А. Статическое испытание опытного образца канатностержневой муфты «MAMSAR+A» и расчет частот и форм свободных крутильных колебаний дизель-генераторного агрегата ДГА-8,83 / Минасян М.А., Цзэн Цзюньцзе, Минасян А.М. //Морские интеллектуальные технологии. 2021. №1.

75. Минасян М.А. Устройства для статических испытаний упругих муфт / Минасян М.А., Минасян А.М., Цзэн Цзюньцзе // Корабельная энергетика: из прошлого в будущее: материалы Второго Всероссийского научно-технического форума. - СПб.: Изд-во СПбГМТУ. - 2018. - С. 167-171.

76. Минасян М.А. Экспериментальное определение крутильной податливости коленчатого вала двигателя 2ч 8,5/11 / Минасян М.А., Лэ Хи Ха, Минасян А.М // Актуальные проблемы морской энергетики: материалы десятой межотраслевого научно-технической конференции. - СПб.: Изд-во СПБГМТУ, 2021 - С.100-103.

77. Минасян М.А. Экспериментальное подтверждение гипотезы о возможности использования гиперболических канатных виброизоляторов «mamsar» в качестве отдельных или сборных муфт/ Минасян М.А., Минасян А.М, Лэ Хи Ха// VIII Всероссийская научно-практическая конференция с международным участием «защита от повышенного шума и вибрации», 23-25 марта 2021г., СПб/Под ред. Н.и. Иванова. - СПб., 2021-С68-74.

78. Михайлов Б.К. Вопросы расчета пальцевых муфт с резиновым диском. / Михайлов Б.К., Поляков В.С. // - Тр. ЛПИ, 1970, № 314.

79. Михайлов Б.К. Муфты с неметаллическими упругими элементами — теория и расчет. / Михайлов Б.К., Иванов Б.С. // - Л.: Машиностроение, 1987.

80. Муфта для механического нагнетателя: пат. CN 101881306 А Китайская Народная Республика: МПК F16D 3/52; F16H 57/04./Duan Kailei; CHINA JAPHL POWERTRAIN SYSTEMS CO., LTD; заявитель и патентообладатель Воронеж. науч.-исслед. ин-т связи. - № 201010140015.X; заявл. 31,03,2010; опубл. 10,11,2010. - 10 с.

81. Муфта: пат. № 2658208 МПК F16D 3/72 / Минасян М.А., Минасян А.М., Цзэн Цзюньцзе. Патентлообладатель СПбГМТУ. Заявл. 28.02.2017; опубл. 19.06.2018, Бюл. № 17. 10 с.

82. Муфта: пат. RU 137585 U1 Рос. Федерация: МПК F16F 7/14 / Минасян М. А., Минасян А. М. ; заявитель и патентообладатель ГОУ ВПО СПбГМТУ. - № 2013144746/11; заявл. 04.10.13 ; опубл. 20.02.14, Бюл. № 5. - 11 с. : ил.

83. Mягкий соединительный аппарат для дизельного двигателя : пат. CN 202531674 U Китайская Народная Республика : MTO F16D 3/52, F16D 3/12. / Chen Gongyi, Shi Min. Cixi Sanhuan Diesel Engine Co., Ltd; заявитель и патентообладатель Воронеж. науч.-исслед. ин-т связи. - № 201220201898.5; заявл. 08,05,2012; опубл. 14,11,2012. - 5 с.

84. Найденко О.К. Aмоpтизация судовых двигателей и механизмов / Найденко О.К., Петров П.П. // - Л.: Судпромгиз, 1962. - 288 с.

85. Новая упругая муфта : пат. CN 104196909 A Китайская Народная Республика : MПК F16D 3/52. / Wang Zhaojing, Ji Xingwen, Chen Chunfeng, Yuan Wenjia, Li Lin. Zhenjiang Souda Coupling CO., Ltd.; заявитель и патентообладатель Воронеж. науч.-исслед. ин-т связи. - № 201410467607.0; заявл. 15,09,2014; опубл. 10,12,2014. - 5 с.

86. Новая упругая муфта : пат. CN 203655933 U Китайская Народная Республика : MПК F16D 3/52. / Luo Lin. Wuhu Xinrong Pipe Industry Technology Co., Ltd; заявитель и патентообладатель Воронеж. науч.-исслед. ин-т связи. - № 201320807974.1; заявл. 11,12,2013; опубл. 18,06,2014. - 6 с.

87. ООО «Научно-промышленное предприятие» [Электронный ресурс]: Каталог продукции «СИБРЕЗИНОTЕХНИКA», Режим доступа: URL.: https://srti.ru/katalog/, свободный - (дата обращения 12.2020)

88. Орлов П.И. Основы конструирования: Справочно-методическое пособие / Орлов П.И. // под ред. Учаева П.Н.. 3-е изд. M: Mашиностpоение, 1988. 544 с.

89. Поляков В.С. Справочник по муфтам / Поляков В.С., Барбаш И.Д., Ряховский ОА. // Под ред. Полякова В.С. - Л.: Mашиностpоение, 1979. - 344с.

90. Пономарев С.Д. Расчеты на прочность машиностроении, том 1 (Теоретические основы и экспериментальные методы. Расчеты стержневых элементов конструкций при статической нагрузке) / Пономарев С.Д., Бидерман Лихарев В.Л., К.К. [и др.] // - M.: MAITffi, 1956. - 884 с.

91. Пономарев Ю.К. Многослойные цельнометаллические виброизоляторы с упругими элементами регулярной структуры / Пономарев Ю.К., Калакутский В.И. // - Самара: Изд-во Самарского научного центра РАН, 2003.

92. Радченко В.А. Расчет колебаний судовых валопроводов на персональной ЭВМ: Методические указания. / Радченко В.А., Румб В.К., Медведев В.В. // СПбГМТУ, 2001. 56 с.

93. Румб В. К. Конструирование двигателей. Судовые двигатели внутреннего сгорания / Румб В.К. // - СПб: СПбГМТУ, 2021. 439 с.

94. Румб В. К. Конструирование и расчеты прочности судовых валопроводов / Румб В.К. // - СПб: СПбГМТУ, 2008. 298 с.

95. Румб В.К. Прочность судового оборудования. Конструирование и расчеты прочности судовых валопроводов: учебник / Румб В.К. // СПбГМТУ, 2008. 298 с.

96. Румб В.К. Судовые энергетические установки. Судовые дизельные энергетические установки: учебник / Яковлев Г.В., Шаров Г.И., Медведев В.В., Минасян М.А. // - СПб.: СПбГМТУ, 2007.- 622 с.

97. Специальная амортизирующая муфта с большим крутящим моментам : пат. CN 201884490 U Китайская Народная Республика: МПК F16D 3/52 F16D 3/12. / Zhang Yili.; заявитель и патентообладатель Воронеж. науч.-исслед. ин-т связи. -№ 201020617749.8; заявл. 11,12,2010; опубл. 29,06,2011. - 9 с.

98. Способ определения коэффициента эффективности вибрационной защиты виброизолирующих муфт судовых дизель-генераторов: пат. №2 2730694 МПК B63H 21/30 /Минасян М.А., Минасян А.М., Цзэн Цзюньцзе, Лэ Хи Ха. Патентлообладатель СПбГМТУ. Заявл. 06.11.2019; опубл. 25.08.2020, Бюл. № 24. 12с.

99. Способ реализации опорной и неопорной амортизации судовой электростанции с виброактивным дизельным приводом: пат. № 2730696 МПК B63H 21/30, F16F 7/14/ Минасян М.А., Минасян А.М., Цзэн Цзюньцзе, Лэ Хи Ха. Патентлообладатель СПбГМТУ. Заявл. 15.07.2019; опубл. 25.08.2020, Бюл. № 24. 11 с.

100. Справка программы Autodesk Inventor Professional.

101. Судовая упругая муфта: пат. CN 104533976 A Китайская Народная Республика: МПК F16D 3/52 F16D 3/56. / Shi Guangzhou. Rokee Industry Technology

(Jiangsu) Co., Ltd.; заявитель и патентообладатель Воронеж. науч.-исслед. ин-т

связи. - № 201410631131.X; заявл. 10,11,2014; опубл. 22,04,2015. - 8 с.

102. Терских В. П. Расчеты крутильных колебаний силовых установок.: справочное пособие. / Терских В.П. // Ленинград: Судостроение, 1953. 258 с.

103. Тигарев П.А. Справочник по судовым компрессорам. - Л.: Судостроение, 1981, с. 320.

104. Тимошенко С.П. Колебания в инженерном деле / Тимошенко С.П., Янг Д.Х., Уивер У. // Пер. с англ. Корнейчука Л.Г.; под ред. Григолюка Э.И.. - М.: Машиностроение, 1985. - 472 с.

105. Тимошенко С.П. Сопротивление материалов, том 2 Более сложные вопросы теории и задачи / Тимошенко С.П. / - М.: ОГИЗ, 1946. - 456 с.

106. Тросовая гибкая муфта: пат. CN 105134813 A Китайская Народная Республика: МПК F16D 3/52. / Zeng Ming, Fang Xi, Zhu Xiaomei, Zhang Jinnan; заявитель и патентообладатель Воронеж. науч.-исслед. ин-т связи. - № 201510652036.2; заявл. 12,10,2015; опубл. 09,12,2015. - 6 с.

107. Троссовая муфта: пат. CN 201973123 U Китайская Народная Республика: МПК F16D 3/52, F16D 3/04, F16D 3/06. / Han Geping.; заявитель и патентообладатель Воронеж. науч.-исслед. ин-т связи. - № 201120127047.6; заявл. 27,04,2011; опубл. 14,09,2011. - 5 с.

108. Тубовая упругая муфта: пат. CN 204985398 U Китайская Народная Республика: МПК F16D 3/52. / Zhang Jianzhong. Wuxi Tianli Spring Factory; заявитель и патентообладатель Воронеж. науч.-исслед. ин-т связи. - № 201524116670.1; заявл. 17,06,2015; опубл. 20,01,2016. - 6 с.

109. Тузов Л.В. Вибрация судовых двигателей внутреннего сгорания /Тузов Л.В., Безюков О.К., Афанасьева О.В// Изд-во Политехнического ун-та, 2012. - 348 с.

110. Упругая муфта: пат. CN 101358625 A Китайская Народная Республика: МПК F16D 3/52. / Kong Lingbin.; заявитель и патентообладатель Воронеж. науч.-исслед. ин-т связи. - № 200710049678.9; заявл. 02,08,2007; опубл. 04,02,2009. -13 с.

111. Упругая муфта: пат. CN 202579699 U Китайская Народная Республика: МПК F16D 3/52, F16D 3/84. / Wang Wanyu, Yao Shenggang, Zhang Miao. Zhejiang Ruizhou Machinery Co., Ltd; заявитель и патентообладатель Воронеж. науч.-исслед. ин-т связи. - № 201220247851.2; заявл. 25,05,2012; опубл. 05,12,2012. - 7 с.

112. Устройство для испытания упругих муфт: пат. № 199499 МПК С01М 7/06/ Минасян М.А., Минасян А.М., Цзэн Цзюньцзе, Лэ Хи Ха. Патентлообладатель СПбГМТУ. Заявл. 24.03.2020; опубл. 03.09.2020, Бюл. № 25. 7 с.

113. Устройство для испытания упругих муфт: пат. РФ №2206880: МПК G01M 7/06, G01M 13/00, G01M 17/00. / Минасян М.А. Военно-морская академия им. Адмирала Флота Советского Союза Н.Г. Кузнецова, заявил. 03,07,2001; опубл. 20,06,2003.

114. Устройство для определения крутильной жесткости виброизоляторов: пат. РФ №2276341: МПК G01M 13/00. / Минасян М.А. Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Военно-морская академия им. Адмирала Флота Советского Союза Н.Г. Кузнецова, заявил. 16,11,2004; опубл. 10,05,2006; бюл. №13.

115. Устройство для упругого соединения: пат. SU 988198 МПК F16F 7/14

/ пьер мишон. Сосьете дъэтюд де машин термик с.э.м.т.(фирма). Заявл. 07.05.1976; опубл: 07.01.1983. 4 с.

116. Филипьев А.А. Повышение срока службы стальных канатов / Филипьев А.А. // - М.: Стройиздат, 1981. - 127 с.

117. Френкель М.И. Поршневые компрессоры. Теория, консрукции и основы проектирования., изд-во «Машиностроение», 1969, с-744.

118. Хекл М., Мюллер Х.Д. Справочник по технической акустике. / Хекл М., Мюллер Х.Д. // Пер. с немецкого: Виноградов Б.Д., Колоярцев Н.М. // - Л.: Судостроение, 1980. - 329 с.

119. Хоанг Ван Ты. Имитационное моделирование случайных факторов при расчете осевых колебаний валопроводов судовых дизельных установок. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. - СПб: СПБГМТУ, 2019.

120. Худяков С.А. Практика решения проблемы вибрации судовых дизелей / Худяков С.А., Попикова В.И. // XXVII сессия Российского акустического общества, посвященная памяти ученых-акустиков. СПб, 16-18 апреля 2014.

121. Цзэн Ц. О точности определения податливостей и моментов инерции элементов крутильной системы дизель-генераторной установки дг-8,83 / Цзэн Цзюньцзе, Лэ Хи Ха, Минасян А.М. // XI межвузовской научно-практической конференции: Современные тенденции и перспективы развития водного транспорта России. - СПб. - 01 октября 2020.

122. Цзэн Цзюньцзе. Разработка и исследование виброизолирующей муфты дизель-генератора с канатными упругими элементами. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. - СПб: СПБГМТУ, 2021.

123. Шенно-пневматические муфты [электронный ресурс]: уралшина / -режим доступа: url.: https://uralshina.ru/catalog/shpm-dlya-burovyh-ustanovok/, свободный - (дата обращения 12.2020)

124. Шубов И.Г. Шум и вибрация электрических машин. / Шубов И.Г. // -Л.: "Энергия", 1973. - 198c.

125. Эластичный демпфирование соединительный шарнир: пат. CN 201747812 U Китайская Народная Республика: МПК F16D 3/52 F16F 15/121. / Mao Youjun, Song Zhilong. Cn Gpower Gearbox Co., Ltd.; заявитель и патентообладатель Воронеж. науч.-исслед. ин-т связи. - № 201020275553.5; заявл. 28,07,2010; опубл. 16,02,2011. - 12 с.

126. Яманин А.И. Динамика поршневых двигателей внутреннего сгорания: учебник / Яманин А.И., Жаров А.В., Барышников С.О. Санкт -Петербург: Лань, 2020. - 592 с.

127. Яманин А.И. Динамические расчеты поршневых двигателей в среде Autodesk inventor professional / Яманин А.И. // М-во образования и науки

Российской Федерации, Федеральное гос. бюджетное образовательное учреждение высш. проф. образования "Ярославский гос. технический ун-т". - Ярославль: ЯГТУ, 2013. - 111

128. Яманин А.И. Компьютерно-информационные технологии в двигателестроении: учебное пособие / Яманин А.И., ГолубевЮ.В., Жаров А.В., Шилов С.М., Павлов А.А. - М.: Машиностроение, 2005. - 480 с.

129. Abdulhameed M.Y.A., A Coupled Torsional-Transition Nonlinear Vibration and Dynamic Model of a Two-Stage Helical Gearbox Reducer for Electric Vehicles / Abudlhameed M.Y.A., Siyu Chen, Zhou Sun // Hindawi Shock and Vibration. - 2020. Article ID: 8838521. P. -25.

130. Asllan H. Case study on determination of inertia moments of details with complex shapes / Asllan Hajderi, Veronika Hajdari // International Journal of Basic & Applied Science - 2012. Vol. 12. N. 6. - P. 241 - 244.

131. Balaji P.S. An analytical study on the static vertical stiffness of wire rope isolators / Balaji P.S., Leblouba M., Rahman M.E., Lau H.H. // Journal of mechanical Science and Technology - 2016. Vol 30. N. 1. P. 287-295.

132. Bernard X.T. Experimental diagnosis of multiple faults on a rotor-stator system by fast Fourier transform and wavelet scalogram / Bernard X.T., Alfayo A. // Journal of vibroengineering Vol. 21. Issue 4. - 2018. P. 911-926.

133. Bruel K.A. Noise control: Principles and practice. / Brue log Kjaer A/S // Naerum, Denmark: Bruel & Kjaer, 1986. P. -156.

134. Chaplin C.R. Problems of Torque and Rotation in Wire Ropes / C.R. Chaplin // 1. International Stuttgarter Seiltag, 21. Feb. 2002. P. - 8.

135. Chen W. Research on ring structure wire-rope isolators / Chen Weimin, Liu Gang, Chen Wei // Journal of Materials Processing Technology. -1997, Vol 72, P. 24-27.

136. DAE SUNG ROPE MEG. Co., Ltd. Products. Wire rope, GALVANIZED steel wire and strand, STEEL WIRE.

137. Filipowicz K. Determining of the static characteristics of a torsionally flexible metal coupling / Krzysztof Filipowicz // Acta Montanistica Slovaca. - 2007, Vol. 12, N. 3. P. 304-308.

138. Flender couplings /Operating Instructions 3600en //FLENDER. -2019.-P 76.

139. George, A.C. Theory of Wire Rope / George A. Costello // Second Edition.

- Springer-Verlag New York. - 1990. P.-138.

140. Han H.S. Experimental verification for lateral-torsional coupled vibration of the propulsion shaft system in a ship / HyungSuk Han, KyoungHyun Lee // Engineering Failure Analysis - 2019. Vol. 104. P. 758-771.

141. Highly flexible couplings. RATO. Vulkan kupplungsund getriebebau. Berhard Hackforth GmbH and Co. KG.

142. Homik W. Diagnostics, maintenance and regeneration of torsional vibration dampers for crankshafts of ship diesel engines / Wojciech Homik // Polish Maritime Research. - 2010. - Vol. 17. P. 62-68.

143. Hongxian Z. Spectrum Analysis of a Coaxial Dual-Rotor System with Coupling Misalignment / Hongxian Z., Liangpei H., Xuejun L., Lingli J., Dalian Y., Fanyu Z., Jiang M. // Hindawi Shock and Vibration. - 2019. Article ID 5856341. P. -19.

144. Hu W. Stress and fatigue analysis of wire rope based on Ansys Workbench / Chu Wenmin, Zheng Gang, Liu Zhicai, Wei Shulin // Lifting and transport machinery.

- 2016. - Vol. 2. P. 34-38.

145. Hung Q. Investigation of Lumped-Mass Method on Coupled Torsional-longitudinal Vibrations for a Marine Propulsion Shaft with Impact Factors / Huang Q., Liu H., Cao J. // Journal of Marine Science and Engineering - 2019. Vol. 7 N.4. P. 95-111.

146. Jabbar F. Vibration Equations of The Coupled Torsional, Longitudinal, And Lateral Vibrations of The Propeller Shaft at The Ship Stern / Jabbar F., Hassan G., Karim A.V. // Scientific Journals. - 2020. Vol. 61. P. 121-129.

147. Jiang S. Nonlinear Torsional Vibration Analysis and Control of Semidirect Electromechanical Coupling Transmission System in Shearer / Song Jiang, Wei Li, Lianchao Sheng, Jiajun Chen, Min Li // Hindawi Shock and Vibration. - 2019. Article ID: 7431239. P. -12.

148. Jinli X. Modeling and Analysis of Amplitude-Frequency Characteristics of Torsional Vibration for Automotive Powertrain / Jinli X., Jiwei Z., Feifan X. // Hindawei Shock and Vibration - 2020. Article ID 6403413. P. -17.

149. John J. Theory of Machines and Mechanisms / John J. Uicker, Jr., Grodon R. Pennock, Joseph E. Shigley // New York Oxford University Press. V-th edition - 2017.

- P.950.

150. Jordan J. Modern submarine warfare. / David Miller, John Jordan // -London, Salamander Books. 1987. P. -208.

151. Kazuhide O. Vibration response and noise radiation of engine block coupled with the rotating crankshaft and gear train / Kazuhide O., Kouichiro I., Guangze Z., Takahiro O., Iwao H. // Journal of Environment and Engineering. - 2011. Vol. 6, N4. P. 765-777.

152. Khidir T.C. Design and Analysis of Bushed Pin Flexible Coupling/ Khidir T.C. // International Journal of All Research and Scientific - 2017. Vol. 5. P. 38-44.

153. Kinn R. Active and passive control of machinery noise in future warships. Naval Forces, 1989, 10, N6, 52-56.

154. Li Bing. Optimization an analysis of structural parameters of wire rope coupling / Li Bing. Dongqiang Gao. Tianyi Li. // Coal Mine Machinery. - 2015. Vol. 7.

- P. 198-200.

155. Li W. Online Identification and Verification of the Elastic Coupling Torsional Stiffness / Li W., Chai Z., Wang M., Hu X., Guo Y. // Hindawi Shock and Vibration. - 2016, Article IDA 2016432. P. -7.

156. Lu H. Static Characteristic Analysis of the High - Torsion Flexible coupling / Lu Hui, Ding Chunhua, Huo Zhaobo, Zhang Guanghiu // The International Conference on Power Transmissions. - 2011 P. - 5.

157. Lynfield O.T., Sudburg S.M. Condenser integrated turbine support. US Patent N4. 747. 360, May 31, 1988.

158. Microsoft Excel 2016 Tutorial /https://www.wiley.com/learn/moac/moac-series.html.

159. Plunt J. Methods for predicting noise levels in ships. Experiences from empirical and sea calculation methods. Avdelningen for Byggnadsakustik. Gothenburg, Sweden, April 1980, Report 80-06, v. 1,2.

160. Raoof M Torsion tests on large spiral strands / Raoof M., Hobbs R.E. // Journal of strain analysis. - 1988. - Vol. 23, N 2. - P.97-104.

161. Shaowu Tu. Effect of Structure Parameters on Polycal Wire Rope Isolator Stiffness-Damping Characteristics/ Shaowu Tu, Xiaofeng Lu, and Xiaolei Zhu// Hindawi Shock and Vibration. - 2019, Article ID 4525798. P. -10.

162. Shihua Z. Dynamic Characteristics Analysis of The Coupled Lateral-Torsional Vibration With Spur Gear System / Shihua Z., Zhaohui R., Guiqiu S., Bangchun W. // Hindawi International Journal of Rotating Machinery - 2015. Article ID: 371408. P. -14.

163. Snowdon J.C. Vibration and shock in damped mechanical systems. New York. John Wiley and Sons, Inc., 1968. P. -473.

164. Troy Feese. Prevention of torsional vibration problems in reciprocating machinery / Troy Feese, Charles Hill // Texas A&M University. - 2009. P. 213-238.

165. Tuzzi G. Study of coupling between shaft bending and disc zero nodal diameter modes in a flexible shaft-disc assembly / Tuzzi G., Schwingshackl C.W., Green J.S. // Journal of Sound and Vibration - 2020. Vol. 479. P.1-20.

166. Vulkan каталог на выставке / иитерпорт-91. - vlukan kupplungs, 1991г.

167. Wen huabing. Research on the vibration transmission characteristics of the high-elastic coupling / wen huabing, zhong qidong // school of energy and power engineering, jiangsu university of science and technology. - 2015. Vol. 29, n 3. - p. 251-255.

168. Yan hu. Wire rope coupling vibration characteristics analysis based on workbench / huiping feng, huijuan zhao // 7th international conference on education, management, information and mechanical engineering. - 2017. - vol. 76, - p. 1268-1231.

169. Yang t. Active vibration isolation of a disel generator in a small marine vessel: an experimental stydy / tiejun yang, lei wu, xinhui li, minggang zhu, michael j brennan, zhigang liu // applied scieces. - 2020. Vol 10. - p. 10.

170. Young-soo j. Seismic performance of emergency diesel generator for high frequency motions / young-soo j., enu-rim b., bub-gyu j., sung-jin c., dong-uk p. // nuclear engineering and technology - 2019. Vol. 51. P. 1470-1476.

(Обязательное) Патент на изобретение № 2730694 «СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ЭФФЕКТИВНОСТИ ВИБРАЦИОННОЙ ЗАЩИТЫ ВИБРОИЗОЛИРУЮЩИХ МУФТ СУДОВЫХ

ДИЗЕЛЬ-ГЕНЕРАТОРОВ»

РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ

(!!!)

ни

2 730 694 ,3) С1

(51) МПК

ВбЗН 21/30 ( 20116.01.1

ФЕДЕРАЛЬНАЯ С." Л У ЖЕ А ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ

(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ

(52)С|[К

В63И21/302 (2020.02)

О

а>

со о со гсм

(21X22) Заявка: 2019135714, 06.11.2019 (72) Автор( ы):

(24) Дата начала отсчета срока действия патента: 06.11 2019 Мннасян Минас Арменаковнч (*и), Мннасян Армен Минасович (ИЦ),

Цзэн Цэюньцэе (КЦ|.

Дата регистрации: Лэ Хн Ха ((1Ц)

25.08.21020 (73) Патентообладателей):

Приорнтет(ы): федеральное государственное бюджетное

(22) Дата подачи заявки: 06.11.2019 образовательное учреждение высшего

(45) Опубликовано: 25 .(№.2020 Бк1.1. ^ 24 образования "Санкт-Петербургскип государственный морской технический

Адрес ддл переписки: университет" (СПбГМТУ) (НО)

190008, Санкт-Петербург, ул. Лоцманская. 2, СПбГМТУ. патентный отдел, Косовцевой ГА. (56) Сп исок доку мен тов. цитированных. ■ отчете о поиске: ¿и 2637793 С2.07.12:2017.1Ш 2483971 С2.10.Ю.2013. ОЭ 4678+39 А1, 07.07.1987. ВЛ 2012125178 А. 27.12:2013.

(54н Сп№^ определения коэффициента эффективности судоныл аиэелъ-геьсера [орон

(57* Реферат:

Июбретенне относится к способу опреде.гения КОЭ^гфициента эффективности вибрационной защити аИбронэолирующих муфт судовых днэель-генераторов в периоды текущего и капитального ремонта^ Номере ни вибрации судовой электростанции с дизельным приводом ирйи ш(мн1 в„1и;1 этапа. Первый этап производят при жестком соединении дизеля о генератором, а второй этап - с упругим креплением -ниброизолирующей муфтой. Разность вибрации двух этапов соответствующих щцшииявш точек замера дает величину коэффициента эффект ивносгн. При переходе № одного этапа к другому, крепление лап дизеля и генератора на полках несущей рамы, а цкже крепление нибронзолируцицей муфты к дизелю и генератору

вибрационной защиты внбрйиЗйиинруюЩнх муфт

ост-аются неизменными. Д.1и этого на первом этапе преддаг ается намерение вибрации с работающей муфтой. Для ьторого этапа, т.е. с жестким креплением, применяют по меньшей мере две жесткие лолущпнндрнчоскне пластины с отверстиями по краям для крепления крепежными средствами к фланцам муфты с предварительно выполненными радиальными резьбовыми гнездами. Полу цилиндрические пластины с фланцами муфты образуют замкнутую со всех сторон жесткую цилиндрическую составную конструкцию. Достигается простота и прочность при определении коэффициента эффективности вибрации ной защиты виброи к». 1ир\ ющих муфт. 4 нл.

70 С

ю

со

О

о <£>

О

о

■t Oï

to о

M I-

см ОС

О

RUSSIAN FEDERATION

o

o>

CD

o

CO h-CM

,,9> RU 00

(51) Int. CI.

B63H 21/30 12006.01)

2 730 694ll3> C1

FEDERAL SERVICE FOR INTELLECTVAL PROPERTY

'l- ABSTRACT OF INVENTION

t52) CVC

BoJH21/302 (2020.02)

(21X221 Application: 2019135714. 06 112019 (72) Imcntorts):

(24) Effective date Sir property rights: 06 11 2019 Minasvan Minas Armenakovich (RU),

Mioasyan Armen Minasovich (RU).

Tszen Tszyuntsze (RU).

Rcgiaration date: Le Khi Kha (RU)

25 082020 (731 Proprietor! s):

Priority: fedcralnoe gosudarstvennoe byudzhetnoe

(22) Date of filing: 06 11.2019 obrazovatelnoe uchrezbdenie vysshego obrazovaniya "SanktPeter burgs kij

(45) Dale of publication: 25 08 2020 Bull. Jfe 24 gosudarstvennyj morskoj tekhnicheskij

Mail address: umversitet" <SPbGMTU> (RU)

190008. Sankt-Peterburg. ul Lotsmanskaya. Z

SPbGMTU. patentnyj otdel. Kosovtsevoj G A

154) METHOD FOR DETERMINING THE VIBRATION PROTECTION EFFICIENCY OF VIBRATION ISOLATING COUPLINGS OF MARINE DIESEL GENERATORS

157» Abstract:

FIELD: measurement technology SUBSTANCE: invention relates Id a method for determining the vibration protection efficiency of vibration isolating couplings of marine dicsel generators during current and overhaul periods. Vibration of ship pcmcr plant with dicsel drive is performed in two 3agcs. FirsJ stage is performed at rigid connection of a dicsel engine with a generator, and the second stage - w ith an elastic fastening - a vibration-isolating coupling. Difference of v ibration of two stages of corresponding like points of measurement gives value of efficiency factor. At transition from one stage to another, fixing of dicsel and generator feet on shelves of bearing frame, as well as attachment of vibration-isolating coupling to

dicsel engine and generator remain unchanged. For this purpose at the firs stage measurement of v ibration with operating coupling is offered. For the second stage, i.e. with rigid fixation, at least two rigid semi-cylindrical plates are used w ith holes along edges for fixation by fasteners to coupling flanges with previously made radial threaded sockets. Scmicylindrical plates with coupling flanges form rigid cylindrical composite structure closed on all sides.

EFFECT: achieving simplicity and strcnglh when determining the vibration protection efficiency coefficient of v ibration isolating couplings.

1 cl. 4 dwg

to

W

o

<T> «O

o

Фиг

18 19 20 3 21 22

К)

1 ]

о

в)

а

СО

г-

ÍM

О

ни 2 730694 с]

Изобретение относится к с л особу определения коэффнцисЕзта эффективности внбр ащюнной защиты »иб ро ю о ли рующнх му ^гг судовьк днэспь-гене ра таро» в периоды текущего и капитального ремонта.

Изобретение может быть использован о та нгже для главных судовых энергетических .т установок и других амортизируемых легки и тяжелых объектов в любой области техннки.

Агброиэолирующая и уфта относится к неопорЕзым упругим СВЯЗЯМ и являлся важным узлом, акустически развоивающая днзетьот генератора или главЕэого судовою двигателя от валопровода. Ее гланная задача - обеспечить передачу кругжщего момсЕзта и на вал при одновременном уменьшешш крутильной, продольной и поперсчЕзой составляющих вибрации.

Создание виброизолнрующей муфты. эффективной по всем трем ЕэаправлеЕэиям колебательных составляющих, является сошшй задачей. Согласно ГОСТ 24346-80. « Вибрация. Термины и определения * [И. термин - коэффициент эффективности в внбра цноезной защиты (далее коэффнцнент эффе кгивеэостн \ - это отиоше мне пикового нлн квадратнческого значения виброперемещення I внброс коростн. внброхскорения защищаемого объекта или воздействующей на вето силы) до введеЕзия виорозащиты к значению той же величины после введения внброзаецнты.

Согласно [11 для определения коэффициент эффективности неопорной упругой связи. л? то есть виброизолнрующей муфты, необходимо рассматривать измерена вибрации судовой электростанции сдизелызым приводом на двух этапах. Первый этап измерения вибрации судовой электростанции с дизельным приводом с жесткий соединением дизеля с генератором, а второй этап - с упругим креплением - внброизолнру тощей муфтой дизеля с генератором. При соблюдении одинаковых режимов и условий работыдизель-25 гсЕзсратора. разность вибрации двух этапов, соответствующих одезонмсезньем точкам замера, даст величину коэффициента эффективности.

Од|{ако Еза практике после текущего нлн капитального ремонта дизельной электростанции, связиезной с разборкой, восстановлением нлн зансной непригодных е»" дальнейшему использованию деталей. Е1том числе и заменой старой. выходящего нз строя виброизолнрующей муфггы Еза новую. регулировкой сборки и монтажа, при 13 ормирова ез ни морским регистром. зачастую вибрация н ревиги аег допустимые ширмы «Российский морской регистр судоходства. Правила классификации н постройки морских судов часть IV. Остойчивость НД №2-0201-104. СПб 2018. 82 с.» (рис. 9.2.5. г. стр. 42).

Целью способа определенна коэффнцисЕзта эффектнвности вибрационной защиты .» внброизол нрующнх муфт судовы х дизель- генераторов в периоды теку ще го и капитального ремонта заключается в обеспечеЕзин простоты н точности оценки эффективности муфгы с минимальными затратами.

Суть способа заключается в том, что согласно I. для определения коэффициент эффективности исопорЕэой упругой связи, то есть вибронзолирующей муфты. Езеобходимо выполеэить измсреЕэия вибрации судовой электростанции с дизельным приводом в два этапа. Первый этап измерения вибрации - при жестком соединением днзсляс геЕзсратором, а второй этап - с упругим креплением - вибронзолирутошей муфтой. Разность вибрации двух этапов соответствующих одноименных точек замера даст ветчину коэффициента эффектнвЕзостн. При этом главЕзая отличительная особенность заключается в том. что прн переходе нз одного этапа к другому этапу креплеЕзия лап дизеля и генератора Еза полка* несущей рамы, а также крепления вибронзолирующей муфты к дизелю и генератору остаются неизменными. Для этого. Еза первом этапе предлагается, например. вариант измерения вибрации с работающей муфтой. Для

второго этапа. т.е. с жесткий крепленвем, применяют, по меньшей мерс, две жесткие Цолущшшдрнчсскнс пластины с отверстиями ПО КраЯМ для крепления крепежными средствами к фланцам муфты с предваритслежео д ь е п опненнъши радиальными резьбовыми гнездами. Полуцнлиндрнческне пластины с фланцами муфты образуют * замкнутую со все* сторон цилиндрическую и достаточно жесткую составную конструкцию.

При этом для обеспечсЕзия точности получению результатов необходимо, чтобы па двух зтапах дизель - генератор работал в одинаковых условиях.

Способ поясняется чертежами, где на фиг. 1 представлен общий вн д днэсл ытлератора и с виоронэолиру ющей муфтой, у пругнй элемент вы п очнен из стал ьезого ка ната. Способ может быть применен для муфт с различными упругими элементами.

На фш'. 2 представлены точки и направления замера вибрации.

На фиг 3 представлены полуцилиндрические и учкоцилиндрическнс пластины.

На фи[. 14 обозначены: в I - дизель;

2 - генератор;

3 - неопориая упругая связь валов дизеля и генератора - виоронэолиру юшая муфта с стальным канатным упругим элементом;

4- установочная-несущая общая рама дизель-генератора: л? 5 - опорная упругая связь рамы дизель-генератора с судовым фундаментом б:

6 - судовой фундамент:

7 - маховик дизеля;

8 - опорная лапа дизеля:

4 - блок цилиндров;

& 10 - крыш ки цнлнндрон;

11 - турбокомпрессор:

12 - компенсатор газоотвода:

13 - кронштейн турбокомпрессора:

14 - ось коленчатого вала:

15 - верхняя полоса установочной-несущей общей рамы ДГ;

16- вал генератора:

17 - опор1гая лапа Е енератора:

18 - фланец генератора;

19. 22 - фланцы канатной виброизолнрующей муфты: -V 20, 21 - радиальные резьбовые гнезда;

23. 24 - полуцнлнидрнчсские пластины:

25-30- отверстия:

3147 - точки крепления вибродатчиков по трем осям коордшзат.

Способ определенна коэффициента эффективности внброизолирующих муфт осуществляется в следующей послсдовятельностк

Устанавливают по отдельности дизель 1 и генератор 2 опорными лапами В. 17 на верхние полосы 15 агрегатной - несущей рамы 4 с расчстЕзым расстоянием для размещения вибронэолирующей муфты 3 (фиг. Ц;

- производят крепление вибронзолирующей муфты 3 с одной стороны 22 к маховику 7 дизеля I, а с другой 19 - к фланцу 18 генератору 2 3;

- производят центровку дизеля I с генератором 2;

- на опорныхлапах 8дизеля I, около рым болта генератора 2, на торцевых частях 35. 36 вблизи подшипников генератора. Еза кроЕЗ штейне 46 и верхней части корпуса 47

С-ф: Г

Ли 2 7ЮМ4С]

турбокомпрессора 11, верхней части 43-45 крышек цилиндров 10, на стенках 3941 блока 9 в районе всрхЕзсго пояска втулок цилиндров в плоскости перекладок порпшд, на торцах 4243 блока дизеля, а также других местах в зависимости от конструктивных особеЕзностей дизеля I. генератора 2. муфты 3 и вида системы опорной 5 амортизации готоня г поверхности с резьбовыми отверстиями. Еза которых устанавливают и закрепляют виородатчнки. ориентированные соответственно потрем осям координат;

- составляют таблицу с указанием точек крепления внбро датчиков с обозначен псы номера датчика и номера канала у прибора, куда подключен каждый конкретный внбро датчик;.

-. по первому тта пу запуска ют дизель - гс кератор с работающим уп ру гим всопорным креплсЕзием - впброизолирующей муфтой 3 и. после прогрева. Езачинают замеры:

- после замеров останавливают дизечь и приступают к подготовке второго этапа, т.е. с жестким Езеопорным креплением, в следующей последовательности:

- оставляют крепления и пол оженил дизеля, генератора, впброизолирующей муфты ¿т и вибродатчнков неизмспЕзыми:

-. блокируют ведущий 22 и ведомый 19 фланцы виброизолнрующей муфты 3 (фиг. 4) жестким креплением с помощью, по меньшей мерс двух жестких пол у цилиндрических пластин 23. 24 (фиг. 2 нЗ) с отверстиями 25-30 [фиг. 24} по краям, через которые с номощьео крепежных средств закрепляют к фланцам 19. 22 (фиг. 1,4)- в которых у предварительно выполнены соответствующие резьбовые ГЕзезда 20, 21 с образованием замкнутой со всех сторон цилиндрической и достаточно жесткой составЕзой конструкции 18. 22, 23, 24 (фиг. 4). равноцешзой к жесткому неопорному креплению:

- по второму этапу запускают дизель-Еенератор с жестким креплением вала дизеля с генератором и начинают замеры по плану:

2* - по однонмсезным точкам 3647 определяют разность между значениями уровня вибрации первого и второго этапов замера и получают величину искомою коэффициента эффективности.

Оформляют результаты в виге спектров вибрации, проводят ихасзализ. Делают выводы и принимают решение, .и Таким образом, новизна и эффективность предлагаемого способа опредезения коэффициента эффективЕзости виброизолнрувошнх муфт судовых диэслъ-гсЕзераторов в периоды текущего и капитального ремонта заключается в обеснечеЕзии простоты и точности оценки эффективЕзоетн муфты с минимальными затратами.

В неизменности крепзсЕзия лап дизеля н генератора на полках несущей рамы, а также л внброизолируЕощеЙ муфты к дизелю и генератору.

БездемоЕзтажа муфты жесткое крепление валов дизеля и генератора осуществляется путей блокировки ведущего и ведомого флакцен муфты цилиндрическими пластинами расчетной толецнезы.

В возможности широкого применения в различных технических объектах.

-д»

(57) Формула изобретения

Способ определения коэффициента эффективности внбрацношзой защиты внброизолнруЕощнх муфт судовых дпэсль-1 енераторов. характеризующийся тем. что уста Еза вливают по отдшьностн дизель и геЕзератор опорными лапами на верхние полосы агрегати ой несущей рамы с расчетным раеетояЕзисм. для размещения вибронзолирующей муфты, производят кретеЕзие муфты с одной стороны к маховику дизеля, а с другой -к генератору, производят центровку дизеля с геЕзератором. в зависимости от конструктивныхособенЕзостей дизеля.генератора муфты н вида системы амортизации.

С т

RU 2 7Э0М4 С]

устанавливаш в соответствующих местах в резьбовых отверстиях, ориентированных соответственно по трем осям координат, внбродатчикп. запускают днзе.ль-генератор с работающим упругим неопорным креплением - виороизолирующей муфтой н после прогрева замеряют вибрацию, затем останавливают дизель, оставлял крепления и Положения дизеля, генератора, виброизолирующей муфты и внбродатчнхов неизменными. блокируют ведущий и ведомый фланцы виороизолнрующей муфты жестким креплением с помощью по меньшей мере двух жестких полуцилнндрнческих пластин с отверстиями по краям, через которые с помощью крепежных средств закрепляют к фланцам. в которых предварительно выполнены соответствующие х> резьбовые гнезда, с образованием замкнутой со всех сторон цилиндрической "жесткой составной конструкции, равноценной жесткому неопорному креплению, запускают дизель-генератор с жестким креплением вали дизеля с генератором и замеряЕот вибрацию. Но одноименным точкам определяют разность между значениям уровня вибрации первого и второго зтагюв замера и получают величину искомого коэффициента ¿f эффективности.

45

С-ф.: 4

(Обязательное) Патент на изобретение № 2730696 «СПОСОБ РЕАЛИЗАЦИИ ОПОРНОЙ И НЕОПОРНОЙ АМОРТИЗАЦИИ СУДОВОЙ ЭЛЕКТРОСТАЦИИ С ВИБРОАКТИВНЫМ ДИЗЕЛЬНЫМ

ПРИВОДОМ»

РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ

(19)

ни

(11)

2 730 69613) С1

<51) МПК

В63Н 21/30 (2006.01)

ПбР 7/14 (2006.01)

ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ

(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ

(52) СП К

В63Н21/30 (2020.02); Р16Р 7/14 (2020.02)

О

<£>

О)

и» о со г-(М

ОС

<21)(22) Заявка: 2019122699, 15.07.2019

(24) Дата начала отсчета срока действия патента:

15.07.2019

Дата регистрации:

25.08.2020

Приоритетны):

(22) Дата подачи заявки: 15.07.2019

(45)Опубликовано: 25.08.2020 Бюл. № 24

Адрес для переписки:

190008, Санкт-Петербург, ул. Лоцманская, 3, СПбГМТУ, патентный отдел, Косовцевой Г.А.

(72) Автор(ы):

Минасян Минас Арменакович (К.О), Минасян Армен Минасович (1Ш), Киав Тхет Наинг (1Ш), Цзэн Цзюньцзе (НИ), Лэ Хи Ха (ИЦ)

(73) Патентообладателей): федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Санкт-Петербургский государственный морской технический университет" (СПбГМТУ) (НИ)

(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: 11112632232 С1,03.10.2017. БЕ 102009010261 А1,02.09.2010. СМ 204688393 и, 07.10.2015.

(54) Способ реализации опорной и неопорной амортизации судовой электростанции с виброактивным дизельным приводом

(57) Реферат:

Изобретение относится к системам амортизации. Производят монтаж пружинно-канатных виброизоляторов (ПКВ) и ■горообразных канатных виброизоляторов (ТКВ) в расчетных точках крепления на верхних полосах несущей рамы. Опускают равномерно дизель и генератор, производят точную регулировку до достижения установленных расчетом пределов. Производят крепление всех опорных ПКВ. Устанавливают в образованных расчетных зазорах между опорными фланцами ТКВ и лапами дизеля и генератора соответствующих пластин. Проверяют нулевую жесткость всех ТКВ. Производят крепление всех ТКВ.

Устанавливают канатную торообразную муфту между ведущим валом дизеля и ведомым валом генератора. Производят центровку приводного дизеля с приемником энергии - генератором. Производят виброакустические испытания на режимах пуска и остановки, в том числе и переходных режимах работы, а также работы в условиях возникновения ударных механических сотрясений. Производят обработку, анализ и сравнение с расчетными данными. Достигается сохранение прочности элементов системы амортизации двигателя с неудовлетворительным критерием неуравновешенности. 3 ил.

33

м

СО

о

СП (О <т>

Г)

Фиг. 1

Сф.: 2

cm

RUSSIAN FEDERATION

FEDERAL SERVICE FOR INTELLECTUAL PROPERTY

<12) ABSTRACT OF INVENTION

(19)

RU

do

2 730 696(13) C1

(51) 1m. CI.

B63H 21/30 (2006.01 )

F16F 7/14 (2006.01)

(52) CPC

B63H21/30 (2020.02) : F16F 7/14 (2020.02)

CJ

to <n to o

CO CM

(21)(22) Application: 2019122699, 15.07.2019