Методика расчета вертикальных откосов, армированных горизонтальными элементами круглого сечения, на основе решений теории устойчивости грунтов тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.23.02, кандидат наук Кузнецов Анатолий Олегович

• Кузнецов Анатолий Олегович
• кандидат наук
• 2018

Оглавление диссертации кандидат наук Кузнецов Анатолий Олегович

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА

1.1. Горизонтальное армирование грунтов при строительстве подземных сооружений

1.2. Обзор методов проектирования и расчета горизонтального армирования при строительстве котлованов

1.3. Обзор применения усиливающих и опережающих временных крепей в тоннелестроении

1.4. О технологии монтажа горизонтальных армоэлементов

1.5. Взаимодействие армоэлементов с грунтом по Клоттеру

1.6. Обзор методов расчета горизонтально армированных грунтовых массивов

1.7. О приближенных методах теории устойчивости

1.8. Об истории теории предельного равновесия грунтов

1.9. О применении метода конечных элементов для решения задач предельного равновесия

Выводы по главе

ГЛАВА 2. ОБЩАЯ СХЕМА РЕШЕНИЯ

2.1. Принципиальные схемы горизонтального армирования откосов

2.2. Общая схема для расчета горизонтально армированного грунта

2.3. Особенности армирования гладкими стержнями

2.4. Определение минимальной заделки армоэлемента

Выводы по главе

ГЛАВА 3. ПРЕДЕЛЬНОЕ ДАВЛЕНИЕ АРМОЭЛЕМЕНТА НА ГРУНТ

3.1. Анализ формирования областей пластических деформаций

3.2. Метод характеристик

3.3. Предельное давление на вышерасположенный грунт

3.4. Предельное давление на нижерасположенный грунт

Выводы по главе

ГЛАВА 4. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ

4.1. Описание эксперимента

4.2. Результаты эксперимента

4.3. Описание эксперимента

4.4. Результаты эксперимента

Выводы по главе

ГЛАВА 5. ПРАКТИЧЕСКИЙ МЕТОД РАСЧЕТА АРМОГРУНТОВЫХ

МАССИВОВ

5.1. Последовательность расчета (проектирования) горизонтально армированных грунтовых массивов

5.2. Применение методики на практике при проектировании вертикального борта котлована

5.3. Применение методики на практике при проектировании опережающей временной крепи в тоннеле

5.4. Экономический эффект при использовании методики в сравнении с альтернативными видами крепления котлованов

Выводы по главе

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

ПРИЛОЖЕНИЕ А Графики для определения предельных и нормальных

нагрузок

ПРИЛОЖЕНИЕ Б Копии документов о внедрении результатов исследования .. 142 ПРИЛОЖЕНИЕ В Локальные сметные расчеты характерных вариантов

крепления котлованов

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Методика расчета вертикальных откосов, армированных горизонтальными элементами круглого сечения, на основе решений теории устойчивости грунтов»

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность темы исследований. Последние десятилетия уже на стадии анализа инженерно-геологической условий всё чаще ставится вопрос о том или ином способе преобразования грунтовой среды с целью улучшения ее строительных свойств. В этом ряду особое место занимает вопрос об армировании грунтов.

Так, значительное распространение получило горизонтальное армирование бортов котлованов с целью повышения их устойчивости и уменьшения активного давления, называемое также нагельным креплением. При проходке подземных выработок все чаще стала использоваться опережающая временная крепь, представляющая собой армирование горизонтальными стержнями грунта впереди забоя.

Необходимо отметить, что практика применения этого вида усиления грунтовых массивов опережает развитие расчетно-теоретического аппарата. С другой стороны, экономический эффект армирования грунтов заставляет строителей и проектировщиков применять этот способ усиления, основываясь на прецедентах и различных приближенных методах расчета.

Трудности при математическом моделировании армированных грунтов обусловлены как объективной сложностью описания напряженно-деформированного состояния (НДС) армогрунтового массива, так и недостаточной изученностью самих механизмов взаимодействия грунта и горизонтальных армоэлементов. Конечно-элементное моделирование армогрунтовой среды, конечно же, может использоваться и используется при решении данного класса геотехнических задач, однако не снимает проблему полностью. Как следствие, на сегодняшний день в отношении механических процессов, протекающих при таком усилении грунтов, отсутствует единый подход и общепринятые расчетные схемы.

Таким образом, на современном этапе дальнейшее накопление знаний в области поведения армированных грунтов, особенно в момент потери устойчивости, и создание практических инженерных методик, адекватно отражающих основные черты их работы, является актуальной задачей.

Степень разработанности темы. Если для вертикально армированных грунтовых массивов строгая математическая теория разработана В.Г. Федоровским, которая активно развивается и с успехом используется в практических расчетах, то для горизонтально армированных грунтов аналогичная теория на сегодняшний день отсутствует.

Здесь широко используются различные приближенные методики. Причем в большинстве существующих методов расчета основное внимание уделяется работе армоэлементов на выдергивание. В то же время в момент потери устойчивости некоторого объема горизонтально армированного грунта (например, призмы обрушения) он взаимодействует с армоэлементами и в вертикальном направлении. Последнее обстоятельство оказывает существенное влияние на поведение армо-грунтового массива и его устойчивость в целом, однако достаточно редко учитывается в соответствующих методах расчета.

Цель работы заключалась в разработке методики расчета горизонтального армирования грунтовых массивов, используемых при креплении бортов котлованов и опережающей крепи в тоннельных выработках, с учетом взаимодействия армоэлементов и грунтового массива в вертикальном направлении на основе решений теории устойчивости грунтовых массивов.

Задачи исследований.

1. Разработка общей расчетной схемы устойчивости грунтового массива, армированного горизонтальными элементами, с учетом работы армоэлементов в вертикальном направлении.

2. Определение напряжений на контакте «армоэлемент-грунт» в пределах призмы обрушения строгим статическим методом теории предельного равновесия грунтов (ТПРГ).

3. Определение напряжений на контакте «армоэлемент-грунт» при взаимодействии армоэлементов с неподвижной частью грунтового массива (в заделке) строгим статическим методом ТПРГ.

4. Экспериментальные исследования взаимодействия армоэлементов с массивом при наступлении предельного состояния в грунте.

5. Разработка практических рекомендаций по расчету горизонтального армирования бортов котлованов и грунта впереди забоя при проходке тоннельных выработок.

Объектом исследования являются грунтовые массивы, армированные горизонтальными стержневыми элементами круглого сечения.

Предметом исследования являются предельное напряженное состояние горизонтально армированных грунтов бортов котлованов и грунта впереди забоя тоннелей.

Научная новизна работы заключается в следующем.

1. На основе уравнений статики и закона Кулона предложена методика расчета устойчивости грунтовых массивов, армированных горизонтальными элементами (как шероховатыми, так и гладкими), с учетом работы армоэлементов в вертикальном направлении.

2. Получено строгое статическое решение ТПРГ задачи о предельном состоянии грунта, окружающего армоэлемент круглого сечения, при обрушении грунта.

3. Получено строгое статическое решение ТПРГ задачи о предельном состоянии грунта, окружающего армоэлемент круглого сечения, при вдавливании ар-моэлемента в грунт.

4. На основе экспериментальных исследований и численного моделирования изучен процесс формирования областей предельного равновесия грунта, окружающего горизонтальный армоэлемент круглого сечения.

5. Предложена методика расчета заделки армоэлементов в несмещающиеся грунты на основе решений ТПРГ.

Теоретическая и практическая значимость работы заключается в полученных новых решениях ТПРГ и разработанной практической методике расчета параметров горизонтального армирования грунта бортов котлованов, а также грунта впереди забоя при проходке тоннельных выработок.

1. Разработана практическая методика расчета устойчивости грунтового массива, армированного горизонтальными стержнями, в том числе подбор таких параметров армирования, которые позволяют обойтись без подпорной стенки.

2. Разработана практическая методика расчета силы активного давления грунта на подпорную стенку (при ее наличии) с учетом работы горизонтальных армоэлементов.

3. Результаты решения задач ТПРГ о предельном состоянии грунта, окружающего армоэлементы, приведены к стандартному виду трехчленной формулы Терцаги для всего диапазона значений прочностных параметров грунта.

4. Исследовано влияние параметров армирования и характеристик грунта на устойчивость армогрунтового массива.

5. Разработаны практические рекомендации для расчета армированных грунтов бортов котлованов и грунтов впереди забоя тоннельных выработок.

Методология и методы исследований. Для решения поставленных задач использовались: статический метод теории устойчивости, метод характеристик ТПРГ, метод конечных элементов (МКЭ), экспериментальные методы механики грунтов.

Положения, выносимые на защиту.

1. Результаты решения задачи устойчивости грунтового массива, армированного горизонтальными стержнями, при наличии подпорной стенки и без подпорной стенки.

2. Результаты решения задачи ТПРГ о взаимодействии армоэлемента круглого сечения с окружающим грунтовым массивом при его обрушении.

3. Результаты решения задачи ТПРГ о предельном напряженном состоянии грунтового массива при вдавливании в него армоэлемента круглого сечения.

4. Результаты численных (МКЭ) и экспериментальных исследований поведения грунта, окружающего армоэлемент, в предельной стадии работы.

5. Практическая методика расчета параметров горизонтального армирования грунтов котлованов и грунта впереди забоя при проходке тоннельных выработок.

Степень достоверности предлагаемых методик расчета основана на использовании строгих теоретических методов решений задач ТПРГ, апробированных численных (МКЭ) и приближенных методов теории устойчивости, а также на сопоставлении теоретических результатов с опытными данными, в том числе полученными на реальных объектах строительства.

Личный вклад автора состоит в решении задачи об устойчивости армо-грунтового массива, в получении решений ТПРГ (в т.ч. в написании соответствующих расчетных программ), в выполнении численных (МКЭ) и экспериментальных исследований, а также в расчетах и проектировании горизонтального армирования на реальных объектах.

Апробация работы. Материалы работы были представлены и докладывались на научно-технических конференциях в НИИОСП им. Н.М. Герсеванова -структурное подразделение ОАО «НИЦ "Строительство"» (г. Москва), в ОАО «ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева» (г. Санкт-Петербург, 2016...2017), НИУ «МГСУ» (МИСИ, г. Москва), ФГБОУ ВО «СГУПС» (г. Новосибирск, 2011.2017). Содержание работы было доложено на специализированных научно-технических семинарах в ОАО «ВНИИГ им Б.Е. Веденеева» (г. Санкт-Петербург, 2016.2017) и ФГБОУ ВО «СГУПС» (г. Новосибирск, 2015.2017).

Внедрение результатов работы. Результаты исследований внедрены на ряде строительных объектов в г. Новосибирске.

Публикации. По теме диссертации опубликовано 15 печатных работ, в том числе 3 работы в журналах из перечня, рекомендованного ВАК Минобразования РФ.

Объем и структура работы. Диссертация состоит из введения, пяти глав, заключения, списка литературы и трех приложений. Общий объем составляет 150 страницы, 57 рисунков, 9 таблиц. Список литературы содержит 196 источников, в том числе 56 иностранных.

ГЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА

1.1. Горизонтальное армирование грунтов при строительстве подземных

сооружений

Усиление бортов котлованов горизонтальными или слабонаклоненными стержневыми армирующими элементами получило название нагельное крепление (рисунки 1.1 а, 1.2 а). Аналогичное (по существу механической работы) усиление грунта впереди забоя подземной выработки чаще всего называют армированием лба забоя (рисунки 1.1 б, 1.2 б).

а) б)

г

'л

Рисунок 1.1 - Общая схема горизонтального армирования: а - при строительстве котлованов,

б - при строительстве подземных сооружений

Рисунок 1.2 - Примеры горизонтального армирования: а - при строительстве котлованов,

б - при строительстве подземных сооружений

За рубежом сама эта технология известна как «Clouage des Sols» (Франция), «Bodenvernagelung» (Германия), «Tu Ding Fa» (Китай), «Paku Tanah» (Малазия), «Passive anchor» (Италия) и др.

Приведем ряд определений. В соответствии с рекомендациями [184] грунтовые нагели - это армированный грунтовый массив, эффективная работа которого осуществляется в процессе строительно-монтажных работ. Такое армирование используется для повышения общей устойчивости склонов, бортов котлованов, забоев транспортных тоннелей и др.

В соответствии с некоторыми зарубежными рекомендациями (например, НА68/94), нагельное крепление - это метод, при котором грунтовый массив усиливается за счет внедрения армирующих элементов, работа которых сводится к восприятию растягивающих усилий.

В других зарубежных нормативных документах дается следующее определение: нагельное крепление - это технология строительства, используемая с целью повышения (либо поддерживания) устойчивости грунтового массива путем внедрения в него армирующих элементов (грунтовых нагелей).

В российских нормативных документах приводят следующие определения

[111]:

- нагельное крепление - геотехническая конструкция, предназначенная для обеспечения устойчивости вертикальных стенок и крутонаклонных откосов строительных котлованов и выемок путем укрепления в процессе разработки прилегающего грунтового массива системой армирующих элементов (стальных стержней) или буроинъекционных микросвай.

- грунтовые нагели - горизонтальные или наклонные армирующие элементы или буроинъекционные микросваи, закрепляемые в грунте по мере разработки котлована.

- буроинъекционный нагель - буроинъекционная анкерная микросвая, передающая выдергивающее усилие в грунт по всей своей длине. Такая свая включает цементно-стальной ствол (в грунте) и оголовок для закрепления на стенке (откосе).

- погружной нагель - армирующий элемент, устанавливаемый непосредственно в целик грунта путем забивки, вдавливания и завинчивания.

Горизонтальное армирование может быть представлено металлическими или стеклопластиковыми нагелями, слоями геотекстиля, георешеток, полимерных пленок, волокон и пр.

Методы монтажа конструкции могут быть совершенно разными от механического забивания до размещения в заранее пробуренное (либо просверленное) отверстие в грунтовом массиве. Обычно монтаж производят с небольшим наклоном к горизонтали.

Итак, горизонтальное армирование преимущественно применяется [105]:

- повышения устойчивости склонов и откосов;

- повышение устойчивости грунтового «ядра» впереди забоя в выработке;

- снижения активного и повышение пассивного давления грунта на подпорные стены и сооружения;

- для исключения выпора слабых грунтов из-под сооружения или искусственной насыпи.

С момента своего появления в начале 1970-х эффективность применения нагелей была многократно доказана на практике, в т.ч. для усиления грунта бортов котлованов, грунтового ядра впереди забоя при проходке подземных выработок, повышения коэффициента устойчивости откосов. Вместе с тем до сих пор ощущается дефицит надежных расчетных методов определения параметров такого армирования, а наибольшие успехи в развитии этого вида усиления грунтов достигнуты преимущественно в практическом и экспериментальном русле.

Данная работа посвящена совершенствованию методики расчета стержневых нагелей круглого поперечного сечения.

Важно подчеркнуть, что расчетные методы анализа грунтовых массивов, армированных горизонтальными элементами, конечно же, существуют. Их обзор представлен ниже. Однако приходится констатировать, что отсутствует единый теоретический подход и общепринятые расчетные схемы, за исключением про-

стейших - например, моделирование армогрунтового массива в виде квазисплошной гравитационной стенки и т.п.

1.2. Обзор методов проектирования и расчета горизонтального армирования

при строительстве котлованов

Основная классификация методов крепления стен котлованов приведена на рисунке 1.3.

Рисунок 1.3 - Классификация методов крепления стен котлованов

Традиционные методы крепления строительных котлованов (шпунтовая, балочная, свайная стенка, ограждение методом «стена в грунте», массивная подпорная стенка и др.) основаны на восприятии давления призмы обрушения грунта специальной ограждающей конструкцией, удерживаемой расстрелами или анкерами.

Нагельное крепление вертикальных стен котлованов, крутонаклонных откосов выемок и насыпей основано на укреплении прилегающего грунтового массива путем внедрения системы арматурных стержней (нагелей) при поярусной разработке грунта. В результате функцию ограждения котлована выполняет массив армированного нагелями грунта, покрытый по наружному контуру, тонкой армированной оболочкой, служащей защитой поверхности от эрозии и местных вывалов.

На практике, нагельное крепление целесообразно применять для котлованов глубиной до 12-16 м в связных пылевато-глинистых грунтах (супеси, суглинки, глины) различной (кроме текучей) консистенции, способных удерживать на период возведения защитного покрытия откос заданной крутизны.

Нагельное крепление грунтового массива можно условно разделить на три основных типа.

Тип А. Такое армирование грунтов преимущественно используется при наклонах бортов котлованов от 70° до 90° к горизонтали (рисунок 1.4). Строительство и монтаж конструкций осуществляется поэтапно в направлении «сверху-вниз», где на каждой выемке производятся набрызг-бетонирование по сетке для обеспечения локальной устойчивости борта котлована от осыпания. Следует отметить, что набрызг-бетонные работы довольно сложно выполнять при вертикальной планировке борта котлована.

4 этап экскавации

3 этап экскавации

2 этап экскавации

1 этап экскавации

5 этап экскавации

Рисунок 1.4 - Армирование по типу А

Тип Б. Этот тип армирования грунтов используется при креплениях наклонных бортов котлованов с наклоном меньшим 70° к горизонтали (рисунок 1.5). В основном используется при усилении дорожных насыпей для повышения их устойчивости. Облицовка используется преимущественно для защиты поверхности склона от эрозионных и атмосферных процессов.

Тип В. Здесь определяющим является конструкция, которая удерживает борт котлована от обрушения. В данном типе поддерживающая стенка возводится до начала строительно-монтажных работ, связанных с разработкой грунтового массива, а нагели погружаются в грунт уже в процессе разработки котлована (рисунок 1.6). В зависимости от жесткости поддерживающей стенки, возможна различная работа нагелей в грунтовом массиве.

В настоящей работе преимущественно рассматривается армирование откосов по типам А и В.

Не менее значимым также является вопрос о защите армированного грунта от воздействия воды. Крайне важно, чтобы подобные конструкции были полностью защищены от проникновения воды. Необеспечение условий данного требования может привести к тому, что на облицовку (противостоящую местным вывалам) дополнительно будет влиять гидростатическое давление, а также может при-

Облицовка

5 этап экскавации

6 этап экскавации

Рисунок 1.5 - Армирование по типу Б

вести к быстрому снижению прочности армирующего материала (ускорение коррозии металлических арматурных стержней, особенно когда вода содержит агрессивные вещества), снижению взаимодействия (проскальзывания) между системой «грунтовый массив-армоэлемент» и ухудшению параметров прочности грунта. В принципе в обводненных массивах применение нагельного крепления является нежелательным.

Удерживающую стенку

мошируют до экскавации грунта

1 этап экскавации

2 этап экскавации

3 этап экскавации

4 этап экскавации

5 этап экскавации

6 этап экскавации

Рисунок 1.6 - Армирование по типу В

Отметим, что даже если грунт не расположен в месте уровня грунтовых вод, существует возможность проникновения воды в грунт, например, за счет инфильтрации поверхностными водами; из-за техногенных аварий в виде повреждения водоносной трубы и др. Для защиты сооружения от воздействия воды необходимо принимать меры для обеспечения дренажа. Во избежание или для ограничения инфильтрации поверхностных вод в грунт, необходимо предпринять мероприятия, чтобы перехватить и отвести воду.

Дренажные мероприятия могут быть предусмотрены несколькими способами. Можно использовать слабонаклонные к горизонту дрены, которые, как правило, состоят из перфорированных фильтрационных труб, смонтированных в заранее пробуренную скважину либо путем вдавливания. Такие мероприятия рекомендуются для временных и постоянных армогрунтовых конструкций, особенно

когда поверхность любого окружающего грунта не имеет надлежащей защиты от возможного проникновения поверхностных вод.

Во всех случаях за бортом котлованов должен быть предусмотрен слой, связанный с дренажным комплексом, прежде чем он будет покрыт слоем набрызг-бетона (монтаж пористых плит, геотекстиля и пр.). Они должны быть размещены

Л

плотностью не меньше чем один на 10 м облицовки (рисунок 1.7).

а) б)

отверстие

Рисунок 1.7 - Методы защиты грунтового массива от воздействия воды: а - комбинированная система сбора; б - слабонаклонные дрены в ступенчатом котловане

Защита от проникновения поверхностных вод в грунтовый массив по всей длине облицовки сооружения должна быть обеспечена установкой устройств для сбора и отвода воды (рисунок 1.8).

Водоотводно отверстие

Рисунок 1.8 - Пример защиты армогрунтового массива от поверхностных вод

Таким образом, нагельное крепление используется для усиления вертикальных или достаточно крутых бортов котлованов, повышения устойчивости склонов, и зачастую применяется в комбинации с другими традиционными методами крепления.

Отметим, что в водонасыщенных грунтах применение этого вида усиления крайне нежелательно.

1.3. Обзор применения усиливающих и опережающих временных крепей в

тоннелестроении

Стержневое крепление грунтовых массивов при строительстве подземных сооружений может выполнять две основные роли.

Во-первых, анкерные или стержневые армирующие элементы часто используют для стабилизации окружающего грунтового массива (рисунок 1.9). Традиционно использующаяся в данном случае набрызг-бетонная временная крепь может быть применена в комбинации с анкерным либо стержневым армирующим креплением, которое в свою очередь усиливает активную зону обрушения грунтового массива над выработкой.

Армирующие

Рисунок 1.9 - Применение негоризонтальных армирующих стержней в поперечном разрезе

выработки

Во-вторых, для обеспечения устойчивости ядра выработки в тоннелестроении также используют длинные горизонтальные армирующие конструкции. Это позволяет не только обеспечить устойчивость грунтов впереди подземного объекта строительства, но и уменьшить просадки грунтового массива на поверхности [87], что, по существу, является элементом управления напряженно-деформированным состоянием (НДС) грунтового массива.

Основная классификация методов временного и опережающего крепления ядра выработки подземных сооружений приведена на рисунке 1.10.

Рисунок 1.10 - Классификация методов временного и опережающего крепления ядра выработки

подземных сооружений

Одним из способов усиления грунта впереди забоя в тоннелестроении является опережающая крепь. Опережающее временное крепление - это превентивное мероприятие, направленное на обеспечение устойчивости окружающего грунтового массива, и как следствие - безопасности экскавации подземных выработок. Данный тип крепи преимущественно используют в грунтах от средней устойчивости до неустойчивых (коэффициент крепости по М.М. Протодьяконову от 3 и менее) [31, табл. 3].

Технологию по укреплению грунтов с помощью горизонтального армирования стоит применять для грунтов, находящихся не ниже уровня грунтовых вод. Если при строительстве подземных сооружений встречаются водонасыщение грунты, то необходимо предусмотреть мероприятия по понижению уровня грунтовых вод или искусственному замораживанию грунтов.

Опережающая временная крепь в виде горизонтальных элементов, армирующих грунтовый массив, нашла свое применение, например, при строительстве автодорожных тоннелей №8 и №8а по трассе дублера Курортного проспекта г. Сочи, а также перегонных тоннелей и сбоек в городах Москва, Санкт-Петербург и др.

Отметим, что вместо металлической арматуры для грунтов ядра тоннеля используют обычно материалы, которые легко разрушить с помощью скалывания - например, фиберглассовые или стеклопластиковые элементы, которые хорошо работают на изгиб и растяжение. Подобное техническое решение позволяет обеспечить проходку транспортного тоннеля на полное сечение методом сплошного забоя с обеспечением достаточной безопасности при строительстве в стесненных условиях.

За рубежом наибольшее промышленное развитие данная технология получила в Италии. Характерными примерами можно считать: базисные Альпийские тоннели (Италия-Франция), проходка автодорожного тоннеля Прапонтин (Италия); строительство односводчатой станции «Убальди» (Италия) и др. Здесь был реализован подход, который получил название ADECO-RS - Analysis of Controlled Deformation in Rocks and Soils (рисунок 1.11). Будучи успешно применяем в различных типах грунтов, данный подход позволил найти решения в многочисленных тяжелых ситуациях проходки, где применение традиционного опыта уже не могло себя оправдать.

Так, в работе [173] рекомендуется предварительное укрепление грунта тоннеля за счет введения в ядро армирующих элементов из стекловолокна выполнять с использованием следующих методов:

- усиление ядра выработки с помощью армирования стекловолоконными элементами;

- усиление ядра выработки тоннеля с помощью армирования стекловоло-конными элементами одновременно с созданием опережающих временных набрызг-бетонных оболочек вокруг ядра выработки;

- усиление ядра выработки тоннеля с помощью армирования стекловоло-конными элементами одновременно с созданием опережающих временных оболочек вокруг ядра выработки в виде горизонтальной струйной цементации;

- комбинация усиления ядра выработки тоннеля с помощью армирования стекловолоконными элементами и цементацией грунтового массива, а также с одновременным созданием опережающих временных оболочек вокруг ядра выработки в виде горизонтальной струйной цементации армированной стеклопласти-ковыми элементами.

Методы оперативного вмешательства 1 - Опережающее удерживаение выработки путем защиты "ядра" по контуру

Ан

А-А

А^

2 - Опережающее удерживаение выработки путем усиления "ядра" горизонтальными армоэлементами

Ан

А-А

А^

Рисунок 1.11 - Управление деформируемым состоянием грунтового массива методом

ADECO-RS

Таким образом, горизонтальное армирование эффективно используется для усиления ядра выработок в подземном строительстве, для повышения устойчивости ядра выработки и имеет схожий принцип работы с нагельным креплением вертикальных откосов котлованов.

Следует отметить, что в водонасыщенных грунтах применение этого вида усиления в подземном строительстве нежелательно.

1.4. О технологии монтажа горизонтальных армоэлементов

Технологическую последовательность действий с использованием горизонтального армирования как при экскавации котлованов, так и при строительстве тоннелей можно разделить на три этапа.

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Кузнецов Анатолий Олегович, 2018 год

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Айвазов, Ю.Н. О влиянии продвижения забоя на перемещения контура круговой протяженной выработки / Ю.Н. Айвазов, А.И. Кривошлык // Тоннели и метрополитены. - 1982. - вып. 711. - С. 63-70.

2. Анкерные и армогрунтовые конструкции в транспортном строительстве по материалам зарубежной печати // Транспортное строительство. - 1985. - № 9. -С. 54-56.

3. Антощенко, В.П. Опыт применения современных технологий, оборудования и специальных способов работ на объектах «УС «ЮГСК» / В.П. Антощенко, В.В. Балыкин, Г.Н. Полянкин, В.Н. Кулаков // Инженер и промышленник. -2011. - №4 (10). - С. 34-39.

4. Барвашов, В.А. Метод расчета нагельного крепления грунтовых откосов / В.А. Барвашов, И.М. Иовлев // Геотехника. - 2011. - №5. - С. 44-53.

5. Беллендир, Е.Н. Анализ и оценка риска аварий комплекса причальных гидротехнических сооружений объектов нефтегазодобычи на морском шельфе / Е.Н. Беллендир, Н.Я. Никитина, О.М. Финагенов // Известия ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева. - 2010. - Т. 257. - С. 116-127.

6. Березанцев, В.Г. Осесимметричная задача теории предельного равновесия сыпучей среды. / В.Г. Березанцев. - М.: Гос. изд-во технико-теор. лит-ры, 1952. - 120 с.

7. Беляков, Н.А. Разработка метода прогноза напряженно-деформированного состояния обделок транспортных тоннелей в тектонически нарушенном массиве: автореф. дис. ... канд. техн. наук: 25.00.20 / Беляков Никита Андреевич. -СПб., 2012. - 20 с.

8. Березанцев, В.Г. Расчет оснований сооружений / В.Г. Березанцев. - Л.: Стройиздат, 1970. - 208 с.

9. Бугров, А.К. Анизотропные грунты и оснований сооружений / А.К. Бугров, А.И. Голубев. - СПб: Недра, 1993. - 245 с.

10. Булычев, Н.С. Механика подземных сооружений / Н.С. Булычев. - М.: Недра, 1994. - 382 с.

11. Булычев, Н.С. Механика подземных сооружений в примерах и задачах / Н.С. Булычев. - М.: Недра, 1989. - 231 с.

12. Бухарцев, В.Н. Оценка устойчивости грунтовых откосов вариационным методом / В.Н. Бухарцев // Гидротехническое строительство. - 1998. - №11. -С. 44-47.

13. Васильев, И.М. Прочность и устойчивость грунтовых плотин: автореф. дис. ... д-ра техн. наук: / Васильев И.М. - Л., 1985. - 35 с.

14. Виттке, В. Механика скальных пород: Пер. с нем. / В Виттке. - М.: Недра, 1990. - 439 с.

15. Волков, В.П. Тоннели и метрополитены / В.П. Волков, С.Н. Наумов, А.Н. Пирожкова - М.: Транспорт, 1975. - 551 с.

16. ВСН 506-88 Проектирование и устройство грунтовых анкеров. - М.: ЦБНТИ Минмонтажспецстроя СССР, 1989. - 29 с.

17. Гарбер, В.А. Тоннели и метрополитены. Наука, проектирование, строительство, эксплуатация / В.А. Гарбер. - М.: Экон-Информ, 2008. - 168 с.

18. Гениев, Г.А. Вопросы динамики сыпучей среды / Г.А. Гениев. - М.: Гос-стройиздат, 1958. - 122 с.

19. Герсеванов, Н.М. Теоретические основы механики грунтов / Н.М. Герсева-нов, Д.Е. Польшин. - М.: Стройиздат, 1948. - 248с.

20. Глаговский, В.Б. Анализ устойчивости грунтовой плотины при сейсмическом воздействии и движении поездов по ее гребню / В.Б. Глаговский, О.М. Финагенов, Т.А. Созинова // Известия ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева. - 2009. - Т. 253. - С. 43-48.

21. Голушкевич, С.С. Статика предельных состояний грунтовых масс / С.С. Голушкевич. - М.: Гос. изд-во технико-теор. лит-ры, 1957. - 288 с.

22. Гольдин, А.Л. Проектирование грунтовых плотин / А.Л. Гольдин, Л.Н. Рассказов. - М.: Энергоатомиздат, 1987. - 304 с.

23. Гольдштейн, М.Н. Механические свойства грунтов / М.Н. Гольдштейн -М.: Стройиздат, 1979. - 304 с.

24. Горбунов-Посадов, М.И. Устойчивость фундаментов на песчаном основании / М.И. Горбунов-Посадов. - М.: Госстройиздат, 1962. - 95с.

25. Гурков, К.С. Пневмопробойники / К.С. Гурков, В.В. Климашко, А.Д. Ко-стылев и др. - Новосибирск, 1990. - 218 с.

26. Джоунс, К.Д. Сооружения из армированного грунта / К.Д. Джоунс - М.: Стройиздат, 1989. - 281 с.

27. Дыба, В.П. Верхняя оценка несущей способности гладкой подпорной стенки / В.П. Дыба, А.М. Балашов // Современные проблемы фундаментостроения: сб. тр. междунар. научно-техн. конф. - 2001. - Часть 3-4. - С. 39-42.

28. Евдокимов, П.Д. Экспериментальные исследования несущей способности песчаных оснований / П.Д. Евдокимов, П.Н. Кашкаров // Основания, фундаменты и механика грунтов. - 1982. - №1.

29. Жабко, А.В. Теория расчета устойчивости откосов и оснований. Анализ, характеристика и классификация существующих методов расчета устойчивости откосов / А.В. Жабко // Известия уральского государственного горного университета. - 2015. - №4. - С. 45-57.

30. Журавлев, А.Е. Прогноз сдвижений и деформаций при сооружении тоннелей в дисперсных грунтах методом микротоннелирования: дис. ... канд. техн. наук: 25.00.16 / Журавлев Алексей Евгеньевич. - СПб., 2015. - 92 с.

31. Загорский, Л.С. Прогнозирование устойчивости призабойной зоны тоннельных выработок методом резонансно-аккустического профилирования / Л.С. Загорский, Н.Н. Симонов, В.А. Ромащенко // Научно-техническое сопровождение проектирования и строительства тоннелей и метрополитенов в сложных инженерно-геологических условиях. Научные труды ОАО ЦНИИС. - 2011. - Вып. 260. - С. 71-88.

32. Зенкевич, О. Метод конечных элементов в технике / О. Зенкевич. - М.: Мир, 1975. - 543 с.

33. Зубков, В.В. О математическом моделировании напряженного состояния массива горных пород / В.В. Зубков // Сб. научных трудов, ВНИМИ. - СПб.: Горная геомеханика и маркшейдерское дело, 1999. - С. 87-93.

34. Иванов, П.Л. Грунты и основания гидротехнических сооружений. Механика грунтов: Учеб. для гидротехн. спец. вузов. 2-е изд., перераб. и доп. / П.Л. Иванов. - М.: Высшая школа, 1991. - 447 с.

35. Ильичев, В.А. Геотехнические проблемы в подземном строительстве города / В.А. Ильичев // Основания, фундаменты и механика грунтов. - 2004. - №4. - С. 3-5.

36. Ишлинский, А.Ю. Математическая теория пластичности / А.Ю. Ишлин-ский, Д.Д. Ивлев. - М.: Физматлит, 2001. - 701 с.

37. Калаев, А.И. Несущая способность оснований сооружений / А.И. Калаев. -Л.: Стройиздат, 1990. - 184 с.

38. Караулов, А.М. Несущая способность оснований осесимметричных фундаментов зданий и сооружений: дис. ... д-ра техн. наук: 05.23.02 / Караулов Александр Михайлович. - СПб., 2008. - 291 с.

39. Качанов, Л.М. Основы теории пластичности / Л.М. Качанов. - М.: Наука, 1969. - 421 с.

40. Кашарина, Т.П. Грунтоармированные конструкции в гидротехническом строительстве / Т.П. Кашарина // Применение облегченных конструкций гидротехнических сооружений в гидротехническом строительстве. - Новочеркасск: ЮжНИИГиМ, 1980. - С. 75-83.

41. Кашарина, Т.П. Совершенствование конструкций, методов научного обоснования, проектирования и технологии возведения облегченных гидротехнических сооружений: д-р техн. наук: 23.05.07 / Кашарина Татьяна Петровна. -Москва, 2000. - 429 с.

42. Кириллов, В.М. Обобщение теории прочности грунтов / В.М. Кириллов // Возведение и реконструкция фундаментов на слабых грунтах. Межвуз. темат. сб. тр. СПб. инж.-строит. ин-т. - СПб, 1992. - С. 30-34.

43. Колин, Д.И. Расчет нагельного крепления котлованов / Д.И. Колин, Э.А. Малоян // Трансп. стр-во. - 1986. - №2. - С. 28-30.

44. Конструкции из армированного грунта в транспортном строительстве // Путь и стр-во жел. дорог: Экспресс-информ. - 1982. - № 23. - С. 10-13.

45. Коньков, А.Н. Оценка влияния опережающей крепи кровли и лба забоя на устойчивость выработки при проходке автодорожного тоннеля в городе сочи / А.Н. Коньков, В.Н. Кавказский, Т.В. Иванес, В.И. Хомутов // Промышленное и гражданское строительство. - 2012. - № 6. - С. 23-25.

46. Королев, К.В. О построении решений статики сыпучей среды при нелинейных аппроксимациях закона Кулона / К.В. Королев // Будаунщтва. Строительство. Construction. - 2003. - №1-2. - С. 106-109.

47. Королев, К.В. Несущая способность оснований в стабилизированном и не-стабилизированном состоянии: дис. ... д-ра техн. наук: 05.23.02 / Королев Константин Валерьевич - Новосибирск, 2014. - 326 с.

48. Королев, К.В. Плоская задача теории предельного равновесия грунтов: Учебное пособие / К.В. Королев. - Новосибирск: СГУПС, 2010. - 251 с.

49. Королев, К.В. Об определении предельной нагрузки в упругопластических расчетах грунтовых оснований методом конечных элементов / К.В. Королев, А.М. Караулов // Геотехника: актуальные теоретические и практические проблемы. Межвуз. тем. сб. тр. СПбГАСУ. - СПб: СПбГАСУ, 2007. - С. 102-107.

50. Крылов, А.Н. О расчете балок, лежащих на упругом основании / А.Н. Крылов. - Л.: академия наук СССР, 1931. - 154 с.

51. Кузнецов, А.О. Методика определения длины заделки гладкого нагеля, армирующего грунтовый откос / А.О. Кузнецов // Инженерно-геотехнические изыскания, проектирование и строительство оснований, фундаментов и подземных сооружений: сб. тр. всерос. науч.-техн. конф. по геотехнике (СПб, 1-3 февраля 2017 г.); СПбГАСУ. - СПб., 2017. - С. 135-139.

52. Кузнецов, А.О. Методика расчета устойчивости грунтовых массивов, армированных горизонтальными стержнями круглого сечения / А.О. Кузнецов, Г.Н. Полянкин // Метро и тоннели. - 2017. - №1-2. - С. 36-38.

53. Кузнецов, А.О. Определение параметров предельного равновесия грунтового массива при взаимодействии с армоэлементом аналитическим и численным методами / А.О. Кузнецов // Жилищное строительство. - 2016. - №11. - С. 7-11.

54. Кузнецов, А.О. Особенности методов проектирования и строительства временного крепления автодорожных тоннелей под действующими железнодорожными путями / А.О. Кузнецов // Наука и молодежь СГУПСа в третьем тысячелетии: Сб. науч. статей аспирантов и аспирантов-стажеров. - Новосибирск: Изд-во СГУПСа, 2014. - Вып.3. - С. 59-66.

55. Кузнецов, А.О. Особенности проходки тоннеля горным способом на оползневом участке / А.О. Кузнецов, О.Ю. Гребенников // Наука и молодежь XXI века: материалы X научно-технической конференции студентов и аспирантов. Ч. 1. Технические науки. - Новосибирск: Изд-во СГУПС, 2011. - С. 58-60.

56. Кузнецов, А.О. Особенности расчета при строительстве подземных сооружений методом A.DE.CO-RS / А.О. Кузнецов // Наука и молодежь XXI века: материалы XI научно-технической конференции студентов и аспирантов, посвященной 80-летию СГУПСа. Ч. 1. Технические науки. - Новосибирск: Изд-во СГУПС, 2012. - С. 61-63.

57. Кузнецов, А.О. Практическая методика расчета откосов, армированных горизонтальными стержнями круглого сечения / А.О. Кузнецов // Известия ВНИ-ИГ им. Б.Е. Веденеева. - 2017. - Т. 283. - С. 88-96.

58. Кузнецов, А.О. Применение метода ADECO-RS при проектировании и строительстве транспортных тоннелей / А.О. Кузнецов, В.Ю. Погребняк // Наука и молодежь XXI века: материалы XII научно-технической конференции студентов и аспирантов, посвященной 80-летию СГУПСа. Ч. 1. Технические науки. - Новосибирск: Изд-во СГУПС, 2014. - С. 98-100.

59. Кузнецов, А.О. Расчет армогрунтового откоса методом Кульмана с учетом горизонтального армирования / А.О. Кузнецов // Материалы Международной конференции «Интеграция, партнёрство и инновации в строительной науке и образовании». - М.: МГСУ, 2017. - С. 917-922.

60. Кузнецов, А.О. Численное моделирование предельного состояния грунтового массива, армированного горизонтальными элементами / А.О. Кузнецов // Материалы десятой научно-технической конференции «Гидроэнергетика. Гидротехника. Новые разработки и технологии». - СПб.: ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева, 2016. - С. 138.

61. Кутьев, С.П. Методика расчета армированных откосов / С.П. Кутьев // Вторая междунар. науч.-практ. конф. молодых ученых, аспирантов и докторантов «Строительство - формирование среды жизнедеятельности». - М.: Изд-во МГСУ, 2004. - С. 89-94.

62. Ланис, А.Л. Усиление грунтов земляного полотна армирующими конструкциями / А.Л. Ланис, С.А. Овчинников // Тр. IX междунар. конф. «Современные проблемы проектирования, строительства и эксплуатации железнодорожного пути». - М.: Изд-во МГУПС, 2012. - С. 111-113.

63. Ларионов, А.А. Исследование устойчивости выработки, пройденной в протерозойских глинах / А.А. Ларионов // Вестник гражданских инженеров. - 2010.

- № 2. - С. 94-99.

64. Лиманов, Ю.А. Осадки земной поверхности при сооружении городских тоннелей / Ю.А. Лиманов, А.П. Ледяев, И.В. Платонов // Транспортное строительство. - 1980. - №5. - С. 44 - 45.

65. Лиманов, Ю.А. Осадки земной поверхности при сооружении тоннелей в кембрийских глинах / Ю. А. Лиманов. - Л.: ЛИИЖТ, 1957. - 239 с.

66. Лиманов, Ю.А. Определение оптимальных параметров стержневого крепления котлованов / Ю.А. Лиманов, Ю.С. Фролов, Ю.Н. Савельев // Метрострой.

- 1985. - № 5. - С. 16-17.

67. Ломизе, Б.М. Нахождение опасной поверхности скольжения при расчете устойчивости откосов / Б.М. Ломизе // Гидротехнич. стр-во. - 1954. - № 2. - С. 32-36.

68. Лунарди, П. Усиление выработки и ядра забоя с использованием метода A.DE.CO-RS / П. Лунарди, Б. Андреа, М. Рослякова, К.Л. Дзенти // Метро и тоннели. - 2011. - №4. - С. 26-29.

69. Маджид, Э.В. Исследование технологии крепления призабойной зоны тоннеля фибергласовыми элементами / Э.В. Маджид // Наука и техника в дорожной отрасли. - 2004. - № 3 (30). - С. 31-33.

70. Маджид, Э.В. Рациональные параметры опережающей забойной крепи из фибергласовых элементов применительно к строительству горных автодорожных тоннелей в Иране: дис. ... канд. техн. наук: 05.23.11 / Маджид Эслами Вар-намхасти. - М., 2004. - 194 с.

71. Маковский, Л.В. Эффективная технология стабилизации тоннельного забоя в слабоустойчивых грунтах / Л.В. Маковский // Подземное пространство мира. - 2002. - № 1. - С. 23-25.

72. Маковский, Л.В. Современные технологии проходки в сложных инженерно-геологических условиях / Л.В. Маковский // Метро и тоннеля. - 2002. - №5 -С. 21-23.

73. Маковский, Л.В. Особенности строительства тоннелей в сложных горногеологических условиях / Л.В. Маковский // Метро. - 1996. - № 2. - С. 37-39.

74. Малоян, Э. Анкерное крепление ограждающих стен котлованов / Э. Мало-ян, П. Васюков // Метрострой. - 1974. - № 8. - С. 12-14.

75. Малоян, Э.А. Опыт крепления стержнями вертикальных грунтовых стен строительных котлованов / Э.А. Малоян, Г.А. Скормин, С.П. Преображенский // ЦБНТИ Минмонтажспецстроя. Сер. 5. - 1981. - № 10 - С. 13-16.

76. Малый, И.М. Применение в строительных бетонных и геотехнических конструкциях неметаллической композитной арматуры. Разработка стандарта национального объединения строителей / И.М. Малый, Н.А. Петухова // Научно-техническое сопровождение проектирования и строительства тоннелей и метрополитенов в сложных инженерно-геологических условиях. Научные труды ОАО ЦНИИС. - 2012. - Вып. 264 - С. 71-88.

77. Малышев, М.В. Прочность грунтов и устойчивость оснований сооружений. 2-е изд., перераб. и доп. / М.В. Малышев. - М.: Стройиздат, 1994. - 228 с.

78. Мангушев, Р.А. Сравнительный анализ численного моделирования системы «здание-фундамент-основание» в программных комплексах SCAD и

PLAXIS / Р.А. Мангушев, И.И. Сахаров, В.В. Конюшков, С.В. Ланько // Вестник гражданских инженеров. -2010. - №3 (24). - С. 96-102.

79. Меркин В.Е. Прогрессивный опыт и тенденции развития современного тоннелестроению / В.Е. Меркин, Л.В. Маковский. - М.: Информ.-издат. центр «ТИМР», 1997. - 192 с.

80. Методические рекомендации по расчету временной крепи тоннельных выработок. - М.: ЦНИИС, 1984. - 62с.

81. Можевитинов, А.Л. Критерии и расчеты устойчивости оснований и грунтовых сооружений / А.Л. Можевитинов // Проектирование и исследование оснований гидротехнических сооружений: М-лы конф. и совещ. по гидротехнике. ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева. - Л.: Энергия, 1980. - С. 84-87.

82. Морозов, А.В. Внедрение опережающей крепи при проходке выработок в протеразойских глинах Санкт-Петербурга / А.В. Морозов, А.В. Уханов, Ю.С. Фролов, А.П. Ледяев, А.А. Ларионов // Метро и тоннели. - 2009. - №1 - С. 2729.

83. Новоторцев, В.И. Опыт применения теории пластичности к задачам об определении несущей способности оснований сооружений / В.И. Новоторцев // Известия ВНИИГ. - 1938. - т. XXII.

84. Овчинников, С.А. Упрочнение земляного полотна железных дорог объемным многоэлементным армированием: дис. ... канд. техн. наук: 05.23.11 / Овчинников Станислав Александрович. - Новосибирск, 2014. - 162 с.

85. Опарин, В.Н. Геомеханический мониторинг временной крепи железнодорожного тоннеля, проходимого в сложных инженерно-геологических условиях / В.Н. Опарин, В.Ф. Юшкин, А.Н. Рублев, Г.Н. Полянкин, А.Н. Гришин, А.О. Кузнецов // Физико-технические проблемы разработки полезных ископаемых. -2015. - №4. - С. 174-197.

86. Парамонов, В.Н. Метод конечных элементов при решении нелинейных задач геотехники: Группа компаний «Геореконструкция» / В.Н. Парамонов. -СПб, 2012. - 264 с.

87. Патент РФ 2485318. Способ строительства станционных тоннелей с малыми осадками земной поверхности / Безродный К.П., Марков В.А., Маслак В.А., Морозов А.В., Салан А.И., Старков А.Ю., Уханов А.В., Протосеня А.Г., Лодус Е.В. - Заявл. 25.01.2012. Опубл. 20.06.2013. Бюл. №17.

88. Полищук, А.И. Основы проектирования и устройства фундаментов реконструируемых зданий / А.И. Полищук. - Нортхэмптон: STT; Томск: STT, 2004. -476 с.

89. Полянкин, Г.Н. Внедрение современных технологий и оборудования при реконструкции Томусинского тоннельного комплекса / Г.Н. Полянкин, А.Г. Полянкин, А.О. Кузнецов // Инженер и промышленник сегодня. - 2015. - №1 (13). - С. 42-47.

90. Полянкин, Г.Н. Обеспечение безопасности движения поездов при строительстве тоннеля под действующими путями / Г.Н. Полянкин, А.О. Кузнецов, Г.Г. Карян, Д.В. Чусовитин, В.С. Молчанов // Совершенствование технологии перевозочного процесса к 80-летию факультета «Управление процессами перевозок»: сб. науч. тр. - Новосибирск: Изд-во СГУПСа, 2015. - С. 256-269.

91. Проект СТО НОСТРОЙ 109-2013 Освоение подземного пространства. Устройство грунтовых анкеров, нагелей и микросвай. Правила и контроль выполнения, требования к результатам работ. Редакция 2.

92. Продхан, М. З. Х. Устойчивость армированных грунтовых массивов: дис. ... канд. техн. наук: 01.02.07 / Продхан Мохаммед Захид Хусаин. - М., 1993. -216 с.

93. Протодьяконов, М.М. Давление горных пород и рудничное крепление / М.М. Протодъяконов. - М.: ГНТИ. Ч. 1, 1963. - 104 с.

94. Протосеня, А.Г. Механика подземных сооружений. Пространственные модели и мониторинг / А.Г. Протосеня, Ю.Н. Огороднов, П.А. Деменков и др. -СПб: СПГГУ-МАНЭБ, 2011. - 355 с.

95. Ревуженко, А.Ф. Математические модели упругопластических тел. Актуальные проблемы вычислительной математики и математического моделирова-

ния / А.Ф. Ревуженко, А.И. Чанышев, Е.И. Шемякин. - Новосибирск: Наука, 1985. - С. 108-118.

96. Савельев, Ю.Н. Экспериментальные исследования стержневого крепления котлованов станций метрополитена / Ю.Н. Савельев // Исследования работы искусственных сооружений на ж.-д. трансп.: Межвуз. сб. науч. тр. - НИИЖТ. -Л., Новосибирск, 1984. - С. 45-51.

97. Савельев, Ю.Н. Облегченная стержневая крепь при строительстве тоннельных сооружений новосибирского метрополитена: дис. ... канд. техн. наук: 05.23.11 / Савельев Юрий Николаевич. - Новосибирск, 2002. - 155 с.

98. Скормин, Г.А. Устойчивость закрепленных стержнями вертикальных грунтовых стенок/ Г.А. Скормин, М.И. Смородинов, А.И. Мороз // ЦБНТИ Минмонтажспецстроя. Сер. 5. - 1982. - № 10. - С. 11-16.

99. Скормин, Г.А. Стержневое крепление откосов строительных котлованов в ФРГ и США / Г.А. Скормин и др. // ЦБНТИ Минмонтажспецстроя. Сер. 5. -1982. - № 11. - С.20-24.

100. Скормин, Г.А. Нагельное крепление котлованов / Г.А. Скормин, Э.А. Ма-лоян и др. //Метрострой ЦБНТИ. - 1988. - №8. - С. 12-15.

101. Соколовский, В.В. Статика сыпучей среды / В.В. Соколовский. - М.: Наука, 1990. - 270 с.

102. Соколовский, В.В. Теория пластичности / В.В. Соколовский. - 3-е изд. -М.: Высшая школа, 1969. - 608с.

103. Соловьев, Ю.И. Жестко- и упругопластический анализ устойчивости и напряженно-деформированного состояния грунтов: автореф. дис. . д-ра техн. наук: 01.02.07 / Соловьев Юрий Ипполитович. - М., 1989. - 65 с.

104. Сольский, С.В. Перспективы и проблемы применения в грунтовых гидротехнических сооружениях современных геосинтетических материалов / С.В. Сольский, Н.Л. Орлова // Известия Всероссийского научно-исследовательского института гидротехники им. Б.Е. Веденеева. - 2010. - Т. 260 - С. 61-68.

105. СП 22.13330.2016 Основания зданий и сооружений. Актуализированная редакция СНиП 2.02.01-83*. - М.: Минстрой России, 2016. - 220 с.

106. СП 50-102-2003 Проектирование и устройство свайных фундаментов. - М.: Госстрой России, ФГУП ЦПП, 2004.

107. СП 45.13330.2012 Земляные сооружения, основания и фундаменты. Актуализированная редакция СНиП 3.02.01-87. - М.: Минрегион России, 2012. -145с.

108. СП 122.13330.2012 Тоннели железнодорожные и автодорожные. Актуализированная редакция СНиП 32-04-97. - М.: Минрегион России, 2012. - 133с.

109. Справочник геотехника. Основания, фундаменты и подземные сооружения / Под общей ред. В.А. Ильичева и Р.А. Мангушева. - М.: Изд-во АСВ, 2014. -728 с.

110. Ставницер, Л.Р. Сейсмостойкость оснований и фундаментов / Л.Р. Ставни-цер. - М.: Изд-во АСВ, 2010. - 448 с.

111. СТО-ГК Трансстрой-013-2007 Нагельное крепление котлованов и откосов.

- М.: ООО «Центр Трансстройиздат», 2007. - 44с.

112. Строганов, А.С. Некоторые проблемы теории пластичности грунтов: авто-реф. дис. ... д-ра техн. наук: / Строганов А.С. - М., 1968. - 39 с.

113. Строкова, Л.А. Определение параметров для численного моделирования поведения грунтов / Л.А. Строкова // Известия Томского политехнического университета. - 2008. - Т. 313. №1. - С. 69-74.

114. Строкова, Л.А. Научно-методические основы численного прогноза деформирования грунтовых оснований: д-р ... канд. геол.-минерал. наук: 25.00.08 / Строкова Людмила Александровна. - Томск, 2011. - 265с.

115. Тер-Мартиросян, З.Г. Механика грунтов: Монография / З.Г. Тер-Мартиросян. - М.: Изд-во АСВ, 2009. - 552 с.

116. Терцаги, К. Механика грунтов в инженерной практике / К. Терцаги, Р. Пек.

- М.: Госстройиздат, 1958. - 607 с.

117. Тимофеева, Л.М. Армирование грунтов: автореф. дис. ... д-ра техн. наук: 05.23.02 / Тимофеева Людмила Михайловна. - М., 1992. - 30 с.

118. Улицкий, В.М. Основы совместных расчетов зданий и сооружений /

B.М. Улицкий, А.Г. Шашкин, К.Г. Шашакин, В.А. Шашкин. - СПб.: Издательство института «Геореконструкция», 2014. - 328 с.

119. Ухов, С.Б. Расчет сооружений и оснований методом конечных элементов /

C.Б. Ухов. - М.: МИСИ, 1973. - 118 с.

120. Фадеев, А.Б. Метод конечных элементов в геомеханике / А.Б. Фадеев. -М.: Недра, 1987. - 221 с.

121. Федоровский, В.Г. Несущая способность сыпучего основания ленточного фундамента при действии наклонной внецентренной нагрузки / В.Г. Федоровский // Основания, фундаменты и механика грунтов. - 2005. - №4. - С. 2-7.

122. Федоровский, В.Г. Предельное давление на ряд ленточных штампов и эффект «непродавливания» / В.Г. Федоровский // Основания, фундаменты и механика грунтов. - 2006. - №3. - С. 9-13.

123. Федоровский, В.Г. Предельное сопротивление грунта поперечному смещению трубопровода/ В.Г. Федоровский // Основания, фундаменты и механика грунтов. - 2009. - №3. - С. 2-9.

124. Федоровский, В.Г. Метод расчета свайных полей и других вертикально армированных грунтовых массивов / В.Г. Федоровский, С.Г. Безволев // Основания, фундаменты и механика грунтов. - 1994. - №3. - С. 11-15.

125. Фисенко, Г.Л. Предельные состояния горных пород вокруг выработок / Г.Л. Фисенко. - М.: Недра, 1976. - 272 с.

126. Флорин, В.А. Основы механики грунтов. Т. I. Общие зависимости и напряженное состояние оснований сооружений / В.А. Флорин. - М.-Л.: Гос-стройиздат, 1959. - 356с.

127. Флорин, В.А. Основы механики грунтов. Т. II. / В.А. Флорин. - Л.: Строй-издат, 1959. - 541с.

128. Фролов, Ю.С. Метрополитены / Ю.С. Фролов, Д.М. Голицинский, А.П. Ледяев; под ред. Ю.С. Фролова. - М.: Желдориздат, 2001. - 528 с.

129. Фролов, Ю.С. Расчет стержневой крепи котлованов / Ю.С. Фролов, Т.В. Иванес // Сб. науч. тр. - Л.: ЛИИЖТ, 1989. - С. 31-35.

130. Фролов, Ю.С. Исследование на математических моделях влияния опережающей крепи кровли и лба забоя на устойчивость выработки, пройденной в протерозойских глинах Санкт-Петербурга / Ю.С. Фролов, Т.В. Иванес // Промышленное и гражданское строительство. - 2011. - № 5. - С. 21-23.

131. Фролов, Ю.С. Решение задач геомеханики при строительстве автотранспортных тоннелей в олимпийском Сочи / Ю.С. Фролов, Т.В. Иванес, В.Н. Кавказский, А.Н. Коньков // Транспорт Российской Федерации. - 2013. - №6. -С.12-18.

132. Фролов, Ю.С. Стержневое крепление котлованов при сооружении станций метрополитена / Ю.С. Фролов, Ю.Н. Савельев // Метрострой. - 1984. - № 3. -С. 11-13.

133. Хаддад, Т. Численный анализ влияния конструктивных параметров временной крепи на устойчивость выработки при проходке автодорожных тоннелей в Иране / Т. Хаддад // Вестник гражданских инженеров. - 2010. - № 3. - С. 42-48.

134. Храпов, В.Г. Тоннели и метрополитены: учебник для вузов / В.Г. Храпов, Е.А. Демешко, С.Н. Наумов и др.; под ред. В.Г. Храпова. - М.: Транспорт, 1989. - 383с.

135. Цытович, Н.А. Механика грунтов / Н.А. Цытович. - М.: Высшая школа, 1983. - 288 с.

136. Цытович, Н.А. Основы прикладной геомеханики в строительстве / Н.А. Цытович, З.Г. Тер-Мартиросян. - М.: Высшая школа, 1981. - 318 с.

137. Черников, А.К. Решение жесткопластических задач геомеханики методом характеристик: Учебное пособие / А.К. Черников. - СПб.: Петербургский гос. ун-т путей сообщения, 1997. - 192 с.

138. Шадунц, К.Ш. Экспериментальные исследования устойчивости наклонно армированных насыпей / К.Ш. Шадунц, О.Ю. Ещенко // Основания и фунда-

менты в грунтовых условиях Урала: Сб. науч. тр. - Пермь: Пермск. политехн. ин-т, 1989. - С. 156-161.

139. Шашкин, К.Г. Численное моделирование задач предельного равновесия с помощью упругопластической модели / К.Г. Шашкин, В.А. Шашкин, М.В. Дунаева // Геотехника. - 2011. - №4. - С. 10-23.

140. Якунин, В.И. Строительство уникальных объектов транспортной системы олимпийского Сочи: учебно практический комплекс. Книга 2: 4.III. Инновационно-технологические решения при проектировании и строительстве тоннелей и мостов олимпийской трассы: теория, практика / В.И. Якунин, О.В. Тони, А.Г. Ивашкин и др.;под общ. ред. проф. П. Г. Грабового - М.: 2014. - 536 с.

141. Atkinson, J.H. Stability of shallow circular tunnel in cohesionless soil / J.H. Atkinson, D.M. Poots // Geotechnique. - 2002. - 27 (2). - P. 203-215.

142. Baumann, T. Face stability of tunnels in soft rock - Possibilities for the computational analysis / T. Baumann, R. Sternath, J. Schwarz // Proceedings of the international conference on soil mechanics and foundation engineering. - 1997. - 14(3). - P. 1389-1392.

143. Berezantzev, V.G. Load bearing capacity and deformation of piled foundations / V.G. Berezantzev, V.S. Khristoforov, V.N. Golubkov // Proceedings of 5th International SMFE Conference. Paris, Vol. 2. - P. 11-15.

144. Biarez, J. Calcul de l'équilibre limité des fondations peu profondes de revolution / J. Biarez, Y. Le Gall, R. Nègre, P. Stutz // C. R. Acad. Sci. - 1967.

145. Bieniawski, Z.T. Engineering rock mass classification / Z.T. Bieniawski. - New York: Wiley, 1989. - 251 p.

146. Broere, W. Tunnel Face Stability and New CPT Applications / W. Broere. -Netherlands: Delft University Press, 2001. - 208 p.

147. Byrne, B.W. Uplift of shallowly buried pipe sections in saturated very loose sand / B.W. Byrne, J. Schupp, C.M. Martin, A. Maconochie, J. Oliphant, D. Cathie // Géotechnique. - 2012. - Volume 63, Issue 5. - P. 382-390.

148. Carranza-Torres, C. Computation of Factor of Safety for Shallow Tunnels using Caquot's Lower Bound Solution / C. Carranza-Torres // Technical Report for Geoda-ta. - 2004. - P. 116-122.

149. Chambon, P. Sallow tunnels in cohesionless soil: Stability of tunnel face / P. Chambon, J.F. Corte // Journal of Geotechnical Engineering. - 1994. - 120 (7). - P. 1148-1165.

150. Coulomb, C. A. Essai sur une application des règles des maximis et minimis à quelques problèmes de statique relatifs à l'architecture / C.A. Coulomb // Mem. Acad. Roy. Div. Sav. - 1776. - vol. 7. - P. 343-387.

151. Davis, E.H. The Stability of Shallow Tunnels and Underground Openings in Cohesive Material / E.H. Davis, M.J. Gunn, R.J. Mair, H.N. Seneviratne // Geotech-nique. - 1980. - 30(4). - P. 397-416.

152. Davis, E.H. The effect of increasing strength with depth on the bearing capacity of clays / E.H. Davis, J.R. Booker // Géotechnique. 1973. - 23 (4). - P. 551-563.

153. Davies, E.H. The stability of shallow tunnels and underground openings in cohesive material / E.H. Davies, M.J. Gunn, R.J. Mair, H.N. Seneviratne // Ge-otchnique. - 1980. - 30(4). - P. 397-416.

154. Dias D. Key factors in the face stability analysis of shallow tunnels / D. Dias, P. Oreste // American Journal of Applied Sciences. - 2013. - 10(9). - P. 1025-1038.

155. DIN EN 1997-1-2014. Eurocode 7: Geotechnical design - Part 1: General rules. - 2014. - 168 p.

156. Gassler, G. Large Scale Dynamic Test of in situ Reinforced Earth. Proceed / G. Gassler // Dynam. Meth. Soil and Rock Mech. - 1977.

157. Gassier, G. Soil Nailing - Some Soil Mechanic Aspects of In-Situ Reinforced Earth / G. Gassier, G. Gudehus // Proc. 10th Int. Conf. on Soil Mechanics and Foundation Engineering. - 1981. - 12(3). - P. 665-670.

158. Hatitao, W. Face Stability Analysis of Tunnel with Pipe Roof Reinforcement Based on Limit Analysis / W. Hatitao, J. Jinqing // EJGE, Bund. G. - 2009. - 14. - P. 2-15.

159. Hisatake, M. Effects of pipe roof supports and the excavation method on the displacements above a tunnel face / M. Hisatake, S. Ohno // Tunnelling and Underground Space Technology. - 2008 - 23(2). - P. 120-127.

160. Horn, N. Horizontaler Erddruck auf senkrechte Abschlussflächen von Tunnelröhren / N. Horn // Landeskonferenz der Ungarischen Tiefbauindustrie. - 1961. -P. 7-16.

161. Ikuma, T. Study on Evaluation of the Tunnel Face Stability in Altered Granite Ground Geophysical Investigation ahead of Tunnel Face and Actual Excavation Result in Weak Rock Zone / T. Ikuma, A. Kubouchi, T. Ogava, Y. Ashida, N. Sano // Japan society of Civil Engineers. - 2000. - P. 112-113.

162. Isakov, A.L. Explosive destruction of crystals / A.L. Isakov, V.N. Beloborodov // Journal of Mining Science. - 1991. - 27(5). - P. 416-424.

163. Karaca, M. Mechanics of failure around shallow tunnels in jointed rock / M. Ka-raca ,Ö. Aydan, P. Egger, M. Sezaki // C.R. MJFR-2. - 1995. - P. 771-776.

164. Ketter, F. Bestimmung des Druckes an gekrummten Gleitflachen, eine Aufgabe aus der Zehre von Erddruck, Berl. Ber., 1903. - 126 p.

165. Kezdi, A. Stabilized Earth Roads / A. Kezdi. - Amsterdam: Elsevier Scientific Publishing Company, 1979. - 328 p.

166. Kolybin, I.V. Numerical Analysis of Foundation for Underground Bridge Project in Moscow / I.V. Kolybin, D.E. Razvodovsky, A.V. Skorikov, A.A. Starshinov // Geotechnical Aspects of Underground Construction in Soft Ground. - Proceedings of the 5th International Conference of TC28 of the ISSMGE 2006. - 2006. - P. 565570.

167. Kolymbas, D. Tunneling and Tunnel Mechanics / D. Kolymbas. - Heidelberg: Springer Verlag GmbH, 2005. - 438 p.

168. Konishi, S. Evaluation of Tunnel Face Stability by the Rigid Plasticity Finite Element Method / S. Konishi // Railway Technology Avalanche. - 2004. - 5. - P. 29.

169. Leca, E. Upper and Lower Bound Solutions for the Face Stability of Shallow Circular Tunnel in Frictional Material / E. Leca, L. Dormieux // Geotechnique. -1990. - 40(4). - P. 581-606.

170. Lee, K.L. Reinforced Earth Retaining Walls / K.L. Lee, B.D. Adams, J. Vagne-ron // Journal of the Soil Mech. and Found. Eng. ASCE. - 1973. - 99(10). - P. 745764.

171. Lyamin, A.V. Interface conditions modelling in computational limit analysis / A.V. Lyamin , K. Krabbenhoft, S.W. Sloan // COMGEO II - Proceedings of the 2nd International Symposium on Computational Geomechanics. - 2011.

172. Lombardi, G. Une méthode de calcul élastoplastique de l'état de tension et de déformation autour d'une cavité souterrain / G. Lombardi, W.A. Amberg // Congres-so Internazionale ISRM. - 1974.

173. Lunardi, P. Progetto e costruzione di gallerie - Analisi delle deformazioni con-trollate nelle Rocce e nei suoli / P. Lunardi. - Milano: Hoepli, 2006. - 572 p.

174. Mahmoud, A. Evaluation of Tunnel Face Stability by Transparent Soil Models / A. Mahmoud, I. Magued // Tunnelling and Underground Space Technology. - 2012. - 27(1). - P.101-110.

175. Martin, C.M. Limit analysis of the undrained bearing capacity of offshore pipelines / C.M. Martin, D.J. White // Géotechnique. - 2012. - 62(9). - P. 847-863.

176. McGown, A. Performance of reinforced soil structures / A. McGown, K. Yeo, K.Z. Andrawes. - London: Thomas Telford, 1991. - 504 p.

177. Mohkam, M. Three Dimensional Stability Analysis of the Tunnel Face Under Fluid Pressure / M. Mohkam, Y.W. Wong // Numerical Methods in Geomechanics. -1988. - 4. - P. 2271-2278.

178. Nuijten, G.A. Rock Behaviour near the Tunnel Face / G.A. Nuijten. - Stockholm: Master Thesis, 1997. - 150 p.

179. Oke, J. Determination of nomenclature, mechanistic behaviour, and numerical modelling optimization of umbrella arch systems: PhD / Jeffrey Daniel Stephen Hay-ter Oke. - Canada, 2016. - 282 p.

180. Oreste, P. The stabilization of the excavation face of a shallow tunnel in difficult ground condition / P. Oreste // Safety and Security Engineering. - 2009. - 108. - P. 481 - 492.

181. Prandtl, L. Über die Härte plastischer Körper / L. Prandtl // Nachrichten von der Gesellschaft der Wissenschaften zu Göttingen, Mathematisch-Physikalische Klasse. -1920. - P. 74-85.

182. Panet, M. Le calcul des tunnels par la méthode convergence-confinement / M. Panet. - Paris: Presses de l'École Nationale des Ponts et Chaussées, 1995. - 177 p.

183. Rankine, W. On the stability of loose earth / W. Rankine. - London: Phil. Trans, 1857. - 125 p.

184. Recommendations Clouterre 1991 (English translation): Soil Nailing Recommendations. - English: Federal Highway Administration, 1993. - 302 p.

185. Reissner, H. Zum Erddruckproblem / H. Reissner // Proceedings of the first International Congress for applied mechanics. - 1925.

186. Salencon, J. Bearing capacity of circular shallow foundations / J. Salencon, M. Matar // Foundation engineering (ed. G. Pilot). - 1982. - P. 159-168.

187. Schlosser, F. Reinforced Earth / F. Schlosser, H. Vidal // Bulletin de liaison des Laboratories Routiers. - 1969. - P. 101-144.

188. Shulin, S. Analysis of face stability and ground settlement in EPB shield tunneling for the Nanjing metro / S. Shulin, P. Hongjun, Z. Shufeng // The geological society of London. - 2006.

189. Sternath, R. Face supported for tunnels in loose ground / R. Sternath, T. Baumann // Tunnels for people - 1997. - 1. - P. 317-323.

190. Stipho, A.S. Model Test of Reinforced Earth Retaining Wall / A.S. Stipho // Second International Conference on Case Histories in Geotechnical Engineering. -1988. - P. 1433-1436.

191. Tupa, N. Geosynthetic reinforcement for the reduction of the effects of explosions of internally pressurised buried pipes / N. Tupa, E.M. Palmeira // Geotextiles and Geomembranes. - 2007. - №25. - P. 109 - 127.

192. Vermeer, A. Tunnel heading stability in drained ground / A. Vermeer , N. Ruse, T. Marcher // Tunneling, FELSBAU. - 2002. - 20(6). - P. 8-18.

193. Vidal, H. La terre armee / H. Vidal // Arales de Institute Technique du Batiment et des Travaux publics Nos. - 1966. - 223(24). - P. 888-938.

194. Wang, H.T. Analytical method for mechanical behaviors of pipe roof reinforcement / H.T. Wang, J.Q. Jia // International Conference on Information Management Innovation Management and Industrial Engineering. - 2008. - 3. - P. 352-357.

195. Wei, G. Calculation of Minimal Support Pressure Acting on Shield Face During Pipe Jacking in Sandy Soil / G. Wei, F. He // Chinese Journal of Underground Space and Engineering. - 2007. - 3(5). - pp. 903-908.

196. Zhu, W. Numerical study on face movement and collapse around shield tunnels in sand / W. Zhu, J.-S. Qin, T-H. Lu // Chinese Journal of Geotechnical Engineering. - 2005. - 27(8). - P. 897-902.

ПРИЛОЖЕНИЕ А Графики для определения предельных и нормальных нагрузок Графики для определения предельной нагрузки при прорезании ри>{

Рисунок А.1 - График зависимости относительной предельной нагрузки от относительных прочностных характеристик грунтового массива (ф = 0° ... 20°) без учета относительной

глубины заложения армирующего элемента

Рисунок А.2 - График зависимости относительной предельной нагрузки от относительных прочностных характеристик грунтового массива (ф = 25° ... 45°) без учета относительной

глубины заложения армирующего элемента

Рисунок А.3 - График зависимости относительной предельной нагрузки от относительных прочностных характеристик грунтового массива (ф = 0° ... 20°) с учетом относительной глубины заложения армирующего элемента = 100)

Рисунок А.5 - График зависимости относительной предельной нагрузки от относительных прочностных характеристик грунтового массива (ф = 0° . 20°) с учетом относительной глубины заложения армирующего элемента = 1000)

Рисунок А.7 - График зависимости относительной предельной нагрузки от относительных прочностных характеристик грунтового массива (ф = 0° . 20°) с учетом относительной глубины заложения армирующего элемента ^ \ = 2500)

Графики для определения нормальной нагрузки при прорезании ст^

Рисунок А.9 - График зависимости относительной нормальной нагрузки от относительных прочностных характеристик грунтового массива (ф = 0° . 20°) без учета относительной

глубины заложения армирующего элемента

О 50 100 150 200 250

Относительное удельное сцепление, с'

—о—Ф = 0° —л—ф = 5° —ф = 10° —о—ф = 15° —ф = 20°

Рисунок А.11 - График зависимости относительной нормальной нагрузки от относительных прочностных характеристик грунтового массива (ф = 0° . 20°) с учетом относительной глубины заложения армирующего элемента (И '1 = 100)

20000

0 50 100 150 200 250

Относительное удельное сцепление, с'

—о— ф = 25° —л— ф = 30° —о-ф = 35° —о— ф = 40° —•—ф = 45°

Относительное удельное сцепление, с'

—о—ср = 0° —л—ф = 5° —ф = 10° —о—ф = 15° —ф = 20°

Рисунок А.13 - График зависимости относительной нормальной нагрузки от относительных прочностных характеристик грунтового массива (ф = 0° . 20°) с учетом относительной глубины заложения армирующего элемента = 1000)

Относительное удельное сцепление, с'

—о— ф = 25° —л— ф = 30° —о-ф = 35° —о— ф = 40° —•—ф = 45°

Рисунок А.15 - График зависимости относительной нормальной нагрузки от относительных прочностных характеристик грунтового массива (ф = 0° . 20°) с учетом относительной глубины заложения армирующего элемента (И \ = 2500)

Графики для определения предельной нагрузки при продавливании ри,ь

Относительное удельное сцепление, с'

—о—ср = 0° —л— ф = 5° —о-ф = 10° —о—ф = 15° —•—ф = 20°

Рисунок А.17 - График зависимости относительной предельной нагрузки от относительных прочностных характеристик грунтового массива (ф = 0° . 20°) с учетом относительной глубины заложения армирующего элемента (Ъ\ = 100)

Относительное удельное сцепление, с'

ф = 25° —л—ф = 30° —о—ф = 35° —о—ф = 40° —ф = 45°

Относительное удельное сцепление, с'

—о—ф = 0° -ь- ф = 5° —о—ф = 10° —о—ф = 15° —•—ф = 20°

Рисунок А.19 - График зависимости относительной предельной нагрузки от относительных прочностных характеристик грунтового массива (ф = 0° . 20°) с учетом относительной глубины заложения армирующего элемента = 1000)

юооооо

Относительное удельное сцепление, с'

ф = 25° ^ ф = 30° —о—ф = 35° —о— ф = 40° —ф = 45°

Рисунок А.21 - График зависимости относительной предельной нагрузки от относительных прочностных характеристик грунтового массива (ф = 0° . 20°) с учетом относительной глубины заложения армирующего элемента ^ \ = 2500)

Графики для определения нормальной нагрузки при продавливании Ст1,ь

Рисунок А.23 - График зависимости относительной нормальной нагрузки от относительных прочностных характеристик грунтового массива (ф = 0° . 20°) с учетом относительной глубины заложения армирующего элемента (И '1 = 100)

0 50 100 150 200 250

Относительное удельное сцсплсннс, с'

—о—<р = 0° —л—ф = 5° —о~ф = 10° —о—ф = 15° -*— ф = 20°

Рисунок А.25 - График зависимости относительной нормальной нагрузки от относительных прочностных характеристик грунтового массива (ф = 0° ... 20°) с учетом относительной глубины заложения армирующего элемента (h\ = 1000)

Относительное удельное сцепление, с'

—о-ф = 25° —л—ф = 30° —о—ф = 35° —о—ф = 40° —•— ф = 45°

Рисунок А.27 - График зависимости относительной нормальной нагрузки от относительных прочностных характеристик грунтового массива (ф = 0° . 20°) с учетом относительной глубины заложения армирующего элемента (И \ = 2500)

ПРИЛОЖЕНИЕ Б Копии документов о внедрении результатов исследования

ООО «Дом-Строй Новосибирск"

Дом-Строй

630099 НоххиПирос, ул Фруим. во тел 8 (383 ( г0040 ®о, факт * 1383) 20040-|к Азш »uoy.ni I Лот ЯПДООДк ш

(1)111(406674264, КПП 540601001, К с 30101*10500000000791, ЬИХ 045°<Ч793 р с 40702810100100000866» ф .1 АО АКИЬ

"Обр23СВ4К1Н* | Г НяК1Сибир[.КД

Справка

о внедрении результатов диссертационной работы Кузнецова Анатолия Олеговича на соискание ученой степени кандидата технических наук по специальности 05.23.02 - Основания и фундаменты, подземные сооружения

Разработанная в диссертации А.О. Кузнецова методика расчета была использована при выполнении работ по усилению вертикальных грунтовых откосов котлована стержневыми элементами на объекте: «Многоквартирный дом с помещениями общественного назначения, подземной автостоянкой и трансформа горной подстанцией по ул. 1905 года дом 73 в Железнодорожном районе г. Новосибирска». Применение данной методики позволило обеспечить безопасность ведения строительно-монтажных работ в котловане.

В результате было обеспечено снижение материалоемкости и сроков строительства при усилении боргов котлована.

При проведении геотехнического мониторинга и обследования в котловане была показана хорошая сходимость данных наблюдений с результатами расчета.

Экономический эффект за счет использования методики составил 930 000 рублей.

у

СТРОИТЕЛЬНЫЕ ТЕХНОЛОГИИ БОЛЬШОГО ГОРОДА ста

ООО «С Т Б Г» Piiccm», 630049 i Номц-иАирск уя. Галущам, 4 офис ft ИНН 540 2551818 КПП 540 201 001 ОГРИ 112 547 М» 50 18 гелфпкс: '7<Ш)246-11-55 email: slbgixmiil.ru lmp:-4tbg.ru-ОАО КБ "Акцепт- р'с 407 028 100 500 000 006«) а/с J0I 01» 102 000 000 00 RI5 ВПК 045 004 815

Справка

о внедрении результатов диссертационной работы «Методика расчета вертикальных откосов, армированных горизонтальными элементами круглого сечения на основе решений теории устойчивости грунтов» А.О. Кузнецова на соискание ученой степени кандидата технических наук Специальность 05.23.02 Основания и фундаменты, подземные сооружения

Результаты диссертации А. О. Кузнецова были использованы при расчете и проектировании следующих объектов:

1. «Многоквартирный жилой дом дома с помещениями общественного назначения, автостоянкой, трансформаторная подстанция. I этап строительства многоквартирных домов с помещениями общественного назначения и автостоянками, трансформаторная подстанция по ул. Октябрьская. 13 в Железнодорожном районе т. Новосибирска»

2. «Многоквартирные дома с помещениями общественного назначения и автостоянками, трансформаторная подстанция по ул. Октябрьская в Железнодорожном районе. II этап. Многоквартирный жилой дом с помещениями общественного назначения, автостоянкой»

3. «Многоквартирный дом со встроенными или встроенно-прис троенными помещениями общественного назначения, автостоянкой по ул. Щетннкина о Железнодорожном районе г. Новосибирска»

На перечисленных объектах были выполнены расчеты параметров временной крепи бортов котлованов по предложенной А. О. Кузнецовым методике, которая представлена в его кандидатской диссертации.

Суммарный экономический эффект за счет использования методики А. О. Кузнецова на двух объектах составил I 578 000 рублей.

Директ ор ООО «СТБГ»

Д. С. Галзер

ЛОКАЛЬНЫЙ СМЕТНЫЙ РАСЧЕТ № 3

(локальная смета)

на балочное ограждение в виде стальных полых труб с затяжкой из деревянных досок с продольным обвязочным поясом и расстрелами (ширина участка 6 метров)

(наименование работ и затрат, наименование объекта)

Основание:

Сметная стоимость строительных работ _

Средства на оплату труда_

Сметная трудоемкость_

1652,253 тыс. руб. _107,480 тыс. руб. 422,89 чел. час

Составлен(а) в текущих (прогнозных) ценах по состоянию на

2017г

Стоимость единицы, руб. Общая стоимость, руб. Затраты труда рабочих, чел.-ч, не

№ Шифр и номер позиции норматива Наименование работ и затрат, единица Количество всего эксплуата ции оплаты труда эксплуата ции материалы занятых обслуживанием

пп измерения оплаты труда в т.ч. оплаты труда материалы Всего в т.ч. оплаты труда на единицу всего

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13

Раздел 1.

1 ФЕР05-01-084-01 Приказ Минсггроя России № 1039/пр от 30.12.201е Устройство шпунтового ограждения из стальныхтруб диаметром 720 мм длиной до 20 м универсальными буровыми комплексами мощностью 350-500 кВт в грунтах 2-й категории на суше (т) ИНДЕКС К ПОЗИЦИИ: ФЕР05-01-084-01 1 зона. 2 кв 2017. Индексы HCO к ФЕР в рев 2017 03П=17.4783; ЭМ=3.1928; ЗПМ=17.0809: МАТ=6,0078 9,618 29426,59 930,54 19671,13 1249,3 8824,92 283025 8950 189197 12016 84878 5,8 55,78

2 ФССЦ-23.5.01.08-0027 Приказ Минсггроя России № 1039/пр от 30.12.2016 Трубы стальные электросварные прямошовные и спирально-шовные группы Аи Б с сопротивлением по разрыву38 кгс/мм2, наружный диаметр: 530 мм, толщина стенки 10 мм (м) ИНДЕКС К ПОЗИЦИИ: ФССЦ-23.5.01.08-0027 Трубы стальные элекггросварные прямошовные и спирально-шовные группы А и Б с сопротивлением по разрыву 38 кгс/мм2, наружный диаметр 530 мм. толщина стенки 10 мм МАТ=5.8584 50 5400,86 5400,86 270043 270043

и

О

К

as -

сг Я ¡г

г>

гь н Я

О* —

CD

"в аэ о Л

CD Н

Е

аэ ■о

К н гь "О Я сг

м

и

03 »5

я

SS Я н о 03

я -в Г6

я

л Я Я а

к

о н

о

03 as Я о

03

Я -о

1

О

*

н 3=

Й га

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13

3 ФЕР29-02-018-05 Приказ Минсггроя России №1039/пр от 30.12.2016 Разработка грунта в котлованах глубиной до 10 м со свайным креплением стен, группа грунта: 2 (100 мЗ) ИНДЕКС К ПОЗИЦИИ: ФЕР29-02-018-05 1 зона. 2 кв 2017. Индексы НСО к ФЕР в ред 2017 ОЗП=17.4752; ЭМ=17.6163: ЗПМ=12, 7722. МАТ=8. 1666 1,2 22149,34 165,84 21980,56 2312,28 2,94 26579 199 26377 2775 3 1,01 1,21

4 ФЕР29-02-005-01 Приказ Минсггроя России №1039/пр от 30.12.2016 Устройство забирки: из досок толи^ной 5 см (100 м2) ИНДЕКС К ПОЗИЦИИ: ФЕР29-02-005-01 1 зона. 2 кв 2017. Индексы НСО к ФЕР в ред 2017 ОЗП=17.468: ЭМ=9.3605: ЗПМ=16.9571: МАТ=6.1076 0,6 71940,5 25235,84 739,11 174,15 45965,55 43164 15142 443 104 27579 153,69 92,21

5 ФЕР29-02-005-02 Приказ Минсггроя России №1039/пр от 30.12.2016 Устройство забирки: из брусков (100 м 2) ИНДЕКС К ПОЗИЦИИ: ФЕР29-02-005-02 1 зона. 2 кв 2017 Индексы НСО к ФЕР в ред 2017 ОЗП=17,4681: ЭМ=9.3493: ЗПМ=16, 9851: МАТ=5,2231 0,6 78191,49 28994,43 1062,64 252,23 48134,42 46915 17397 638 151 28880 176,58 105,95

6 ФЕР29-02-003-01 Приказ Минсггроя России №1039/пр от 30.12.2016 Установка стальных продольных связей (Т) ИНДЕКС К ПОЗИЦИИ: ФЕР29-02-003-01 1 зона. 2 кв 2017. Индексы НСО к ФЕР в ред 2017 ОЗП=17.4676: ЭМ=13.8671: ЭПМ=17.3626: МАТ=3. 792 2,0232 5001,33 3117,97 1570,45 138,38 312,91 10119 6308 3177 280 634 17 34,39

7 ФССЦ-08.3.01.01 -0005 Приказ Минсггроя России №1039/пр от 30.12.2016 Двутавры, сталь полуспокойная (Т) ИНДЕКС К ПОЗИЦИИ: ФССЦ-08.3.01.01 -0005 Двутавры, сгтль полуспокойная, № 20 МАТ=6,6201 2,0232 40618,68 40618,68 82180 82180

8 ФЕР29-02-002-02 Приказ Минсггроя России №1039/пр от 30.12.2016 Установка стальных расстрелов: из труб (т) ИНДЕКС К ПОЗИЦИИ: ФЕР29-02-002-02 1 зона. 2 кв 2017. Индексы НСО к ФЕР в ред 2017 ОЗП=17.4675: ЭМ=10.8833: ЗПМ=17,3667: МАТ=4.3515 11,245 1495,2 663,94 775,44 159,6 55,82 16814 7466 8720 1795 628 3,62 40,71

9 ФССЦ-23.5.01.08-0027 Приказ Минсггроя России №1039/пр от 30.12.2016 Трубы стальные электросварные прямошовные и спирально-шовные группы Аи Б с сопротивлением по разрыву38 кгс/мм2, наружный диаметр: 530 мм, толщина стенки 10 мм (м) ИНДЕКС К ПОЗИЦИИ: ФССЦ-23.5.01.08-0027 Трубы спальные элекггросварные прямоиювные и спирально-шовные группы А и Б с сопротивлением по разрыву 38 кгс/мм2, наружный диаметр 530 мм, толщина с пенки 10 мм МАТ=5.8584 40 5400,86 5400,86 216034 216034

Os

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13

10 ФССЦ-23.5.01.08-0035 Приказ Минсггроя России № 1039/пр от 30.12.2016 Трубы стальные электросварные прямошовные и спирально-шовные группы Аи Б с сопротивлением по разрыву 38 кгс/мм2, наружный диаметр: 630 мм, толщина стенки 10 мм (м) ИНДЕКС К ПОЗИЦИИ: ФССЦ-23.5.01.08-0035 Трубы стальные электросварные прямошовные и спирально-шовные группы А и Б с сопротивлением по разрыву 38 кгс/мм2. наружный диаметр 630 мм. толщина стенки 10 мм МАТ=7.2427 40 9288,04 9288,04 371522 371522

11 ФЕР29-02-006-02 Приказ Минсггроя России № 1039/пр от 30.12.2016 Снятие стальных расстрелов: из труб (т) ИНДЕКС К ПОЗИЦИИ: ФЕР29-02-006-02 1 зона. 2 кв 2017. Индексы НСО к ФЕР в ред 2017 ОЗП=17.4676: ЭМ=15.3494: ЗПМ=16.8825: МАТ=6.6083 11,245 2294,41 348,48 1791,89 225,72 154,04 25801 3919 20150 2538 1732 1,9 21,37

12 ФЕР29-02-007-01 Приказ Минстроя России № 1039/пр от 30.12.2016 Снятие продольных связей (т) ИНДЕКС К ПОЗИЦИИ: ФЕР29-02-007-01 1 зона. 2 кв 2017. Индексы НСО к ФЕР в ред 2017 ОЗП=17.4659: ЭМ=9,0315: ЗПМ=16.8678: МАТ=6.4836 2,0232 2760,65 959,23 1276,06 275,62 525,36 5585 1941 2582 558 1062 5,23 10,58

'13 ФЕР29-02-001-05 Приказ Минсггроя России № 1039/пр от 30.12.2016 Извлечение стальных одиночных свай (т) ИНДЕКС К ПОЗИЦИИ: ФЕР29-02-001-05 1 зона. 2 кв 2017. Индексы НСО к ФЕР в ред 2017 ОЗП=17.4692: ЭМ=8. 8701: ЗПМ=16.9274: МАТ=6.6802 9,618 8790,76 1036,1 7680,71 1661,09 73,95 84550 9965 73873 15976 712 6,31 60,69

Итого прямые затраты по смете в текущих ценах 1482331 71287 325157 36193 1085887 422,89

Накладные расходы 114977

Сметная прибыль 54945

Итоги по смете:

Свайные работы 319715 55,78

Тоннели и метрополитены, открытый способ работ 1332538 367,11

Итого 1652253 422,89

В том числе:

Материалы 1085887

Машины и механизмы 325157

ФОТ 107480

Накладные расходы 114977

Сметная прибыль 54945

ВСЕГО по смете 1652253 422,89

-о

ЛОКАЛЬНЫЙ СМЕТНЫЙ РАСЧЕТ № 10

(локальная смета)

на расчет армирования вертикального откоса грунтовыми нагелями с защитой поверхниста котлована слоем из набрызг-бетона (ширина участка 6 м)

(наименование работ и затрат, наименование объекта)

Основание:

Сметная стоимость строительных работ__1245,889 тыс. руб.

Средства на оплату труда__231,122 тыс. руб.

Сметная трудоемкость__1038,7 чел.час

Составлен(а) в текущих (прогнозных) ценах по состоянию на_2017г

№ пп Шифр и номер позиции норматива Наименование работ и затрат, единица измерения Количество Стоимость единицы, руб. Общая стоимость, руб. Затраты труда рабочих, чел.-ч, не занятых обслуживанием

всего эксплуата ции материалы Всего оплаты труда эксплуата ции материалы

оплаты труда в т.ч. оплаты труда в т.ч. оплаты труда на единицу всего

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13

Раздел 1.

'1 ФЕР29-01-120-01 Приказ Минсггроя России №1039/пр от 30.12.2016 Установка стальных нагелей длиной 1,5 м при бурении шпуров бурильными молотками в кровлю выработок в грунтах группы: 2 (100 компл) ИНДЕКС К ПОЗИЦИИ: ФЕР29-01-120-01 1 зона. 2 ке 2017. Индексы НСО к ФЕРе ред 2017 ОЗП=17.4753: ЭМ=5.6816: МАТ=3,174 4,8 23057,42 14083,52 8243,15 730,75 110676 67601 39567 3508 74,69 358,51

'2 ФЕР29-01-123-01 Приказ Минсггроя России №1039/пр от 30.12.2016 Добавлять при длине стального нагеля более 1,5 м или исключать при длине стального анкера менее 1,5 м на каждые 0,5 м при бурении шпуров в стену выработок: к расценке 29-01-120-01 (2 группа грунта) (100 компл) (до длины нагеля 5.18 П3=7.36 (03П=7.36: ЭМ=7.36 к расх.: ЗПМ=7.36: МАТ=7.36 красх.: 73=7,36; Т3м=7.36)) ИНДЕКС К ПОЗИЦИИ: ФЕР29-01-123-01 1 зона. 2 ке 2017. Индексы НСО к ФЕРе ред 2017 ОЗП=17.476: ЭМ=5.6501: МАТ=3.2402 4,8 36208,41 17083,75 17189,88 1934,78 173800 82002 82511 9287 90,6016 434,89

оо

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13

3 ФССЦ-08.4.03.03-0036 Приказ Минсггроя России №1039/пр от 30.12.2016 Горячекатаная арматурная сталь периодического профиля класса: A-III, диаметром 25-28 мм (т) ИНДЕКС К ПОЗИЦИИ: ФССЦ-08.4.03 03-0036 Гэрячекатзная арматурная сталь периодического профиля класса A-III, диамепром 25-28 мм МАТ=3.5143 9,57264 27383,85 27383,85 262136 262136

4 ФЕР29-02-018-05 Приказ Минсггроя России №1039/пр от 30.12.2016 Разработка грунта в котлованах глубиной до 10 м со свайным креплением стен, группа грунта: 2 (100 мЗ) ИНДЕКС К ПОЗИЦИИ: ФЕР29-02-018-05 1 зона. 2 кв 2017. Индексы НСО к ФЕР в ред 2017 ОЗП=17.4752: ЭМ=17. 6163: ЗПМ=12. 7722: МАТ=8.1666 1,2 22149,34 165,84 21980,56 2312,28 2,94 26579 199 26377 2775 3 1,01 1,21

5 ФЕР29-01-151 -02 Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 Устройство набрызг-бетонной обделки толщиной 5 см: стен (100 м2) ИНДЕКС К ПОЗИЦИИ: ФЕР29-01-151-02 1 зона. 2 кв 2017. Индексы НСО к ФЕР в ред 2017 ОЗП=17.4754: ЭМ=70751: ЗПМ=17.4599: МАТ=13,1185 0,6 176112,2 29792,41 100117,48 30268,83 46202,31 105667 17875 60070 18161 27722 158 94,8

'6 ФЕР29-01-151-05 Приказ Минсггроя России №1039/пр от 30.12.2016 При устройстве последующих слоев обделки толщиной 5 см добавлять: к расценке 29-01-151-02 (100 м2) ИНДЕКС К ПОЗИЦИИ: ФЕР29-01-151-05 1 зона. 2 кв 2017. Индексы НСО к ФЕР в ред 2017 ОЗП=17.4754: ЭМ=7.0849: ЗПМ=17.4599: МАТ=13.1345 0,6 163611,52 34694,96 87964,63 26809,5 40951,93 98167 20817 52779 16086 24571 184 110,4

'7 ФЕР06-01-092-01 Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 Установка каркасов и сеток: в стенах массой одного элемента до 20 кг (т) ИНДЕКС К ПОЗИЦИИ: ФЕР06-01 -092-01 1 зона. 2 кв 2017. Индексы НСО к ФЕР в ред 2017 ОЗП=17,471; ЭМ=25.4634: ЗПМ=16.8267: МАТ=3.9904 1,185 6465,68 4552,77 1750,1 177,69 162,81 7662 5395 2074 211 193 32,82 38,89

'8 ФССЦ-08.4.02.05-0003 Приказ Минстроя России №1039/пр от 30.12.2016 Сетка сварная с ячейкой 10 из арматурной стали: A-I и A-II диаметром 10 мм (т) ИНДЕКС К ПОЗИЦИИ: ФССЦ-08.4.02 05-0003 Сетка сварная с ячейкой 10 из арматурной стали А-1 и A-II диаметром 10 мм M AT=4. 7089 1,185 33904,08 33904,08 40176 40176

ЧО

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13

Итого прямые затраты по смете в текущих ценах 824863 193889 263378 37233 367596 1038,7

Накладные расходы 282597

Сметная прибыль 138429

Итоги по смете:

Тоннели и метрополитены, закрытый способ работ 895562 998,6

Фундаменты (ремонтно-строительные) 262136

Тоннели и метрополитены, открытый способ работ 31159 1,21

Бетонные и железобетонные монолитные конструкции в жилищно-гражданском строительстве 57032 38,89

Итого 1245889 1038,7

В том числе:

Материалы 367596

Машины и механизмы 263378

ФОТ 231122

Накладные расходы 282597