Математическая модель совмещённого многофункционального бесщёточного возбудителя для расчета эксплуатационных режимов работы комплекса "генератор-возбудитель" тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.09.01, кандидат технических наук Мойсейченков, Александр Николаевич

• Мойсейченков, Александр Николаевич
• кандидат технических наук
• 2000

Оглавление диссертации кандидат технических наук Мойсейченков, Александр Николаевич

ВЕДЕНИЕ

1. Тенденции развития современных бесщеточных систем озбужденния

2. Устройство и принцип действия совмещенного ногофункционального бесщеточного возбудителя (СМЕВ)

3. Особенности математического моделирования лектромагнитных процессов СМБВ

4. Постановка задачи разработки математической модели овмещенного многофункционального бесщеточного возбудителя ля расчета эксплуатационных режимов работы комплекса енератор - возбудитель»

РАСЧЕТ МАГНИТНОЙ ЦЕПИ СОВМЕЩЕННОГО

МНОГОФУНКЦИОНАЛЬНОГО БЕСЩЕТОЧНОГО

ЮЗБУДИТЕЛЯ

1. Схема замещения магнитной цепи для расчета магнитной арактеристики СМБВ в осях й? и д на минимальное число полюсов )мбинированного и электромагнитного возбуждения

1.1. Исходные допущения

1.2. Моделирование МДС в математической модели агнитной цепи СМБВ в осях й ид

1.3. Участки магнитной цепи

1.4. Математическая модель магнитной цепи полюсов

1 ектромагнитного возбуждения

1.5. Математическая модель магнитной цепи полюсов »мбинированного возбуждения

2. Расчет магнитной цепи СМБВ по упрощенным емам замещения

3. Подход к расчету индуктивных сопротивлений и ЭДС инхронного возбудителя

3.1. К расчету проводимостей и коэффициентов асыщения магнитной цепи

3.2. К расчету параметров обмоток синхронного возбудителя

3.3 Расчет ЭДС обмотки якоря по первой гармонике поля в зазоре

3.4 Расчет ЭДС обмотки якоря ступенчатой и прямоугольной формы

4. Оценка математической модели магнитной цепи

РАБОТА ВОЗБУДИТЕЛЯ ПРИ НАГРУЗКЕ

1. Электромагнитные процессы в явнополюсном синхронном озбудителе при нагрузке. Векторная диаграмма напряжений

2. Электромагнитные параметры и режимы работы 4-х фазного юстового преобразователя при ступенчатой форме напряжения итания

2.1. Основные допущения. Качественная картина работы реобразователя

2.2. Работа преобразователя при прямоугольно-ступенчатой рорме ЭДС

2.3. Внешняя характеристика

2.4. Коэффициенты преобразования тока и напряжения

3. Оценка различных подходов к расчету квазиустановившегося »ежима совместной работы СВ и вращающегося преобразователя, ¡вязанных с выбором формы ЭДС и величины коммутационного шдуктивного сопротивления МАТЕМАТИЧЕСКИЕ МОДЕЛИ ИНДУКТОРНОГО И АСИНХРОННОГО ПОДВОЗБУДИТЕЛЕЙ НЕТРАДИЦИОННО

ВМЕЩЕННЫХ С ВОЗБУЖДАЕМОЙ МАШИНОЙ

1 Физические условия и особенности работы ВУ

2. Определение основной зубцовой гармоники индукции агнитного поля СМБВ

2.1. Расчет первой гармоники зубцовой составляющей индукции

2.2. Учет влияния второй зубчатости и насыщения коронок бцов якоря на величину зубцовой гармонической составляющей

2.3. Учет насыщения зубцов индуктора

3. Расчет индукторной составляющей ЭДС ПВ

3.1. Расчет индукторной ЭДС вращения

3.2. Учет влияния гармоник поля реакции якоря зубцового порядка

3.3. Расчет пульсационной составляющей индукторной ЭДС

3.4 Определение результирующей индукторной ЭДС с учетом таяния парных гармоник поля реакции якоря зубцового порядка

4. Асинхронная составляющая ЭДС катушки фазы совмещенного одвозбудителя

5. Определение внешних характеристик

5. Оценка математических моделей индукторного и асинхронного □двозбудителей нетрадиционно совмещенных с возбуждаемой ашиной

МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ СМБВ ДЛЯ РАСЧЕТА КСПЛУАТАЦИОННЫХ РЕЖИМОВ РАБОТЫ СМБВ ОВМЕСТНО С ВОЗБУЖДАЕМОЙ СИНХРОННОЙ [АШИНОЙ

1. Математическая модель СМБВ для расчета статических сжимов работы

2. Математическая модель СМБВ для расчета динамических зжимов работы

3. Оценка математической модели СМБВ для расчета динамических сжимов работы СМБВ совместно с возбуждаемой синхронной ашиной

1Л. Результаты расчетов режимов совместной работы синхронного чзнератора СГД-99/64-4 с возбудителем ВБМ-59/7

Заключение диссертации по теме «Электромеханика и электрические аппараты», Мойсейченков, Александр Николаевич

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Разработана математическая модель и программа для расчёта установившихся режимов работы СМБВ с учётом реакции якоря, нелинейности и несимметрии магнитной системы возбудителя на основе представления магнитного ядра машины в виде взаимосвязанных эквивалентных схем замещения, выполненной в осях d и q для минимального числа полюсов комбинированного и электромагнитного возбуждения. Выполнена оценка математической модели.

Получены внешние характеристики и расчетные коэффициенты преобразования токов и напряжений неуправляемой четырехфазной мостовой схемы выпрямления при питании от источника ЭДС прямоугольно-ступенчатой формы. В программе реализованы математические модели четырехфазного мостового преобразователя при питании от источника ЭДС синусоидальной, прямоугольно-ступенчатой и прямоугольной формы. Выполненные исследования квазиустановившихся режимов совместной работы СВ и вращающегося преобразователя, показали, что эквивалентирование реальной формы ЭДС прямоугольной формой дает результат, который ближе к результатам эксперимента.

Выполнен учет влияния асинхронной составляющей ЭДС зубцового порядка на результирующую амплитуду и фазу ЭДС ИПВ, влияние трансформаторных составляющих ЭДС в якорной обмотке подвозбудителей на результирующую ЭДС АПВ. Выполнена оценка предложенной математической модели по характеристикам холостого хода подвозбудителей. По предложенной математической модели, учитывающей описанные выше особенности, получены расчетные результаты, которые "лежат" ближе к эксперименту, чем результаты, полученные без учета этих особенностей.

Разработанный программный комплекс позволяет исследовать влияние несимметрии и степени насыщения магнитной цепи СМБВ на распределение потоков в магнитной системе возбудителя, оценить влияние параметров магнитов, а также элементов их крепления на величину форсировочного напряжения СМБВ, провести исследования взаимодействия 3-й и 5-й, 7-й и 9-й парных гармоник реакции якоря при работе подвозбудителей. Комплекс дает возможность сократить время предпроектных исследований и расчета эксплуатационных характеристик СМБВ, сохраняя точность на уровне инженерных методик, позволяет выполнить синтез параметров при разработке новых совмещенных ВУ. Разработанные математическая модель и программа позволяют проводить исследования эксплуатационных режимов работы СМБВ: холостой ход, нагрузка, короткое замыкание,

174 режим при 1ВВ=0 для оценки источника питания АРВ и начального возбуждения, режим отрицательного возбуждения, самовозбуждение, форсировка. Модель позволяет определить уровень и скорость нарастания напряжения, оценить регулировочные свойства возбудителя. Выполнена оценка математической модели по результатам заводских испытаний.

Удовлетворительные результаты сравнения рассчитанных с помощью предложенной модели параметров и характеристик СМБВ с результатами испытаний промышленных образцов возбудителей подтверждают достоверность теоретических выводов, показывают, что принятые допущения приемлемы для получения достаточной для инженерной практики точности и позволяют рекомендовать разработанные модели для проведения ускоренных предпроектных исследований ВУ на основе СМБВ.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Мойсейченков, Александр Николаевич, 2000 год

1. Веников В. А. Переходные электромеханические процессы вэлектрических системах. М.: Высшая школа, 1970. 472 с.

2. Веников В.А. и др. Сильное регулирование возбуждения. / Герценберг

3. Г.Р., Совалов С.А., Соколов Н.И. ГЭИ, 1963. 152 с.

4. Пластун. А.Т., Бреев В.Н., Сиунов Н.С., Клейман И.Л., Лапаев К.В. и др.

5. Устройство для бесщёточного возбуждения синхронной машины. Авт.свид. № 332549.

6. А.Т.Пластун. Бесщеточные совмещенные возбудительные устройства синхронных машин (Обобщение теории, разработка и применение): Дисс. на соис. уч. степени докт. технич. наук. Свердловск. УПИ. 1985. 569 с.

7. Терзян А.А., Сукиасян Г.С. К определению магнитных полей численными методами. Изв. АН СССР. Энергетика и транспорт, 1977, №5, с. 115-121.

8. Денисенко В.И. К расчёту магнитной проводимости воздушного зазора при двухсторонней зубчатости бесщёточных совмещённых возбудителей // Там же. С.208-209.

9. Митрофанов О.П. Влияние двухсторонней зубчатости на распределение магнитного поля в воздушном зазоре СМБВ. Дисс. на соиск. Уч. Ст. к. т. н., Екатеринбург, 1999. 185 с.

10. Иванов-Смоленский A.B. Электрические машины. М.: Энергия, 1980. 928 с.

11. Вольдек А.И. Электрические машины. JL: Энергия, 1974. 840 с.

12. Теоретические основы электротехники / Под ред. П.А. Ионкина Т.1. М.: Высшая школа, 1976. 544 с.

13. ГОСТ 17809-72 Материалы магнитотвердые литые. Марки и технические требования. Введен с 01.01.73. М.: Издательство стандартов, 1973.

14. Постоянные магниты. Справочник. / Альтман А.Б., Герберг А.Н., Гладышев П.А. и др.; Под ред. д.т.н. проф. Пятина Ю.М. М.: Энергия, 1980. 488 с.

15. Преображенский A.A., Бишард Е.Г. Магнитные материалы и элементы. М: Высшая Школа, 1986. 352 с.

16. Мишин Д.Д. Магнитные материалы: учебное пособие для вузов. М.: Высшая школа, 1991. 383 с.

17. Магнитные материалы. Суказов. Э.А., Богачёв Ф.А., Начинков А.Д. Д.: Издательство Ленинградского Университета. 1974г. 122 с.

18. Делекторский Б.А., Тарасов В.Н. Управляемый гистерезисный привод. -Москва.: Энергоатомиздат, 1983. 128 с.

19. Буткевич и др. Задачник по электрическим аппаратам: Учеб. Пособие для вузов по спец. "Электрические аппараты"/ Г.В. Буткевич, В.Г. Дегтярь, А.Г. Сливинская. М.: Высшая школа, 1987. 232 с.

20. Т.А. Татур Основы теории электрических цепей (справочное пособие): М: Высшая Школа, 1980. 271 с.

21. Г. Корн, Т. Корн. Справочник по математике для научных работников и инженеров. М.: «Наука», 1977. 832 с.

22. Возбудитель бесщёточный ВБМ 59/7-10 УХЛ 2 для синхронного дизель-генератора СГД-99/64-4 УХЛ 2. Протокол испытаний опытного образца./ ЭКБ ОАО УЭТМ: Рук. Тарифов Р.Б. ОБП. 129.474., 1994. 83 с.

23. Толстов Ю.Г., Мосткова Г.П., Ковалев Ф.И. Трехфазные силовые выпрямители, управляемые дросселями насыщения. М.: Изд. АН СССР, 1963. 175 с.

24. Бут Д.А. Бесконтактные электрические машины. М.: Высш. Шк., 1990. 416 с.

25. Генратор синхронный трехфазный типа СВ-173/31-20 УХЛ4. Приемочные испытания головного образца на заводском испытательном стенде. Отчет технический. ОБП. 121.429, 1996 г. 112 с.

26. Бут Д.А. Основы электромеханики. М.: Изд-во МАИ, 1996. 468 с.

27. Глебов И.А. Системы возбуждения синхронных генераторов с управляемыми преобразователями. М.: Изд-во АН СССР, 1960. с.

28. Глинтерник С.Р. Электромагнитные процессы и режимы мощных статических преобразователей. Л.: Изд-во АН СССР. 1968, 308 с.

29. Денисенко В.И., Митрофанов О.П., Пластун А.Т., Пульников А.А. К расчету ЭДС индукторного подвозбудителя совмещенного многофункционального возбудителя с учетом двухсторонней зубчатости // Перм. гос. техн. ун-т. Пермь, 1998. С.

30. Экспериментальное исследование ЭДС якорной обмотки ИВ, вынесенной в воздушный зазор/Денисенко В.И., Бармин O.A., Пластун А.Т., Пульников А.А.//Депонирована в Информэлектро 07.01.83. за № 30 ЭТ-Д/83.

31. Выбор структуры якорной обмотки совмещённого ИВ/Денисенко В.И., Бармин O.A., Пластун А.Т., Хорошилова Н.И., Мартынов В.А. // Депонирована в Информэлектро 28.11.84. за № 288 ЭТ-Д/84.

32. Шуйский В.П. Расчёт электрических машин. М.: "Энергия", 1968. 732 с.

33. Важнов А.И. Переходные процессы в машинах переменного тока. JL: "Энергия". Ленингр. Отд-ние, 1980. 256 с.

34. Постников И.М. Обобщенная теория и переходные процессы электрических машин. М.: высшая школа, 19975. 319 с.

35. Глебов И.А. Системы возбуждения мощных синхронных машин. JL: "Энергия", 1979. 316 с.

36. ГОСТ 183-74 Машины электрические вращающиеся. Общие технические условия. Взамен ГОСТ 183-66. Введен с 01.01.76. М.: Издательство стандартов, 1993.

37. ГОСТ 21558-88 Система возбуждения турбогенераторов, гидрогенераторов и синхронных компенсаторов. Общие технические условия. Введен с 01.01.90. М.: Издательство стандартов, 1988.

38. Д.В.Локшин и др. Исследования динамических режимов работы синхронного генератора СГД-99/64-4 с совмещённым многофункциональным бесщеточным возбудителем типа ВБМ-59/7-10 / Ю.И.Гольмаков, А.Е.Шелепов, В.И.Денисенко, Ю.А.Онучин,

39. В.Н.Кичигин, А.Т.Пластун // Вестник Уральского государственного технического университета "Современные проблемы энергетики, электромеханики и электротехнологии". 4.2: Электромеханика и электротехнология/.-Екатеринбург: Урал.ГТУ, 1995. С. 155-162.

40. Генератор синхронный дизельный типа СГД-99/64-4 УХЛ 2 с бесщёточным возбудителем ВБМ-59/7-10 УХЛ 2 и шкафом управления ШУГ-1. Испытания опытного образца на заводском испытательном стенде. Протокол технический. ОБП. 129. 478., 1993. с. 19.

41. Генератор синхронный дизельный типа СГД-99/64-4 УХЛ 2 с бесщёточным возбудителем ВБМ-59/7-10 УХЛ 2 и шкафом управления ШУГ-1. Приёмочные испытания опытного образца на заводском испытательном стенде. Отчёт технический. ОБП. 121.409., 1994. 111 с.

42. Индуктивное сопротивление рассеяния обмотки якоря возбудителя} Ksb:=Xplk+Xd;

43. Индуктивные сопротивления реакции якоря по продольной ипоперечной осям} Kdb:=Xadb+Xsb; Xqb:=Xaqb+Xsb;пё;госескне МГМшСЕ;т {Расчет схемы замещения магнитной цепи СМБВ}

44. Магнитные сопротивления и эквивалентные источники МДС учасков :агнитной цепи в части полюсов комбинированного возбуждения.} Активный слой}

45. Магнитное сопротивление первого зубцового слоя якоря под сбегающим и абегающим краями}1иг11С1:=1тМи(з12,0.5,Ь2т,В21кС1,Ьра211^1101);

46. ПкС1:=1+кра1*тО/тиг11С1; 1С1:=2*гг11/(тиг11С1*ШкС1);1и711Н1:=1тМи(812,0.5,Ь2т,В21кН1,Ьраг11,Рг11Н1);

47. ПкН1 :=1+кра1*т0/ти211Н1; 1/(ти211Н1*ШкН1);

48. Второй зубцовый слой якоря:}1иг12С1:=1тМи(812,0.5,Ь2ш,Вг1кС2,Ьраг12,р212С1);

49. ПкС2:=1+кра2* тО/ти212С1; Кг12С1:=2*гг12/(тиг12С1*ШкС2);шZ12Hl:=linMu(st2,0.5,b2m,BZlkH2,hpazl2,Fzl2Hl);

50. Магнитное сопротивление части полюсного наконечника в радиальномвправлении под сбегающим и набегающим краями}шРЫС 1 :=ИпМи(814,0.5,Ь2т,ВРЫС 1 Дгср.РрпС 1): ЯрпС 1 :=2*грп/пшРКС 1;гшРИН 1 :=ИпМиф4,0.5,Ь2т,ВРШ 1 ,Ьср,РрпН 1); ЯрпН 1 :=2*грп/тиРШ 1;

51. Магнитное сопротивление сердечника полюса}пиРММ1:=НпМи(815,0.5,Ь2т,ВРММ1,(Ьт+0.5*Ьср-Ш8),Рртт1);ртт 1 :=гртт 1/тиРММ 1;

52. Магнитные сопротивления схемы замещения в части полюсов нектромагнитного возбуждения}

53. Ме1гтС 1 :=&г 11С1 12С1+2 *Кае1+Кг2С 1 +ЯрпС 1;1с1е1гтН 1 11Н1+11212Н 1+2*Кс1е1+;Е1г2Н И-ЯрпН 1;

54. Суммарное сопротивление активной зоны}

55. МеЬт 1 :=Кае1гтС 1 *Кс1е1гтН 1 /(КЛе^тС I +Кёе12т1 II);

56. Результирующее сопротивление полюса}1сс1е1т 1:=Яртт 1 +Яс1е1т;

57. Результирующее сопротивление ярма индуктора между полюсами ;омбинированного и электромагнитного возбуждении} 1ск: =Яск 1 +Яск2;

58. Результирующее сопротивление ярма индуктора между полюсамилектромагнитного возбуждения потоку 0.5*ФёЫ8>ФВз}1. N8: =^N81+^N82;потоку Фс1-0.5*ФсШ8+ФВ5}х:=Кс1+Яс2;

59. Результирующее сопротивление ярма якоря} ¡.аИ 8: =Яак 1 +Яак2; потоку Ф(1-0.5*ФёН8} 1а:=Яа1+Яа2;

60. Определение потоков и индукций участков в части полюсов комбинированного возбуждения}ш:=11тЫ8+И1; Кпэ::=2*КтЫБ/Ыпв; Кст1:=2*КтЫ8+2*Ксде1т1+Кск;хтЫБ: =Кст 1 -Кпб*ЛтЫ8; КЬз1§1:=КЬ81^(КстЫ8+КЬ81§);

61. Ае\гт: =2 *RdelzmC 1 /(ЯёектС 1 +КёектН 1);р 1 :=(р-рп8)/(4*рп8); Кр2:=(р+рп8)/(4*рш); КрЗ:=(р-3*рп8)/(4*рпз);ас:=Кр2*КаМ8+Кр1*(Ка+Кс)+КрЗ*11сК8;ектС 1 -=¥г 11С 1+¥г 12С 1+Рг2С 1 +БрпС 1;

62. МгтН 1: =Рг 11Н112Н1+Рг2Н 1 + РрпН 1;сёе1т1:=Рртт1; РаШ:=Рак1+Рак2; Рск:=Рск1+Рск2; Рс^-РсШНРс^;с:=Рс1+Рс2; Ра:=Ра1+Ра2; Рт:=-Рп8-Рз1§К8;1. Ь:=\уЬ*1Ь;я 1: =2* ^-^-РёектС 1 +Кр 1 * (Ра+Рс)-Кр2 * РаШ

63. Кр 1 *(Ка+Кс)*Рс1е1-КрЗ *Рс№+(Кр 1 *Кс-КрЗ *ЯсМ8)*РЬ81в); д 1: =2*Faq-FdelzmC 1 +РёектН 1;

64. Ьт:=2*РЬ-2*РЬ*(1-КЬ81§1)/КЬ81§1-2*Рп8-2*Рсёе1т1-2*Рск; Результирующий поток в зазоре}delNSKKbsigl*Fbm-KJls*Kbslgl*Fm+Fdql-Kdelzm*Fql)/

65. Rac+Kdelzm*RdelzmHl+RcmNS*Kbsigl); Магнитные потоки в зазоре под сбегающим краем полюса} delC 1 :=(Kdelzm*Fql+Kdelzm*RdelzmH 1 *РаеШ8)/(2:*RdelzmC 1); под набегающим краем полюса} ае1Н1:=Рс!еШ8-Рс1е1С1;

66. Поперечный поток в пределах одного полюса} aql:=(PdelCl-PdelHl)*0.5;

67. Среднее значение индукции в пределах расчетной полюсной дуги под эегающим и набегающим краями}аеШ8С~2*Рёе1С 1/(Ьае1*Ие1); Вае1Ы8Н:=2*Рёе1Н1/(Ъёе1*Ше1);

68. Первый зубцовый слой якоря}

69. Вг1кС1:=ВёеШ8С*Йа1/кИкС1-кра1* тО*р211С1/(кПкС1*Ьраг11); В21кН1:=ВаеШ8Н*1йаШ1кН1-кра11,!тО*Рг11Н1/(к11кН1*Ьра211); {Второй зубцовый слой якоря}

70. Вг1кС2:=ВёеШ8С*к1а2/к11С2-кра2*т0*Рг12С/(к11С2:,:11ра212); В21кН2:НВде1ШН*ка2/ШН2-кра2*т0*Рг12Ш(ШН2*11ра212); {Зубцовый слой индуктора}

71. Вг2С1:=ваеШ8С*1йр/к12С-крр*тО*р72С/(к12С*Ьра22);

72. Вг2Н 1 :=ВёеШ8Н*кф/ШН-крр*тО*р22Н/(к12Н*11раг2);

73. Поток ярма якоря между полюсами}

74. РаЫ8:=0.5*Р<1еШ8; Ра:=Рёе1-РаК8;

75. Индукции ярма между полюсами потоку Фа^}1. За2:=РаИ8/8а1;потоку Фа}1. За1:=Ра/8а1;под полюсами комбинированного возбуждения} Зат2:=РаЖ8ат;под полюсами электромагнитного возбуждения} Заш1 :=Ра/8ага;

76. Поток ярма якоря между полюсами электромагнитного возбуждения}3a:=Pdel-0.5*PdelNS;1. Индукции между полюсами}3al:=(Bal+Pa/Sal)*0.5;под полюсами}3aml:=(Baml+Pa/Sam)*0.5;

77. Поток ярма индуктора между полюсами электромагнитного возбуждения}с: =Pdel+Pbsig-0.5 *PdelNS;

78. Индукция индуктора между полюсами}3cl:=(Bcl+Pc/Sa2)*0.5;над полюсами}cm 1: =(В cm 1 +Pc/S cm) * 0.5;ind;rocedure EMF; kgin

79. Расчет ЭДС и параметров возбудителя в номинальном режиме}

80. Суммарная эквивалентная проводимость поперечному потоку}1 aqS :=2 * (Р aq 1 +(p-pns )/pns * Р aq)/(F aq * kfq);

81. ЭДС обмотки якоря и ее составляющие}1. Продольная ЭДС зазора}ideld:=Ce*fb*(PdelNS+Pdel*(p-pns)/pns)/kfd;

82. ЭДС зазора от поперечного потока}idelq:=Ce*fb*(2*Paql+2*Paq*(p-pns)/pns)/kfq;del:=Sqrt(Sqr(Edeld)+Sqr(Edelq)); Ufo:=8/Pi*Edel;f (TypeEMF='rrecr) or (TypeEMF='recl') thenegin //Для прямоугольной формы ЭДС

83. ЭДС под сбегающим краем полюса}klelC:=2*Ce*fb* (PdelC 1 +(p/pns-1) * P delC);

84. ЭДС под набегающим краем полюса}idelH:=2*Ce*fb*(PdelHl+(p/pns-l)*PdelH);

85. Амплитуда ЭДС прямоугольной формы по продольной оси}md:=0.5*(EdelC+EdelH);

86. Амплитуда ЭДС прямоугольной формы по поперечной оси} mq: =0.5* (EdelC-EdelH); Eq:=Emq/Emd; Ufo:=2*Emd; nd;190

87. Полное индуктивное сопротивление обмотки возбуждения} ЬЬ:=СхЬ *1Ь8*ХЬЬа:=ХЬЬ*кВВ;

88. Индуктивное сопротивление рассеяния ОВВ, приведенное к якорю} :ЪЬ8а:=ХЬЬа-Хас1Ь;

89. Коэффициент насыщения по продольной оси щя полюсов электромагнитного возбуждения} ".тёет:=(р-рп8)/рп5*1ааЬ/1асШМ;

90. Коэффициент насыщения по продольной оси для полюсов комбинированного озбуждения}рт: =РП8*ЯшМ8; РёеШ 8:=Р<1еШ 8 * 11с1е1; Ктс1рт:=(ЕЬ-Рас1-Рп8)/Рс1е1Ы8;

91. Результирующий коэффициент насыщения по продольной оси} .шс1: =р* 1ас1Ь/(1 ас!ЕМ+1ас1Н 8);

92. Результирующий коэффициент насыщения по поперечной оси} . : =р *1адЬ/(рш *1ац8);пё;1. ЕСТЫ1. N0.