Конструктивное обеспечение теплотехнической эффективности стеновых ограждений зданий тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.23.01, кандидат наук Мусорина Татьяна Александровна

• Мусорина Татьяна Александровна
• кандидат наук
• 2020

Оглавление диссертации кандидат наук Мусорина Татьяна Александровна

Введение

Глава 1. Распределение температуры в одномерной и двумерной стенах при стационарном и нестационарном температурных режимах

1.1 Распределение температуры в полосе бесконечного и конечного размеров

при стационарном режиме, формула Дирихле для полосы

1.2 Определение полного сопротивления, активного и реактивного

1.3 Пример расчета составляющих термического сопротивления

1.4 Выводы по первой главе

Глава 2. Связь термического сопротивления с теплоустойчивостью и тепловой емкостью стеновых ограждений

2.1 Теплопроводность, осложненная переносом влаги

2.2 Задача Коши для одномерной нестационарной теплопроводности

2.3 Определение коэффициента теплоусвоения для различных типов слоистых

стеновых ограждений

2.4 Выводы по второй главе

Глава 3. Влияние чередования слоев. Стационарный и нестационарный тепловые режимы стеновых ограждений (физический эксперимент)

3.1 Влияние чередования слоев

3.2 Стационарный тепловой режим стеновых ограждений для глиняного пустотелого, полнотелого и силикатного кирпичей

3.3. Стационарный тепловой режим: глиняный кирпичи, газобетон, железобетонный блоки

3.4 Нестационарный тепловой режим стеновых ограждений для глиняного

пустотелого, полнотелого и силикатного кирпичей

3.5 Сравнение распределения температуры внутри различных конструкций:

глинный кирпич, обычный и высокопрочный бетоны

3.6 Сравнение высокопрочного бетона в сухом и влажном состоянии

3.7 Новый композитный материал

3.8 Выводы по третьей главе

Заключение

Список литературы

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Конструктивное обеспечение теплотехнической эффективности стеновых ограждений зданий»

Введение

Актуальность темы исследования. Снижение потерь теплоты в зданиях и сооружениях связано с точным определением потоков теплоты и температур ограждающих конструкций. Например, в термодинамической системе «внутренность здания (помещение) - ограждение - окружающий воздух (среда)» баланс теплопотребления определяется такими потоками теплоты:

- потерями теплоты через наружные ограждающие конструкции в наружный воздух или в грунт (в случае подземного ограждения);

- поступлением теплоты за счет отопления;

- потерями теплоты за счет подогрева холодного наружного воздуха, поступающего в здание при инфильтрации с наветренной стороны конструкции, или потерями теплоты при инфильтрации теплого воздуха с подветренной стороны конструкции.

Экономия теплоты возможна по всем трем вышеперечисленным направлениям. При этом важно учитывать не только климатические параметры (температуру наружного воздуха зимой и продолжительность отопительного периода) региона, но и конструкцию стенового ограждения.

В отечественной и зарубежной практике активно решаются вопросы повышения класса энергоэффективности стеновых строительных конструкций. Традиционно увеличение энергоэффективности стеновой конструкции достигается за счет увеличения ее активного термического сопротивления.

Основными проблемами теплотехнического расчета ограждающих конструкций является влияние различного рода включений на термическое сопротивление:

- инородных включений (кронштейнов, дюбелей, углов и т.д.). Наличие инородных включений искажает температурное поле конструкции. Включения часто играют роль «мостиков» для потоков тепла;

- геометрических (изменение размерности области стены, возникающая при сопоставимости размеров стеновой конструкции или при нарушении связности конструкции за счет полостей, заполненных различным материалом и пр.);

- граничных (неоднородность распределения граничных температур стеновой конструкции, приводящая к появлению дополнительных компонент вектора теплового потока).

Теплоустойчивость и аккумуляционная способность стеновых ограждений здания важна для оценки теплотехнических свойств стенового ограждения при переменных, наиболее реалистических тепловых режимов.

Ошибки при оценке теплотехнических характеристик строительных конструкций могут привести к чрезмерному увеличению активного термического сопротивления, к усложнению конструкции стенового ограждения, а также увеличению капитальных затрат. Игнорирование реактивным сопротивлением стенового ограждения может привести к увеличению эксплуатационных расходов, например, к избыточным затратам на отопление зданий и сооружений, к их «перетопу». Это важно не только для вновь проектируемых конструкций, но и для реновации эксплуатируемых зданий. Влияние включений, неоднородностей и геометрических, представляет интерес для разработки объективных и доступных методик теплотехнического расчета конструкций строительных ограждений.

Степень разработанности темы исследования. Первые научные попытки оценить метод расчета однослойных и многослойных ограждающих конструкций зданий на теплоустойчивость предпринимались в середине XX века. Содержательная часть приводимых результатов внесена В.Н. Богословским, К.Ф. Фокиным, А.Ф. Строем, В.Г. Гагариным, С.В. Корниенко, К.П. Зубаревым, В.И. Ливчаком, Г.П. Васильевым, O.A. Тусниной, О.Д. Самариным, М.И. Куколевым, Д.Д. Заборовой, О.С. Гамаюновой, А.С. Горшковым, A. De Gracia, M. Haase, G. Thakur, A. Gagliano, F. Patania, V. Bianco, O. Manca, A.S. Al-Tamimi, A. Keyvanfar, A. Borodinecs, E. Barreira и др.

Исследования В.Г. Гагарина и его научной школы связывают одномерные схемы расчета температурного состояния стеновых ограждений с точными

решениями путем введения корректирующих коэффициентов, учитывающих эффекты неодномерности температурного поля - включения, геометрические искажения формы стены, инсоляцию и прочие факторы неоднородности.

Одни из первых работ в теплоустойчивости были работы Г.А. Селиверстова, содержащая определение теплоустойчивости как реакции конструкции стены на изменение граничных температур по времени и А.М. Шкловера про простую элементарную интерпретацию периодических колебаний теплого потока и температуры стены. В работах последних десятилетий основное внимание уделяется адаптации одномерной схемы строительного ограждения для расчета реальных конструкций, в основном, для стационарных режимов теплопередачи.

Наиболее значимым направлением является разработка методов расчета ограждающих конструкций для одномерной и двумерной моделей, основанных на учете геометрических включений. Однако включения искажают одномерное температурное поле. Эффект включений, провоцирующих неодномерность температурного поля теплового потока, обусловлен не только неоднородностью материала стенового ограждения, но и ее размерами: в тонкой стенке распределение температуры линейное, тепловой поток одномерен и распространяется только поперек стены.

Данное обстоятельство, обосновывает дальнейшие исследования о влиянии включений. Возникает задача об определении границ применимости одномерной модели распространения тепла, а именно: как влияет относительный размер стены L/h, L - продольный размер, h - поперечный размер стены, на активное сопротивление стены; как искажает неоднородность распределения температуры по граням y=0 и y=h одномерное температурное поле; влияние чередования слоев; определение толщины пограничных слоев температурного и теплового поля стены и т.д. Наконец, остается нерешенной задача об определении полного и реактивного сопротивления стеновой конструкции.

Объектом исследования являются ограждающие стеновые конструкции: однослойные и многослойные.

Предметом исследования являются распределения температуры в стеновом ограждении в стационарном и нестационарном режимах, термическое сопротивление стенового ограждения.

Цель и задачи исследования. Цель исследования является теплотехнический расчет конструкции стенового ограждения, учитывающий геометрические включения и её теплоустойчивость.

Задачи исследования:

1 Найти распределение температуры в одномерной и двумерной стене. Определить активное и реактивное термические сопротивления стеновых ограждений для одномерной и двумерной областей;

2 Определить толщины температурного и теплового пограничных слоев стены. Найти связь термического сопротивления с теплоустойчивостью стенового ограждения.

3 Провести экспериментальное определение стационарного и нестационарного тепловых режимов стеновых ограждений для различных материалов, применяемых в строительстве.

4 Разработать бетонный композит, армированный сухой растительной добавкой, обладающий повышенным термическим сопротивлением и прочностью на изгиб.

Научная новизна работы заключается в:

1 Учете геометрических включений при определении температурного поля и количества тепла в стеновом ограждении.

2 Методике расчета термического сопротивления с учетом активной и реактивной составляющих.

3 Изготовлении и испытании энергоэффективного бетонного композита для стенового ограждения, армированного сухой растительной добавкой.

Теоретическая и практическая значимость работы:

1 Разработана математическая модель распределения температуры теплового потока в одномерном и двумерном стеновых ограждениях, содержащая

определение толщин пограничных слоев температурного поля и поля теплового потока для стенового ограждения.

2 Выведены формулы для определения активного и реактивного сопротивления. Определена связь термического сопротивления с теплоустойчивостью стенового ограждения.

3 Подобраны оптимальные комбинации чередования слоев с максимальной средней температурой по стеновому ограждению. Исследованы скорости изменения температуры в нестационарных, апериодических и периодических по времени температурных режимах стеновых ограждений.

4 Определены теплотехнические и механические свойства нового энергоэффективного композитного материала.

Методология и методы исследования:

1 Математический аппарат.

1.1 Фурье-анализ пульсации температуры; методы теории линейных дифференциальных форм; уединенные волны температуры и теплового потока.

1.2 Определение толщин температурного и теплового пограничных слоев стенового ограждения.

1 Моделирование температурных режимов в установке (лабораторный эксперимент): исследование образцов в холодильной камере «CHALLENGE 250» при постоянной и переменной температурах воздуха (минус 10оС до плюс 30оС).

2 Испытания разработанного материала на поперечный изгиб.

3 Оптическая микроскопия разработанного материала.

Положения, выносимые на защиту:

1 Математическая модель распределения температуры в полубесконечной и конечной полосах стенового ограждения; эффект «геометрических включений»; определение толщин пограничных слоев температурного и теплового поля стены.

2 Определение активного, реактивного и полного термических сопротивлений стеновых ограждений для одномерной и двумерной задач. Связь термического сопротивления и теплоустойчивости стеновых ограждений.

3 Расчетно-экспериментальное влияние чередования слоев на распределение температуры в толще стены. Стационарный и нестационарный тепловые режимы стеновых ограждений (лабораторный эксперимент) в холодильной камере.

4 Результаты исследования бетонного композита, армированного сухой растительной добавкой.

Степень достоверности и обоснованности результатов по предложенным методам расчетов нестационарного и стационарных режимов обосновывается использованием фундаментальных физических законов (непрерывности теплового потока и законов Фурье, Фика и Ньютона для потоков тепла и распределения температуры) и математических формул, применением фундаментальных законов и дифференциальных уравнений теории переноса тепла и массы, удовлетворительным совпадением расчетных прогнозов с экспериментальными результатами.

Соответствие паспорту специальности. Диссертационное исследование соответствует паспорту специальности 05.23.01 - Строительные конструкции, здания и сооружения: п. № 7 - Развитие теоретических основ строительно-акустических методов и средств, поиск рациональных решений освещения зданий и отдельных помещений, рациональных объемно-планировочных и конструктивных решений зданий и сооружений, направленных на повышение эффективности капиталовложений, энерго- и ресурсосбережение, создание комфортных условий для людей и оптимальных для технологических процессов.

Апробация работы. Положения и результаты работы были доложены и обсуждены на 17 конференциях, семинарах, симпозиуме и форумах в 2014-2020 г.: International scientific conference "Week of Science in SPbSPU - Civil Engineering". SPbWOSCE-2014, SPBWOSCE-2015, SPbWOSCE-2016. Труды публикуются в журналах, индексируемые в SCOPUS. Санкт-Петербург, ноябрь-декабрь (2014 г., 2015 г., 2016 г.); AMTESD-2016 Saint Petersburg, Russia. Civil Engineering Institute of Saint-Petersburg State Polytechnical University presents / Advanced Materials and Technologies for Energy Efficiency and Sustainable Development, апрель (2016 г.);

Строительство - формирование среды жизнедеятельности. Организаторы: ФГБОУ ВО НИУ МГСУ Москва, 26-28 апреля (2017 г.); Второй Международный Форум «Энергоэффективность зданий». НИУ МГСУ, г. Москва. Октябрь (2017 г.); VII и VIII Всероссийская научно-техническая конференция «Теоретические основы теплогазоснабжения и вентиляции», НИУ МГСУ г. Москва, ноябрь (2018 г., 2020 г .); International Workshop on "Energy Efficient Buildings in the SMART CITY Technology, Economy, Entrepreneurship", Erasmus+project, Italy, 14-16 March (2018); Круглый стол «Зеленые технологии как основа устойчивого развития Санкт-Петербурга и Ленинградской области», г. Санкт-Петербург, март (2018 г.); Международная научная конференция «Энергетика, экология и строительство» EECE-2018 и EECE-2019, г. Санкт-Петербург (2018 г., 2019 г.); VI Международная научная конференция «Интеграция, партнёрство и инновации в строительной науке и образовании», г. Москва (2018 г.); XXII школа-семинар молодых ученых и специалистов под руководством академика А.И. Леонтьева «Проблемы газодинамики и тепломассообмена в энергетических установках», г. Москва (2019 г.); «Проблемы газодинамики и тепломассообмена в энергетических установках», МГТУ им. Баумана, г. Москва, май (2019 г.); «Актуальные вопросы строительной физики. Энергосбережение. Надежность строительных конструкций и экологическая безопасность», г. Москва, июль (2019 г.); II Международная научно-техническая конференция «Инженерные системы и энергоэффективность в строительстве, природообустройстве», г. Евпатория, сентябрь (2019 г.).

Публикации. Материалы исследований опубликованы в 17-ти печатных работах. Из них: 10 статей в журналах из актуального перечня рецензируемых научных изданий ВАК РФ, 7 статей в журналах SCOPUS и WoS.

Личный вклад автора. Личный вклад автора заключается в получении и в анализе всех результатов, представленных в диссертации.

Глава 1. Распределение температуры в одномерной и двумерной стенах при

стационарном и нестационарном температурных режимах 1.1 Распределение температуры в полосе бесконечного и конечного размеров при стационарном режиме, формула Дирихле для полосы

Разработки в сфере энергосбережения и повышения энергетической эффективности зданий в нашей стране осуществляются, как на федеральном, так и на региональном уровне. Среди видных специалистов в этой области следует выделить Аверьянова В. К., Васильева Г.П., Личмана В.А., Туснину О.А., Ливчака В.И. и многих других [1-5]. Следующие нормативные документы регламентируют требования к тепловой защите зданий:

1 Федеральный закон № 261 от 23.11.2009 «Об энергосбережении и о повышении энергетической эффективности и о внесении изменений в отдельные законодательные акты Российской Федерации». Его целью является создание правовых, экономических и организационных основ стимулирования энергосбережения и повышения энергетической эффективности [6].

2 СП 230.1325800.2015 «Конструкции ограждающие зданий. Характеристики теплотехнических неоднородностей» распространяется на расчет приведенного сопротивления теплопередаче фрагментов ограждающих конструкций зданий, удельных потерь теплоты через теплозащитные элементы и коэффициента теплотехнической однородности [7].

3 СП 50.13330.2012 «Тепловая защита зданий». Настоящий свод правил распространяется на проектирование тепловой защиты строящихся или реконструируемых жилых, общественных, производственных, сельскохозяйственных и складских зданий, в которых необходимо поддерживать определенный температурно-влажностный режим. Требования данного СП касаются теплозащитной оболочки, в частности, она должна удовлетворять следующим требованиям:

- приведенные сопротивления теплопередачи отдельных ограждающих конструкций должны быть не меньше нормируемых значений (поэлементные требования);

- удельная теплозащитная характеристика здания должна быть не больше нормируемого значения (комплексное требование);

- температура на внутренних поверхностях ограждающих конструкций должна быть не ниже минимально допустимых значений (санитарно-гигиеническое требование) [8].

4 Указ Президента Российской Федерации от 04 июня 2008 г. N 889.

5 Постановление Правительства Российской Федерации от 25 января 2011 г. N 18.

На региональном уровне также разрабатываются программы и методические документы. В Санкт-Петербурге Комитетом по строительству совместно с профильными научно-исследовательскими и образовательными организациями разработан региональный методический документ (далее - РМД) «Рекомендаций по обеспечению энергетической эффективности жилых и общественных зданий», в котором приведены основные архитектурно-планировочные, объемно-пространственные, градостроительные, конструктивные и инженерно-технические мероприятия, направленные на комплексную экономию энергоресурсов.

В настоящее время основное внимание уделяется, главным образом, конструктивно-технологическим мероприятиям, направленным на увеличение термического сопротивления ограждений. На сегодняшний день изучается: оптимизация температурно-влажностного режима стен, т.е. ресурс конструкций [9]; влияние включений на величину потерь теплоты и на термическое сопротивление ограждений [10]; влияние двойных фасадов на тепловые потери [11]; эффективность применения новых теплоизоляционных материалов на термическое сопротивление и энергоэффективность [12] и т.д.

Тепловой режим ограждающих конструкций зданий зависит от действия многих факторов. Любая ограждающая конструкция выполняет функцию

теплового барьера (завесы), блокирующего перенос теплоты. В работах [13,14] описывается проблема неправильного проектирования строительных ограждений. Одна из задач — это прогнозирование температурного состояния стеновых ограждений еще на стадии проектирования. Существуют здания, которые имеют ошибки в проектировании и выборе строительных материалов, вследствие этого образуются мостики холода. Но также есть правильно спроектированные здания, которые не имеют никаких дефектов [15]. На рисунке 1. 1 представлены результаты тепловизионного обследования жилых зданий. На рисунке 1.1а представлен пример здания с дефектами стеновых конструкций, а на рисунке 1.1б показан пример энергоэффективного здания.

Рисунок 1.1 - Тепловизионное обследование жилых зданий

Содержательная часть приводимых результатов разработана в РААСН А.М. Шкловером, Г.А. и Селиверстовым, [16-20]. Так, А.М. Шкловер провел аналогию между неустановившимся распространением тепла и переменным электрическим током в линейной цепи. Работы В.В. Селиверстова, посвященные тепловым потерям через ограждающие конструкции, содержат определения реактивных эффектов - тепловой инерции и тепловой емкости ограждения. Являясь специалистом в теории функций, Г.А. Селиверстов пропагандировал и впервые использовал методы Фурье-анализа в задачах строительной теплотехники. Г.А.

Селиверстовым впервые введено понятие тепловой устойчивости стенового ограждения как непрерывной зависимости температуры (отклика) стенового ограждения от изменения температуры внешнего источника тепла.

Исследования В.Г. Гагарина [21-23] и его научной школы связывают одномерные схемы расчета температурного состояния стеновых ограждений с точными решениями путем введения корректирующих (поправочных) коэффициентов, учитывающих эффекты неодномерности температурного поля -включения, геометрические искажения формы стены и прочие факторы неоднородности, рассмотрены влияния инородных включений на величину термического сопротивления. Введение фактор-множеств одномерных решений позволило создать нормативные методы теплового расчета сложных конструкций стен. Необходимо учитывать изменения параметров микроклимата помещений. Гагариным В.Г. доказывается, что практически все мероприятия по энергосбережению в зданиях сводятся к увеличению требуемого сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций. Современные нормативные значения теплозащиты стен достигли величин, которые трудновыполнимы на практике и дальнейшее их увеличение не приведет к повышению энергоэффективности. При понижении нормативного сопротивления в районе единицы это мало влияет на изменение теплопотерь через ограждающие конструкции, при условии выполнения норматива по удельному расходу энергии на отопление [24].

С целью определения уровня теплозащиты выполняется математическое моделирование теплопередачи в стеновых ограждающих конструкциях. Наиболее точно добавочные потери теплоты, обусловленные влиянием краевых зон, могут быть определены по температурным полям. Приведенное сопротивление теплопередачи стеновых ограждающих конструкций должны находиться в интервале допустимых значений СП 50.13330.2012 «Тепловая защита зданий» и близко к экономически целесообразному сопротивлению теплопередаче, которое должно составлять не меньшее 3 м2 • °С/Вт.

Под геометрическими включениями понимаются факторы, влияющие на искажение одномерного температурного поля, такие как: продольные и

поперечные размеры стены, искажения геометрии области, занятой теплопроводной средой и искажения её границы.

Если толщина стенового ограждения равна h, то термическое сопротивление теплопроводности ограждения в стационарном режиме составляет при одномерном распространении тепла (поперек стены) h/X, X - коэффициент теплопроводности среды, Вт/(м-К), или для неоднородной стенки с коэффициентом теплопроводности

X=X СЛ 0<y<h,

Необходимо определиться с вопросом о существовании одномерного поля температуры в однородной полосе -x<x<x>, 0<y<h, имитирующей стеновое ограждение. Предполагается, что координаты x, y уже нормированы, L,h - размеры стенового ограждения, продольный и поперечный (величины либо одного порядка, либо несоизмеримые). Приведена формула определения температуры в толще стены, являющейся обобщением формулы Дирихле:

ТЪ C^^expi-W* - О) +\

где Ti=Ti(x), i=0,1 - предельные значения температуры на границах (на прямых); y=0,h соответственно; £ с - переменные интегрирования; sh - гиперболический синус.

Формуле (1.1) можно придать более компактный вид в алгебре неограниченных операторов:

Т(х,у) = cos е c(hdx) sin((h - у)дх) Т0(х) +

+ cos е c(hdx) sЫ(удх) T1(x),cosech(hdx): = (sh(hdx)) \ (1.2)

Если h/L<<1 (тонкая стена или одномерная), где y поперечная координата, то из формулы (1.2) получается принцип Сен-Венана:

Т(х,у) = То(х)(1-у/К) + Ti(x)y/h, (1.3)

Получаем, что для узкой полосы распределение температуры в сечении x=const определяется предельными температурами T0j(x) в этом сечении, и

тепловой поток в этом сечении определяется локальным перепадом температур Т0(х) - Т1(х) в этом же сечении («принцип Сен-Венана»). Тепловой поток в направлении оси х в h раз меньше теплового потока в направлении оси у во всех точках плотности распределений (функций) To,i(x).

Формула (1.3) справедлива только для линейного распределения пограничных температур: d™Tt(x) = 0,i = 0,1; m > 1. Это означает, что все производные пограничных температур по координате x, выше первой, должны равняться нулю. Из формулы (1.2) получается, что компоненты вектора VT составляют:

дТ , л

— = cose c(hdx) sin((h - у)дх) дхТ0(х) + cos е c(hdx) sin(ydx) дхТ—(х),

дх

^ = -cose c(hdx) cos((h - у)дх) dxT0(x) + cos e c(hdx) cos(ydx) dxT—(x). (1.4)

Модуль вектора теплового потока | VT | вычисляется по формуле:

IVTI = cos e c(hdxy(dxToy + (dxT—- 2 cos(hdx) dxT0 • dxT—. (1.5)

В данном случае можно использовать одномерную модель и считать, что распределение температуры в сечении x=const не зависит от распределения температуры в смежных сечениях. При этом тепловой поток определяется толщиной стенки и перепадом температур только в этом сечении.

Рассмотрим случай, если h/L>>1, задача становится существенно двумерной, стена большой толщины или двумерная стена. В этом случае возникает вторая, продольная, координата x (продольный вертикальный или продольный горизонтальный размер стены), отсчитываемая вдоль конструкции. Справедлива традиционная формула с ядром Дирихле для распределения температуры в верхней полуплоскости y>0:

00 'с (*

T (x, y) =1 J ZofclM^

V ^J п^-ю 1 + t2 п^-ж 1 + t2 Ov y. ( .)

где t - переменная интегрирования.

Формулу Дирихле можно записать в следующем виде (в алгебре неограниченных операторов над кольцом ^(Е1), к>1):

Пх,у) = '-С ехр(2д^ Т0(х) = ехр(-удх) То(х). (1.7)

Эффект геометрического включения, провоцирующий неодномерность температурного поля теплового потока, обусловлен не только неоднородностью материала стенового ограждения, но и ее относительными размерами.

В тонкой стенке распределение температуры поперек стены линейное, тепловой поток одномерен и распространяется только поперек стены. Продольные составляющие теплового потока на обеих гранях стены малы, значительно меньше поперечного потока тепла.

Для поперечной компоненты плотности теплового потока, где I - мнимая

единица, имеем по определению:

. , ^ дТ 2 Г™Щ(х-уг) , ^ ^

Чу(х,у) :=-— = ~1 ——йХ = 1дх ехр(—удх) То(х) =

= 1ехр{-Ьу дх)Т'{х), (1.8)

из данного выражения следует, что: плотность теплового потока, Вт/ м2, на прямой ^=0 составляет дхТ0(х}; необходимо выполнение условия теплового равновесия в стационарном температурном режиме:

¡^(х, 0)йх = 0 ^ То(ю) - То(-ю) = 0. (1.9)

Плотность теплового потока на ординате у=0 определяется стандартно:

Чу(х,0)-.= -(д-Г) = -- Ит ¡™ = (1.10)

у \ду/у=0 пу^+о-1-™ -+г2 п->-<™ 1+г2 у у

В символических обозначениях:

Чу(х,0) = 1Т'(х). (1.11)

Как видно, в случае полуплоскости тепловой поток, распространяющийся в направлении оси у, явно зависит от координаты х. В этом случае одномерная модель теплопроводности не работает.

Чх(х,у). = -% = = ехр(-удх) Т'(х), (1.12)

Получается равенство обеих компонент вектора плотности теплового потока (почти) во всех точках верхней полуплоскости. Модуль вектора теплового потока в 1,41 раза превышает его х,у компоненты.

Если И/Ь=0(1), то распределение температуры в полосе «умеренной» ширины, приближенно имеет вид (стена конечной толщины):

1 { г™ Т0(х-Ьу)йЬ гю Т±(х-Ь(к-у))й^

п\¿-Ю 1-1-7-2 ¿-Ю

или, в символических обозначениях:

Т(х,у) = ехр{-1удх) Т0(х) + ехр{-1{к - у)дх) Т1(х). (1.14)

Величина плотности теплового потока вдоль оси у рассчитывается так (штрихом обозначена производная по всему аргументу):

Пх,у) = ±(Г + Г ЪС'-М-У»"). (1.13)

4 пУ-*-™ 1+Ь2 1+Ь2 ) х '

или:

Чу(х,у) = ¿дх(ехр(-1удх)Т0(х) - ехр{-1{к - у)дх)Т1(х)). (1.16) Используя коммутативность оператора Зх, можно написать:

Чу(х,у) = 1(ехр{-1удх) Т0(х) - ехр{-1{к - у)дх) ТЦх)). (1.17) Получается, что, в отличие от тонкой стенки тепловой поток поперек стенки ограниченной толщины определяется не локальным перепадом граничных температур на ординатах у=0, у=И, а разностью производных граничных температур.

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Мусорина Татьяна Александровна, 2020 год

Список литературы

1 Аверьянов, В.К. Перетоки теплоты между помещениями и варианты их учета / В.К. Аверьянов, А.С. Горшков, Г.П. Васильев // Инженерные системы. АВОК - Северо-Запад. - 2019. - № 1. - С. 22-29.

2 Васильев, Г.П. Методика оценки коэффициента теплотехнической однородности по термограммам / Г.П. Васильев, В.А. Личман, И.А. Юрченко, М.В. Колесова // Инженерно-строительный журнал. - 2016. - № 66(6). - С. 60-67.

3 Туснина, О.А. Программный комплекс для теплотехнического расчета строительных конструкций / О.А. Туснина, А.Р. Туснин // Промышленное и гражданское строительство. - 2014. - № 4. - С. 51-54.

4 Ливчак, В.И. Почему СП 50.13330.2012 «Тепловая защита зданий» приводит к снижению энергоэффективности зданий и как выполнить постановление правительства России об их повышении / В.И. Ливчак // Инженерные системы. АВОК - Северо-Запад. - 2013. - № 3.

5 Ливчак, В.И. Почему приказ «О требованиях энергетической эффективности зданий, строений, сооружений» — это движение в прошлый век? / В.И. Ливчак, А.С. Горшков // Инженерные системы. АВОК - Северо-Запад. - 2017. - № 4.

6 Федеральный закон № 261-ФЗ Об энергосбережении и о повышении энергетической эффективности, и о внесении изменений в отдельные законодательные акты Российской Федерации: офиц. текст. - М.: 2009. - 52 с.

7 СП 230.1325800.2015. Конструкции ограждающие зданий. Характеристики теплотехнических неоднородностей (с Изменением N 1) - М.: 2015. - 72 с.

8 СП 50.13330.2012 Тепловая защита зданий. Актуализированная редакция СНиП 23-02-2003. - М.: Минрегион России, 2012. - 139 с

9 Туснина, О.А. Теплотехнические свойства различных конструктивных систем навесных вентилируемых фасадов / О.А. Туснина, А.А. Емельянов, В.М. Туснина // Инженерно-строительный журнал. - 2013. - № 8(43). - С. 54-63.

10 Есенгабулов, С. К. Энергоэффективные наружные стены с организованным воздухообменом / С. К. Есенгабулов // автореферат. - 2009. -Москва. - С. 163.

11 Петриченко, М.Р. Достаточные условия существования свободно конвективного течения в вертикальном щелевом канале / М.Р. Петриченко, М.В. Петроченко // Научно-технические ведомости СПбГПУ. - 2012. - № 147(2). - C. 276-282.

12 Ватин, Н.И. Энергоэффективность ограждающих конструкций при капитальном ремонте / Н.И. Ватин, А.С. Горшков, Д.В. Немова // Строительство уникальных зданий и сооружений. - 2013. - № 3(8) - C. 1-11.

13 Корниенко, С.В. Многофакторная оценка теплового режима в-элементах оболочки здания / С.В. Корниенко // Инженерно-строительный журнал. - 2014. - № 8. - C. 25-37.

14 Zemitis, J. Measurements of moisture production caused by various sources / J. Zemitis, A. Borodinecs, M. Frolova // Energy and Buildings. - 2016. -Vol. 127. - P. 884-891.

15 Корниенко, С.В. Тестирование метода расчета температурно-влажностного режима ограждающих конструкций на результатах тепловизионного обследования жилого здания / С.В. Корниенко // Вестник Волгоградского государственного архитектурно-строительного университета. Строительство и архитектура. - 2012. - № 29(48). - С. 75-79.

16 Колмогоров, А.Н. Sur la connergence des series de Fourier / А.Н. Колмогоров, Г.А. Селиверстов // C.R. Acad. Sci. (Paris). - 1924. - № 178. - С. 303307.

17 Селиверстов, Г.А. Математическая теория теплоустойчивости / Г.А. Селиверстов // Математический сборник. - 1931. - № 3-4(38). - С. 70—73.

18 Селиверстов, Г.А. К вопросу о тепловой инерции зданий / Г.А. Селиверстов // М.: Госстройиздат ОНТИ НКТП. - 1933. - 58 с.

19 Шкловер, А. М. Метод расчета зданий на теплоустойчивость. / А. М. Шкловер // Издательство Академия архитектуры СССР. - 1945. - C. 80.

20 Шкловер, А. М. Теплопередача при периодических тепловых воздействиях. / А. М. Шкловер // Издательство Госэнергоиздат. - 1961. - C. 160.

21 Гагарин, В.Г. Учет теплопроводных включений и вентилируемой прослойки при расчетах сопротивления теплопередаче стены с навесной фасадной системой (НФС) / В.Г. Гагарин, В.В. Козлов, К.И. Лушин, Н.Ю. Плющенко // Строительные материалы. - 2016. - № 6. - С. 32-35.

22 Гагарин, В.Г. Учет теплотехнических неоднородностей ограждений при определении тепловой нагрузки на систему отопления здания / В.Г. Гагарин, А.Ю. Неклюдов // Жилищное строительство. - 2014. - № 6. - С. 3-7.

23 Gagarin, V. Moisture behavior calculation of single-layer enclosing structure by means of discrete-continuous method/ V. Gagarin, V. Akhmetov, K. Zubarev // MATEC Web of Conferences. - 2018. - 03014.

24 Гагарин, В.Г. Учет теплопроводных включений при определении тепловой нагрузки на систему отопления здания / В.Г. Гагарин, А.Ю. Неклюдов // БСТ: Бюллетень строительной техники. - 2016. - № 2(978). - С. 57-61.

25 Петриченко, М.Р. Операция дробного дифференцирования в предельных задачах Фурье / М.Р. Петриченко, Т.А. Мусорина // Научно -технические ведомости Санкт-Петербургского государственного политехнического университета. Физико-математические науки. - 2020. - № 2 (13). - С. 41-52.

26 Туснина, О.А. Теплотехнический расчет конструкций численными методами / О.А. Туснина // Вестник МГСУ. - 2013. - № 11. - С. 91-99.

27 Васильев, Г.П. Метод оценки коэффициента теплотехнической однородности из анализа термограмм / Г.П. Васильев, В.А. Личман, И.А. Юрченко, М.В. Колесова // Инженерно-строительный журнал. - 2016. - № 6(66). - C. 60-67.

28 Мусорина, Т.А. Математический аппарат для определения термического сопротивления однородной скалярной среды / Т.А. Мусорина, Д.Д. Заборова, М.Р. Петриченко // Вестник МГСУ. - 2019. -Т. 14. - Вып. 8. - С. 10371045.

29 Васильев, А.А. Разработка стеновых ограждений с повышенным термическим сопротивлением - основа энергоэффективного строительства / А.А. Васильев, М.В. Лапата, А.В. Геращенко // Вестник Белорусского государственного университета транспорта: Наука и транспорт. - 2011. - № 1 (22). - С. 98-102.

30 Biddulph, P. Inferring the thermal resistance and effective thermal mass of a wall using frequent temperature and heat flux measurements / Phillip Biddulph, VirginiaGori, Clifford A.Elwell, Cameron Scott, Caroline Rye, Robert Lowe, Tadj Oreszczyn // Energy and Buildings. - 2014. - Vol. 78. - P. 10-16.

31 Reilly, A. The impact of thermal mass on building energy consumption / Aidan Reilly, Oliver Kinnane // Applied Energy. - 2017. - No 198. - P. 108-121.

32 Hicham, J. Influence of internal thermal mass on the indoor thermal dynamics and integration of phase change materials in furniture for building energy storage: a review / Johra Hicham, Heiselberg Per. // Renew Sustain Energy Rev. - 2017. - № 69. - P.19-32.

33 Asdrubali, F. A review of unconventional sustainable building insulation materials. / F. Asdrubali, F. D'Alessandro, S. Schiavoni // Sustain. Mater. Technol. -2015. - № 4. - P. 1-17.

34 Statsenko, E.A. The elementary mathematical model of sustainable enclosing structure / E.A. Statsenko, A.F. Ostrovaia, T.A. Musorina, M.I. Kukolev, M.R. Petritchenko // Magazine of Civil Engineering. - 2016. - No 8(68). - P. 86-91.

35 Осипенко, К.Ю. Неравенство Харди-Литтлвуда-Полиа для аналитических функций из пространств Харди-Соболева / К.Ю. Осипенко // Математический сборник. - 2006. - № 3(197). - С. 15-34.

36 Rusanov, A.E. Heat loss from defects of hinged facade systems of buildings / A.E. Rusanov, A. Kh. Baiburin, D.A. Baiburin, V. Bianco // Magazine of Civil Engineering. - 2020. - Vol. 95(3). - P. 57-65.

37 Самарин, О.Д. Периодические температурные колебания в цилиндрическом слое при большой толщине стенки / О.Д. Самарин // Инженерно-строительный журнал. - 2019. - № 1(85). - С. 51-58.

38 Ярцев, В.П. Сравнительный анализ эффективности применения утеплителей в каркасном домостроении / В.П. Ярцев, А.А. Мамонтов // Кровельные и изоляционные материалы. - 2016. - № 6. - С. 32-35.

39 Rybakov, V.A. Heat protective properties of enclosure structure from thin-wall profiles with foamed concret / I.A. Ananeva, E.D. Pichugin, M. Garifullin // Magazine of Civil Engineering. - 2020. - Vol.94(2). - P. 11-20.

40 Gamayunova, O. Energy audit and energy efficiency of modular military towns / O. Gamayunova, A. Radaev, M. Petrichenko, N. Shushunova // В сборнике: E3S Web of Conferences. - 2019. - 01088.

41 Мусорина, Т.А. Термическое сопротивление однородного стенового ограждения / Т.А. Мусорина, Д.Д. Заборова, О.С. Гамаюнова, М.Р. Петриченко // В сборнике: Проблемы газодинамики и тепломассообмена в энергетических установках материалы XXII Школы-семинара молодых ученых и специалистов под руководством академика РАН А. И. Леонтьева. -2019. - С. 209-211.

42 Al-Tamimi, A. S. Effect of insulation materials and cavity layout on heat transfer of concrete masonry hollow blocks / A. S. Al-Tamimi, O. S. Baghabra Al-Amoudi, M. A. Al-Osta, M. R. Ali, A. Ahmad // Construction and Building Materials. -2020. - Vol. 254. - 119300.

43 Гагарин, В.Г. Перспективы повышения энергетической эффективности жилых зданий в России / В.Г. Гагарин, В.В. Козлов // Вестник МГСУ. - 2011. - № 3-1. - С. 192-200.

44 Корниенко, С.В. Уточнение расчетных параметров микроклимата помещений при оценке влагозащитных свойств ограждающих конструкций / С.В. Корниенко // Вестник МГСУ. - 2016. - № 11. - С. 132-145.

45 Корниенко, С.В. Исследование совместного нестационарного тепловлагопереноса в ограждающих конструкциях зданий (трехмерная задача): дис. ... канд. техн. наук: 05.23.01, 05.23.03 / Корниенко Сергей Валерьевич. - 2000, Москва. - 172 с.

46 Корниенко, С.В. Повышение энергоэффективности зданий за счет совершенствования методов расчета температурно-влажностного режима

ограждающих конструкций: дис. ... докт. техн. наук: 05.23.03 / Корниенко Сергей Валерьевич. - 2018, Волгоград. - 380 с.

47 Корниенко, С.В. Оценка влажностного режима стен с фасадными теплоизоляционными композиционными системами / С.В. Корниенко, Н.И. Ватин, А.С. Горшков // Строительство уникальных зданий и сооружений. - 2016. -№ 6(45). - С. 34-54.

48 Korniyenko, S.V. Thermal renovation of facade systems in block buildings / S.V. Korniyenko, T.N. Astafurova, O.P. Kozlova // IOP Conference Series: Materials Science and Engineering. International Science and Technology Conference "FarEastCon 2019". - 2020. - 022026.

49 Заборова, Д.Д. Теплотехническая работоспособность многослойной стеновой конструкции / Д.Д. Заборова, Т.А. Мусорина, М.Р. Петриченко // Научно-технические ведомости СПбПУ. Естественные и инженерные науки. - 2017. - Т. 23. - № 1. - С. 18-26.

50 Козинец, Г.Л. Термическое сопротивление однородной изотропной теплопроводной среды / Г.Л. Козинец, Е.А. Локтионова, Т.А. Мусорина, М.Р. Петриченко // Строительство и техногенная безопасность. -2019. - № 16(68). - С. 105-110.

51 Мусорина, Т.А. Определение активного и реактивного сопротивления для однослойного стенового ограждения / Т.А. Мусорина, М.Р. Петриченко, Д.Д. Заборова, О.С. Гамаюнова // Вестник МГСУ. - 2020. - № 8(15). - С. 1126-1134.

52 Campanale, M. Autoclaved aerated concrete: Experimental evaluation of its thermal properties at high temperatures / M. Campanale, L. Moro // High Temperatures-High Pressures. - 2015. - No. 44(5). - P. 369-382.

53 Низовцев, М.И. Теплопроводность газобетона повышенной влажности / М.И. Низовцев, В.И. Терехов, В.В. Яковлев // Известия вузов. Строительство. -2004. - № 9. - С. 36-38.

54 Петриченко, М.Р. Расщепляющие разложения в предельных задачах для обыкновенных квазилинейных дифференциальных уравнений / М.Р. Петриченко // Научно-технические ведомости Санкт-Петербургского

государственного политехнического университета. Физико-математические науки. - 2012. - № 146(2). - С. 143-149.

55 Rubene, S. Impact of porous structure of the AAC material on moisture distribution throughout the cross section of the AAC masonry blocks / S. Rubene, M. Vilnitis // WSEAS Transactions on Heat and Mass Transfer. - 2016. - Vol. 11. - P. 323334.

56 Korniyenko, S.V. The experimental analysis and calculative assessment of building energy efficiency / S.V. Korniyenko // Applied Mechanics and Materials. -2014. - No. 618. - P. 509-513.

57 Borodinecs, A. Renovation need for apartment buildings in Latvia / A. Borodinecs, J. Zemitis, J. Sorokins, D.V. Baranova, D.O. Sovetnikov // Magazine of Civil Engineering. - 2016. - No. 68(8). - P. 58-64.

58 Petrichenko, M. Numerical modeling of thermogravitational convection in air gap of system of rear ventilated facades / M. Petrichenko, N. Vatin, D. Nemova, N. Kharkov, A. Korsun // Applied Mechanics and Materials. - 2014. -Vol. 672-674. - P. 1903-1908.

59 Платонова, М.А. Влияние воздухоизоляционного состава на теплотехнические характеристики ограждающих конструкций / М.А. Платонова, Н.И. Ватин, Д.В. Немова, С.А. Матошкина, Д. Иотти, И. Того // Строительство уникальных зданий и сооружений. - 2014. - № 4(19). - С. 83-95.

60 Самарин, О.Д. Распространение температурных волн в пустотелом толстостенном цилиндре / О.Д. Самарин // Инженерно-строительный журнал. -2018. - № 2(78). - С. 161-168.

61 Жуков, А.В. Влияние температурной зависимости изотермы сорбции и коэффициента влагопроводности на влагоперенос в стене из газобетона / А.В. Жуков, Н.А. Цветков, А.Н. Хуторной, А.В. Толстых // Вестник МГСУ. - 2018. - Т. 13. № 6(117). - С. 729-739.

62 Gagarin, V. Moisture behavior calculation of single-layer enclosing structure by means of discrete-continuous method / V. Gagarin, V. Akhmetov, K. Zubarev // MATEC Web of Conferences. - 2018. - 03014.

63 Зубарев, К.П. Математическая модель влажностного режима ограждающих конструкций с использованием дискретно-континуального подхода / К.П. Зубарев, В.Г. Гагарин // В сборнике: Строительство - формирование среды жизнедеятельности XXI Международная научная конференция: сборник материалов семинара «Молодежные инновации». - 2018. - С. 242-245.

64 Зубарев, К.П. Графические представления о расчете распределения влаги в ограждающей конструкции / К.П. Зубарев // БСТ: Бюллетень строительной техники. - 2017. - Т. 994. - № 6. - С. 78-79.

65 Самарин, О.Д. Вероятностно-статистическое моделирование годового хода температуры наружного воздуха и ее значений в теплый период / О.Д. Самарин // Вестник МГСУ. - 2018. - Т. 13. № 3(114). - С. 378-384.

66 Vasilyev, G.P. Simulation of heat and moisture transfer in a multiplex structure / G.P. Vasilyev, V.A. Lichman, N.V. Peskov, M.M. Brodach, Y.A. Tabunshchikov, M.V. Kolesova // Energy and Buildings. - 2015. - Vol. 86. - P. 803807.

67 Parasonis, J. Increasing energy efficiency of the translucent enclosure walls of a building / J. Parasonis, A. Keizikas // Procedia Engineering. - 2013. - Vol. 57. - P. 869-875.

68 Musorina, T. Experimental Assessment of Moisture Transfer in the Vertical Ventilated Channel / T. Musorina, V. Olshevskyi, A. Ostrovaia, E. Statsenko // MATEC Web of Conferences. - 2016. - Vol. 73. - 02002.

69 Богословский, В.Н. Тепловой режим здания / В.Н. Богословский // М. : Стройиздат. - 1979. - C. 248.

70 Мусорина, Т.А. Математическая модель тепломассопереноса в пористом теле / Т.А. Мусорина, М.Р. Петриченко // Строительство: наука и образование. - 2018. - № 3(8). - С. 35-53.

71 Трушин С.И. Решение задачи Коши методом продолжения по параметру // Строительная механика инженерных конструкций и сооружений. 2005. №2. URL: https://cyberleninka.ru/article/n7reshenie-zadachi-koshi-metodom-prodolzheniya-po-parametru (дата обращения: 01.11.2020).

72 Бураков Сергей В., Семенкин Евгений С. Решение задачи Коши для обыкновенных дифференциальных уравнений методом генетического программирования // Журнал СФУ. Математика и физика. 2011. №1. URL: https://cyberleninka.ru/article/n/reshenie-zadachi-koshi-dlya-obyknovennyh-differentsialnyh-uravneniy-metodom-geneticheskogo-programmirovaniya (дата обращения: 01.11.2020).

73 Куколев, М.И. Определение температурного поля стенки при периодическом тепловом воздействии / М.И. Куколев, М.Р. Петриченко // В сборнике: Двигатель - 2007. Сборник научных трудов по материалам Международной конференции, посвященной 100-летию школы двигателестроения МГТУ им. Н.Э. Баумана. - 2007. - С. 71-75.

74 Иванченко, Н.Н. Определение теплоотдачи конвекцией в цилиндре ДВПТ / Н.Н. Иванченко, М.М. Ткаченко, М.Р. Петриченко // Двигателестроение. -1984. - № 12. - С. 11.

75 Назиров, Р.А. Влияние сопротивления теплопередачи утеплителя на распределение температурных полей в стеновых ограждениях с навесными вентилируемыми фасадами / Р.А. Назиров, Т.В. Белов // Журнал Сибирского федерального университета Техника и технологии. - 2014. - № 7(2). - C. 207-213.

76 Bianco, N. Effect of solid thickness on transient heat conduction in work pieces irradiated by a moving heat source / N. Bianco, O. Manca, S. Nardini, S. Tamburrino // Defect and Diffusion Forum. - 2010. - Vols. 297-301. - P. 1445-1450.

77 Aidan Reilly. The impact of thermal mass on building energy consumption / Aidan Reilly, Oliver Kinnane // Applied Energy. - 2017. - No 198. - P. 108-121.

78 Заборова, Д.Д. Математическая модель энергетической эффективности слоистых строительных ограждений / Д.Д. Заборова, М.И. Куколев, Т.А. Мусорина, М.Р. Петриченко // Научно-технические ведомости СПбПУ. - 2016. - № 4(254). -С. 28-33.

79 Hicham, J. Influence of internal thermal mass on the indoor thermal dynamics and integration of phase change materials in furniture for building energy storage: a review / J.Hicham // Renew Sustain Energy. - 2017. - № 69. - P.19-32.

80 Gagliano, A. Assessment of the dynamic thermal performance of massive buildings / A. Gagliano, F. Patania, F. Nocera, C. Signorello // Energy and Buildings. -2014. - № 72. - P. 361-370.

81 Knat'ko, M.V. On the question of durability and energy efficiency of modern fencing wall construction of residential, administrative and industrial buildings / M.V. Knat'ko, M.N. Efimenko, A.S. Gorshkov // Magazine of Civil Engineering. - 2008. - No 2. - P. 50-53.

82 Korniyenko, S. Evaluation of thermal performance of residential building envelope / S. Korniyenko // Procedia Engineering. - 2015. - Vol. 117. - P. 191-196.

83 Горшков, А.С. Диаграммный метод описания процесса нестационарной теплопередачи / А.С. Горшков, П.П. Рымкевич // Инженерно-строительный журнал. - 2015. - № 8(60). - C. 68-82.

84 Корниенко, С.В. Повышение теплозащиты стеновых конструкций зданий из объемных блоков / С.В. Корниенко // Строительство уникальных зданий и сооружений. - 2016. - № 8(47). - С. 17-30.

85 Корниенко, С.В. Многофакторная оценка теплового режима в элементах оболочки здания / С.В. Корниенко // Инженерно-строительный журнал. - 2014. - № 8. - C. 25-37.

86 Vatin, N.I. Influence of building envelope thermal protection on heat loss value in the building / N.I. Vatin, D.V. Nemova, P.P. Rymkevich, A.S. Gorshkov // Magazine of Civil Engineering. - 2013. - No 8. - P. 4-14.

87 Vatin, N. Energy efficiency of facades at major repairs of buildings / N. Vatin, A. Gorshkov, D. Nemova, D. Tarasova // Applied Mechanics and Materials. -2014. - Vol. 633-634. - P. - 991-996.

88 Онлайн калькуляторы теплотехники ограждающих конструкций // www.smartcalc.ru (дата обращения 12.08.2016)

89 Antuskov, A. L. The Thermal Stability of Enclosing Structures as a Power-Saving Factor. / A. L. Antuskov, A. F. Ostrovaia, E. A. Statsenko, E. V. Kotov, T. A. Musorina, M. R. Petritchenko // Университетский научный журнал. - 2017. - № 27. -С. 25-34.

90 Berardi, U. On the Effects of Variation of Thermal Conductivity in Buildings in the Italian Construction Sector / U. Berardi, L. Tronchin, M. Manfren, B. Nastasi // Energies. - 2018. - № 11(872). - p. 1-17.

91 Лыков, А.В. Теоретические основы строительной теплофизики / А.В. Лыков // Минск: Изд-во академии наук БССР. - 1961. - 520 с.

92 Фокин, К. Ф. Строительная теплотехника ограждающих частей зданий / К.Ф. Фокин; под ред. Ю. А. Табунщикова, В. Г. Гагарина. - М.: АВОК-ПРЕСС, 2006. - 256 с.

93 Мусорина, Т.А. Thermal regime of enclosing structures in high-rise buildings / Т.А. Мусорина, О.С. Гамаюнова, М.Р. Петриченко // Вестник МГСУ. -2018. - Т. 13. - Вып. 8(119). - С. 935-943.

94 Спешилова, В.М. Устройство измерения температуры при создании микроклимата в теплице на базе микроконтроллерной платы «Ардуино» / В.М. Спешилова, Ю.В. Иванов // Вестник Студенческого научного общества. - 2018. -Т. 9. - № 2. - С. 81-84.

95 Халиуллин, А.И. Система регулировки подачи газа теплового котла на платформе Arduino с использованием датчика температур DS18B20, сервопривода и GSM-модуля для оповещения / А.И. Халиуллин, М.В. Медведев // Поколение будущего: Взгляд молодых ученых — 2015: сб. науч. ст. 4-й Международный. молодежной науч. конф. Курск : Университетская книга. - 2015. - С. 81-83.

96 Корниенко, С.В. Расчетно-экспериментальный контроль энергосбережения зданий / С.В. Корниенко // Инженерно-строительный журнал. -2013. - № 8(43). - С. 24-30.

97 Ватин, Н.И. Тепловые накопители в строительстве: учет применения нескольких теплоаккумулирующих материалов/ Н.И. Ватин, М.И. Куколев // Инженерные системы. АВОК - Северо-Запад. - 2016. - № 1. - С. 50-51.

98 Мусорина, Т.А. Теплотехнические свойства энергоэффективного материала на основе растительной добавки (сухой борщевик) / Т.А. Мусорина, Е.А. Наумова, Е.В. Шонина, М.Р. Петриченко, М.И. Куколев // Вестник МГСУ. - 2019. - Т. 14. - Вып. 12. - С. 1555-1571.

99 Castro, J.C.L. Indoor environment of a building under the conditions of tropical climate. / J.C.L. Castro, D.D. Zaborova, T.A. Musorina, I.E. Arkhipov // Magazine of Civil Engineering. - 2017. - № 8(76). - С. 50-57.

100 Добросмыслов, С.С. Изменение теплофизических характеристик наружных ограждающих конструкций в условиях реального температурновлажностного режима / С.С. Добросмыслов, М.М. Пылаева, Н.В. Огорельцева, М.А. Перькова // Известия Казанского государственного архитектурностроительного университета. - 2018. - Т. 45. - № 3. - С. 114-120.

101 Hatvani-Kovacs, G. Heat stress-resistant building design in the Australian context / G. Hatvani-Kovacs, M. Belusko, J. Pockett, J. Bolandc // Energy and Buildings. - 2018. - No 158. - P. 290-299.

102 Haase, M. Simulation of ventilated façades in hot and humid climates. / M. Haase, F. Marques da Silva, A. Amato // Energy and Buildings. - 2009. - Vol. 41(4). -P. 361-373.

103 Zubarev, K.P. Experimental comparison of construction material vapor permeability in case of horizontal or vertical sample position / K.P. Zubarev, V.G. Gagarin // IOP Conference Series: Materials Science and Engineering. - 2018. - Vol. 463. - 032082.

104 Pacheco-Torgal, F. Efficient Concrete Using Industrial Wastes: A Review / F. Pacheco-Torgal, A. Shasavandi, S. Eco Jalali // Materials Science Forum. - 2013. -Vol. 730-732. - P. 581-586.

105 Fares, H. High temperature behaviour of self-consolidating concrete. Microstructure and physicochemical properties / H. Fares, S. Remond, A. Noumowe, A. Cousture // Cement and Concrete Research. - 2010. - Vol. 40. - № 3. - P. 488-496.

106 Zhang, L. Production of bricks from waste materials - A review / L. Zhang // Construction and Building Materials. - 2013. - Vol. 47. - P. 643-655.

107 Перцева, О.Н. Возможный ускоренный метод для определения морозостойкости бетона / О.Н. Перцева, С.Г. Никольский // Инженерно-строительный журнал. - 2014. - № 3(47). - С. 71-76.

108 Никольский, С.Г. Обоснование экспресс-метода определения морозостойкости пористых материалов / С.Г. Никольский, О.Н. Перцева, В.И. Иванова // Инженерно-строительный журнал. - 2015. - № 8(60). - С. 7-19.

109 ГОСТ 31914-2012 Бетоны высокопрочные, тяжелые и мелкозернистые для бетонирования конструкций. Правила контроля и оценки качества. - М.: -2012. - 12 с.

110 Smirnova, O.M. Compatibility of portland cement and polycarboxylate-based superplasticizers in high-strength concrete for precast constructions / O.M. Smirnova // Magazine of Civil Engineering. - 2016. - №66(6). - P. 12-22.

111 Батдалов, М.М. Высокопрочный бетон на крупнозернистом пропитанном заполнителе для сейсмостойких конструкций / М.М. Батдалов, Х.Н. Мажиев, Д.К.С. Батаев, Г.К.С. Батаев // Сейсмостойкое строительство. Безопасность сооружений. - 2013. - № 1. - С. 45-47.

112 Musorina, T. Thermal properties of conventional and high-strength concrete / T. Musorina, A.S. Katsai, M. Petrichenko, A. Selezneva // International Scientific Conference on Energy, Environmental and Construction Engineering (EECE-2018) electronic edition. Сер. "MATEC Web of Conferences". - 2018. - 06005.

113 Корякина, Е.Е. Об эффективности использования высокопрочного бетона в сжатых элементах высотных зданий / Е.Е. Корякина, В.Н. Аксенов // Современные наукоёмкие технологии». - 2016. - № 2. - C. 23-26.

114 Ватин, Н.И. Диффузионное влагопоглощение теплоизоляционных изделий и минеральной ваты / Н.И. Ватин, И.И. Пестряков, Ш.Т. Султанов, О.Т. Огидан, Ю.А. Яруничева, А. Кирюшина // Инженерно-строительный журнал. -2018. - № 5(81). - С. 183-192.

115 Zaborova, D. Experimental study of thermal stability of building materials / D. Zaborova, G. Vieira, T. Musorina, A. Butyrin // Advances in Intelligent Systems and Computing. - 2017. - Т. 692. - P. 482-489.

116 Заборова, Д.Д. Термическая неустойчивость стеновых конструкций с утеплителем / Д.Д. Заборова, Т.А. Мусорина, М.Р. Петриченко // Строительство — формирование среды жизнедеятельности Электронный ресурс: сборник трудов XX

Международной межвузовской научно-практической конференции студентов, магистрантов, аспирантов и молодых учёных. - 2017. - С. 813-815.

117 Ватин, Н.И. Тепловые накопители в строительстве: учет применения нескольких теплоаккумулирующих материалов / Н.И. Ватин, М.И. Куколев // Инженерные системы. АВОК - Северо-Запад. - 2016. - № 1. - С. 50-51.

118 Матросов, Ю.А. Энергетическая эффективность зданий при комплексном использовании модифицированных легких бетонов / Ю.А. Матросов, В.Н. Ярмаковский // Строительные материалы. - 2006. - № 1. - С. 19-21.

119 Майсурадзе, Н.В. Исследование влияния термолитового наполнителя на теплофизические свойства мелкозернистых бетонов / Н.В. Майсурадзе, Н.Н. Морозова, Т.Ф. Галиев // Известия Казанского государственного архитектурно-строительного университета. - 2016. - № 3(37). - С. 162-167.

120 Денисов, А.С. Оптимизация легких бетонов по структурно-деформативным и теплофизическим показателям / А.С. Денисов, А.П. Пичугин // Строительные материалы. - 2006. - №4. - С. 90-91.

121 Gitanjali Thakur, Mohammed El Ganaoui. Energy efficient building envelope using recycled pet in concrete. Conference: ICOME 2018.

122 Boj an Milovanovic, Marina Bagaric, Ivana Banj ad Pecur, Nina Stirmer. Use of recycled aggregate concrete for energy efficient buildings. Conference: 3rd R.N. Raikar Memorial International Conference and Gettu-Kodur International Symposium on Advances in Science and Technology of Concrete, At Mumbai, India Paper. December 2018.

123 Озерова, Н.А. Особенности формирования вторичных ареалов борщевиков Сосновского и Мантегацци (Heracleum sosnowskyi, H. mantegazzianum) на территории России. / Н.А. Озерова, М.Г. Кривошеина // Российский журнал биологических инвазий. - 2018. - № 1. - С. 78-87.

124 Dangerous wild grass will be used in batteries. [26-AUG-2019] Available from: https://www.eurekalert.org/pub_releases/2019-08/nuos-dwg082619.php

125 Волкова, А.А. Структура и свойства текстильно-армированного бетона / А.А. Волкова, А.В. Пайков, О.Н. Столяров, С.Г. Семенов, Б.Е. Мельников // Инженерно-строительный журнал. - 2015. - №7. - С.50-56.

126 Caimao, Luo. Determining the thermal capacitance, conductivity and the convective heat transfer coefficient of a brick wall by annually monitored temperatures and total heat fluxes / Caimao Luo, Behdad Moghtaderi, S. Hands Adrian // Energy and Buildings. - 2011. - № 43(2). - P. 379-385.

127 Sassine, E. A practical method for in-situ thermal characterization of walls / E. Sassine // Case Studies in Thermal Engineering. - 2016. - № 8. - P. 84-93

128 ГОСТ 7076-99 Материалы и изделия строительные. Метод определения теплопроводности и термического сопротивления при стационарном тепловом режиме. - М.: 1999. - 23 с.