Коммутация батареи статических конденсаторов высокого напряжения выключателем с одним приводом тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.09.03, кандидат наук Тихончук, Дмитрий Александрович

• Тихончук, Дмитрий Александрович
• кандидат наук
• 2014

Оглавление диссертации кандидат наук Тихончук, Дмитрий Александрович

ОГЛАВЛЕНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1 КОММУТАЦИЯ КОНДЕНСАТОРНОЙ БАТАРЕИ

ВЫСОКОГО НАПРЯЖЕНИЯ

1.1 Анализ текущего состояния теории коммутации БСК-110

1.2 Вероятность повторного зажигания и пробоя на контактах высоковольтного выключателя

1.3 Анализ опыта эксплуатации конденсаторов в составе БСК-110

1.4 Вероятность безотказной работы конденсаторов

в БСК

1.5 Задачи для управляемой коммутации и целевые параметры

механического разноса

1.6 Постановка задач исследования

Выводы

ГЛАВА 2 РАЗРАБОТКА МАТЕМАТИЧЕСКИХ МОДЕЛЕЙ ВЛИЯНИЯ

ПОВТОРНЫХ ПРОБОЕВ, МЕХАНИЧЕСКОГО РАЗНОСА

И КОММУТАЦИИ ЕМКОСТНОЙ НАГРУЗКИ

2.1 Математическая модель влияния повторных пробоев или зажиганий, а также бросков тока при коммутации БСК на срок службы конденсаторов

2.2 Математическая модель механического разноса высоковольтного выключателя

2.3 Алгоритм механического разноса высоковольтного выключателя

2.4 Имитационная модель коммутации емкостной нагрузки высокого напряжения

Выводы

ГЛАВА 3 ИМИТАЦИОННАЯ МОДЕЛЬ КОММУТАЦИИ БСК ВЫСОКОГО НАПРЯЖЕНИЯ

3.1 Источники исходных экспериментальных данных

i

3.2 Алгоритм работы программного комплекса

Выводы

ГЛАВА 4 АНАЛИЗ РЕЗУЛЬТАТОВ ИМИТАЦИОННОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ И ЭКСПЕРИМЕНТА

4.1 Опытное подтверждение и эксперимент

4.2 Благоприятные моменты коммутации

4.3 Анализ и сравнение результатов

Выводы

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

ПРИЛОЖЕНИЕ А. Результаты расчетов скоростных и временных

характеристик в процессе моделирования

ПРИЛОЖЕНИЕ Б. Экспериментально полученные осциллограммы тока

и напряжения на соответствующих присоединениях 143 ПРИЛОЖЕНИЕ В. Экспериментально полученные временно-скоростные

характеристики выключателя 110 кВ

ПРИЛОЖЕНИЕ Г. Характерные максимальные значения, полученные

при моделировании коммутации БСК-110

при различных режимах

ПРИЛОЖЕНИЕ Д. Расчет погрешностей и отклонений

ПРИЛОЖЕНИЕ Е. Листинг программы

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Коммутация батареи статических конденсаторов высокого напряжения выключателем с одним приводом»

ВВЕДЕНИЕ

АКТУАЛЬНОСТЬ ТЕМЫ

За последние годы во многих регионах России выросло потребление электроэнергии. Большая часть трансформаторов и подстанций работает с предельной загрузкой или перегрузкой, что связано с превышением разрешенной мощности, установленной в технических условиях, а также недостаточной компенсацией реактивной мощности (РМ) [50]. В связи с отсутствием нормативной базы, предприятия не были заинтересованы компенсировать РМ и до недавнего времени перестали заниматься поддержанием коэффициента мощности на стороне потребителя. Данная ситуация привела к возрастанию потоков РМ, увеличению потерь, снижению управляемости режимами работы распределительных сетей и ухудшению качества и надежности электроснабжения потребителей.

Согласно приказу РАО ЕЭС № 893 от 11.12.2006 проблеме компенсации реактивной мощности в распределительных сетях и на стороне потребителей будет уделено особое внимание [28 -31].

Батареи статических конденсаторов (БСК) 6-10-35-110 кВ являются эффективным средством для управления потоками реактивной мощности, а также нормализацией уровня напряжения. БСК на указанные напряжения, мощностью от 5 до 200 МВАр производятся на базе косинусных однофазных конденсаторов и в зависимости от режима работы нейтрали соединяются параллельно-последовательно в звезду или треугольник.

На сегодняшний день существует серьезная потребность в БСК-110 как на уровне отдельных энергосистем (Башкирэнерго, Татэнерго, Свердловэнерго, Челябэнерго и Пермэнерго), так и для ЕЭС России в целом.

Объектом исследования является электротехнический комплекс подстанций 35-110 кВ, состоящий из батареи статических конденсаторов, высоковольтного выключателя, а также систем измерения и управления. Под системой измерений подразумевается комплекс измерительных трансформаторов тока и напряжения,

а под системой управления - типовой синхронизатор, предназначенный для передачи команд включения и отключения в зависимости от условий синхронной коммутации.

При коммутации батареи статических конденсаторов 110кВ, вследствие большой запасенной энергии, возникают броски тока, переходные процессы, сопровождающиеся повторными пробоями или зажиганиями и, как следствие, перенапряжения.

Таким образом, одной из актуальных проблем, ограничивающей прогресс в развитии конструкций и росте номинальной мощности конденсаторных установок с автоматическим регулированием, является разработка и освоение специальной коммутирующей аппаратуры, что приведет к существенному уменьшению пагубного воздействия переходных процессов при коммутации БСК-110, увеличению срока службы электротехнического оборудования подстанции, уменьшению капитальных и эксплуатационных затрат [35,36].

Основным коммутирующим аппаратом для батареи статических конденсаторов 110 кВ является высоковольтный выключатель 110 кВ, способный включать и отключать емкостную нагрузку. На сегодняшний день остаются недостаточно изученными процессы, происходящие во время коммутации БСК-110 высокого напряжения 110кВ. Отсутствует общепринятая математическая модель и визуальное представление отключения емкостной нагрузки высокого напряжения, а также программные комплексы, позволяющие компьютеризировать данные процессы [33].

Высоковольтный выключатель является одним из наиболее важных элементов электрической системы. Лабораторные испытания высоковольтных выключателей при различных эксплуатационных режимах являются основным исследовательским методом, но при этом цифровое моделирование становится все более надежным и полезным инструментом в этой области [107].

Наиболее инновационным подходом при коммутации является управляемая коммутация [43]. Данный подход представляет собой способ устранения вредных последствий от переходных процессов посредством того, что команды включения

или отключения на выключатель задерживаются таким образом, чтобы замыкание или размыкание контактов происходили в благоприятный момент времени по отношению к фазовому углу тока или напряжения, в зависимости от условий [86, 90, 92, 109, 110].

Использование имитационной модели позволит получить необходимые параметры управляемой коммутации высоковольтных выключателей с трехполюсным управлением одним приводом. Применение управляемой коммутации приводит к существенному уменьшению воздействия переходных процессов при коммутации БСК-110, увеличению срока службы электротехнического оборудования подстанции ПОкВ, уменьшению эксплуатационных затрат на ремонт выключателей и БСК-110.

Существующие математические модели высоковольтных выключателей ПОкВ разработаны преимущественно для решения задачи описания процессов отключения номинальных токов трехфазных коротких замыканий на линиях электропередач соответствующего напряжения, тогда как для процессов коммутации номинальных емкостных токов батарей статических конденсаторов высокого напряжения с учетом повторных пробоев и зажиганий отсутствует общепринятая математическая и имитационная модели.

Отсутствуют данные анализа срока службы и вероятностей безотказной работы конденсаторов в составе БСК-110, а таюке влияния повторных пробоев или зажиганий, бросков тока при коммутации БСК-110 на срок службы конденсаторов.

В Российской Федерации метод управляемой коммутации не получил широкого распространения из-за дороговизны, связанной со сложностью приводов и синхронизаторов, а также отсутствием до недавнего времени отечественных производителей синхронизаторов. На сегодняшний день при пополюсном управлении выключателем (устанавливается три привода) типовой синхронизатор позволяет управлять отдельно каждым полюсом, чтобы обеспечить замыкание каждого полюса в требуемый момент времени. При трехполюсном управлении одним приводом полюса регулируют (разносят)

механически, при этом научно обоснованные алгоритмы механическрго разноса отсутствуют.

Значительный вклад в развитие техники высоких напряжений и непосредственно в изучение процессов коммутации сосредоточенной емкости внесли такие ученые и специалисты, как Д. В. Разевиг, А. М. Берковский, Ю. М. Лысков, И. М. Фельдман, Л. И. Сиротинский, Л. И. Долгинов.

Развитию теории и практики компенсации реактивной мощности и особенностям коммутации БСК уделяли внимание В. Ф. Белей, Ю. С. Железко, Я. Ю. Солодухо, Г. С. Кучинский, Н. И. Назаров, Ю. А. Дементьев, В. С. Поляков, Н. А. Колядина, А. И. Толкачев, И. Л. Шлейфман, Ю. А. Бушля, А. К. Манн, К. М. Антипов, Н. П. Александрова, John Н. Вгипке, А. Ф. Курбатов, В. И. Полков,' В. С. Зуев, Л. К. Тучина, В. Г. Жилкин, Е. А. Самсонов, Т. Е. Browne, G. Bizjak, D. Povh, P. Zunko.

Проблемы перенапряжений и восстанавливающейся прочности в высоковольтных выключателях отразили в своих работах Н. В. Шилин, Ю. А. Никуев, В. В. Базуткин, К. П. Кадомская, М. Н. Костенко, Ю. А. Михайлов, Г. В. Буткевич, Г. А. Славин, J. Schwarz, U. Habedank.

Цель работы - совершенствование моделей и алгоритмов коммутации конденсаторных батарей высокого напряжения в области управляемой коммутации с высоковольтными выключателями с механическим разносом привода.

Для достижения поставленной цели решены следующие задачи:

1. Разработка математической модели влияния повторных пробоев или зажиганий, а также бросков тока при коммутации БСК на срок службы конденсаторов, для определения остаточного ресурса.

2. Разработка математической модели и алгоритма механического разноса высоковольтных выключателей 110 кВ для задания требуемой разновременности при реализации управляемой коммутации.

3. Разработка компьютерной имитационной модели коммутации сосредоточенной емкости, на примере батареи статических конденсаторов

высокого напряжения, и исследование параметров механического разноса при реализации управляемой коммутации.

4. Создание программного комплекса для моделирования коммутации батареи статических конденсаторов высокого напряжения выключателями с трехполюсным управлением одним приводом и его механического разноса.

В первой главе проведен сравнительный анализ моделей коммутации конденсаторных батарей высокого напряжения, а также причин сопутствующих повторных пробоев и зажиганий, высокочастотных бросков тока и их вероятностей.

Определен наиболее эффективный вариант коммутации конденсаторных батарей 110кВ, а именно управляемая коммутация, выполнен обзор основных задач данного подхода, а также перспективы его коммерциализации, с применением механического разноса.

В ходе обзора выявлено, что исследованию коммутации конденсаторных батарей и, особенно, управляемой коммутации и, в частности, механическому или электрическому разносу посвящено ограниченное количество публикаций как зарубежных, так и отечественных. Большинство публикаций лишь утверждает о преимуществах управляемой коммутации, а также возможности и крайней сложности задания разновременности при механическом разносе.

Представлены анализ срока службы и вероятность безотказной работы конденсаторов в составе БСК на подстанциях, вероятность безотказной работы конденсаторов.

Сформулированы задачи исследования и выводы.

Во второй главе разработана математическая модель влияния повторных пробоев или зажиганий, а также бросков тока при коммутации БСК высокого напряжения на срок службы конденсаторов. Создана математическая модель и алгоритм механического разноса высоковольтного выключателя, расчет в зависимости от заданной разновременности и от взаимного угла. Создана компьютерная имитационная модель коммутации емкостной нагрузки высокого

напряжения с определением математических зависимостей, в том числе, для тока включения конденсаторной батареи.

Сформулированы выводы.

В третьей главе описаны исследуемые объекты, способы получения экспериментальных и расчетных данных.

Наглядно представлено изучение повторных зажиганий и пробоев на контактах выключателей ПОкВ с использованием программного комплекса, изложен подробный алгоритм работы программы с соответствующими примерами.

Сформулированы выводы.

Четвертая глава посвящена анализу результатов исследований, определению зависимости наличия или отсутствия повторных пробоев и зажиганий, а также высокочастотных бросков тока в цепях батареи статических конденсаторов высокого напряжения от временных параметров разноса высоковольтного выключателя, сопоставлению с данными других авторов.

Сформулированы выводы и заключение.

МЕТОДЫ ПРОВЕДЕНИЯ ИССЛЕДОВАНИЙ

Для решения поставленных задач и достижения намеченной цели исследования электромагнитных переходных процессов при коммутации батарей статических конденсаторов высокого напряжения, а также влияния повторных пробоев или зажиганий, высокочастотных бросков тока на срок службы конденсаторов БСК, использованы аналитические методы, теория дифференциального и интегрального исчисления, математическое моделирование с использованием пакетов MathCAD 2000, Matlab R2012b, в частности встроенных модулей Simulink и Simpowersys.

Обработка результатов экспериментов и измерений, а также данных компьютерного моделирования производилась в пакете Matlab R2012b. Разработка программного комплекса выполнена на объектно-ориентированном языке программирования Delphi 7.

Основные теоретические положения и выводы подтверждены результатами экспериментальных исследований и измерений на действующем электротехническом подстанционном оборудовании. Исследования проводились на объектах ООО «Башкирэнерго» и на кафедре электромеханики УГАТУ.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ, ПОЛУЧЕННЫЕ ЛИЧНО СОИСКАТЕЛЕМ И ВЫНОСИМЫЕ НА ЗАЩИТУ

1. Компьютерная имитационная модель, позволяющая выполнять расчет переходных процессов при коммутации сосредоточенной емкости, на примере БСК-110, учитывающая процессы повторных пробоев или зажиганий, а также высокочастотных бросков тока и соответствующие зависимости их наличия или отсутствия.

2. Математическая модель влияния повторных пробоев или зажиганий, а также высокочастотных бросков тока на срок службы конденсаторов батареи статических конденсаторов высокого напряжения.

3. Математическая модель и алгоритм выполнения механического разноса высоковольтного выключателя ПОкВ с учетом важных параметров: разновременность и ход в контактах, допустимые перемещения, допустимые скорости.

НАУЧНАЯ НОВИЗНА

1. Компьютерная имитационная модель коммутации емкостной нагрузки высокого напряжения, заключающаяся в моделировании электрических процессов коммутации БСК, учитывающая процессы повторных пробоев или зажиганий, а также высокочастотных бросков тока, возникающих при разновременном включении/отключении, позволяющая исследовать параметры механического разноса и управляемой коммутации.

2. Математическая модель воздействия повторных пробоев или зажиганий, а также высокочастотных бросков тока, определяющая влияние данных явлений на срок службы (ресурс) конденсаторов батареи статических конденсаторов

высокого напряжения, позволяющая оценивать значения уменьшения остаточного ресурса.

3. Математическая модель механического разноса высоковольтных выключателей 110кВ, для расчета кинематической схемы коммутационного аппарата, позволяющая научно обосновано получить параметры для механического задания требуемой разновременности.

4. Зависимости наличия или отсутствия повторных пробоев или зажиганий, а также высокочастотных бросков тока в цепях батареи статических конденсаторов высокого напряжения от временных параметров разноса высоковольтного выключателя, характеризующие определенные интервалы времени включения/отключения, позволяющие научно обосновано определять благоприятные моменты коммутации.

ПРАКТИЧЕСКАЯ ЗНАЧИМОСТЬ РАБОТЫ

1. Анализ и классификация отказов конденсаторов батареи статических конденсаторов 110 кВ на подстанциях ООО «Башкирэнерго» с расчетом их вероятности безотказной работы, вероятности отказа, средней наработки на отказ, интенсивности отказов.

2. Алгоритм осуществления механического разноса высоковольтных выключателей 110 кВ.

3. Программный продукт, который предоставляет за счет ввода в него данных требуемые параметры, визуальные представления для алгоритма механического разноса, тем самым, позволяя инженерным работникам производить необходимые расчеты с минимальными затратами времени.

4. Рекомендации по выбору режима и параметров управляемой коммутации для БСК.

АПРОБАЦИЯ РАБОТЫ

Основные теоретические и практические результаты работ докладывались на конференциях и публиковались в научных журналах и изданиях:

1. Всероссийская конференция с элементами научной школы для молодежи «Научно-исследовательские проблемы в области энергетики и энергосбережения», г. Уфа, 2010.

2. Всероссийская конференция - конкурса «У.М.Н.И.К. Башкортостан 2011», г. Уфа.

3. Республиканский молодежный инновационный Форум «Иннова-2011» с представлением проекта «Коммутация конденсаторных батарей 110 кВ», г. Уфа.

4. VI молодежная научная конференция «Тинчуринские чтения-2011», г. Казань.

5. VI Всероссийская зимняя школа-аспирантов и молодых ученых, г. Уфа,

2011, по материалам конференции издан сборник.

6. V Слет молодых энергетиков Башкортостана: Сборник докладов молодежной научно-технической конференции. - Уфа: Издательство «Скиф»,

2012.-524 с.

7. Финальное мероприятие молодежной программы «Инвестируя в будущее» в рамках международной выставки и конференции Russia Power, Москва, 2013 г. (награжден дипломом лауреата).

8. Международная научно-практическая конференция «Современные научные достижения - 2013», г. Прага.

9. VIII Международная научно-техническая и практическая конференция «Перспективы развития электроэнергетики и высоковольтного электротехнического оборудования. Энергоэффективность и энергосбережение» 25-26 марта 2014 года г. Москва.

10. Международная конференция «Energy Quest 2014, 23-25 April, Ekaterinburg, Russia», 2014.

11. Публикация в журнале из перечня ВАК «Промышленная энергетика» №6, 2013, «Вероятность повторных пробоев в выключателях разных типов при коммутации батарей статических конденсаторов 110 кВ» [76].

12. Публикация в журнале из перечня ВАК «Перспективы науки» №8, 2013, «Моделирование процессов повторного пробоя и зажигания в высоковольтном

выключателе 110 кВ при отключении батареи статических конденсаторов 110 кВ» [77].

13. Публикация в журнале из перечня ВАК «Главный энергетик» №1, 2014, «Условия безотказной работы батареи статических конденсаторов» [78].

14. Публикация в журнале из перечня ВАК «Вестник УГАТУ» Том 18, № 1(62) (2014), «Механический разнос выключателей для коммутации батареи статических конденсаторов 110 кВ» [79].

15.Публикация в журнале из перечня ВАК «Главный энергетик» №4, 2014, «Моделирование режимов работы высоковольтного выключателя» [80].

ПУБЛИКАЦИИ

Основные положения и результаты исследования по теме диссертации опубликованы в 12 работах, в том числе 5 статей [76-80], входящих в перечень ВАК, 7 материалах конференций.

СТРУКТУРА И ОБЪЕМ ДИССЕРТАЦИИ

Диссертация состоит из введения, четырех глав, заключения, списка литературы, включающего 120 наименований, и шести приложений. Общий объем диссертации составляет 232 страницы. В работе содержится 56 рисунков и 10 таблиц. В приложении приведены: результаты расчетов скоростных и временных характеристик в процессе моделирования, экспериментально полученные осциллограммы тока и напряжения на соответствующих присоединениях, экспериментально полученные временно-скоростные характеристики выключателя 110 кВ, характерные максимальные значения, полученные при моделировании коммутации БСК-110 при различных режимах, расчет отклонений и погрешностей, листинг программы.

ГЛАВА 1 КОММУТАЦИЯ КОНДЕНСАТОРНОЙ БАТАРЕИ ВЫСОКОГО НАПРЯЖЕНИЯ

1.1 Анализ текущего состояния теории коммутации БСК-110

Проблемы эксплуатации выключателей в цепях батарей статических конденсаторов 110 кВ и выше заключаются в том, что однозначно сказать, возникают ли повторные пробои или повторные зажигания дуги на контактах выключателей, какова вероятность возникновения упомянутых процессов, без дополнительных расчетов и исследований не представляется возможным.

Стоит отметить, что условия работы выключателей при коммутации БСК-110 и выше, а также ненагруженных линий имеют существенные различия. Выключатель, установленный в цепи БСК-110, включает и отключает большие токи, осуществляет коммутацию их значительно чаще, чем выключатель воздушной линии электропередачи, и, кроме того, броски переходного тока при включении БСК-110 (в сто раз превышают номинальные) больше, чем при включении линии [6, 7, 42].

Большинство проблем, связанных с конденсаторными установками, встречаются в сетях с высоким уровнем высших гармоник тока и напряжения [51]. Хотя использование конденсаторных батарей и не приводит к дополнительному образованию высших гармоник, тем не менее, это создает условия для возникновения резонансов на высших гармониках в электрических сетях [59]. Это может вызвать чрезмерное увеличение тока в конденсаторах и выход их из строя. По данным работы [3], из совокупности поврежденного в электрических сетях Японии электрооборудования, причиной которых явились высшие гармоники, доля силовых конденсаторов составляет 72 %, далее идут дроссели, комбинированные с конденсаторами. Высшие гармоники также приводят к погрешностям измерений реактивной мощности, реактивной составляющей тока, коэффициента мощности, на основе значений которых осуществляется компенсация реактивной мощности [27, 74]. Это ведет

к ошибочным действиям по компенсации реактивной мощности и к сбоям в работе систем управления конденсаторных установок [5]. Как известно [27], действующие конденсаторные установки предназначены для компенсации реактивной мощности на основной частоте. Отечественные батареи конденсаторов спроектированы на длительную работу с перегрузкой 30 % за счет токов высших гармоник и повышения напряжения до 1,ШНом [20]. Однако, в процессе эксплуатации длительная работа конденсаторов в этих условиях приводит к сокращению срока их службы за счет старения диэлектрика и дополнительных потерь. Так, например, конденсаторные батареи, эксплуатирующиеся в составе силовых фильтров мощностью 4,4 МВАр, установленные на шинах Усть-Каменогорского титаномагниевого комбината, при перегрузке токами высших гармоник в 11 % и коэффициенте искажения синусоидальности кривой напряжения равной Кц = 4 % имели срок службы лишь 6-8 месяцев [83].

Согласно ГОСТ 52565-2006 [22] следует разделять два понятия при отключении выключателя:

1) Повторный пробой - это возобновление тока между контактами выключателя в процессе операции отключения емкостного тока после того, как ток оставался равным нулю в течение промежутка времени, равного или большего Ул периода промышленной частоты.

2) Повторное зажигание - это возобновление тока между контактами выключателя в процессе операции отключения емкостного тока или тока реактора после того, как ток оставался равным нулю в течение промежутка времени, меньшего 1/4 периода промышленной частоты [22].

Рассмотрим случай, когда происходит отключение сосредоточенной емкости, например, батареи статических конденсаторов С от источника с индуктивностью Ь [65]. Упрощенная схема представлена на рисунке 1.1, а.

га

о)

■-и/и,

Первый повторный пробой п/о,

Второе \ гашение

Второй повторный пробой

Третье гашение | 1 >дуги

Рисунок 1.1— Процессы возникновения повторных пробоев или зажиганий

при отключении емкости: а - принципиальная схема; б - напряжение в относительных единицах между контактами

высоковольтного выключателя

До отключения напряжения на емкости:

(Ох—(£>

(1.1)

где со,

= 1 /4ьс - собственная частота схемы; хс ёмкостное сопротивление, Ом; \ — индуктивное сопротивление, Ом; ис - напряжение

на емкости, В; -напряжение фазное, В. Обычно собственная частота схемы

много больше частоты источника со, т. е. 11с = Щ.

При значении емкостного тока достаточно большой величины, для того чтобы срез тока в высоковольтном выключателе не возникал, дуга гаснет в момент естественного перехода тока через ноль. Любой высоковольтный выключатель переменного напряжения отключает ток в момент прохождения его через ноль, в это мгновение приток электроэнергии к дуге от энергосистемы уменьшается. Напряжение проходит через свое максимальное значение, при этом мгновенное значение напряжения принято отрицательным (см. рисунок 1.1,6).

После завершения протекания тока в цепи высоковольтного выключателя, напряжение на емкости конденсаторных батарей сохранит свою величину ис = -£/ф, а ЭДС источника е(/) меняется по косинусоидальному закону.

Зависимость (разность)

<0 - ис = -£/ф cosco/ - (-Е/ф) = £/ф(1 - cosco/)

(1.2)

является восстанавливающимся напряжением на высоковольтном выключателе, значение которого достигает 2Щ через полпериода [72, 73]. В случае, если напряжение будет иметь значение больше, чем электрическая прочность промежутка между расходящимися контактами высоковольтного выключателя, то должно произойти повторное зажигание или пробой в этом промежутке [76].

Далее рассмотрим идеальный случай, когда повторное зажигание дуги или пробой происходят в момент максимального значения напряжения с промышленной частотой в 50 (60) Гц. Таким образом, происходит подключение колебательного контура ЬС, заряженного до (—¿7ф), к источнику ЭДС:

Вследствие подключения в данной сети возникают определенные

e(t) = £/ф coscot^ L^sin (cot + тг/2).

(1.3)

высокочастотные колебания с частотой

накладывающиеся

на промышленную частоту. Данный процесс можно описать формулой:

и(С) = Ет 2Ю' 2 sin(co/ + ф) - Uq ы eos со j/ - Е

оог -со

со

x sinфсобсо]/ н--созфзшю,/ =

СО,

(1.4)

2

приняв в ней/= 7с/2 и учитывая, что

0, получим без учета затухания

e(t) - ис = t/ф cosco/ - 2£/ф cosco,/.

Ток через выключатель равен:

du

iB = С—e- = -^coCsinco/ + 2í/íco1Csincol/.

Ф

ФШ1

(1.5)

(1.6)

Известно, что Ю] > со, следовательно, свободная составляющей тока 211 ^щС на много превосходит вынужденную составляющую по амплитудному значению.

При / = 7У2 = тс/со 1 напряжение примет максимальное значение, что соответствует половине периода собственных колебаний, данный процесс представлен на рисунке 1.1, б. За указанное время напряжение с частотой 50,60 Гц не успеет измениться значительно, поэтому, если не учитывать затухание, которое в реальном процессе за счет разрядных резисторов присутствует, получается:

г/маи«с/ф+2£/ф=зс/ф. (1.7)

Суммарный ток, в большей степени определяющийся свободной составляющей, в указанный момент проходит нулевое значение, и электрическая дуга гаснет, при этом остаточное напряжение на емкости будет равным (3[/ф) [76].

Далее, приблизительно, через полпериода промышленной частоты в 50, 60 Гц напряжение на источнике достигнет значения в (—С/ф), соответственно, при этом напряжение между контактами высоковольтного выключателя возрастает до АЩ, таким образом, будут созданы условия для возникновения еще одного повторного пробоя. В данном идеализированном случае в контуре возникнут колебания с амплитудным значением 4Щ. При этом максимальное напряжение на емкости достигает (-5£/ф) [65].

Если бы повторные зажигания дуги или пробои в высоковольтном выключателе продолжались неограниченно долго, перенапряжения на отключаемом конденсаторе непрерывно возрастали бы в соответствии с рисунком 1.1,6 [65].

Отключение конденсаторных батарей 110 кВ наиболее опасно, так как может происходить эскалация перенапряжений, если процесс отключения сопровождается повторными зажиганиями дуги или пробоями в высоковольтном выключателе [26]. Каждый подобный процесс опасен не только возникающими перенапряжениями в сети, но и большими переходными токами.

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Тихончук, Дмитрий Александрович, 2014 год

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Антипов, K.M. Влияние режима работы конденсаторов на срок службы батарей / K.M. Антипов, Н.П. Александрова, А.К. Манн // Электрические станции, 1978.-№9.-С. 45-47.

2. Антонов, Н.В. Анализ различий в бытовом электропотреблении России и США / Н.В. Антонов // Известия АН России. - 1995. - № 4. - С. 94-102.(122)

3. Аррилага, Дж., Д. Брэдли, П. Боджер. Гармоники в электрических системах / Дж. Аррилага, Д. Брэдли, П. Боджер. - пер. с англ. - М.: Энергоатомиздат, 1990. - 320 с.(2)

4. Базуткин, В.В. Перенапряжения в электрических системах и защита от них /В.В. Базуткин, К.П. Надомская, М.Н. Костенко, Ю.А. Михайлов. - СПб.: Энергоатомиздат, 1995.-320 с.(3)

5. Баркан, Я. Д. Автоматическое управление режимом батарей конденсаторов / Я.Д. Баркан. -М.: Энергия, 1978. - 150 с.(4)

6. Белей, В.Ф. Повышение эксплуатационной надежности комплектных конденсаторных установок / В.Ф. Белей, С.А. Якута // Эксплуатационная эффективность технологических систем: сб. докл. IV междунар. семинара. -Олыптын (Польша), 1997. - С. 23-27.(5)

7. Белей, В.Ф. Сельские электрические сети: проблемы и некоторые пути их решения / В.Ф. Белей, Ф.С. Свердлин // Эксплуатационная эффективность технических систем: сб. докл. V междун. семинара. - Ольштын (Польша), 1999. -С. 41-46. (6)

8. Берковский, A.M., Лысков Ю.И. Мощные конденсаторные батареи / A.M. Берковский, Ю.И. Лысков. - М.: Энергия, 1978. - 211 с.(7)

9. Берковский, A.M. Мощные конденсаторные батареи / A.M. Берковский, Ю.М. Лысков. - М.: Энергия, 1967. - 168 с.(8)

10. Бессонов, Jl.А. Теоретические основы электротехники: учебник для электротехн., энерг., приборостроит. спец. Вузов. / Л.А. Бессонов. - 8-е изд., перераб. и доп. - М: Высш. шк., 1986г. - 263 с.(9)

11. БИМ2ХХХ CK. Методика поверки. №09/447-2007 (ФЮКВ 422869.170МГТ) [Электронный ресурс]. - Режим доступа:

http://www.gosan.ru/download/documentation/files/biiril re.pdf. (10)

12. Бохмат, И.С. Снижение коммерческих потерь в электроэнергетических системах / И.С. Бохмат, В.Э. Воротницкий, Е.П. Татаринов // Электрические станции. - 1998. - № 9. - С. 53-59. (114)

13. Буткевич, Г.В. Дуговые процессы при коммутации электрических цепей / Г.В. Буткевич. - М.: Энергия, 1973. - 264 с.(11)

14. Буткевич, Г.В. Дуговые процессы при коммутации электрических цепей / Г.В. Буткнвич. - М.: Высшая школа, 1967. - 200 с.(12)

15. Буттер. Включение и отключение конденсаторов / Под ред. Ю.И. Лыскова.-М.-Л.: Госэнергоиздат, 1961.-317 с.( 13)

16. Бушля, Ю.А. Опыт эксплуатации силовых конденсаторов в шунтовых

\

батареях / Ю.АхБушля, А.К. Манн // Электрические станции, 1973. -№ 1. -С. 38-40.(14)

17. Васютинский, С.Б. Вопросы теории и расчета трансформаторов / С.Б. Васютинский. - Л.: Энергия, 1970. - 432 с. (119)

18. Воротницкий, В.Э. Расчет, нормирование и снижение потерь электроэнергии в электрических сетях / В.Э. Воротницкий, М.А. Калинкина. - М.: ИПК Госслужба, 2000. - 64 с.(118)

19. Выключатель элегазовый баковый типа ВЭБ-110 руководство по эксплуатации 2БП.029.007 РЭ [Электронный ресурс]. - Режим доступа:

http://www.Yelectrika.ru/vikl_instr/105-instrukciya-po-ekspluatacii-elegazovyh-

vykly uchatelev-veb-110 .html .Г 15)

20. Гамазин, С.И. Область допустимых несимметричных нормальных режимов в системах электроснабжения / С.И. Гамазин, Т.В. Анчарова, М.В. Былкин, С.А. Цырук // Промышленная энергетика. - 2000. - № 5. - С. 21-27.(121)

21. ГОСТ 1282-88 «Конденсаторы для повышения коэффициента мощности» [Электронный ресурс]. - Режим доступа:

Ьйр://81апааП§о81.ги/%00%93%00%9Е%00°/оА 1 %00%А2%201282-88.(16)

22. ГОСТ Р 52565-2006 Выключатели переменного тока на напряжения от 3 до 750 кВ. Общие технические условия. - М.: Стандартинформ, 2007. - 91 с. (17)

23. Гусев, В.Н. Электрические конденсаторы постоянной емкости / В.Н. Гусев, В.Ф. Смирнов. -М.: Советское радио, 1968. - 87 с.(18)

24. Дементьев, Ю.А. Опыт эксплуатации конденсаторных батарей / Ю.А. Дементьев // Энергетик. - 1992. - № 4. - С. 20-21 .(был 19)

25. Демирчян, К.С. Теоретические основы электротехники: учебник для ВУЗов в 3-х тт. / К.С. Демирчян, Л.Р. Нейман, Н.В. Коровкин, В.Л. Чечурин. -СПб.: Изд-во Питер, 2003. - Т. 3. - 377 с. (20).

26. Долгинов, Л.И. Перенапряжения в электрических системах / Л.И. Долгинов. - М.-Л.: Госэнергоиздат, 1962. - 328 с.(21).

27. Железко Ю.С. Компенсация реактивной мощности в сложных электрических системах / Ю.С. Железко. - М.: Энергоатомиздат, 1981. - 329 с.(22)

28. Железко, Ю.С. Компенсация реактивной мощности и повышение качества электроэнергии / Ю.С. Железко. - М.: Энергоатомиздат, 1985. -224 с.(24).

29. Железко, Ю.С. Работы СИГРЕ в области электромагнитной совместимости / Ю.С. Железко // Электричество. - 1995. - № 10. - С. 73-78.(23).

30. Железко, Ю.С. О нормативных документах в области качества электроэнергетики и условий потребления реактивной мощности / Ю.С. Железко // Электрические станции. - 2002. - № 6. - С. 18-24.(25).

31. Железко, Ю.С. Стратегия снижения потерь и повышения качества электроэнергии в электрических сетях / Ю.С. Железко // Электричество. - 1992. -№5.-С. 6-12.(26)

32. Зиновьев, Г.С. Электромагнитная совместимость устройств силовой электроники (электроэнергетический аспект) / Г.С. Зиновьев. - Новосибирск: изд-во НГТУ. - 1988. - С. 98.(120)

33. Иванов, A.B. Исследование и разработка мер, повышающих надежность эксплуатации изоляции электрооборудования мощных тепловых и атомных станции: дис. канд. техн. наук: 0.5.14.12 / A.B. Иванов. - Новосибирск, 2005.-210 с.(27)

34. Иванов, B.C., Соколов В.И. Режимы потребления и качество электроэнергии систем электроснабжения промышленных предприятий / B.C. Иванов, В.И. Соколов. - М.: Энергоатомиздат, 1987. - 336 с. (116)

35. Ильяшов, В.П. Автоматическое регулирование мощности конденсаторных установок / В.П. Ильяшов. - М.: Энергия, 1977. - 104 с.(28)

36. Ильяшов, В.П. Конденсаторные установки промышленных предприятий / В.П. Ильяшов. - 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1983.- 152 с.(29)

37. Ключников, А.Д. Предпосылки радикального повышения эффективности работ в области энергосбережения / А.Д. Ключников // Промышленная энергетика. - 2001. - №4. - С. 12-17.(115)

38. Ковалев, И.Н. Выбор компенсирующих устройств при проектировании электрических сетей / И.Н. Ковалев. - М.: Энергоатомиздат, 1990. - 220 с.(30)

39. Колядина, H.A. Коммутация конденсаторной батареи 110 кВ/ H.A. Колядина, А.И. Толкачев, И.Л. Шлейфман // Электрические станции. - 1982. -№ 12.-С. 35-37. (31)

40. Комплексная система диагностики выключателей. Система учета коммутационного ресурса и синхронного управления выключателем [Электронный ресурс]. - Режим доступа:

http://www.uetm.ru/files/tekhnicheskaya_informatsiya_redaktsiya_ot_l 1.10.2001

.pdf.(32)

41. Конденсаторы и конденсаторные установки: справочник / Под ред. Г.С. Кучинского. - М.: Энергоатомиздат, 1987. - 402 с.(ЗЗ)

42. Костенко, M.B. Коммутационные перенапряжения в энергосистемах / М.В. Костенко, И.М. Богатенков, Ю.А. Михайлов, Ф.Х. Халифов. - СПб.: изд- во СПГТУ, 1990.- 101 с.(34)

43. Кочкин, В. Реактивная мощность в электрических сетях. Технологии управляемой компенсации [Электронный ресурс]. - Режим доступа:

http ://enercomserv.ru/?issue_id=6&id= 15 .(3 5)

44. Кузнецов, П.В. Увеличение номинальной мощности отключения масляных выключателей / П.В. Кузнецов. - M.-JL: Энергия, 1964. - 320 с.(36)

45. Кукеков, Г.А. Выключатели переменного тока высокого напряжения / Г.А. Кукеков. - 2-е изд., перераб. и доп. - J1.: Энергия, 1972. - 336 с.(37)

46. Курбатов, А.Ф. Длительные испытания и оценка технического ресурса конденсаторов нового поколения. Ресурсные испытания внутренней изоляции электрооборудования / А.Ф. Курбатов, В.И. Полков, B.C. Зуев, J1.K. Тучина. - Д.: Энергоатом, 1991.-С. 41-50.(38)

47. Кучинский, Г.С. Силовые электрические конденсаторы / Г.С. Кучинский, Н.И. Назаров. - М.: Энергоатомиздат, 1992. - 320 с.(39)

48. Ларионов, В.П. Техника высоких напряжений: учебник для техникумов / В.П. Ларионов, В.В. Базуткин, Ю.Г. Сергеев. - М.: Энергоиздат, 1982. - 296 с.(40)

49. Лихачев, Ф.А. Повышение надежности мощных конденсаторных батарей / Ф.А. Лихачев // Электрические станции. - 1979. - № 11. - С. 35-37.(41)

50. Мельников, H.A. Реактивная мощность в электрических сетях / H.A. Мельников. -М.: Энергия, 1975.-181 с.(42)

51. Москаленко, В.А. Высшие гармоники в системах электроснабжения / В.А. Москаленко, В.А. Пономарев, А.Ф. Жарков, А.Р. Козлов. - Киев: Ин-т электродинамики АН СССР, 1988.-40 с.(43)

52. Нейт Джонс Проблемы повышения качества электроэнергии / Нейт Джонс // Мировая электроэнергетика, 1998. -№ 2. - С. 45-48(113)

53. Патент 2025768 РФ, МПК G05F1/70. Способ коммутации трехфазной конденсаторной батареи / В.Ф. Белей, H.A. Гусев. - Опубл. 30.12.1994. - 4 с. (44)

54. Патент 2295188 РФ, МПК H02J3/18.E Устройство для коммутации трехфазной конденсаторной батареи / С.А. Шишкин. - Опубл. 10.03.2007. - Бюл. №7.-8 с.(45)

55. Патент 5638296 США, МПК 08/644,587. Intelligent circuit breaker providing synchronous switching and condition monitoring / Johnson, et al. - Опубл. 10.05.1997.- 16 c.(46)

56. Патент 66602 РФ, МПК H01H83/00; H02H/3/00. Устройство управляемой коммутации конденсаторной батареи / Д.Ф. Алферов, Г.С. Белкин, В.П. Иванов, В.А. Сидоров, Т.И. Иванова. - Опубл. 10.09.2007. - Бюл. 25. - 1 с.(47)

57. Патент 98629 РФ, МПК Н01Н9/56. Устройство управляемой коммутации / Р.Н. Шульга, А.Р. Шульга, Н.С. Лазарев. - Опубл. 20.10.2010. -Бюл. № 29. - 2 с.(48)

58. Поляков B.C. Эксплуатация и профилактический контроль конденсаторных батарей высокого напряжения / B.C. Поляков // Электрические станции. - 1981.-№ 1.-С. 7-14.(49)

59. Поляков, Б.А. Конденсаторные установки для повышения коэффициента мощности / Б.А. Поляков. - М.: Госэнергоиздат, 1962. - 232 с.(50)

60. Правила устройств электроустановок [Электронный ресурс]. - Режим доступа:

http://files.stroyinf.rU/Datal/7/7177/.(51)

61. Прибор контроля высоковольтных выключателей ПКВ/М7 методика по проведению измерений параметров масляных, элегазовых, вакуумных и электромагнитных высоковольтных выключателей СКБ 12600 МИ2 [Электронный ресурс]. - Режим доступа:

http://www.skbpribor.ru/pribor/m7_podrobno.php.(52)

62. Прибор контроля высоковольтных выключателей ГТКВ/М7 руководство по эксплуатации СКБ 126.00.00.000 РЭ [Электронный ресурс]. - Режим доступа:

http://www.skbpribor.ru/pribor/m7_podrobno.php.(53)

63. Привод пружинный типа ППрК Руководство по эксплуатации ОБП.466.219 РЭ [Электронный ресурс]. - Режим доступа:

http://www.epromstroy.ru/instr.php.(54)

64. Программа Монитор РЗА. Руководство пользователя. (ФЮКВ 422231.430РП) [Электронный ресурс]. - Режим доступа:

http://www.gosan.ru/download/documentation/files/monitor_rza.pdf.(55)

65. Разевига, Д.В. Техника высоких напряжений: учебник для студентов электротехнических и электроэнергетических специальностей вузов / Под общ.ред. Д.В. Разевига. - 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Энергия, 1976. - 488 с. (56)

66. РД 34.20.517 Методические указания по предотвращению феррорезонанса в распределительных устройствах 110-500 кВ с электромагнитными трансформаторами и напряжениями и выключателями, содержащими емкостные делители напряжения [Электронный ресурс]. - Режим доступа:

http://www.normacs.ru/Doclist/doc/15ЕЗ.html. (57)

67. Руководство по эксплуатации ФЮКВ 422231.250РЭ. Комплекс измерительно-информационный и управляющий микропроцессорный «Черный ящик- 2000». Базовое программное обеспечение [Электронный ресурс]. - Режим доступа:

http://www.gosan.ru/download/documentation/files/Slvs_bb.pdf.(58)

68. Руководство пользователя. ФЮКВ 422231.421РП. Базовый информационно-измерительный модуль БИМ1ХХХ и БИМ2ХХХ [Электронный ресурс]. — Режим доступа:

http://www.gosan.ru/download/documentation/files/bim l_re.pdf(59)

69. Самсонов E.JT. Исследование процесса старения бумажной и пленочно-бумажной конденсаторной изоляции, пропитанной опытными образцами жидкостей в условиях повышенных напряженностей электрического поля / Е.Л. Самсонов, В.Г. Жилкин // Тез. докл. к всесоюзн. конф. «Конденсаторы и

конденсаторные установки для повышения коэффициента мощности и качества напряжения». - М.: Информэлектро. 1986. - С. 27 -28. (60)

70. Самсонов E.JL, Ускоренная оценка работоспособности пропитанного диэлектрика силовых конденсаторов/ E.J1. Самсонов, В.Г. Жилкин, Ю.И. Ступи // // Тез. докл. к всесоюзн. совещанию «Состояние и перспективы развития электрической изоляции» (г. Свердловск). - Л.: НТОЭиЭП, 1987 - С. 18-19.(61)

71. Самсонов, Е.А. Пленочно-бумажный диэлектрик в условиях воздействия электрического поля, включая перенапряжения / Е.А. Самсонов, ГШ. Бондаренко, В.Г. Жилкин, A.A. Сорокин // Электротехническая промышленность. Сер. АВН. трансформаторы, силовые конденсаторы, 1984. -Вып. 4 (150).-С. 2-3.(62)

72. Сиротинский, Л.И. Техника высоких напряжений / Л.И. Сиротинский. М. - Л.: Госэнергонздат, 1959. - Ч. 3.- 368 с.(63)

73. Славин, Г.А. Восстанавливающееся напряжение на контактах высоковольтных выключателей при отключениях короткого замыкания / Г.А. Славин. -М.: Энергия, 1974. - 80 с.(64)

74. Солодухо, 5LIO. Тенденции компенсации реактивной мощности. Реактивная мощность при несинусоидальных режимах работы / Электротехническая промышленность. Серия 05. Полупроводниковые приборы и преобразователи на их основе / Я.Ю. Солодухо. - М.: Информэлекгро, 1987. Ч. 1. -Вып. 2 (12).-52 с.(65)

75. Техническое описание. ФЮКВ 422231.250ТО. Счетчик электрической энергии электронный трансформаторного включения БИМ1ХХХ CK [Электронный ресурс]. - Режим доступа:

http://www.gosan.ru/download/documentation/files/bim to.pdr.(66)

76. Тихончук, Д.А. Вероятность повторных пробоев в выключателях разных типов при коммутации батарей статических конденсаторов 110кВ / Д.А. Тихончук // Промышленная энергетика, 2013. - №6. - С. 38-42.(67)

77. Тихончук, Д.А. Моделирование процессов повторного пробоя и зажигания в высоковольтном выключателе ПОкВ при отключении батареи

статических конденсаторов 110 kB / Д.А. Тихончук // Перспективы науки, 2013. -№8.-С. 132-138.(68)

78. Тихончук Д.А. Механический разнос выключателей для коммутации батареи статических конденсаторов 110 кВ / Д.А. Тихончук // Вестник УГАТУ, 2014.-Т. 18. - № 1(62).-С. 62-72.(71)

79. Тихончук Д.А. Моделирование режимов работы высоковольтного выключателя/ Д.А. Тихончук // Главный энергетик, 2014. - №4. - С. 59-65.(70)

80. Тихончук Д. А. Условия безотказной работы батареи статических конденсаторов/ Д.А. Тихончук // Главный энергетик, 2014. - №1. - С. 44-50.(69)

81. Федоров, A.A. Основы электроснабжения промышленных предприятий /

A.A. Федоров, В.В. Каменева. - М.: Энергия, 1979. - 408 с.(117)

82. Фельдман, М. Расчет токов коммутации конденсаторных батарей [Электронный ресурс] / М. Фельдман // Новости электротехники. - 2000. - №5(5). - Режим доступа:

http://www.news.elteh.rU/arh/2000/5/03.php. (72)

83. Феодосиевич, Б.В. Научное обоснование методов повышения эффективности электротехнических комплексов и систем: дис. ...д-ра техн. наук: 05.09.03 / Феодосиевич Белей Валерий. - Калининград, 2004. - 372 с.(73)

84. Харригтон, С. Шунтирующие конденсаторы в мощных энергосистемах / С. Харригтон // Включение и отключение конденсаторных батарей: сб. статей Энергетика за рубежом / Под ред. Ю.И. Лыскова. - M.-JI., 1961.-213 с.(74)

85. Шевченко, В.В. Расчетно-экспериментальная методика определения потерь и перегрева силовых конденсаторов при несинусоидальном напряжении /

B.В. Шевченко, И.Г. Бурев, Г.В. Данцер // Промышленная энергетика. - 1995. -№5.-С. 8-10.(75)

86. Шилин, Н.В. Восстанавливающая прочность в выключателях высокого напряжения / Н.В. Шилин, Ю.А. Никуев // Электричество. - 1984. - № 2. -

C. 31-36.(76)

87. Application of Power Circuit Breakers For Switching Capacitive and Small Inductive Currents John H. Brunke, Fellow Siemens PT&D [Электронный ресурс]. -Режим доступа:

http://ieeexplore.ieee.org/xpl/conferences.jsp.(77)

88. Энциклопедия. Большая советская [Электронный ресурс]. - Режим доступа:

http://bse.sci-lib.com/article077386.html(78)

89. ArcModel Blockset for use with MATLAB Simulink and Power System Blockset User's Guide Version 2 [Электронный ресурс]. - Режим доступа:

http://ieeexplore.ieee.org/xpl/conferences.jsp.(79)

90. Bizjak, G. Combined model of SF6 Circuit Breaker for Use in Digital Simulation Programs / G. Bizjak, P. Zunko, D. Pov II IEEE Trans, on Power Delivery. -2004.-Vol. 19.-P. 174-181 [Электронный ресурс].-Режим доступа:

http://ieeexplore.ieee.org/xpl/conferences.jsp.(80)

91. Breaker Analyzer System TM1600/MA 61 User's Guide [Электронный ресурс]. - Режим доступа:

http://www.pewa.de/DATENBLATT/DBL ME МЕ-

ТМ1600_MANUAL_DEUTSCH.pdf.(81)

92. CIGRE WG 13-01: Applications of Black-Box Modeling to Circuit Breakers, ELECTRA. - No. 149. - 1993. - pp. 40-71. (99)

93. CIGRE WG 13.07 "Controlled Switching of HVAC Circuit Breakers: Planning, Specification and Testing of controlled switching systems", ELECTRA. -No. 197.-2001.-pp. 23-733.(112)

94. CIGRE Working Group 13.07. "Controlled Switching of HVDC circuit breakers", ELECTRA. - No. 197. - 2001 .(90)

95. D. Dufournet, G.F. Montillet "Transient recovery voltages requirements for system source fault interrupting by small generator circuit breakers", IEEE Transactions on Power Delivery.-Vol. 17.-No. 2.-2002. (108)

96. D. Dufournet, J.M. Willieme, G.F. Montillet "Design and implementation of an SF6 interrupting chamber applied to low range generator circuit breakers suitable for

interruption of current having a non-zero passage", IEEE Transactions on Power Delivery. - Vol. 17. - No. 4. - 2002. - pp. 963-968. (106)

97. G. Bizjak, D. Povh, P. Zunko "Circuit breaker model for digital simulation based on Mayr's and Cassie's differential arc equations", IEEE Power Eng. Rev. -Vol. 15.-No. 7.- 1995.(100)

98. G. Sybille, P. Brunelle, H. Le-Huy, L.A. Dessaint, K. Al-Haddad Theory and Applications of Power System Blockset, a MATLAB / Simulink-Based Simulation Tool for Power Systems, IEEE Winter Meeting, 2000, Singapore. (102)

99. H. Ikeda, M. Ishikawa, S. Yanabu "Analyzes of axial energy distribution in decaying arc of SF gas circuit breaker", IEEE Trans. Plasma Sci. - Vol. PS-14. - 1986. -pp. 395-401.(97)

100. H.J. Schotzau, F.K. Kneubiihl "A new approach to high-power arc dynamics," ETEP. - Vol. 4, No. 2. - 1994.(93)

101. H. Kohyama, K. Wada, H. Ito, M. Hidaka, S. Billings, T. Sugiyama, H. Yamamoto "Development of 550kV and 362kV Synchronous Switching GCBs," in Proc. 2001 IEEE Power Engineering Society Transmission and Distribution Conf. [Электронный ресурс]. - Режим доступа:

http://ieeexplore.ieee.org/xpl/conferences.jsp. (110)

102.Haruhiko Kohyama, Tomohito Mori and Nobuhiro Torii. Field Experience with Controlled Switching System Applied in Reactor and Capacitor Switching. MITSUBISHI ELECTRIC ADVANCE. - Vol.117. - 2007. - pp. 14.(89)

103. High-voltage switchgear and controlgear - Part 302: Alternating current circuit-breakers with intentionally non-simultaneous pole operation IEC/TR 62271-302 [Электронный ресурс]. - Режим доступа:

http://www.iec.ch/dyn/www/f?p=103:20:0::::FSP ORG ID,FSP LANG ID:140 . 2,25.(83)

104. Hiroki Ito and Sadayuki Kinoshita. Factory and Field Tests of Controlled Switching in Accordance with IEC62271-302 Standard. MITSUBISHI ELECTRIC ADVANCE. - Vol.117. - 2007. - pp. 6. (87)

105. Hiroki Ito Controlled Switching SystemCurrent Status and Future Trend of Controlled Switching System. MITSUBISHI ELECTRIC ADVANCE. - Vol.117.-2007.-pp. 2. (86)

106. Hiroki. Ito, et al. "Factory and Field Testing of Controlled Switching Systems and Their Service Experience", CIGRE A3-114 (2004).(91)

107. Hiroyuki Tsutada, Takashi Hirai Control Algorithm of Controlled Switching System. MITSUBISHI ELECTRIC ADVANCE. - Vol.117. - 2007. - pp. 10.(88)

108. Hiroyuki Tsutada, et al. "Development of Synchronous Switching Controller for Gas Circuit Breakers".-Vol. 121-B.-No. 7.-2001.-pp. 822-829.(92)

109. Improved evaluation of short-circuit breaking tests, in Proc. Rep. Colloq. CIGRE SC 13, Sarajevo, Yugoslavia, 1989.(96)

110. Mathcad. Моделирование электрических цепей в системе Mathcad. [Электронный ресурс]. - Режим доступа:

http://knowledge.allbest.ru/programming/3c0b65635b3bc68a5c53a89521216c27

O.htrn (85)

111. N.D.FI. Bijl, L. van der Sluis New Approach to the Calculation of Electrical Transients, Part I:Theory, European Transactions on Electrical Power Engineering (ETEP). - Vol. 8.-No. 3.- 1998.-pp. 175-179.(105)

112. R. Brinkhoff, В. Kulicke, H.H. Schramm "Ausschalten nicht-simultaner Kurzschlüsse mit ausbleibenden Stromnulldurchgängen durch SH -Blaskolbenschalter", Elektrizitätwirtschaft. - Vol. 77. - 1978. - pp. 11.(94)

113.R.D. Garzon "High voltage circuit breakers, design and applications", Marcel Dekker, Inc. - 1996. - pp.22-23. (107)

114. Schwarz, J. Dynamisches Verhalten eines Gasbeblasenen, Turbulenzbestimmten. Schaltlichtbogens, ETZ-A, Bd. 92. - 1971. - pp. 389-391.(84)

115. Т. E. Browne, "Practical modeling of the circuit breaker arc as a short line fault interrupter," IEEE Trans. Power Apparat. Syst. - Vol. PAS-97. - 1978. -pp. 838-845. (98)

116. The Mathworks, Power System Blockset, For Use with Simulink - User's Guide (version 1, January 1998, The Mathworks, Inc., 24 Prime Park Way, Natick, MA 01760-1500). (101)

117. The Mathworks, Simulink, Dynamic System Simulation for MATLAB -Using Simulink (version 3, January 1999, The Mathworks, Inc., 24 Prime Park Way, Natick, MA 01760-1500). (103)

118. U. Habedank, "On the mathematical description of arc behavior in the vicinity of current zero," etzArchiv. - Vol. 10. - 1988. - pp. 11 .(95)

119.V. Phaniraj and A.G. Phadke, Modelling of Circuit-Breakers in the Electromagnetic Transients Program, IEEE Proceedings on Power Industry Computer Applications (PICA). - 1987. - pp. 476-482. (104)

120. Y. Fushimi, T. Kobayashi, E. Haginomori, A. Kobayashi, K. Suzuki "Reignition Free Controlled Switching of EHV High-Power Shunt Reactor", CIGRE 1998 Session, 13-106(109)