Исследование криволинейного эжектора тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.07.05, кандидат наук Картас Салар Сабер Картас
- Специальность ВАК РФ05.07.05
- Количество страниц 106
Оглавление диссертации кандидат наук Картас Салар Сабер Картас
Оглавление
Список принятых сокращений и условных обозначений…………………………
Введение……………………………………………………………………………
Глава 1 Аналитический обзор работ по исследованию криволинейных
эжекторов……………………………………………………………………
1.1 Назначение и схема эжекторов
1.2 Классификация струйных аппаратов
1.3 Характеристики струйных насосов
1.4 К теории жидкостных эжекторов с цилиндрической камерой смешения
1.5 Влияние геометрических параметров на КПД эжектора
1.6 Влияние геометрических параметров на коэффициент эжекции
1.7 Изучение профиля скоростей в сечениях трубопровода
1.8 Выводы по главе
Глава 2 Численное исследование течений несжимаемой жидкости в каналах
с поворотом потока…………………………………………………………
2.1 Численное моделирование
2.2 Описание 3Д печати
2.3 Описание программы в комплексе Gambit и Fluent
2.4 Выбор модели турбулентности
2.5 Выбор модели турбулентной вязкости для численного расчета эжектора
с криволинейным участком камеры смешения
2.6 Методика расчета эжектора с криволинейным участком камеры смешения
2.7 Выводы по главе
Глава 3 Численное исследование жидкостного криволинейного эжектора……
3.1 Зависимости для коэффициентов сопротивления колен и отводов
3.2 Влияние геометрических параметров эжектора на его характеристику
3.3 Сравнение характеристик криволинейного и прямолинейного эжекторов
3.4 Выводы по главе
Глава 4 Экспериментальное исследование эжекторов……………………………
3
4.1 Экспериментальная установка и методика проведения эксперимента
4.2 Описание экспериментальных моделей эжекторов с криволинейной
и прямолинейной камерами смешения
4.3 Экспериментальная установка
4.4 Результаты эксперимента
4.5 Экспериментальное исследование эжекторов при малых коэффициентах
эжекции
4.6 Коэффициенты сопротивления участков с внезапным расширением для
несжимаемой жидкости и влияние на характеристику эжектора
относительной ширины сопел…………………………………………………
4.7 Влияние начального участкам камеры смешения и геометрического
параметра на выбор длины камеры смешения в криволинейном эжекторе
4.8 Выводы по 4 главе
Заключение
Список использованных источников информации
Рекомендованный список диссертаций по специальности «Тепловые, электроракетные двигатели и энергоустановки летательных аппаратов», 05.07.05 шифр ВАК
Теоретические основы расчета и проектирования жидкостно-газовых струйных насосов1996 год, доктор технических наук Спиридонов, Евгений Константинович
Влияние конструктивных и режимных параметров работы вихревого аппарата на процесс эжекции жидких сред2018 год, кандидат наук Михальченкова Анна Николаевна
Повышение эффективности жидкостных струйных насосов путем реализации возможностей нестационарной эжекции2009 год, кандидат технических наук Дурасов, Алексей Анатольевич
Оптимизация параметрических характеристик водоструйных насосов-дозаторов регенерации фильтров систем теплоснабжения2001 год, кандидат технических наук Бредихин, Игорь Владимирович
Низконапорные газовые эжекторы для электрохимических генераторов1984 год, кандидат технических наук Гарбуз, Александр Аксентьевич
Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Исследование криволинейного эжектора»
Введение
Актуальность темы исследования.
В современных условиях струйные аппараты используются в разных обла-
стях: в авиационной и машиностроительной отраслях, в пожарной технике, на
нефтебазах, как насосы, компрессоры, смесители.
Жидкостный эжектор применяется в авиадвигателе-строении, например, дви-
гатель SteamJet. Данная установка представляет собой обычный турбореактивный
двигатель с инжектором, обеспечивающим впрыск воды, жидкого воздуха или
кислорода в воздушный канал воздухозаборника [61].
Показано, что впрыск воды или пара позволяет существенно снижать концен-
трацию NOx при небольших затратах [36].
Исследования полноты сгорания топлива при указанных способах подачи
воды в зону горения показали, что наиболее эффективным, с точки зрения обес-
печения высоких полнот сгорания, является – подача водно-топливной эмульсии
[36].
В реактивные авиационные топлива для предотвращения кристаллообразова-
ния вводятся жидкости (ПВК жидкости) [42].
Эжекторные устройства применяются также для других целей: пожаротуше-
ние (пожарный вертолет или судно (корабль)), пеногенераторы. Пеногенераторы
готовят смесь воды с пенообразователем. Цель приготовления-приготовить пено-
образующую смесь с меньшей потерей давления активной среды. Дальше эта
смесь воды с пенообразователем смешивается с воздухом и образуется пена, ко-
торая передается на большие расстояния: до 30 метров или больше; это расстоя-
ние зависит от эффективности работы эжектора, работающего при малом массо-
вом коэффициенте эжекции. Отсюда возникает задача повышения эффективности
работы жидкостного эжектора, рассчитанного на малые коэффициенты эжекции.
Струйный аппарат – это устройство, в котором происходит передача кинети-
ческой энергии от одной среды, движущейся с большей скоростью, к другой.
7
Эжектор, работая по закону Бернулли, создает в сужающемся сечении понижен-
ное давление одной среды, что взывает подсос другой среды, которая затем пере-
носиться и удаляется от места всасывания энергией первой среды [1, 2].
Смешиваемые потоки могут находиться в одной и той же фазе (жидкой, па-
ровой, газовой) или в разных фазах (например, пар и жидкость, газ и твердое тело
и др.). В процессе смешения фазовое состояние смешиваемых потоков может
оставаться неизменным или же изменяться (например, пар может превратиться в
жидкость). Поток, вступающий в процесс смешения с большей скоростью, назы-
вается рабочим, с меньшей скоростью- инжектируемым [56].
Струйные насосы (эжекторы) применяются в различных областях техники
более двухсот лет в качестве насоса-смесителя, насоса для транспорта газов, жид-
костей, твердых сыпучих материалов, либо их смесей; вакуум-насоса. В течение
этого времени рождалась и уточнялась методика расчета, совершенствовалась
конструкция, обосновывались оптимальные режимы работы аппарата, что позво-
лило повысить эффективность эжекторов и значительно расширить область их
применения [4, 6, 7, 11, 14, 21, 30, 38, 40, 43 – 46, 48 – 51, 59, 63, 68, 69, 72].
Криволинейный эжектор применяют в технике с целью повышения эффек-
тивности различных устройств. Их исследованию посвящен ряд работ [9, 52, 55,
66].
Степень разработанности темы исследования.
Физические методы исследования режимов работы эжекторов и газодинами-
ческих процессов широко представлены в работах Абрамовича Г.Н., Васильева
Ю.Н., Панченко В.И., Сыченкова В.А., Халиулина Р.Р., Соколова Е.Я., Спиридо-
нова Е.К. [1, 12, 47, 56, 57, 65].
Расчетные модели рабочего процесса эжектора и характеристик представ-
лены в работах: Абрамовича Г.Н., Соколова Е.Я., Халиулина Р.Р. [1, 56, 65].
В настоящей работе выполнено исследование эжектора с криволинейным
участком камеры смешения и прямо-струйного эжектора.
8
На основе обзора и анализа научно-технической литературы по теме диссер-
тационной работы были сформулированы и поставлены цель и задачи исследова-
ния.
Цель исследования:
Создать жидкостной эжектор с повышенной эффективностью и уменьшен-
ными габаритами, работающий при малых и больших коэффициентах эжекции.
Задачи исследования:
1. Провести обзор и анализ применения в авиации схем и методик расчета
эжекторов.
2. Численно и экспериментально исследовать криволинейные и прямолиней-
ные жидкостные эжекторы и выбрать оптимальные схемы.
3. Экспериментально проверить результаты численного исследования.
4. Провести уточнение гидравлических характеристик (коэффициента сопро-
тивления) каналов с внезапным расширением (как эжекторов с нулевым коэффи-
циентом эжекции).
5. Разработать методику расчета оптимальных эжекторов.
Научная новизна работы:
1. Выбрана модель турбулентной вязкости для численного расчета эжекторов
с криволинейным участком камеры смешения, исследовано влияние относитель-
ного радиуса кривизны отвода на потери давления и обосновано применение раз-
работанной методики для расчета эжекторов с криволинейным участком камеры
смешения.
2. Дано обоснование выбора радиуса кривизны криволинейного и длины пря-
молинейного участков камеры смешения.
3. Обнаружен возрастающий участок характеристики эжектора P4 P2 f (n).
P1 P 2
4. Обоснован выбор длины прямолинейного участка камеры смешения эжек-
тора. Для получения равномерного поля параметров на выходе из камеры смеше-
9
ния эжекторов с криволинейным участком достаточна относительная длина пря-
молинейного участка камеры l a 2,5 ( а -высота поперечного сечения камеры
смешения).
5. Для эжекторов с криволинейным участком камеры смешения минимальная
относительная длина прямолинейного участка камеры, расположенного за криво-
линейным, равна l a 2,5 5,0 , при которой достигается наибольшее значение от-
носительного перепада давления P4 P2 .
P1 P 2
6. Обнаружено существенное влияние относительной ширины сопел актив-
ного и пассивного потоков на характеристики эжекторов.
7. Обнаружено, что уменьшение длины камеры смешения эжектора с криво-
линейным участком является следствием поперечных токов на боковых стенках.
8. Кольцевые эжекторы с криволинейным участком камеры смешения со-
здают повышенной перепад давления при такой же относительной длине камеры
смешения, что и прямо-струйные эжектор.
Теоретическая и практическая значимость работы.
1. Теоретическая значимость работы состоит в разработке новой методики
расчета эжектора с криволинейным участком камеры смешения, позволяющей с
достаточной точностью осуществить расчет проточной части с оценкой парамет-
ров для получения максимальной эффективности.
2. Разработаны и обоснованы мероприятия по совершенствованию конструк-
ции эжектора с криволинейным участком камеры смешения.
3. Получены решения, позволяющие улучшить эффективность и надёжность
эжектора с криволинейным участком камеры смешения.
Методы исследования.
1. При решении поставленных задач использовались методы численного мо-
делирования процессов течения жидкости, реализованные на базе программ па-
кета ANSYS fluent.
10
2. Экспериментальное изучение объекта исследования проводились на
стенде для моделирования прямо-струйных эжекторов и эжекторов с криволиней-
ным участком камеры смешения с применением аттестованных средств измере-
ний и регистрации параметров.
3. Сравнение результатов численных и экспериментальных исследований ра-
бочего процесса эжекторных систем.
Достоверность полученных экспериментальных результатов обеспечиваются
применением современных измерительных устройств. Достоверность численного
моделирования подтверждается удовлетворительным совпадением результатов
расчета и полученных экспериментальных данных, а также их сравнениям с ре-
зультатами исследований других авторов.
Апробация результатов исследования.
Диссертационная работа, отдельные ее разделы и результаты докладывались
и обсуждались на трёх Всероссийских и международных научно-технических
конференциях: Всероссийская научно-техническая конференция молодых ученых
и специалистов «Авиационные двигатели и силовые установки», ЦИАМ, (Москва,
2019 г. ); «XXIII Туполевские чтения (школа молодых ученых)»: Международная
молодежная научная конференция, (Казань, 2019 г.); ХV международная моло-
дежная научная конференция Тинчуринские чтения - 2020 «Энергетика и цифро-
вая трансформация» (Казань, 2020 г.).
Личный вклад автора.
Личный вклад автора подтвержден публикациями, в которых приведены ос-
новные научные и прикладные результаты работы. В совместных публикациях ав-
тору принадлежат следующие результаты: разработка способов повышения эф-
фективности криволинейных эжекторов при малых и больших коэффициентах
эжекции; расчетные исследования жидкостных криволинейных эжекторов; разра-
ботка уточнённой методики расчёта эжектора; разработка схем криволинейного и
прямолинейного эжекторов, изготовление физических моделей эжекторов, плани-
рование и выполнение экспериментальных исследований нового эжектора.
11
Публикации. По теме диссертации опубликовано 7 работ, из них 4 статьи в
журналах, рекомендованных ВАК, 3 тезиса и материала докладов на Всероссий-
ских и международных научно-технических конференциях.
Структура и объем диссертационной работы.
Диссертация включает в себя: введение, список принятых сокращений и
условных обозначений, 4 главы, заключение, список использованных источников
информации и приложение. Полный объем диссертации составляет 106 страницы,
91 рисунков. Список использованных источников информации включает 72
наименования.
Похожие диссертационные работы по специальности «Тепловые, электроракетные двигатели и энергоустановки летательных аппаратов», 05.07.05 шифр ВАК
Исследование предельных режимов и разработка метода расчета жидкостногазового эжектора2009 год, кандидат технических наук Школин, Сергей Борисович
Повышение эффективности насосно-эжекторных установок для утилизации нефтяных газов.1986 год, кандидат технических наук Городивский, Александр Владимирович
Повышение эффективности энергетических ГТУ применением эжекторных систем2019 год, кандидат наук Халиулин Руслан Рафаэлевич
Исследование влияния эжекторных установок на воздухораспределение в рудничных вентиляционных сетях произвольной топологии2003 год, кандидат технических наук Шалимов, Андрей Владимирович
Исследование и разработка технологии рационального использования нефтяного газа низкого давления2009 год, кандидат технических наук Долгов, Денис Викторович
Заключение диссертации по теме «Тепловые, электроракетные двигатели и энергоустановки летательных аппаратов», Картас Салар Сабер Картас
Заключение
В результате обзора и анализа работ по исследованию жидкостных эжекторов
показано их применение в авиационной технике, откуда выявлено, что лучшие
характеристики имеют эжекторы с криволинейным участком камеры смешения,
что близкие течения происходят в каналах и отводах. Поставлены цель и задачи
исследования.
Выполнено численное и экспериментальное исследование жидкостных эжек-
торов с криволинейной и прямолинейной камерами смешения. В результате про-
деланной работы достигнута цель работы – определены возможности создания
эффективных жидкостных эжекторов, работающих при малых (n 0,1) и больших
(n 0,1) коэффициентах эжекции при существенном уменьшении габаритов и веса
эжектора. Получены следующие результаты.
1. При численных расчетах при безотрывных течениях в эжекторах целесо-
образно использовать модель турбулентной вязкости k-e RNG.
2. При малых отношениях площадей срезов активного и пассивного сопел
F1 F2 0,2 различие между характеристиками эжекторов с криволинейным участ-
ком камеры смешения и с прямолинейной камерой смешения мало при оптималь-
ных длинах камеры смешения.
3. Для эжекторов с криволинейным участком камеры смешения минимальная
относительная длина прямолинейного участка камеры равна l a 2,5 5,0 (а - вы-
сота камеры смешения), при которой достигается наибольшее значение относи-
тельного перепада давления P4 P2 . Для получения равномерного поля парамет-
P1 P 2
ров на выходе из камеры смешения эжекторов с криволинейным участком доста-
точна такая же относительная длина прямолинейного участка камеры l a 2,5 при
отношении R a 2 . (Для прямолинейного эжектора оптимальная длина камеры
смешения l a 10,0 ).
97
4. Показано, что при увеличении коэффициента эжекции до n 0,05 относи-
тельный перепад давления при значении геометрического параметра F1 F2 0,2
повышается, затем уменьшается. При 0,2 это явление также наблюдается, но
в меньшей степени.
5. Обнаружено существенное влияние относительной ширины активного и
пассивного сопел на характеристики криволинейного и прямолинейного эжекто-
ров. Оптимальная ширина активного сопла B h1 10,0 .
6. Для получения равномерного поля параметров на выходе из камеры сме-
шения эжекторов с криволинейным участком необходима длина прямолинейного
участка камеры l a 2,5 5,0 . Такое уменьшение длины камеры смешения, по срав-
нению с прямолинейным эжектором, является следствием интенсивных попереч-
ных токов на боковых стенках камеры смешения.
7. Полученные результаты позволяют существенно уменьшить длину камеры
смешения и вес эжектора и увеличить относительный перепад давления эжекто-
ров на судовых ГТД, для усилителей тяги авиационных двигателей, систем пожа-
ротушения (пожарный вертолет или судно (корабль).
Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Картас Салар Сабер Картас, 2021 год
Список использованных источников информации
1. Абрамович, Г.Н. Прикладная газовая динамика / Г.Н. Абрамович. – Изда-
ние 4-е, Исправленное и дополненное. – Москва: Наука, 1976. – 888 с.
2. Абрамович, Г.Н. Турбулентное смешение газовых струй / Г.Н. Абрамович,
С.Ю. Крашенинников, А.Н. Секундов, И.П. Смирнова. – М.: Наука, 1974. – 272 с.
3. Александров, В.Ю. Оптимальные эжекторы [теория и расчет] / В.Ю. Алек-
сандров, К.К. Климовский. М.: Изд-во. Машиностроение, 2012. – 135 с.
4. Александров, Ю.Б. Разработка методики определения оптимальных пара-
метров эжектора / Ю.Б. Александров, В.И. Панченко, Р.Р. Халиулин // Междуна-
родный технологический форум «Инновации. Технологии. Производство». г. Ры-
бинск, 23-25 марта 2015 года. Сборник материалов научно-технической конфе-
ренции, посвященной 100-летию со дня рождения главного конструктора П.А. Ко-
лесова. Рыбинск: Изд-во РГАТУ имени П.А. Соловьев, 2015. – С. 152-155.
5. Алытшуль, А. Д. Гидравлика и аэродинамика (основы механики жидкости)
/ А. Д. Алытшуль, П. Г. Киселев. – Москва: издательство литературы строитель-
ству, 1965. – 138 с.
6. Аркадов, Ю. К. Новые газовые эжекторы и инжекционные процессы / Ю.К.
Аркадов. – М.: Изд-во Физико- математической литературы, 2001. – 337 с.
7. Бакулев, В.И. Теория, расчет и проектирование авиационных двигателей и
энергетических установок: Учебник / В.И. Бакулев, В. А. Голубев, Б. А. Крылов,
и др.; под. редакцией В. А. Сосунова, В М. Чепкина. – М.: Изд-во МАИ, 2003. –
668 с.: ил.
8. Батурин, О. В. Расчет течения жидкости и газа с помощью универсального
программного комплекса Fluent / О. В. Батурин, Н. В. Батурин, В. Н Матвеев. –
Самара: Издательство СГАУ, 2009. – 148 с.
9. Бобков, А. В. Повышение теоретического напора колес центробежных
насосов летательных аппаратов / А. В. Бобков // Вестник Московского авиацион-
ного института. – 2004. T.11. - № 1. – С. 18-21.
99
10. Богатов, Н. М. Практические задания по компьютерному моделированию
в инструментальной среде Компас 3D / Н. М. Богатов, Л. Р. Григорьян, О. Е. Ми-
тина. – Краснодар: Изд-во. Кубанский государственный университет, 2011. – 59 c.
11. Васильев, Ю.Н. Экспериментальное исследование вакуумного водовоз-
душного эжектора с многоствольным соплом / Ю.Н. Васильев, Е.П. Гладков // Ло-
паточные машины и струйные аппараты. М.: Машиностроение. – 1971. – Вып. 5.
– С. 262-306.
12. Васильев, Ю.И. Газовый и паровой эжектор с криволинейной осью си-
стемы / Ю.И. Васильев / Авторское свидетельство на изобретение ССС, № 123279,
кл. F 04f5/30. Бюл. изобр. № 20, 1959 г.
13. Виноградов, Б.С. Прикладная газовая динамика: Учебное пособие / Б.С.
Виноградов. – Москва: Эколит, 2011. - 352 с.
14. Дубинский, М.Г. Вихревой вакуум-насос / М.Г. Дубинский // Известия
АН СССР, ОТН. – 1954. – №9. – С. 31-36.
15. Ефимочкин, Г.И. Исследование и выбор водоструйных эжекторов с удли-
ненной камерой смешения / Г.И. Ефимочкин, Б.Е. Кореннов // Электрические
станции. 1976. – №4. – С. 46-49.
16. Загоренко, Д. П. Некоторые закономерности эжекции и их использование
для повышения к.п.д. струйных аппаратов [Текст] / Д. П. Загоренко // Строитель-
ство и архитектура. – 1961. - № 5. - С. 118 – 125.
17. Заранкевич, И.А. Численное и экспериментальное моделирование процес-
сов в двухфазном жидкостно-газовом эжекторе применительно к испытаниям ре-
активных двигателей: диссертация на соискание ученой степени канд. техн. наук:
05.07.05: / Илья Андреевич Заранкевич. – Москва, 2017. – 101 с.
18. Захаров, Ю. В. Пути повышения эффективности эжекторных холодиль-
ных машин [Текст] / Ю. В. Захаров // Тр. Николаевск кораблестроит. ин-та. – 1972.
– вып. 55. – С. 3 – 11.
19. Зиганшин, А.М. Вычислительная гидродинамика. Постановка и решение
задач в процессоре Fluent / А.М. Зиганшин. – Казань: Изд-во. Казанский государ-
ственный архитектурно-строительный университет, 2013. – 82 с.
100
20. Идельчик, И.Е. Справочник по гидравлическим сопротивлениям / И.Е.
Идельчик. – М.: Машиностроение, 1975. – 559 с.
21. Исследование возможностей и путей создания малогабаритных эжекто-
ров с управляемым процессом смешения: отчет о НИР (заключ.) х/д А-17033: То-
льяттинский политехнический институт; рук. К.В. Мигалин; исполн.: Н.В. Кор-
сунцева, К.В. Мигалин, В.К. Ляхов, В.С. Слободян, Т.А. Вятчинина – Тольятти,
1990. – 87 с. – Библиогр.: 87 с.
22. Картас, С.С. Выбор модели турбулентной вязкости для численного рас-
чета эжектора с криволинейным участком камеры смешения / С.С. Картас, В.И.
Панченко, Ю.Б. Александров // Известия высших учебных заведений. Авиацион-
ная техника. – 2019. – № 4. – С. 87-90.
23. Картас, С. С. Влияние радиуса кривизны отвода на потери давления в кри-
волинейном канале / С. С. Картас, В. И. Панченко, Ю. Б. Александров // Всерос-
сийская научно- техническая конференция молодых ученых и специалистов.
«Авиационные двигатели и силовые установки», ЦИАМ, Москва, 28 - 30 мая 2019
г. – С. 126-127.
24. Картас, С.С. Сравнение характеристик криволинейного и прямолиней-
ного эжекторов / С.С. Картас, В.И. Панченко, Ю.Б. Александров // XXIII Туполев-
ские чтения (школа молодых ученых): Международная молодежная научная кон-
ференция, 7–8 ноября 2019 года: Материалы конференции. Сборник докладов: в 4
т. Казань: Изд-во Академии наук РТ, 2019. – Т.1. – С. 226-228.
25. Картас, С.С. Влияние геометрических параметров эжектора с криволи-
нейным участком камеры смешения на его характеристику / С.С. Картас, В.И.
Панченко, Ю.Б. Александров // Вестник Московского авиационного института. –
2019. Т. 26. – № 4. – С. 166-171.
26. Картас, С.С. Влияние геометрических параметров эжектора с криволи-
нейным участком камеры смешения на его коэффициент эжекции / С.С. Картас,
В.И. Панченко // ХV международная молодежная научная конференция Тинчу-
ринские чтения 2020 «Энергетика и цифровая трансформация», 28-29 апреля 2020
г. – Т.2. – С. 101-103.
101
27. Картас, С.С. Влияние радиуса криволинейного и длины прямолинейного
участков камеры смешения на характеристику эжектора / С.С. Картас, В.И. Пан-
ченко, Ю.Б. Александров // Известия высших учебных заведений. Авиационная
техника. – 2020. – № 2. – С. 108-111.
28. Картас, С.С. Влияние радиуса кривизны отвода и длины камеры смеше-
ния на характеристики криволинейного эжектора / С.С. Картас, В.И. Панченко,
Ю.Б. Александров // Актуальные проблемы авиационных и аэрокосмических си-
стем. – 2020. Т. 25. – № 1 (50). – С. 159-163.
29. Картас, С.С. Численное моделирование и экспериментальное исследова-
ние жидкость-жидкостного эжектора с криволинейным начальным участком ка-
меры смешения с прямолинейной камерой смешения / С.С. Картас, В.И. Пан-
ченко, Ю.Б. Александров // Вестник Пермского национального исследователь-
ского политехнического университета. Аэрокосмическая Техника. – 2020. – № 60.
– С. 88-95.
30. Кравцов, М.В. Расчет подачи воды в гидроструйные аппараты / М.В.
Кравцов, А.М. Кравцов // Изв. Вузов. Белорусский национальный технический
университет. – С. 80-86.
31. Кузьмин, В.А. Методика расчета эжекторов в промышленности и энерге-
тика / В.А. Кузьмин, В.И. Панченко, В.А. Сыченков, Р.Р. Бикбулатов // Современ-
ная наука: идеи, исследования, результаты, технологии. Сборник научных статей.
Выпуск 2 (10). - Киев: «НПВК Триакон», 2012. – С. 92 – 95.
32. Ломакин, В.О. Влияние геометрической формы сопла струйного насоса
на его характеристики / В.О. Ломакин, П.С. Чабурко // Наука и Образование.
МГТУ им.Н. Э. Баумана, Электрон. Журнал. – 2014. – № 12. – С. 210-217.
33. Лямаев, Б.Ф. Гидроструйнные насосы и установки / Б. Ф. Лямаев / Л.: Ма-
шиностроение. Ленингр. Отд-ние,1988. 256 с., ил.
34. Мазилевский, И. И. Влияние длины камеры смешения на коэффициент
инжекции / И. И. Мазилевский, Н. П. Шаманов. [Текст] // Морские интеллекту-
альные технологии. – СПб. – 2013. – № 4 (22). – C. 44 - 47.
102
35. Мазилевский, И.И. Исследование характеристик газо- газовых бездиффу-
зорных струйных аппаратов: диссертация на соискание ученой степени канд. техн.
наук: 05.08.05 / Мазилевский Илья Игоревич. – Санкт-Петербург, 2016. - 230 с.
36. Мингазов, Б. Г. Исследование эмиссии токсичных вещества при впрыске
воды в камеры сгорания / Б. Г. Мингазов, Т. Х. Мухаметгалиев // Вестник Самар-
ского государственного аэрокосмического университета. – 2011. – № 5. – С. 203-
207.
37. Михальченкова, А.Н. Влияние конструктивных и режимных параметров
работы вихревого аппарата на процесс эжекции жидких сред: диссертация на со-
искание ученой степени канд. техн. наук: 05.17.08 / Михальченкова Анна Никола-
евна. – Москва, 2018. – 137 с.
38. Модорский, В.Я. Моделирование работы газожидкостного эжектора ис-
пытательного стенда / В.Я. Модорский, А.В. Козлова // Изв. Вузов. Авиационная
техника. – 2008. - №1. – С. 29-31.
39. Молочников, В. М. Исследование применимости пакета FLUENT к моде-
лированию дозвуковых отрывных течений / В. М. Молочников, Н. И. Михеев, О.
А. Душина // Теплофизика и аэромеханика. – 2009. Т. 16. – № 3. – С. 387 – 394.
40. Монахова, В.П. Исследование эжекторных усилителей тяги (ЭУТ): авто-
реф. диссертация на соискание ученой степен канд. техн. наук: 05.07.05 / Мона-
хова Вероника Павловна. – Москва, 2005. – 32 с.
41. Некрасов, Б.Б. Гидравлика и ее применение на летательных аппаратах /
Б.Б. Некрасов. – М.: Изд-во. Машиностроение, 1967. – 368 c.
42. Осипов, А.О. Особенности взаимодействия противокристаллизационных
жидкостей с авиационным топливом / А.О. Осипов, К.В. Велапатиньо // Научный
вестник МГТУ ГА, серия: эксплуатация воздушного транспорта. – 2006. - № 109.
– С. 129-131.
43. Панченко, В.И. Расчет идеального увеличителя тяги / В.И. Панченко, Р.Р.
Бикбулатов // Изв. Вузов. Авиационная техника. – 2012. - №1. - С. 36-40.
44. Панченко, В.И. Разработки кафедры "РДЭУ" / В.И. Панченко, В.А. Сы-
ченков, Р.Р. Халиулин, Ю.Б. Александров, Т.Х. Мухаметгалиев, Н.В. Давыдов //
103
Реактивные двигатели и энергетические установки. Материалы докладов Всерос-
сийской научно-технической конференции, посвященной 70-летию основания ка-
федры ракетных двигателей Казанского авиационного института (КАИ) (г. Ка-
зань, 21-22 мая 2015 г.). Казань: Изд-во. Казан. ун-та, 2015. – С. 223-229.
45. Пат. 127138 Российская Федерация, МПК F04F5/16. Эжектор / Сыченков
В.А., Раскин А.И., Халиулин Р.Р. и др.; Заявитель и патентообладатель Открытое
акционерное общество «Зеленодольское проектно-конструкторское бюро». – №
2012148333/06; заявл. 13.11.2012; опубл. 20.04.2013, Бюл. № 11. – 2 с.
46. Пат. 2366840 Российская Федерация, МПК F04F5/30. Эжектор / Панченко
В.И., Сыченков В.А., Раскин А.И. и др.; Заявитель и патентообладатель Открытое
акционерное общество «Зеленодольское проектно-конструкторское бюро». – №
2008103053/06; заявл. 28.01.2008; опубл.10.09.2009, Бюл. № 25. – 3 с.
47. Пат. 119417 Российская Федерация, МПК F04F5/30. Эжектор / Сыченков
В.А., Панченко В.И., Халиулин Р.Р. и др.; Заявитель и патентообладатель Обще-
ство с ограниченной ответственностью «Научно-внедренческая фирма «Спектр».
– № 2012112780/06; заявл. 02.04.2012; опубл. 20.08.2012, Бюл. № 23. – 2 с.
48. Пат. 4835961. США, МКИ 02 К 3/04. Эжектор / Presz, Jr. Walter, M. Pater-
son, R. Werle, M.
49. Пиралишвили, Ш.А. Исследование процесса смесеобразования в прямо-
точном вихревом эжекторе / Ш.А. Пиралишвили, Р.И. Иванов // Труды пятой Рос-
сийской национальной конференции по теплообмену. М.: Изд–во МЭИ, 2010 г. –
Т.З. – С. 214-217.
50. Пиралишвили, Ш.А. Исследование вихревого эжектора смесителя/ Ш.А.
Пиралишвили, Р.И. Иванов // Научно–технический и информационно–аналитиче-
ский журнал «Тепловые процессы в технике». – 2010. – №2, Т.2. – С. 57-62.
51. Преображенский, В.П. Теплотехнические измерения и приборы: Учебник
для вузов по специальности «Автоматизация теплоэнергетических процессов» /
В.П. Преображенский. – 3-е изд., перераб. – М.: «Энергия», 1978. – 704 с.
104
52. Ратников, С. П. Применение вихревой трубы для повышения эффектив-
ности работы ГТУ / С. П. Ратников // Вестник Московского авиационного инсти-
тута. – 2008. T.15. - № 3. – С. 63-68.
53. Сазонов, Ю.А. Конструирование струйных аппаратов: Учебное пособие /
Ю.А. Сазонов / Москва: Изд-во. центр РГУ нефти и газа (НИУ) имени И. М. Губ-
кин, 2016. – 70 c.
54. Седов, Л.И. Мехника сплошной среды / Л.И. Седов / Том 2. – Москва:
Наука, 1970. – 568 с.
55. Семенихин, С. А. Повышение теплогидравлической эффективности про-
филированных труб / С. А. Семенихин, Д. В. Сысоев, В. Б. Тихонов // Вестник
Московского авиационного института. – 2007. T.14. - № 2. – С. 9-22.
56. Соколов, Е.Я. Струйные аппараты / Е.Я. Соколов, Н.М. Зингер. – 3-е изд.,
перераб. – М.: Энергоатомиздат, 1989. – 352 c.
57. Спиридонов, Е.К. О работе жидкостного эжектора при малых коэффици-
ентах эжекции / Е.К. Спиридонов, С.Ю. Битюцких // Изв. Известия Самарского
научного центра Российской академии наук. – 2014. Т. 16. – №2. – С. 538-542.
58. Спиридонов, Е.К. Характеристики нестацонарной эжекции в жидкостном
струйном насосе / Е.К. Спиридонов, А. А. Дурасов // Изв. Вузов, Вестник ЮУрГУ.
– 2007. - № 25. – С. 35-43.
59. Спиридонов, Е.К. Исследование предельных режимов двухфазного эжек-
тора / Е.К. Спиридонов, С.Б. Школин // Вестник ЮУрГУ. – 2008. – № 10. – С 55-
61.
60. Сыченков, В.А. Исследование коаксиального газового эжектора / В.А.
Сыченков. В.И. Панченко, Р.Р. Халиулин // Известия высших учебных заведений.
Авиационная техника. – 2014. -№2. - С. 24-28.
61. Улитенко, Ю.А. Модернизация турбореактивного двухконтурного двига-
теля с форсажной камерой сгорания путем впрыска воды в проточную часть воз-
духозаборника / Ю.А. Улитенко, А.В. Еланский, И.Ф. Кравченко // Вестник дви-
гателестроения. – 2014. – № 2. – С. 122-129.
105
62. Филиппов, В.В. Гидравлическое сопротивление сети / В.В. Филиппов. –
Самара: Издательство Самарский государственный технический университет,
2017. – 38 с.
63. Халиулин, Р.Р. Разработка методики расчета эжекторов с малыми коэф-
фициентами эжекции / Р.Р. Халиулин, В.А. Сыченков, В.И. Панченко // Известия
высших учебных заведений. Авиационная техника. – 2018. -№1. - С. 65-71.
64. Халиулин, Р.Р. Разработка методики расчета эжекторов с малыми коэф-
фициентами эжекции / Р.Р. Халиулин, В.А. Сыченков, В.И. Панченко // Известия
высших учебных заведений. Авиационная техника. – 2018. №1. - С. 65-70.
65. Халиулин, Р.Р. Повышение эффективности энергетических ГТУ с приме-
нением эжекторных систем: диссертация на соискание ученой степени канд. техн.
наук: 05.07.05 / Халиулин Руслан Рафаэлевич. – Казань, 2019. – 136 с.
66. Хаустов, А. И. Расчет течения жидкости в каналах вихревого насоса / А.
И. Хаустов, И. Л. Жданов, Э. Д. Сергиевский, Е. В. Овчинников // Вестник Мос-
ковского авиационного института. – 2003. T.10. - № 2. – С. 47-51.
67. Dvorak, V. Study of optimization of lobed nozzle for mixing [Text] / V. Dvorak
// Colloquium Fluid Dynamics, Institute of Thermomechanics AC CR. - Prague, Czech
Republic, – 2007, – P. 17-18.
68. Dymarski, C. Simplified method of water cooled exhaust system design and
performance assessment / C. Dymarski, M. Narewski // Journal of Polish CIMEEAC.
Vol. 11, № 1. – 2016. - P. 23-29.
69. Hiscoke, B. IR Suppression – Exhaust Gas Cooling by Water Injection / B.
Hiscoke // Mecon 2002. Conference Proceedings. Future orientated technologies, 03-06
September 2002 in Hamburg. – P. 101-103.
70. Kartas, S.S. Selection of the Turbulent Viscosity Model for Numerical Calcu-
lation of the Ejector with a Curvilinear Section of the Mixing Chamber / S.S. Kartas,
V.I. Panchenko, Y.B. Aleksandrov // Russian Aeronautics, 2019, Volume 62, Issue 4, –
pp. 620-624.
106
71. Kartas, S.S. Curviline section radius and straight-line section length of a mixing
chamber their influence ejector characteristics / S.S. Kartas, V.I. Panchenko, V.I. Ale-
ksandrov // Russian Aeronautics, 2020, Volume 63, Issue 2, – pp. 290-294.
72. Schleipen, H.M.A. Ship exhaust gas plume cooling / H.M.A Schleipen, F.P.
Neele // TNO, Proceedings of SPIE, Vol. 5431, (SPIE Bellingham 2004). P. 66-76,
2004.
Обратите внимание, представленные выше научные тексты размещены для ознакомления и получены посредством распознавания оригинальных текстов диссертаций (OCR). В связи с чем, в них могут содержаться ошибки, связанные с несовершенством алгоритмов распознавания. В PDF файлах диссертаций и авторефератов, которые мы доставляем, подобных ошибок нет.