Исследование и разработка технологии гелиеводуговой сварки неплавящимся электродом тонколистовых элементов из сплавов типа хромаль тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.03.06, кандидат технических наук Власов, Сергей Николаевич

• Власов, Сергей Николаевич
• кандидат технических наук
• 2004

Оглавление диссертации кандидат технических наук Власов, Сергей Николаевич

Введение

Глава 1. Металлургические, теплофизические и технологические особенности сварки сплавов типа хромаль (литературный обзор).

1.1. Сплавы системы железо-хром-алюминий и их свариваемость.

1.2. Тепловые процессы при сварке тонколистовых однофазных сплавов на основе железа.

1.2.1. Влияние термического цикла сварки на структуру металла околошовной зоны сварных соединений.

1.2.2. Влияние термического цикла сварки на процессы кристаллизации металла сварных швов.

1.3. Технологические аспекты сварки сплавов системы железо-хром-алюминий

1.3.1. Анализ способов сварки сплавов типа хромаль.

1.3.2. Пути и способы повышения тепловой эффективности дуги с неплавящимся электродом.

1.3.3. Проблемы удаления поверхностных оксидных пленок.

1.3.4. Вопросы стойкости неплавящихся электродов.

Выводы к главе 1.

Цель и задачи исследования.

Глава 2. Материалы, оборудование и методы исследования.

2.1. Материалы.

2.2. Методы исследования электрофизических свойств дуги.

2.3. Методы исследования тепловых процессов.

2.4. Методы исследования стойкости неплавящихся электродов, структуры и свойств сварных соединений.

2.5. Методы обработки результатов экспериментов.

Выводы к главе 2.

Глава 3. Исследование электрофизических характеристик и строения малоамперной дуги с неплавящимся электродом в гелии.

3.1. Статические характеристики дуги.

3.2. Приэлектродные падения потенциала.

3.3. Стойкость неплавящихся электродов при сварке малоамперной дугой в гелии.

3.4. Форма и строение столба дуги.

Выводы к главе 3.

Глава 4. Тепловые процессы при сварке хромалей малоамперной дугой в гелии.

4.1. Энергетические характеристики дуги.

4.2. Термические циклы сварки.

4.3. Влияние тепловых условий процесса сварки на геометрические размеры, структуру и механические свойства сварных соединений . . . . 127 Выводы к главе 4.

Глава 5. Разработка технологии гелиеводуговой сварки элементов сопротивления ускорителя трамвая.

5.1. Разработка способа сварки в инертных газах с принудительным охлаждением шва и зоны термического влияния.

5.2. Технология восстановления с помощью сварки элементов сопротивления ускорителя трамвая.

Выводы к главе 5.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Исследование и разработка технологии гелиеводуговой сварки неплавящимся электродом тонколистовых элементов из сплавов типа хромаль»

Прецизионные железохромоалюминиевые сплавы с высоким электрическим сопротивлением типа хромаль применяются в промышленности в качестве материала пусковых, тормозных и регулировочных реостатов в цепях тяговых электродвигателей на электротранспорте, резисторов измерительных приборов, нагревательных элементов промышленных и лабораторных электрических печей, бытовых приборов и аппаратов теплового действия, а также в конструкциях, требующих сочетания высокой жаростойкости с хорошими механическими свойствами, например, кромок воздухозаборников гиперзвуковых реактивных двигателей. Данные сплавы характеризуется более высокими, по сравнению с нихромами, удельным электрическим сопротивлением, жаростойкостью и рабочими температурами, стабильностью электрических характеристик в зависимости от температуры. Кроме того, отсутствие в составе дорогостоящего никеля делает их применение экономически более целесообразным, особенно в узлах оборудования малых и средних предприятий.

Изготовление конструкций, содержащих детали из указанных сплавов, требует в ряде случаев применения сварочных технологий. Кроме того, тяжелые условия эксплуатации (высокие рабочие температуры, большое количество теплосмен, окислительные атмосферы, вибрационные нагрузки на транспорте) приводят к образованию различных дефектов, большинство из которых могут быть исправлены сваркой. Наличие однофазной структуры тройного аз-твердого раствора, не претерпевающей полиморфных превращений при нагреве и охлаждении, обуславливает высокую склонность хромалей к перегреву под воздействием термического цикла сварки, что приводит к резкому снижению механических свойств металла. Помимо этого, плотная поверхностная окисная пленка, состоящая более чем на 98% из оксида алюминия А12Оз, существенно препятствует сплавлению свариваемых кромок, а также является причиной непроваров и неметаллических включений в металле шва. Хромалевые элементы сопротивления чаще всего выполняются в виде ленты толщиной от

0,2 до 3,2 мм, что дополнительно требует учета технологических особенностей сварки тонколистовых материалов. Перечисленные трудности обуславливают в большинстве случаев необходимость полной замены хромалевых деталей при выходе их из строя.

В качестве способа сварки тонколистовых конструкций широкое распространение получила аргонодуговая сварка неплавящимся электродом. По сравнению с другими способами она обладает рядом преимуществ, к которым можно отнести универсальность, высокую технологичность, относительную простоту и доступность оборудования. Однако по концентрации вводимой в свариваемый металл тепловой энергии дуга с неплавящимся электродом в аргоне уступает всем известным сварочным источникам нагрева за исключением газового пламени, что, как показали исследования А.С. Зубченко, Н.И. Каховского, В.Н. Липодаева, М.Х. Шоршорова, К.А. Ющенко и др., крайне неблагоприятно при сварке материалов, обладающих повышенной склонностью к перегреву.

Среди способов повышения сосредоточенности дуги с неплавящимся электродом одним из наиболее перспективных является применение в качестве защитного газа гелия. Гелиеводуговая сварка неплавящимся электродом достаточно широко применяется за рубежом, однако сведения, опубликованные в работах R.A. Cresswell, С.Е. Jackson, J.F. Key и др. весьма ограничены. Работы по изучению процесса гелиеводуговой сварки выполнялись в ИЭС им. Е.О. Па-тона (Д.М. Рабкин, О.Н. Иванова, В.П. Будник, Б.А. Стебловский, Фан Ван Лан и др.). Отдельные особенности процесса гелиеводуговой сварки рассмотрены также в работах А.И. Акулова, И.И. Зарубы, А .Я. Ищенко, В. А. Косовича, И.Е. Лапина, А.Г. Покляцкого, В.Л. Руссо и др.

Однако высказываемые в литературе мнения относительно проплавляющей способности и сосредоточенности дуги в гелии в отдельных своих моментах носят противоречивый характер. Большинство имеющихся данных по гелиеводуговой сварке неплавящимся электродом относятся к сварке алюминия и сплавов на его основе сильноточной (свыше 100 А) дугой. Исследованиями

В.М. Елагина, Ф.И. Кислюка, В.Ф. Гордеева, А.В. Пустогарова, В.А. Букарова и др. показано также, что применение гелия в качестве защитного газа негативно сказывается на стойкости неплавящихся электродов, которая в этом случае зависит от химического состава материала анода.

В связи с изложенным актуальными являются исследования, направленные на разработку технологических процессов сварки малоамперной дугой с неплавящимся электродом в гелии, обеспечивающих высокий уровень механических и эксплуатационных свойств соединений тонколистовых элементов из сплавов типа хромаль.

Цель и задачи работы. Целью диссертационного исследования является разработка научно обоснованной технологии гелиеводуговой сварки тонколистовых элементов сопротивления из сплава хромаль Х23Ю5 на основе исследования свойств малоамперной дуги с неплавящимся электродом в гелии, теп-лофизических и технологических особенностей процесса сварки.

Для достижения поставленной цели в работе решены следующие задачи:

1. Исследованы электрофизические особенности малоамперной дуги «вольфрам-хромаль Х23Ю5» в гелии;

2. Исследована стойкость неплавящихся электродов различных марок и конструкций при сварке малоамперной дугой в гелии;

3. Исследованы энергетические характеристики малоамперной дуги «вольфрам-хромаль Х23Ю5» в гелии и теплофизические особенности процесса гелиеводуговой сварки тонколистовых сплавов типа хромаль;

4. Изучено влияние параметров режима сварки на структуру и механические свойства сварных соединений и эксплуатационные характеристики сварных элементов сопротивления из сплавов типа хромаль;

5. Определены рациональные режимы сварки и разработана научно обоснованная технология сварки элементов сопротивления.

Научная новизна работы. 1. Установлены взаимосвязи между электрофизическими особенностями горения малоамперной дуги с неплавящимся электродом в гелии и тепловыми условиями в зоне сварки, определяющими, в конечном итоге, прочностные свойства сварных соединений тонколистовых сплавов типа хромаль. При этом применение гелиеводуговой сварки уменьшает степень перегрева и повышает балл зерна металла шва и околошовной зоны, способствует термическому разрушению поверхностной окисной пленки за счет увеличения коэффициента сосредоточенности дуги в 1,9-3,3 раза по сравнению с дугой в аргоне.

2. Показано, что при сварке малоамперной дугой в гелии наблюдается снижение стойкости активированных неплавящихся электродов, проявляющееся в образовании наростов и разрушении рабочих участков, обусловленное изменением физических свойств материала электрода в результате образования многокомпонентных твердых растворов на основе вольфрама, содержащих как входящие в состав электрода, так и испаряющиеся с анода элементы.

3. Впервые показано, что наблюдающийся при увеличении содержания гелия в аргоно-гелиевой смеси до 75-80% скачок напряжения на дуге (до 3 В) обусловлен увеличением не только катодного, но и анодного падения потенциала, который лишь незначительно уступает первому по величине и может достигать 1,0-1,5 В. При этом градиент потенциала в столбе дуги остается практически неизменным.

4. С помощью разработанной методики определения диаметра столба дуги путем поперечного зондирования двойным горизонтальным зондом установлено, что максимальное сжатие столба дуги в гелии имеет место не в непосредственной близости, а на некотором расстоянии от анода. Изменение конструктивных параметров рабочего участка электрода и расхода газа позволяет в широких пределах управлять формой и размерами столба дуги в гелии, влияя на ее сосредоточенность и проплавляющую способность.

Достоверность результатов проведенных исследований, объекты и методы исследования. Объектом исследования являлся хромаль Х23Ю5 — прецизионный железохромоалюминиевый сплав с высоким электрическим сопротивлением. В качестве способов сварки применялись аргоно- и гелиеводу-говая сварка неплавящимся электродом. Основные задачи решались расчетными и экспериментальными методами, базирующимися как на стандартных, так и на вновь разработанных оригинальных методиках. Достоверность полученных в работе результатов подтверждается воспроизводимостью всех основных положений другими исследователями и непротиворечивостью полученных результатов существующим представлениям.

Практическая ценность. На основе проведенных исследований разработаны технологические рекомендации по выбору состава аргоно-гелиевых смесей, позволяющих обеспечить наибольшее тепловложение и сосредоточенность нагрева при сварке сплавов типа хромаль неплавящимся электродом, что способствует получению бездефектных сварных соединений с высокими механическими свойствами. Определены рациональные с точки зрения обеспечения максимальной стойкости конструкции и марки неплавящихся электродов для сварки малоамперной дугой в гелии.

Разработан способ дуговой сварки в защитных газах с принудительным газовым охлаждением шва и зоны термического влияния (решение о выдаче патента РФ по заявке №2002129618), обеспечивающий повышение механических свойств соединений за счет формирования более узких швов с меньшей зоной термического влияния и более благоприятной структурой вследствие интенсивного охлаждения участков зоны термического влияния, непосредственно прилегающих к боковой стороне сварочной ванны, который может применяться для сварки высокохромистых ферритных сталей, коррозионностойких сталей с повышенным содержанием бора, сплавов типа хромаль, дисперсионно твердеющих алюминиевых сплавов и др. материалов, требующих повышенной жесткости термического цикла сварки.

Для МП ПО «Волгоградэлектротранс» разработана технология гелиево-дуговой сварки неплавящимся электродом вышедших из строя элементов сопротивления из сплава Х23Ю5 толщиной 0,8 и 0,9 мм для ускорителя трамвая, позволяющая восстанавливать до 60% элементов с продлением срока их службы не менее чем в 1,8 раза. Ожидаемый годовой экономический эффект от внедрения указанной технологии составляет 197,2 тыс. руб. Доля автора составляет 50%.

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы докладывались и обсуждались на международных научно-технических конференциях «Слоистые композиционные материалы - 2001», г. Волгоград, 2001 г.; «Современные материалы и технологии - 2002», г. Пенза, 2002; всероссийских научно-технических конференциях «Сварка и контроль - 2001», г. Воронеж,

2001 г.; «Аэрокосмическая техника и высокие технологии - 2002», г. Пермь,

2002 г.; «Сварка на рубеже веков», г. Москва, 2003 г.; «МАТИ — Сварка XXI века», г. Москва, 2003 г.; «Прогрессивные технологии в обучении и производстве», г. Камышин, 2002, 2003 гг.; на VI и VII межвузовских конференциях молодых исследователей Волгограда и Волгоградской области, г. Волгоград, 2001, 2002 гг.; на научных семинарах кафедры «Оборудование и технология сварочного производства» ВолгГТУ, г. Волгоград.

Публикации. По результатам диссертации опубликовано 16 печатных работ, получен патент Российской Федерации. Основные положения, выносимые на защиту, изложены в центральных российских изданиях.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, пяти глав, общих выводов и результатов работы, списка использованной литературы и приложения. Она изложена на 170 листах машинного текста, содержит 79 рисунков и 13 таблиц. Список литературы содержит 120 наименований.

Заключение диссертации по теме «Технология и машины сварочного производства», Власов, Сергей Николаевич

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. Сварка прецизионных сплавов типа хромаль требует применения способов, характеризующихся максимальной концентрированностью вводимой в свариваемый металл тепловой энергии в совокупности с минимальным временем пребывания металла при высоких температурах. При сварке указанных сплавов неплавящимся электродом требуемая концентрация энергии обеспечивается путем применения в качестве защитного газа гелия. Коэффициент сосреЛ доточенности дуги в этом случае может достигать 32,9 см" (/д = 12 А).

2. Высокая сосредоточенность дуги в гелии обусловлена наличием сжатия на некотором расстоянии от анода. Форма столба дуги и величина сжатия зависят от конструктивных параметров рабочего участка электрода и расхода газа. Максимальное тепловыделение в анодной области и сосредоточенность дуги обеспечивается применением электродов традиционной конструкции с углом заточки рабочего участка 30±5° при ограничении расхода гелия 10 л/мин.

3. Заточенные электроды из активированного вольфрама обладают крайне низкой стойкостью при сварке малоамперной дугой в гелии, что обусловлено изменением физических свойств материала электрода при переходе к многокомпонентным металлургическим системам, содержащим как входящие в состав электрода, так и испаряющиеся с анода элементы. Повышение ресурса работы может быть достигнуто заменой активированных электродов на электроды из чистого вольфрама либо уменьшением их диаметра.

4. Сварку сплавов типа хромаль необходимо выполнять в чистом гелии или в его смесях с аргоном при ограничении содержания последнего 10%. Данное требование объясняется существованием критического содержания аргона в смеси (20-25%), при котором происходит скачкообразное уменьшение при-электродных падений потенциала, обусловленное изменением физических характеристик плазмы разряда.

5. Время т пребывания металла околошовной зоны при температуре выше Гкр = 1000°С при сварке в гелии более чем в 2 раза меньше аналогичного показателя при сварке в аргоне (4,5-5,0 и 11,5-12,5 с соответственно). Разница в длительности т' пребывания металла выше 1000°С на стадии нагрева термического цикла существенно меньше и составляет 1,5-2,0 с, что предопределяет сходное строение околошовной зоны соединений, полученных аргоно- и гелиеводуговой сваркой. Главным структурным отличием является присутствие в металле ОШЗ в первом случае сверхкрупных зерен размерами свыше 200 мкм (до 3%).

6. При гелиеводуговой сварке тонколистовых сплавов типа хромаль температура диссоциации окиси алюминия AI2O3 достигается в ванне уже при токе 10-12 А, в то время как при аргонодуговой сварке необходимая величина /д в 5-5,5 раз выше. Уменьшение величины тока способствует существенному повышению мгновенной скорости охлаждения и>]50о при температуре кристаллизации (до 295 °С/с против 174 °С/с при сварке в аргоне). Результатом этого является получение узких швов с более мелкой и равноосной структурой, уровень механических свойств которых существенно превышает аналогичный показатель при сварке в аргоне: сув = 740 МПа, а = 110° против 590 МПа и 30° соответственно.

7. Разработанный на уровне изобретения (решение о выдаче патента РФ по заявке №2002129618) способ дуговой сварки в защитных газах с принудительным газовым охлаждением шва и зоны термического влияния обеспечивает повышение механических свойств соединений за счет формирования более узких швов с меньшей зоной термического влияния и более благоприятной структурой вследствие интенсивного охлаждения участков зоны термического влияния, непосредственно прилегающих к боковой стороне сварочной ванны, и может применяться для сварки высокохромистых ферритных сталей, коррози-онностойких сталей с повышенным содержанием бора, сплавов типа хромаль, дисперсионно твердеющих алюминиевых сплавов и др. материалов, требующих повышенной жесткости термического цикла сварки.

8. На основе результатов проведенных исследований для МП ПО «Вол-гоградэлектротранс» разработана технология гелиеводуговой сварки вышедших из строя элементов сопротивления из сплава Х23Ю5 толщиной 0,8 и 0,9 мм для ускорителя трамвая, позволяющая восстанавливать до 60% вышедших из строя элементов с продлением срока их службы не менее чем в 1,8 раза. Ожидаемый годовой экономический эффект от внедрения указанной технологии составляет 197,2 тыс. руб.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Власов, Сергей Николаевич, 2004 год

1. Марморштейн Л.В. Сплавы железо-хром-алюминий. - М.: Металлург-издат, 1950. - 120 с.

2. Корнилов И.И., Михеев B.C. Жароупорные сплавы №1 и №2. — М.: Ме-таллургиздат, 1943. 207 с.

3. ГОСТ 10994 Сплавы прецизионные. Марки. Введ. 01.01.75. — М., Издательство стандартов, 1974. - 27 с.

4. Гуляев А.П. Металловедение: Учебник для вузов. 5-е изд., перераб. -М.: Металлургия, 1978. - 648 с.

5. Лахтин Ю.М. Металловедение и термическая обработка металлов: Учебник для вузов. 3-е изд., перераб. и доп. — М.: Металлургия, 1984. — 360 с.

6. Болховитинов Л.Ф. Металловедение и термическая обработка: Учебник для вузов. 3-е изд., перераб. - М.: Машгиз, 1954. - 447 с.

7. Гольдштейн М.И., Грачев С.В., Векслер Ю.Г. Специальные стали: Учебник для вузов. М.: Металлургия, 1985. - 408 с.

8. Каховский Н.И. Сварка нержавеющих сталей. Киев: Техшка, 1968. — 312 с.

9. Гривняк И. Свариваемость сталей: Пер. со словац. Л.С. Гончаренко; Под ред. Э.Л. Макарова. М.: Машиностроение, 1984. - 216 с.

10. Лившиц Л.С., Хакимов А.Н. Металловедение сварки и термическая обработка сварных соединений. 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Машиностроение, 1989.-339 с.

11. Технология электрической сварки металлов и сплавов плавлением: Под ред. Б.Е. Патона. -М.: Машиностроение, 1974. 768 с.

12. Акулов А.И., Бельчук Г.А., Демянцевич В.П. Технология и оборудование сварки плавлением: Учебник для вузов. — М.: Машиностроение, 1977. — 432 с.

13. ГОСТ 5632 Высоколегированные стали и сплавы коррозионностойкие, жаростойкие и жаропрочные. Марки. Введ. 01.01.75. - М.: Издательство стандартов, 1991. - 60 с.

14. Улучшение свариваемости хромистых ферритных сталей / Липодаев В.Н., Ющенко К.А., Морозов Р.И. и др. // Автоматическая сварка — 1984. — №2. -С. 44-47.

15. Исследование склонности ферритной стали Х25Т к хрупкому разрушению / Зубченко А.С., Коляда А.А., Давидчук П.И., Пахуридзе В.Н. // Сварочное производство. 1971. - №9. - С. 30-32.

16. Зубченко А.С., Елисеева Г.Д. Влияние кратковременного нагрева в области 475°С на свойства сварных соединений хромистых ферритных сталей // Сварочное производство. 1977. - №4. - С. 33-34.

17. Талов Н.П. О природе понижения пластичности хромистой ферритной стали / В кн.: Качественные стали и сплавы. Вып. 4. - М.: Металлургия, 1979. -С. 5-15.

18. Зубченко А.С. Хрупкость при 475°С хромистых ферритных сталей при сварочном и печном нагреве // Сварочное производство. 1981. - №12. - С. 2628.

19. Williams R.O., Paxtion H.W. The nature of ageing of binary iron and chromium alloys around 500°C // Journal of the Iron and Steel Institute. 1957. - Vol. 185.-P. 358-374.

20. Зубченко А.С. Влияние углерода и азота на свариваемость стали с 25 % хрома // Автоматическая сварка. 1972. - №3. - С. 5-8.

21. Шалимов Ю.А., Зубченко А.С. Влияние анизотропии на склонность сталей к хрупкому разрушению после сварочного нагрева // Проблемы прочности. 1975. - №2. - С. 53-58.

22. Винокуров В.А. Сварочные деформации и напряжения. — М.: Машиностроение, 1968. 236 с.

23. Шоршоров М.Х. Металловедение сварки стали и сплавов титана. — М.: Наука, 1965.-336 с.

24. Рыкалин Н.Н. Расчеты тепловых процессов при сварке: Учебное пособие для вузов. М.: Машгиз, 1951. - 296 с.

25. Теория сварочных процессов: Учебник для вузов / Волченко Н.Н., Ям-польский В.М., Винокуров В.А. и др.; Под ред. В.В. Фролова. М: Высшая школа, 1988. - 559 с.

26. Багрянский К.В., Добротина З.А., Хренов К.К. Теория сварочных процессов: Учебник для вузов. Киев: Вища школа, 1976. - 424 с.

27. Петров Г.Л., Тумарев А.С. Теория сварочных процессов: Учебник для вузов. Изд. 2-е, перераб. -М.: Высшая школа, 1977. 392 с.

28. Астафьев А.С., Гуляев А.П. О росте зерна стали в околошовной зоне // Сварочное производство. 1972. - №7. - С. 45-47.

29. Закс И.А. Сварка разнородных сталей. Л.: Машиностроение, 1973. -208 с.

30. Лейкин А.Е., Родин Б.И. Материаловедение: Учебник для вузов. М.: Высшая школа, 1971. - 416 с.

31. Баранов М.С., Вощинский М.Л. Состояние и перспективы развития лазерной сварки // Сварочное производство. 1967. - №11. - С. 52-55.

32. Рыкалин Н.Н., Углов А.А. Расчет процессов нагрева при сварке металлов лучом лазера // Сварочное производство. 1967. - №6. - С. 1-5.

33. Назаренко O.K. Достижения и перспективы применения электроннолучевой сварки // Сварочное производство. 1967. -№11. - С. 48-52.

34. Влияние способа сварки на сопротивление разрушению соединений алюминиево-литиевых сплавов 1420 и 1460 / Т.М. Лабур, А.А. Бондарев, А.В. Лозовская и др. // Автоматическая сварка. 2001. - №7. - С. 12-16.

35. Петров А.В., Славин Г.А., Вербицкий В.Г. Исследование тепловой эффективности процесса сварки сжатой дугой тонколистового материала // Сварочное производство. 1967. - №2. - С. 6-8.

36. Микроплазменная сварка / Б.Е. Патон, B.C. Гвоздецкий, Д.А. Дудко и др. Киев: Наукова думка, 1979. - 248 с.

37. Воропай Н.М., Кулик А.Н., Гульчевский Л.С. Распространение тепла в основном металле при микроплазменной сварке // Физика и химия обработки материалов. 1977. - №4. - С. 33-39.

38. Сварка особотонкостенных труб: Под ред. Д.А. Дудко. М.: Машиностроение, 1977. -128 с.

39. Некоторые особенности микроплазменной сварки тонколистовых материалов / В.В. Басанский, В.М. Балицкий, В.Н. Самилов, И.В. Сухенко // Автоматическая сварка. 1971. - №9. - С. 40-42.

40. Hirschmann F. Automatic Random Shape Arc Welding usid X, Y and Rotation Control // Welding and Metal Fabrication. 1969. - №5. - P. 208-209.

41. Бадьянов Б.Н., Давыдов В.А., Колупаев Ю.Ф. Использование газообразных галоидных соединений при сварке плавлением (обзор литературы) // Сварочное производство. 1982. - №4. - С. 16-17.

42. Тимощенко А.Н., Гвоздецкий B.C., Лозовский В.П. Концентрация энергии на аноде дуги неплавящегося электрода // Автоматическая сварка. — 1978.-№5.-С. 68-70.

43. Бадьянов Б.Н., Колупаев Ю.Ф., Давыдов В.А. Продольное распределение потенциала в дуге, горящей в смеси аргона и гексафторида серы // Автоматическая сварка. 1980. - №4. - С. 68-69.

44. Бадьянов Б.Н., Давыдов В.А., Иванов В.А. Некоторые характеристики дуги, горящей в аргоне с добавкой галоидосодержащего газа // Автоматическая сварка. 1974. - №11. - С. 67.

45. Бадьянов Б.Н. и др. Изменение размеров зоны электропроводности дуги при введении газообразных галогенидов // Автоматическая сварка. 1977. -№4.-С. 67-68.

46. Болдырев A.M., Биржев В.А. Влияние магнитного поля на проплавляющую способность дуги прямой полярности // Сварочное производство. — 1982. — №4. — С. 10-11.

47. Болдырев A.M. и др. Управление кристаллизацией металла при сварке плавлением // Сварочное производство. 1971. - №6. - С. 35-37.

48. Савицкий М.М., Кушниренко Б.Н., Олейник О.И. Особенности сварки сталей вольфрамовым электродом с активирующими флюсами (АТЮ-процесс) // Автоматическая сварка. 1999. - №12. - С. 20-28.

49. Контракция дуги флюсом при сварке вольфрамовым электродом в аргоне / Б.Е. Патон, В.Н. Замков, В.П. Прилуцкий, П.В. Порицкий // Автоматическая сварка. 2000. - №1. - С. 3-9.

50. Влияние активирующих флюсов на проплавляющую способность и концентрацию энергии в анодном пятне / О.Е. Островский, В.Н. Крюковский, Б.Б. Бук и др. // Сварочное производство. 1977. - №3. - С. 3-4.

51. Becher W., Massone J. Beitrag zur zerzetzung von Schwefelhexafluorid in elektrischen Lichtbogen und Funken // Elektrotechnische Zeitschrift. 1970, 91. -No.ll.-S. 605-610.

52. Косович B.A. Разработка композиционных неплавящихся электродов и исследование эффективности их применения для сварки: Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. Волгоград: ВолгПИ, 1981. -123 с.

53. Свойства элементов: Справочник; Под ред. М.Е. Дрица. — М.: Металлургия, 1985.-692 с.

54. Лапин И.Е., Косович В.А. Неплавящиеся электроды для дуговой сварки: Монография / ВолгГТУ. Волгоград, 2001. - 190 с.

55. Топчий Ю.К., Каменев В.П. Установка для определения распределения потенциала в дуге с неплавящимся электродом // Сварочное производство. — 1974. -№1. С. 51-52.

56. Бродский А.Я. Аргонодуговая сварка вольфрамовым электродом. М.: Машгиз, 1956.-390 с.

57. Jackson С.Е. The Science of Arc Welding // Welding Journal. 1960. - №4. -P. 147-158.

58. Cresswell R.A. Gases and Gas Mixtures in MIG and TIG Welding // Welding and Metal Fabrication. 1972. - April. - P. 114-119.

59. Заруба И.И. О форме токопроводящего канала столба дуги // Автоматическая сварка. 1967. - №11. - С. 23-26.

60. Руссо В.Л. Дуговая сварка в защитных газах. — Л.: Судостроение, 1984. -120 с.

61. Федько В.Т., Шматченко B.C. Влияние компонентов газовой среды на теплофизические свойства сварочной дуги (обзор) // Сварочное производство. — 2001. -№8.-С. 27-32.

62. Мироненко В.Н., Евстифеев B.C., Коршункова С.А. О выборе метода сварки алюминиевого сплава 1420 // Сварочное производство. — 1982. — №11. — С. 13-15.

63. Ищенко А.Я. Свариваемость современных высокопрочных алюминиевых сплавов: Обзор литературы // Автоматическая сварка. 1979. - №2. — С. 1822.

64. Будник В.П. Особенности сварки алюминиевых сплавов на постоянном токе прямой полярности // Автоматическая сварка. — 2003. №1. — С. 38-40.

65. Иванова О.Н., Фан Ван Лан, Рабкин Д.М. Влияние состава защитной газовой среды на плотность тока в анодном пятне сварочной дуги // Автоматическая сварка. 1977. — №1. - С. 70.

66. Key J.F. Anode/Cathode Geometry and Shielding Gas Interrelationships in GTAW // Welding Research Supplement. 1980. - December. - P. 364-370.

67. Будник В.П. Влияние вида инертного газа на температуру ванны и разрушение оксидной пленки при сварке алюминия // Автоматическая сварка. — 1994.-№12.-С. 23-25.

68. Влияние состава защитных газов на технологические характеристики дуги при сварке алюминиевых сплавов неплавящимся электродом / А .Я. Ищенко, В.П. Будник, А.Г. Покляцкий, А.А. Гринюк // Автоматическая сварка. — 2000.-№2.-С. 19-22.

69. Гуревич С.М. Справочник по сварке цветных металлов. — Киев: Науко-ва думка, 1981.- 608 с.

70. Рабкин Д.М., Игнатьев В.Г., Довбищенко И.В. Сварка алюминия и его сплавов. Киев: Наукова думка, 1983. - 80 с.

71. Рязанцев В.И., Славин Г.А., Овчинников В.В. Образование и разрушение оксидных пленок на алюминиевых сплавах // Сварочное производство. — 1991.-№1.-С. 31-32.

72. Овчинников В.В., Гринин И.В., Федоров С.А. Особенности образования оксидных включений при дуговой сварке тонколистовых конструкций из алюминиевых сплавов // Сварочное производство. 1993. - №7. - С. 30-32.

73. Будник В.П., Рабкин Д.М., Смиян О.Д., Товмаченко В.Н. Термическое разрушение окисной пленки при сварке алюминия // Автоматическая сварка. — 1975.-№10.-С. 74-75.

74. Юсуфова З.А. О механизме разрушения окисных плён в стыке при ар-гонодуговой сварке алюминиевых сплавов // Сварочное производство. 1979. -№10.-С. 25-26.

75. Юсуфова З.А., Лесков Г.И. К вопросу о механизме разрушения окисных плён при сварке алюминиевых сплавов среде инертных газов // Сварочное производство. 1970. - №7. - С. 57-58.

76. Рабкин Д.М. и др. Сварка алюминиевых сплавов постоянным током прямой полярности // Автоматическая сварка. 1971. - №3. — С. 71-72.

77. Ищенко А.Я., Мишенков В.А., Чаюн А.Г. Аргоно-дуговая сварка алюминиевых сплавов Амг5 и 01381 на постоянном, переменном и асимметричном токе // Автоматическая сварка. 1978. -№11. - С. 46-48.

78. Стебловский Б.А., Будник В.П., Будько М.Г. и др. Сварка встык алюминиевых сплавов без подкладок // Автоматическая сварка. — 1985. — №3. — С. 71-72.

79. Будько М.Г., Будник В.П., Стебловский Б.А., Шевченко Н.И. Гелиево-дуговая сварка алюминиевых сплавов со свободным формированием корня шва: В сб. «Сварка цветных металлов». Киев: Наукова думка, 1989. - С. 23-25.

80. Еремин Е.Н., Кулишенко Б.А., Зиниград М.И. О стойкости вольфрамового электрода при сварке в смеси аргона и углекислого газа // Сварочное производство.-1979.-№1.-С. 17-18.

81. Елагин В.М., Кислюк Ф.И. О влиянии химического состава вольфрамового электрода на характер его разрушения и блуждание дуги // Сварочное производство. 1972. - №6. - С. 7-9.

82. Особенности работы вольфрамовых катодов в аргоне и гелии / Гордеев

83. В.Ф., Пустогаров А.В., Кучеров Я.Р., Халбошин А.П. // Автоматическая сварка. 1981 - №6. — С. 48-50.

84. Сравнительная оценка работоспособности неплавящихся электродов различных конструкций / Косович В.А., Полупан В.А., Седых B.C. и др. // Сварочное производство. 1987. - № 8. - С. 19-20.

85. Букаров В.А., Ищенко Ю.С., Демичев В.И. Пути повышения стойкости вольфрамовых электродов при дуговой сварке // Сварочное производство. — 1984.-№9.-С. 22-24.

86. Стойкость вольфрамовых электродов при аргонодуговой сварке титана по флюсу / Прилуцкий В.П., Иванова О.И., Мечев B.C., Замков В.Н. // Автоматическая сварка. 1979. -№10. - С. 41-43.

87. Персиц JI.M., Гриценко М.С., Сидиров JI.P. Оценка факторов, влияющих на длительную стойкость вольфрамового электрода и надежность возбуждения дуги при аргонодуговой сварке // Сварочное производство. 1979. - №1. -С. 14-16.

88. Паршин С.Г. О рациональной форме рабочей поверхности вольфрамовых электродов, контактирующих с парами активирующего флюса // Сборка в машиностроении, приборостроении. — 2002. №4. - С. 30-32.

89. Стойкость прямоугольных и круглых вольфрамовых электродов при длительной работе / Шубин В.И., Буянов М.В., Бородин Ю.М. и др. // Сварочное производство. 1979. -№1. - С. 12-13.

90. ГОСТ 12766.2 Лента из прецизионных сплавов с высоким электрическим сопротивлением. Технические условия — Введ. 01.01.91. М.: Издательство стандартов, 1990. — 12 с.

91. Амосов В.М., Карелин Б.А., Кубышкин В.В. Электродные материалы на основе тугоплавких металлов — М.: Металлургия, 1976. — 224 с.

92. Баженов М.Ф., Карпачев Д.Г., Миллер С.М. Прокат из тяжелых цветных металлов. Справочник. М.: Металлургия, 1973. - 424 с.92. Патент США №2922028.93. Авт. свид. СССР №761183.94. Патент ГДР №213865.95. Авт. свид. СССР №1024197.96. Патент РФ №2170652.

93. Лесков Г.И. Электрическая сварочная дуга. М.: Машиностроение, 1970.-335 с.

94. Финкельбург В., Меккер Г. Электрические дуги и термическая плазма: Пер. с нем. В.Б. Левина и др.; Под ред. В.А. Фабриканта. М.: Изд-во иностр. лит., 1961.-370 с.

95. Ленивкин В.А., Дюргеров Н.Г., Сагиров Х.Н. Технологические свойства сварочной дуги в защитных газах. М.: Машиностроение, 1989. - 264 с.

96. Евченко В.М. Распределение потенциалов в дуге при сварке в среде углекислого газа активированной проволокой на прямой полярности / В сб. Вопросы газоэлектрической сварки. Ростов-на-Дону, 1972. - С. 65-73.

97. ГОСТ 14771 Дуговая сварка в защитном газе. Соединения сварные. Основные типы, конструктивные элементы и размеры. Введ. 01.07.1977. — М.: Издательство стандартов, 1996. — 60 с.

98. ГОСТ 6996 Соединения сварные. Методы определения механических свойств. Введ. 01.01.1967. - М.: Издательство стандартов, 1966. — 59 с.

99. ГОСТ 11701 Металлы. Методы испытаний на растяжение тонких листов и лент. — Введ. 01.01.1986. М.: Издательство стандартов, 1984. — 11 с.

100. ГОСТ 14019 Металлы. Методы испытаний на изгиб. — Введ. 01.07.1980. — М.: Издательство стандартов, 1980. 8 с.

101. ОСТ 26-1379 Швы сварных соединений. Металлографический метод контроля основного металла и сварных соединений химнефтеаппаратуры. — Введ. 01.10.1977. Волгоград: ВНИИПТхимнефтеаппаратуры, 1977. - 108 с.

102. Адлер Ю.П., Маркова Е.В., Грановский Ю.В. Планирование эксперимента при поиске оптимальных условий. 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Наука, 1976.-280 с.

103. Винарский М.С., Лурье М.В. Планирование эксперимента в технологических исследованиях. Киев: Техшка, 1975. - 168 с.

104. Иванова О.Н., Рабкин Д.М., Будник В.П. Допустимые значения тока при аргоно-дуговой сварке вольфрамовыми электродами // Автоматическая сварка. 1972. - № 11. - С. 38-40.

105. Savage W.F., Strunk S.S., Ishikawa Y. The effect of electrode geometry in gas tungsten-arc welding. Welding Journal. - 1965. -№ 11. — P. 489-496.

106. Ерохин А.А., Букаров B.A., Ищенко Ю.С. Влияние геометрии вольфрамового катода на некоторые характеристики сварочной дуги и проплавление металла // Сварочное производство. 1971. - № 12. - С. 17-19.

107. Электрические и тепловые характеристики малоамперной дуги постоянного тока с вольфрамовым электродом / Косович В.А., Лапин И.Е., Потапов А.Н. и др. // Сварочное производство. 1998. - №7. - С. 15-18.

108. Лебедев В.К. Устойчивость металлической ванны при сварке тонкого металла // Автоматическая сварка. 1975. - №6. - С. 71.

109. Рабинович В.А., Хавин З.Я. Краткий химический справочник / Под ред. А.А. Потехина и А.И. Ефимова. Л.: Химия, 1991. — 432 с.

110. А.с. СССР №414066 Способ сварки жаропрочных хромоникелевых сталей и сплавов / Бирман У.И., Замалтдинов Р.И., Швец М.Я., Лихачев Н.С. -Приоритет от 23.04.71.

111. А.с. СССР №604642 Способ сварки жаропрочных хромоникелевых сталей и сплавов / Бирман У.И., Железняк М.А., Швец М.Я. и др. Приоритет от 25.03.75.

112. А.с. СССР №1690994 Способ принудительного формирования границы кристаллизации сварочной ванны / Дробот А.В. Приоритет от 17.10.89 г.

113. А.с. СССР №1742002 Способ дуговой сварки с принудительным охлаждением и устройство для его осуществления / Дробот А.В. Приоритет от 20.11.89 г.

114. А.с. СССР №1764884 Способ дуговой сварки с принудительным охлаждением / Дробот А.В., Дробот В.И., Зубарев Т.Б. Приоритет от 20.06.89.

115. Патент США №5296675 Method for improving high temperature weld-ments / Paul S. Gilman. Приоритет от 19.03.93.

116. Патент США №5296676 Welding of aluminum powder products / Paul S. Gilman. Приоритет от 19.03.93.