Исследование и разработка методов и средств передачи размера единицы индуктивности на основе новых многозначных мер тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.11.05, кандидат технических наук Егоров, Петр Михайлович

• Егоров, Петр Михайлович
• кандидат технических наук
• 1999

Оглавление диссертации кандидат технических наук Егоров, Петр Михайлович

ОГЛАВЛЕНИЕ

Введение

Глава 1. АНАЛИЗ СОВРЕМЕННОГО СОСТОЯНИЯ МЕТОДОВ И СРЕДСТВ ИЗМЕРЕНИЯ ИНДУКТИВНОСТИ В ДИАПАЗОНЕ ЧАСТОТ ДО 100 кГц

1.1. Мосты переменного тока, применяемые для измерения индуктивности

1.1.1. Современные методы и средства измерения индуктивности

1.1.2. Особенности метрологического обеспечения приборов для измерения индуктивности

1.2. Рабочие эталоны (меры) индуктивности. Принципы построения и практическая реализация

1.2.1. Классификация рабочих эталонов (мер) индуктивности

1.2.2. Меры на основе катушек индуктивности

1.2.3. Трансформаторные меры иидуктивности

1.2.4. Меры на основе эквивалентов индуктивности

1.3. Анализ схем активных эквивалентов индуктивности для построения рабочих эталонов 1-го - 3-го разрядов

1.3.1. Классификация активных эквивалентов индуктивности

1.3.2. Основные типы схем активных эквивалентов индуктивности

1.4. Требования к многозначным мерам индуктивности на основе электронных эквивалентов

1.5. Выводы по первой главе

Глава 2. РАСЧЕТНЫЕ СООТНОШЕНИЯ, СХЕМНАЯ РЕАЛИЗАЦИЯ И ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ПОГРЕШНОСТЕЙ АКТИВНЫХ ЭКВИВАЛЕНТОВ ИНДУКТИВНОСТИ НА ОСНОВЕ

RC-CXEM

2.1. Выбор и обоснование схем электронных эквивалентов для реализации многозначной меры индуктивности

2.2. Основные составляющие погрешности электронных эквивалентов индуктивности

2.3. Исследование трехзажимного активного эквивалента индуктивности на основе интегратора

2.3.1. Расчетные соотношения для Le и Re

2.3.2. Основные составляющие погрешности

2.3.3. Оценка составляющих погрешности АЭИ

2.3.4. Факторы, влияющие на величину добротности, и способы ее увеличения

2.4. Исследование двухзажимного активного эквивалента индуктивности на основе интегратора

2.4.1. Расчетные соотношения для Le и Re

2.4.2. Основные составляющие погрешности

2.4.3. Оценка составляющих погрешности АЭИ

2.4.4. Возможность перестраивания трехзажимной схемы АЭИ в двухзажимную

2.4.5. Факторы, влияющие на величину добротности, и способы ее увеличения

2.5. Выводы по второй главе

Глава 3. РАСЧЕТНЫЕ СООТНОШЕНИЯ И ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ОСНОВНЫХ СОСТАВЛЯЮЩИХ ПОГРЕШНОСТИ АКТИВНЫХ ЭКВИВАЛЕНТОВ ИНДУКТИВНОСТИ НА ОСНОВЕ СХЕМ С ПЕРЕКЛЮЧАЕМЫМИ КОНДЕНСАТОРАМИ

3.1. Расчетные соотношения для Le и Re

3.1.1. Двухзажимная SC-схема на основе интегратора

3.1.2. Трехзажимная SC-схема на основе интегратора

3.2. Основные составляющие погрешности

3.3. Оценка составляющих погрешности АЭИ

3.4. Факторы, влияющие на добротность SC-схем

3.5. Выводы по третьей главе

Глава 4. ЧАСТОТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ, ОСОБЕННОСТИ ПРИМЕНЕНИЯ МЕР ИНДУКТИВНОСТИ НА ОСНОВЕ АЭИ И РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ

4.1. Частотные характеристики мер индуктивности на основе АЭИ

4.2. Особенности включения АЭИ в мостовые измерительные цепи

4.3. Результаты экспериментальных исследований

4.3.1. Описание структурной схемы многозначной меры индуктивности

4.3.2. Результаты экспериментальных исследований макета многозначной меры индуктивности

4.4. Выводы по четвертой главе

Заключение

Литература

Приложения

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Исследование и разработка методов и средств передачи размера единицы индуктивности на основе новых многозначных мер»

ВВЕДЕНИЕ

Развитие современной науки и промышленности сопровождается повышением требований к измерительной технике, в том числе, и к средствам измерений параметров электрических цепей. Одной из основных величин, характеризующих параметры электрических цепей, является индуктивность. Катушки индуктивности, как элемент электрической цепи, широко используются при создании электро- и радиотехнического оборудования - генераторов, фильтров, устройств намагничивания и др.; в качестве индуктивных датчиков механических и других неэлектрических величин; при создании средств измерений - мер индуктивности, мостов переменного тока, информационно-измерительных систем и информационно-вычислительных комплексов. При производстве и эксплуатации весьма многообразной номенклатуры устройств, содержащих катушки индуктивности, используются различные методы и средства измерений, требования к метрологическим и эксплутационным характеристикам которых постоянно возрастают. Необходимый для практики диапазон измерений индуктивности находится в пределах от долей мкГн до 108 Гн в частотном диапазоне от 0,01 Гц до СВЧ.

Измерение индуктивности осуществляется с помощью измерителей индуктивности (резонансных и др. видов) и мостов переменного тока - универсальных и специального назначения, автоматических и с ручным уравновешиванием, диапазон измерения которых в большинстве случаев составляет от МО 9 до МО7 Гн, погрешности от 0,02 до нескольких %.

Обеспечение единства измерений индуктивности базируется на основе государственной поверочной схемы (ГОСТ 8.029-80), в соответствии с которой поверка средств измерений (СИ) индуктивности производится с помощью рабочих эталонов (РЭ) 1,2 и 3 разрядов. В качестве рабочих эталонов используются меры- катушки индуктивности.

В настоящее время лучшими метрологическими характеристиками обладают тороидальные катушки, имеющие замкнутое магнитное поле. Во ВНИИМ им. Д.И.Менделеева работы по созданию мер индуктивности на основе тороидальных катушек были начаты в конце 60-х годов, когда были разработаны первые опытные образцы этих мер. В 70-е и 80-е годы Ф.Е.Курочкиным на основе торо-

идальных катушек были созданы государственный первичный эталон единицы индуктивности на основе катушек ЭИ-1 и рабочие эталоны РЭИ-1, ЭИ-2, ЭИ-3, На основе тороидальных катушек были также созданы меры индуктивности типов Р596 и Р5101 - Р5115. Эти меры имеют номинальное значение индуктивности от 1 мкГн до 1 Гн в диапазоне частот от 80 Гц до 100 кГц. Класс точности этих мер 0,02 - 2. Меры Р596 и Р5101 - Р5115 являются однозначными и используются в наборах (25 и 16 катушек соответственно). Из этих мер путем их исследований по годовой нестабильности могут быть отобраны меры с нестабильностью 0,01 -- 0,1 %. Меры с такими характеристиками аттестуются в качестве рабочих эталонов 1-го и 2-го разрядов. Рабочие эталоны на основе мер Р596 и P5I01 - Р5115 обеспечили необходимую точность измерений индуктивности в диапазоне 1 мкГн -1 Гн при частотах 80 Гц - 100 кГц.

Вместе с тем метрологическое обеспечение СИ индуктивности, прежде всего мостов переменного тока, при значениях более 1 Гн отсутствовало. Использование РЭ в виде больших наборов однозначных мер приводит также к существенному усложнению процесса поверки и увеличению его времени, т.е. приводит к низкой производительности работ. Большие габаритные размеры и масса этих наборов зачастую затрудняют их транспортирование к месту поверки, что нарушает графики поверки, т.е. может привести к нарушению единства измерений. Указанные причины потребовали разработки новых мер индуктивности с более широкими функциональными возможностями на более широкий диапазон значений индуктивности.

В связи с этим целью диссертационной работы является исследование и разработка методов и средств передачи размера единицы индуктивности на основе новых многозначных мер.

В соответствии с целью работы выбрана структура диссетрации.

В первой главе: проведен анализ существующих СИ индуктивности - мер и мостов переменного тока. Систематизированы материалы научных исследований по активным эквивалентам индуктивности (АЭИ), разработана их классификация и способ классификационного кодирования АЭИ. Выбрано направление создания многозначной меры индуктивности (ММИ) на основе оптимальных АЭИ - резистивно-емкостных (RC-АЭИ) и нового вида АЭИ на основе цепей с переключаемыми конденсаторами (SC-АЭИ).

Во второй главе: проведены теоретические исследования предложенных двух-и трехзажимных ЯС-АЭИ, получены аналитические выражения для эквивалентных индуктивности и активного сопротивления, позволившие обосновать технические требования к элементам ММИ; теоретически исследованы источники погрешностей и получены аналитические выражения для составляющих и суммарной погрешности.

В третьей главе: проведены теоретические исследования нового вида высокодобротных ММИ на основе БС-АЭИ; получены аналитические выражения для эквивалентных индуктивности и активного сопротивления; выполнен теоретический анализ и получены выражения погрешностей ММИ; разработаны схемотехнические методы исключения влияния паразитных емкостей на значение индуктивности.

В четвертой главе: проведены теоретические исследования частотных погрешностей ЯС- и БС-АЭИ; исследованы способы соединений разработанных ММИ с мостовыми измерительными цепями; дано описание полной структурной схемы ММИ; разработаны методы и приведены результаты экспериментальных исследований.

Научная новизна полученных результатов заключается в следующем.

1. Систематизированы материалы научных исследований по активным эквивалентам индуктивности, разработана классификация АЭИ и способ их классификационного кодирования.

2. Предложены, теоретически и экспериментально исследованы структуры АЭИ на основе активных ЛС-цепей, обеспечивающие создание двух- и трехзажимных многозначных мер индуктивности для значений 0,1 - 103 Гн с погрешностью 0,01-0,1 %.

3. Предложен, теоретически и экспериментально исследован метод построения двух- и трехзажимных ММИ на основе АЭИ с переключаемыми конденсаторами, позволивший повысить добротность до МО3 с меньшими требованиями к погрешности компенсации активного сопротивления без значительного усложнения схемы по сравнению с активными ЯС-цепями АЭИ. Показана перспективность реализации данного вида АЭИ по интегральной технологии.

4. Получены аналитические выражения, характеризующие формирование эквивалентной индуктивности и эквивалентного активного сопротивления в пред-

ложенных ЯС- и 8С-структурах АЭИ, позволяющие обосновать технические требования к элементам ММИ.

5. Предложен эффективный метод преобразования трехзажимных ЯС- и БС-АЭИ в двухзажимные без замены элементов цепи формирования эквивалентной индуктивности, позволяющий создать универсальные ММИ для любых мостовых измерительных цепей.

6. Проведен теоретический анализ источников погрешностей ММИ на основе ЯС- и БС-АЭИ. Получены аналитические выражения для расчета составляющих и суммарной погрешности ММИ при частоте 1 кГц, обоснована и экспериментально подтверждена реализация ММИ с погрешностью 0,01 - 0,05 %. Получены аналитические выражения для расчета частотных погрешностей ММИ, дана их графическая интерпретация и определен частотный диапазон применения ММИ до 100 кГц.

7. Проведен уточненный анализ влияния паразитных емкостей на результат формирования эквивалентной индуктивности в БС-АЭИ. Предложены схемотехнические методы исключения влияния паразитных емкостей. Разработаны схемы двух- и трехзажимных БС-АЭИ, нечувствительных к влиянию паразитных емкостей.

8. Разработаны методы экспериментальных исследований ММИ на основе ЯС- и БС-АЭИ, учитывающие особенности работы ММИ с мостовыми измерительными цепями и использованные для экспериментальных исследований разработанных макетов ММИ.

Практическая значимость заключается в следующем.

1. На основе проведенных теоретических и экспериментальных исследований разработаны методы построения новых многозначных мер индуктивности с использованием активных эквивалентов индуктивности на диапазон значений до МО3 (106) Гн, диапазон частот 50 Гц -100 кГц, с погрешностью 0,01 - 0,1 %.

2. Разработан, теоретически и экспериментально исследован новый метод создания ММИ на основе активных эквивалентов индуктивности с переключаемыми конденсаторами, реализующий двух- и трехзажимную индуктивность, обеспечивающий повышение добротности ММИ до МО3 при погрешности меры 0,01 - 0,1 %, также перспективный для создания АЭИ по интегральной технологии.

3. Разработаны и реализованы методы теоретической и экспериментальной оценки погрешностей ММИ на основе RC- и SC-АЭИ, предложены способы их частичной, а в случае влияния паразитных емкостей в SC-АЭИ, и полной компенсации.

4. Разработаны, изготовлены и экспериментально исследованы макеты ММИ для поверки мер индуктивности и мостов переменного тока в диапазоне значений до 103 (106) Гн.

5. Разработанные устройства использованы при настройке полосовых систем радионавигационной аппаратуры и при калибровке СИ для контроля параметров расхода в технологическом процессе.

6. Разработанные ММИ ввиду их малых габаритов и массы перспективны для использования в качестве транспортируемых эталонов для поверки СИ индуктивности на местах их эксплуатации.

Результаты работ, выполненных автором внедрены во ВНИИМ им. Д.И.Менделеева, в АО "Котлин" (г. Санкт-Петербург), на Государственном Обуховском заводе (г. Санкт-Петербург), что подтверждается соответствующими актами внедрения.

Апробация результатов работы.

Основные положения диссертационной работы и отдельные ее результаты докладывались и обсуждались на:

- Всероссийской конференции " Приборы и приборные системы " , Тула, 1994 г.

- Украинской научно-технической конференции "Метрология и измерительная техника", Харьков, 1995 г.

- 50, 51, 52, 53, 54 научно-технических конференциях НТОРЭС им. А.С.Попова, 1995- 1999 гг., Санкт-Петербург.

- Международной конференции по точным электромагнитным измерениям СРЕМ-96, Брауншвейг, Германия, 1996 г.

- Научно-технической конференции "Диагностика, информатика, метрология, экология, безопасность - 97" (ДИМЭБ-97), Санкт-Петербург, 1997 г.

- Международной конференции по точным электромагнитным измерениям СРЕМ-98, Вашингтон, США, 1998 г.

По материалам диссертационной работы опубликовано 16 печатных работ, в том числе 9 работ без соавторов.

На защиту выносятся следующие основные положения:

1. Разработка и теоретические исследования методов построения ММИ на основе активных ЯС-эквивалентов индуктивности.

2. Разработка и исследование новых методов построения ММИ на основе активных цепей с переключаемыми конденсаторами, обеспечивающих повышение добротности до МО3 и предназначенных для использования в качестве средства передачи размера единицы индуктивности.

3. Результаты теоретических исследований составляющих и суммарной погрешности ММИ, аналитические выражения для их расчета и связи с параметрами реальных компонентов в различных режимах работы ММИ, способы уменьшения и компенсации погрешностей.

4. Результаты исследований влияния паразитных емкостей на результат формирования эквивалентной индуктивности для АЭИ на основе цепей с переключаемыми конденсаторами, новый метод исключения влияния паразитных емкостей.

5. Разработка новых методов экспериментальных исследований ММИ на основе активных эквивалентов индуктивности и результаты экспериментальных исследований разработанных макетов ММИ.

Заключение диссертации по теме «Приборы и методы измерения электрических и магнитных величин», Егоров, Петр Михайлович

4.4. Выводы по четвертой главе.

1. В результате теоретического исследования частотных характеристик получены аналитические выражения зависимостей Le(f) и Re(0 Для трех- и двухзажим-ной RC-схемы АЭИ на основе интегратора. Получены численные значения зависимости Lc и Rc от частоты и значения частотной погрешности в диапазоне 10 Гц - 100 кГц.

2. Увеличение частотной погрешности на частотах, близких к 100 кГц, связано с уменьшением модуля коэффициента усиления ОУ и возрастающим влиянием частотозависимых параметров пассивных элементов схемы. Для рассмотренных схем в диапазоне 10 Гц - 10 кГц частотная погрешность не превышает 0,005 %. Анализ частотных зависимостей параметров RC-схем АЭИ показал, что их применение возможно в диапазоне частот до 100 кГц.

3. Рассмотрены особенности включения RC- и SC-схем АЭИ в мостовые измерительные цепи по трех- и двухзажимной схеме. Применение этих схем позволяет строить на их основе многозначные меры индуктивности, пригодные для измерения индуктивно-емкостными и трансформаторными мостами переменного тока с любой конфигурацией измерительной цепи. Это позволяет применять их для поверки серийно выпускаемых мостов для измерения индуктивности.

4. Разработанные и исследованные принципы построения мер индуктивности на основе АЭИ были использованы для создания макета многозначной меры индуктивности (ММИ) на диапазон значений 0,1 - МО3 Гн с погрешностью 0,01 -0,1 % в зависимости от номинального значения и частоты, в основу которого положена RC-схема АЭИ на основе интегратора. Для экспериментальной проверки принципов построения меры индуктивности на основе SC-схем АЭИ был разработан эквивалент индуктивности на значение 1 Гн (100 мГн), реализованный в виде отдельного узла.

5. Экспериментальное исследование частотных характеристик индуктивности ММИ показало, что для всех номиналов в диапазоне частот 200 Гц - 10 кГц частотная зависимость практически отсутствует. Увеличение частотной погрешности наблюдается при частотах выше 10 кГц и при частоте 100 кГц достигает значения 0,3 - 0,4 %, что согласуется с теоретическими данными. Увеличение погрешности при частотах выше 10 кГц не является недостатком меры, т.к. индуктивности с номиналами 0,1 - 1000 Гн, как правило, используются в частотном диапазоне до 10 кГц.

6. Экспериментальные исследования временной нестабильности макетов в течение года показали, что при температуре 20 ± 0,5 °С нестабильность индуктивности меры v < ± 0,01 %, а при 20 ± 2 °С v < ± 0,05 %.

7. Экспериментально определен температурный коэффициент индуктивности (ТКИ) макета ММИ, составляющий 210 41/К.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В результате проведенных теоретических и экспериментальных исследований, в диссертационной работе решены следующие задачи:

1. Систематизированы материалы научных исследований по активным эквивалентам индуктивности. Разработана классификация схем АЭИ. Предложен классификационный код, позволяющий точно определить тип, назначение и место каждого АЭИ в классификационной схеме.

2. Предложены структуры АЭИ на основе активных ЯС-схем и активных схем на переключаемых конденсаторах (8С-схем), обеспечивающие создание наиболее оптимальных по характеристикам двух- и трехзажимных многозначных мер индуктивности для значений 0,1 - 1000 Гн, частоты 40 Гц - 10 кГц (100 кГц) с погрешностью 0,01 - 0,1 %. .

3. Получены аналитические выражения, характеризующие формирование эквивалентной индуктивности и эквивалентного активного сопротивления в предложенных ЯС- и БС-структурах АЭИ, позволяющие обосновать технические требования к элементам меры индуктивности. Предложен эффективный метод перестраивания трехзажимных ЯС- и БС-АЭИ в двухзажимные без замены элементов цепи формирования эквивалентной индуктивности, позволяющий создать универсальные многозначные меры индуктивности для любых конфигураций мостовых измерительных цепей.

4. Предложен, теоретически обоснован и исследован принцип построения новых многозначных двух- и трехзажимных мер индуктивности на основе схем АЭИ с переключаемыми конденсаторами, позволяющий повысить добротность меры до 1Т03 с наименьшими требованиями к компенсации активного сопротивления без значительного усложнения схемы по сравнению с активными ЯС-схемами АЭИ. Показано, что 8С-схемы перспективны для создания высокодобротных мер индуктивности в интегральном исполнении.

5. Проведен теоретический анализ источников погрешностей разработанных мер индуктивности. Получены выражения для расчета основных составляющих и суммарной погрешности мер индуктивности. Показано, что наибольшее влияние имеют погрешности от наличия ТКС и ТКЕ резисторов и конденсаторов при случайных изменениях температуры в пределах нормальной области температур и погрешность от наличия собственного коэффициента усиления ОУ. Показаны пути уменьшения составляющих погрешности и обосновано получение суммарной погрешности в пределах от 0,01 % до 0,05 %.

6. Проведен уточненный анализ влияния паразитных емкостей на результат формирования эквивалентной индуктивности для АЭИ на основе схем с переключаемыми конденсаторами. Рассмотрены схемотехнические методы исключения влияния паразитных емкостей. Предложены схемы двух- и трехзажимного БС-АЭИ, нечувствительные к влиянию паразитных емкостей.

7. Исследованы факторы, влияющие на значение добротности ЯС- и БС-схем АЭИ,и показаны способы ее увеличения. Анализ фазовых соотношений показал, что добротность БС-схем АЭИ на порядок выше, чем у ЯС-схем.

8. Разработаны методы экспериментальных исследований мер индуктивности на основе АЭИ с помощью мостовых измерительных цепей переменного тока, в которых учтены особенности включения ЯС- и БС-схем АЭИ по двух- и трехза-жимной схеме.

9. Экспериментальные исследования макета многозначной меры индуктивности подтвердили результаты теоретических исследований и показали, что погрешность меры, определяемая ее годовой нестабильностью составляет 0,01 - 0,05 %. Теоретический и экспериментальный анализ частотных зависимостей многозначной меры показал, что ее применение возможно в диапазоне частот до 100 кГц.

10. Полученные в диссертационной работе результаты внедрены в практику, что подтверждается прилагаемыми актами внедрения.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Егоров, Петр Михайлович, 1999 год

ЛИТЕРАТУРА

1. Электрические измерения. Средства и методы измерений / Под. ред. Е.Г.Шрамкова. - М.: Высшая школа, 1972. - 520 с.

2. Трансформаторные измерительные мосты / Под. ред. К.Б.Карандеева. - М.: Энергия, 1970. - 280 с.

3. ГОСТ 8.029-80. ГСИ. Государственный первичный эталон и общесоюзная поверочная схема для средств измерений индуктивности. - М.: Изд-во стандартов, 1980. - 7 с.

4. Новик А.И. Системы автоматического уравновешивания цифровых экстремальных мостов переменного тока. - Киев: Наукова думка, 1983. - 224 с. ■

5. Гриневич Ф.Б., Сурду М.Н. Высокоточные вариационные измерительные системы переменного тока. - Киев: "Наукова думка, 1989. -192 с.

6. Е7-8. Измеритель L, С, R цифровой. Техническое описание и инструкция по эксплуатации. 2.427.007 ТО.

7. Штамбергер Г.А. Измерение в цепях переменного тока (методы уравновешивания). - Новосибирск: Наука, 1972. - 162 с.

8. Мост переменного тока Р5083. Техническое описание и инструкция по эксплуатации. 3.455.028 ТО.

9. Precision LCR Meter 4284А // Hewlett Packard Catalogue. - 1990. - p. 112.

10. Кротков И.Н. Точные измерения электрических емкости и индуктивности." М.: Изд-во стандартов, 1966. - 272 с.

11. Агамалов Ю.Р., Бобылев Д.А., Кнеллер В.Ю. Измеритель-анализатор параметров комплексных сопротивлений на основе персональной ЭВМ // Измерит, техника. - 1996. - № 6. - с. 56-57.

12. Fluke Cataloque. - 1996. - p. 91-97.

13. General Radio Cataloque. - 1978. - p. 11-90.

14. Hewlett Packard Catalogue. - 1990. - p. 103-122.

15. Tesla Catalogue. - 1988. - p. 23-24.

16. ГОСТ 8.294-85. ГСИ. Мосты переменного тока уравновешенные. Методика поверки. - М.: Изд-во стандартов, 1985. - 37 с.

17. МИ 1985-89. ГС И. Меры индуктивности и взаимной индуктивности. Методика поверки. - М.: Изд-во стандартов, 1990. - 17 с.

18. Курочкин Ф.Е. Создание системы метрологического обеспечения средств измерений индуктивности в диапазоне частот от 40 Гц до 1 МГц: Автореф. дис. ... канд. техн. наук. - JT., 1981. - 26 с.

19. Курочкин Ф.Е. Катушки индуктивности для рабочего эталона // Исследования в области электрических измерений. Сборник научных трудов ВНИИМ им. Д.И.Менделеева. - Д., 1980. - с. 35-41.

20. Hanke R., Droge К. Calculated Frequency Characteristic of GR 1482 Inductance Standards Between 100 Hz and 100 kHz II IEEE Trans. Instrum. Meas. --Dec. 1991.-V. 40.-№6.-p. 893-896.

21. Жеребцов И.П. Основы электроники. - Л.: Энергоатомиздат, 1990. - 352 с.

22. Карпенко В.П., Макаренко С.В. Построение трансформаторных мер импеданса. - Киев, 1989. - 26 с. - (Препринт / АН УССР. Ин-т электродинамики, № 618).

23. Карпенко В.П., Макаренко С.В. Компенсация погрешностей в линейных трансформаторных мерах импеданса. - Киев, 1989. - 32 с. - (Препринт / АН УССР. Ин-т электродинамики, № 619).

24. Midgley D., Stewart J.M. Simulation of Inductance by an Integrating Circuit // Electrical Review. - Feb. 1960. - V. 166. - № 7. - p. 281-285.

25. Братусь Ю.В., Будницкая E.A., Карпенко В.П. Имитаторы реакгивности.-

- Киев, 1982. - 51 с. - (Препринт / АН УССР. Ин-т электродинамики, № 292).

26. Создать образцовую аппаратуру для измерения индуктивности МО-9 --1000 Гн и добротности 1 - 1000 в диапазоне частот до 300 МГц. - JI., 1974. - 156 с.

- (Отчет по НИР по теме 01.01.12.05 / ВНИИМ им. Д.И.Менделеева).

27. Гаврилюк М.А., Соголовский Е.П. Электронные измерители R, L, С. -

- Львов: Вища шк., 1978. - 134 с.

28. Титце У., Шенк К. Полупроводниковая схемотехника. - М.: Мир, 1982 --512с.

29. Гутников B.C. Интегральная электроника в измерительных устройствах. -

- Л.: Энергоатомиздат, 1988 - 304 с.

30. Лэм Г. Аналоговые и цифровые фильтры. Расчет и реализация. - М.: Мир, 1982- 592 с.

31. Deboo G.J. Application of a Gyrator-Type Circuit to Realize Ungrounded Inductors // IEEE Trans. Circuit Theory. Correspondence. - March 1967. - V. CT-14, --p. 101-102.

32. The L.Q., Yanagisawa T. Some New Lossless Floating Inductance Circuits // Proc. IEEE.-July 1977.-V. 65.-p. 1071-1072.

33. Марше Ж. Операционные усилители и их применение. - JI.: Энергия, 1974.

- 272 с.

34. Sedra A., Smith К.С. A Second Generation Current Conveyor and its Applications // IEEE Trans. Circuit Theory. - Feb. 1970. - V. CT-17. - p. 132-134.

35. Nandi R. Inductor Simulation Using a Current Conveyor // Proc. IEEE. - Oct. 1977.-V. 65.-p. 1511-1512.

36. Nandi R. Active Inductances Using Current Conveyors and Their Application in a Simple Bandpass Filter Realisation // Electron. Lett. - June 1978. - V. 14. - № 12. -p. 373-375.

37. Senani R. Active Simulation of Inductors Using Current Conveyor // Electron. Lett. - July 1978. - V. 14. - № 15. - p. 483-484.

38. Senani R. Novel Active RC Circuit for Floating-Inductor Simulation // Electron. Lett. - Oct. 1979. - V. 15. - № 21. - p. 679-680.

39. Senani R., Tiwari R.N. New Canonic Active RC Realizations of Grounded and Floating Inductors// Proc. IEEE - July 1978. - V. 66. - p.803-804.

40. Antoniou A. Floating Negative Impedance Convenors // IEEE Trans. Circuit Theory - Mar. 1972. - V. CT-19. - № 2. - p. 209-212.

41. Senani R. Realisation of Single-Resistance-Controlled Lossless Floating Inductance // Electron. Lett. - Dec. 1978. - V. 14. - № 25. - p. 828-829.

42. Chua L.O. Synthesis of New Nonlinear Networks Elements // Proc. IEEE -

- Aug. 1968. - V. 56. - № 8. - p. 1325-1340.

43. Murata Т., Rikoski R.A. Mutator Simulated Floating Inductors // Int. J. Electron. - 1975. - V. 39. - p.229-232.

44. Bendik J. Equivalent Gyrator Networks with Nullators and Norators // IEEE Trans. Circuit Theory - Mar. 1967. - V. CT-14. - p. 98.

45. Гауси M., Лакер К. Активные фильтры с переключаемыми конденсаторами. - М.: Радио и связь, 1986. - 168 с.

46. Hosticka B.J., Moschytz G.S. Switched-Capacitor Simulation of Grounded Inductors and Gyrators // Electron. Lett. - Nov. 1978. - V. 14. - № 24. - p. 788-790.

47. Brugger U.W., Hosticka B.J., Moschytz G.S. Switched-Capacitor Simulation of Floating Inductors Using Gyrators // Electron. Lett. - Aug. 1979. - V. 14. - № 16. -

- p. 494-496.

48. Brugger U.W., Hosticka B.J. Alternative Realisations of Switched-Capacitor Floating Inductors // Electron. Lett. - Oct. 1979. - V. 15. - № 21. - p. 698-699.

49. Мулявка Я. Схемы на операционных усилителях с переключаемыми конденсаторами. - М.: Мир, 1992. - 416 с.

50. Шило B.JT. Линейные интегральные схемы в радиоэлектронной аппаратуре. - М.: Сов. радио, 1974. - 312 с.

51. Алексенко А.Г. Основы микросхемотехники. - М.: Сов. радио, 1977. - 408с.

52. Алексенко А.Г., Шагурин И.И. Микросхемотехника. - М.: Радио и связь, 1982.-416 с.

53. Алексенко А.Г., Коломбет Е.А., Стародуб Г.И. Применение прецизионных аналоговых микросхем. - М.: Радио и связь, 1982. - 416 с.

54. Аналоговые электроизмерительные приборы / Е.Г. Бишард и др. - М.: Высшая школа, 1991. - 415 с.

55. Левшина Е.С., Новицкий П.В. Электрические измерения физических величин. Измерительные приобразователи. - Л.: Энергоатомиздат, 1983. - 320 с.

56. Новицкий П.В., Зограф И.А. Оценка погрешностей результатов измерений. - Л.: Энергоатомиздат, 1991. - 304 с.

57. Новицкий П.В. Метод анализа на ЭВМ состава, размеров и корреляции составляющих погрешности средств измерений // Приборы и системы управления. - 1995. - № 10.-с. 35-37.

58. Галахова О.П., Колтик Е.Д., Кравченко С.А. Основы фазометрии. - Л.: Энергия, 1976. - 256 с.

59. Селиванов М.Н., Фридман А.Э., Кудряшова Ж.Ф. Качество измерений. -

- Л.: Лениздат, 1987.- 295 с.

60. Методы обработки результатов наблюдений при измерениях: Сборник научных трудов ВНИИМ им. Д.И.Менделеева. Выпуск 134 (194) / Под. ред. К.П.Широкова. - М.-Л.: Изд-во стандартов, 1972. - 118 с.

61. Абрахаме Д., Каверли Д. Анализ электрических цепей методом графов. -

- М.: Мир, 1967. - 176 с.

62. Сигорский В.П. Матрицы и графы в электронике. - М.: Энергия, 1968. -

- 176 с.

63. Силаев М.А., Брянцев С.Ф. Приложение матриц и графов к анализу СВЧ устройств. - М.: Сов. радио, 1970. - 248 с.

64. Анисимов В.И. Топологический расчет электронных схем. - Л.: Энергия, 1977. -240 с.

65. Остапенко А.Г. Анализ и синтез линейных радиоэлектронных цепей с помощью графов. - М.: Радио и связь, 1985. - 280 с.

66. Цифровые и аналоговые интегральные микросхемы: Справочник / Под. ред. С.В.Якубовского. - М.: Радио и связь, 1990. - 496 с.

67. Булычев А.Л., Галкин В.И., Прохоренко В.А. Аналоговые интегральные схемы. - Минск: Беларусь, 1993. - 382 с.

68. Резисторы: Справочник / Под. ред. И.И.Четверткова. - М.: Энергоиздат, 1981.-352 с.

69. Конденсаторы постоянной емкости: Справочник. Конденсаторы типа К10-17 ... К31-14. - СПб.: Изд-во РНИИ "Электронстандарт", 1993. - 200 с.

70. Электрические конденсаторы и конденсаторные установки: Справочник / Под. ред. Г.С.Кучинского. - М.: Энергоатомиздат, 1987. - 656 с.

71. Егоров П.М., Колтик Е.Д. Пути построения новых многозначных мер индуктивности // 50-я научно-техническая конференция НТОРЭС им. А.С.Попова: Тезисы докладов. - С.-Петербург, 1995, с. 48-49.

72. Cabiati F., Bosco G.C. LC Comparison System Based on a Two-Phase Generator // IEEE Trans. Instrum. Meas. - June 1985. - V. IM-34. - № 2. - p. 344-349.

73. Егоров П.M., Колтик Е.Д. Градуировка индуктивных датчиков перемещения с помощью многозначной меры индуктивности // Украинская научно- техническая конференция "Метрология и измерительная техника" (Метрология

- 95): Тезисы докладов. - Харьков, 1995, с. 67.

74. Saad I.M.H. A New Design of Precision Inductance Bridge // Conference on Precision Electromagnetic Measurements (CPEM-98): Didgest. - Washington, USA, 1998, p. 40-41.

75. Егоров П.М. Многозначные меры индуктивности на основе пассивных тороидальных катушек // 51-я научно-техническая конференция НТОРЭС им. А.С.Попова: Тезисы докладов. - С.-Петербург, 1996, с. 90-91.

76. Skubis Т., Met A., Kampik М. Precise Comparator for Checking of Group Inductance Standard // Conference on Precision Electromagnetic Measurements (CPEM-96): Didgest. - Braunschweig, Germany, 1996, p. 406-407.

77. Egorov P.M. New Multisize Inductance Reference Standards // Conference on Precision Electromagnetic Measurements (CPEM-96): Didgest. - Braunschweig, Germany, 1996, p. 404-405.

78. Saxena A.K., Saleem M. Automatic Bridge for Comparison of Inductances Based on Difference Voltage Measurement // Conference on Precision Electromagnetic Measurements (CPEM-98): Didgest. - Washington, USA, 1998, p. 116-117.

79. Литвинов Б.Я., Егоров П.М. Рабочие эталоны индуктивности и сопротивления, используемые для контроля параметров электрических цепей // Научно-техническая конференция "Диагностика, информатика, метрология, экология, безопасность - 97" (ДИМЭБ-97): Тезисы докладов. - С.-Петербург, 1997, с. 159-160.

80. Muciek A. Digital Impedance Bridge Based on a Two-Phase Generator // Conference on Precision Electromagnetic Measurements (CPEM-96): Didgest. -Braunschweig, Germany, 1996, p. 360-361.

81. Колтик Е.Д., Егоров П.М. Многозначные катушки индуктивности для рабочего эталона// Измерит, техника. - 1997. - № 10. - с. 21-24.

82. Егоров П.М., Колтик Е.Д. Эквивалент большой индуктивности для поверочных целей // Измерит, техника. - 1997. - № 10. - с. 25-28.

83. Digital Impedance Bridge Based on a Two-Phase Generator // IEEE Trans. Instrum. Meas. - Apr. 1997. - V. 46. - № 2. - p. 467-470.

84. Егоров П.М., Литвинов Б.Я. Многозначные меры сопротивления и индуктивности для поверочных целей // 52-я научно-техническая конференция НТОРЭС им. А.С.Попова: Тезисы докладов. - С.-Петербург, 1997, с. 81-82.

85. Johnson H.L., Small G.W. Emulation of Three Therminal Standard Inductors with TEE Networks // Conference on Precision Electromagnetic Measurements (CPEM-98): Didgest. - Washington, USA, 1998, p. 44-45.

86. Егоров П.М. Погрешности имитаторов большой индуктивности на основе операционных усилителей // 51-я научно-техническая конференция НТОРЭС им. А.С.Попова: Тезисы докладов. - С.-Петербург, 1996, с. 91.

87. Egorov P.M. A Transportable Multivalue Inductance Standard for the Range 0,1 - 1000 H // Conference on Precision Electromagnetic Measurements (CPEM-98): Didgest. - Washington, USA, 1998, p. 38-39.

88. Егоров П.М. Применение схем с переключаемыми конденсаторами при создании эквивалентов индуктивности // 53-я научно-техническая конференция НТОРЭС им. А.С.Попова: Тезисы докладов. - С.-Петербург, 1998, с. 67.

89. Laker K.R. Equivalent Circuits for the Analysis and Synthesis of Switched Capacitor Networks // Bell Syst. Tsch. J. - March 1979. - V. 58. - № 3. - p.729-769.

90. Gregorian R., Temes G.C. Compencation for Parasitic Capacitances in SC filters // 13th Asilomar Conf. on Circuits, Systems and Computers: Conf. Ree. - 1979, p. 546-548.

91. Арутюнов В.О. Электрические измерительные приборы и измерения. - М.- Л.: Госэнергоиздат, 1958, 631 с.

92. Кнеллер В.Ю. Средства измерений параметров цепей переменного тока: тенденции развития и актуальные задачи // Приборы и системы управления. -1998. -№ 1.-е. 64-68.

93. Колтик Е.Д., Егоров П.М. Алгоритмический метод повышения точности мер индуктивности // Всероссийская научно-техническая конференция "Приборы и приборные системы": Тезисы докладов. - Тула, 1994, с. 7.

94. Егоров П.М. Методы исследования характеристик мер индуктивности на основе операционных усилителей // 52-я научно-техническая конференция НТОРЭС им. А.С.Попова: Тезисы докладов. - С.-Петербург, 1997, с. 82-83.

95. Егоров П.М. Применение многозначной меры индуктивности на основе электронных эквивалентов в метрологической практике // 53-я научно-техническая конференция НТОРЭС им. А.С.Попова: Тезисы докладов. - С.Петербург, 1998, с. 68.

96. Егоров П.М. Электронный эквивалент индуктивности на переключаемых конденсаторах // 54-я научно-техническая конференция НТОРЭС им. А.С.Попова: Тезисы докладов. - С.-Петербург, 1999, с. 21-22.

97. Егоров П.М. Методы поверки многозначной меры индуктивности на основе электронных эквивалентов // 54-я научно-техническая конференция НТОРЭС им. А.С.Попова: Тезисы докладов. - С.-Петербург, 1999, с. 22-23.

Характеристики приборов, применяемых для измерения индуктивности. Приложение 1.

N п/п Тип прибора Измеряемые величины Диапазон измерения индуктивности, Гн Основная погрешность измерения, % Рабочие частоты, Гц Габариты, мм Масса. кг Примечания

1 2 3 4 5 6 7 8

1 Е7-8 гдб 1•10Е-7 - - 1-10ЕЗ 0 Л 1■10ЕЗ 480x200x475 30 Автоматический трансформаторный мост

2 Е7-10 Ь, С , К, 6 1-10Е-7 - - 1■10ЕЗ 0 Л 1»10ЕЗ 490x175x365 15 Трансформаторный мост с ручным уравновешиванием

3 Е7-11 Ь, С, Н, 0, 1дб 3■10Е-7 - - 1•10ЕЗ 1 1■10Е2. 1 ■ ЮЕЗ .342x173x332 9 Четырехплечий ноет с ручным уравновешиванием

4 Е7-14 ^дб 1•1ОЕ-9 - - 16»10ЕЗ 0 л 1■10Е2, 1 «ЮЕЗ, 1-10Е4 480x135x344 10 Микропроцессорный трансформаторный мост

5 Е7-15 1д6 1•10Е—7 - - 16«10ЕЗ 0, 25 1•10Е2, 1-10ЕЗ 254x184x314 5 Микропроцессорный измеритель Ь,С,Н

6 Р591 Ь, 1дб 1•10Е-6 - 10 0,2 1-10ЕЗ, 1 *10Е4 490x120x510 35 Автоматический трансформаторный мост

7 Р5016 Е,С,ЕЛдб, 1дФ 1«1ОЕ-8 - - 1•10Е2 0,05 1-10ЕЗ, 5 «ЮЕЗ, 1•10Е4 490x120x510 35 Прецизионный автоматический трансформаторный мост

8 Р5030 ь.с.илдб, tgФ 1■10Е—7 - - 2-10Е6 0,25 1-10ЕЗ 341x88x265 3,5 Универсальный измеритель Ь,С,Я

00 о

1 2 3 4 5 6 7 8

9 Р5083 L, С,R,tg6, 1•10E—10 - - 1•10E7 0,02 1»10E2--1-10E5 490x130x410 15 Микропроцессорный прецизионный трансформаторный мост

10 Р5084 L,С,R,tg6, l'10E-8 - - 1■10E4 0,2 1•10E2, 1-10E3, 1-10E4 340x180x265 8,2 Микропроцессорный трансформаторный мост

11 РМ6303А (FLUKE) L, С, R, Z, Q, D, tg$ 1•10E—7 - - 32•10E3 0,25 1■10E3 315x105x405 3,8 Автоматический трансформаторный мост

12 PM63Q4 (FLUKE) L,С,R,Z,Q, D, tg<$, U, I 1■10E—8 - - 637»10E3 0,1 50--1-10E5 105x315x405 4,7 Микропроцессорный трансформаторный мост

13 PMG306 (FLUKE) L,C,R,Z,Q, D,tg$.U,I. Cv 'O 1•1OE-6 - - 637«10E3 0,1 60- -i•10E6 105x315x405 4, 7 Микропроцессорный трансформаторный мост

14 165G-B (GR) L,С,R,G,Q, D 1»10E-6 - - 1,1»10E3 1 20--2•10E4 330x171x311 8 Четырехплечий мост с ручным уравновешиванием

15 1656 (GR) L,С,R,G,Q, D 1-10E-7 - - 1,1»10E3 0,1 20--2•10E4 337x327x170 7 Четырехплечий мост с ручным уравновешиванием

16 1608—A (GR) L,C,R,G,Q, D 5■10E—8 - - 1,1»10E3 0,05 20--2•10E4 483x318x293 17 Прецизионный четырехплечий мост с ручным уравновешиванием

17 1657 (GR) L,C.R,D.Q 1■10E—7 - - 1-10E4 0,2 1-10E2, 1■10E3 356x102x330 5,7 Микропроцессорный трансформаторный мост

00

1 2 3 4 5 6 7 8

18 1658 (вЮ Ь,С.Я.0.0 1■10Е-8 - - 1»10Е4 0,1 1-10Е2. 1-10ЕЗ 376x120x343 6,14 Микропроцессорный трансформаторный мост

19 1683 (вЮ 1■10Е-10 - - 2*10ЕЗ 0,1 1■10Е2, 1•10ЕЗ 483x200x645 28 Автоматический мост с измерительной схемой на основе прецизионных резистивных делителей напряжения и ОУ

20 1685 (СК) % 1■10Е-8 - - 2■10ЕЗ 0.1 1 *10Е2, 1•10ЕЗ 432x142x413 0,2 Автоматический трансформаторный мост для допускового контроля элементов

21 1654 (вК) 1 *10Е—5 - - 1»10ЕЗ 0.003 1■10Е2--1■10Е5 495x222x381 19 Трансформаторный мост компаратор

22 1632А (ОН) ь, с 1*10Е-10 -- 1,111*10ЕЗ С. 1 10--1»10Е5 495x410x270 18,5 Четырехилечий мост с ручным уравновешиванием

23 1633А (6К) Ь.Л.О 2■10Е-7 - - 1 *10ЕЗ 1 20--2•10Е4 483x190x438 32 Трансформаторный мост с ручным уравновешиванием

24 4194А (НР) Ъ,С,И,2, У, Х,6,В,0,В, а 1•10Е—9 - - 1-10Е5 0,17 10--1-10Е6 425x375x620 37 Микропроцессорный трансформаторный мост - анализатор импеданса

25 4192А (НР) -* | 1 *10Е—11 - - 1•10ЕЗ ! 0,27 1 5--1-10Е7 1 425x235x615 19 | Микропроцессорный трансформаторный мост - анализатор «мпеданса |

26 4191А (НР) 1■10Е-11 - - 1-10ЕЗ 0,27 1-1 *10Е9 425x230x574 24 Микропроцессорный трансформаторный мост - анализатор импеданса

1 2 3 4 5 б 7 8

27 4284А (НР) 1-10Е-11 - - 1-10Е5 0,05 20-1 ■10Е6 426x177x498 15 Микропроцессорный прецизионный трансформаторный мост

28 4274А (НР) 1-10Е-7 - - 1•10ЕЗ 0,1 1■10Е2— -1 •10Е5 425x177x574 18 Автоматический трансформаторный мост

29 4275А (НР) Х,0,Б,В,0 1•10Е—7 -- 10 0,1 1•10Е4--1»10Е7 425x177x574 18 Автоматический трансформаторный мост

30 4276А 4277А (НР) Ь.С,2,6 1•10Е-7 - - 1■10ЕЗ 0,1 1 • 10Е2— -1 • ЮЕб 426x188x422 8,5 Автоматический трансформаторный мост

ВМ5 0 9 (Тег I а) Ь,С.К.% | 5•10Е-6 - | - 1»10Е2 ! 1 ■ 1ОЕЗ } 0x230x200 5,5 юлуавтоматический мост | ь, с, н

32 ВМ555 (Тез1а) Ь , С, К, 6 , 0, а,и 1-10Е-6 - - 2-10Е4 0,3 1-10ЕЗ 435x135x440 10 Автоматический трансформаторный мост

33 ВМ591 (Тев1а) 1«10Е-7 - - 2•10ЕЗ 0,25 1•10Е2, 1«10ЕЗ 275x95x310 5 Автоматический измеритель Ь.С.Н

34 ВМ595 (Тез1а) 6,В,Б,С>,Ф, 1 2-10Е-6 - - 2■10Е4 1 0,1 1 1•10Е2— -2•10Е4 1 450x133x395 12 | Микропроцессорный измеритель 1

35 3245 (Ж) Ь+й.Ь+Б, м.м 2»10Е-9 - - 5«10Е2 0,1 20--3*10Е5 443x195x470 1*5,9 Микропроцессорный прецизионный трансформаторный мост - анализатор индуктивности

Исходные данные и расчетные значения фазового угла ср для схемы трехзажимного АЭИ на основе интегратора.

Кг

^Гц 0,1 0,3 0,5 0,75 1 1,5 2 3 4 5 6 7 8 9 10

10 0.3600 1.0799 1.7994 2.6980 3.5953 5.3841 7.1624 10.6746 14.1076 17.4403 20.6556 23.7405 26.6860 29.4868 32.1410

15 0.5400 1.6196 2.6980 4.0433 5.3841 8.0466 10.6747 15.7877 20.6557 25.2313 29.4871 33.4136 37.0149 40.3048 43.3029

20 0.7200 2.1590 3.5953 5.3841 7.1624 10.6747 14.1077 20.6558 26.6863 32.1415 37.0151 41.3357 45.1509 48.5162 51.4872

35 1.2598 3.7745 6.2748 9.3657 12.4025 18.2559 23.7409 33.4139 41.3360 47.7144 52.8417 56.9912 60.3850 63.1939 65.5466

50 1.7996 5.3841 8.9270 13.2581 17.4405 25.2315 32.1417 43.3035 51.4877 57.5179 62.0528 65.5469 68.3025 70.5219 72.3427

75 2.6980 8.0467 13.2582 19.4648 25.2316 35.2548 43.3036 54.7258 62.0530 67.0026 70.5221 73.1348 75.1436 76.7324 78.0188

100 3.5953 10.6747 17.4406 25.2316 32.1418 43.3037 51.4879 62.0531 68.3028 72.3429 75.1437 77.1905 78.7480 79.9713 80.9566

250 8.9271 25.2316 38.1460 49.6745 57.5183 67.0029 72.3431 78.0191 80.9568 82.7438 83.9433 84.8034 85.4500 85.9538 86.3572

400 14.1078 37.0156 51.4881 62.0533 68.3030 75.1439 78.7482 82.4449 84.3193 85.4501 86.2059 86.7467 87.1526 87.4685 87.7214

700 23.7410 52.8422 65.5473 73.1352 77.1907 81.3809 83.5143 85.6659 86.7467 87.3963 87.8298 88.1396 88.3720 88.5528 88.6975

МО3 32.1419 62.0533 72.3432 78.0192 80.9569 83.9434 85.4501 86.9632 87.7214 88.1768 88.4805 88.6975 88.8603 88.9869 89.0882

3-103 62.0533 79.9716 83.9434 85.9539 86.9632 87.9744 88.4805 88.9869 89.2401 89.3921 89.4934 89.5658 89.6200 89.6623 89.6960

5-103 72.3432 83.9434 86.3573 87.5697 88.1768 88.7843 89.0882 89.3921 89.5441 89.6352 89.6960 89.7395 89.7720 89.7974 89.8176

7,5-Ю3 78.0192 85.9539 87.5697 88.3793 88.7843 89.1895 89.3921 89.5947 89.6960 89.7568 89.7974 89.8263 89.8480 89.8649 89.8784

10-Ю3 80.9569 86.9632 88.1768 88.7843 89.0882 89.3921 89.5441 89.6960 89.7720 89.8176 89.8480 89.8697 89.8860 89.8987 89.9088

30-103 86.9632 88.9869 89.3921 89.5947 89.6960 89.7974 89.8480 89.8988 89.9240 89.9392 89.9493 89.9566 89.9620 89.9662 89.9696

50-Ю3 88.1768 89.3921 89.6352 89.7568 89.8176 89.8784 89.9088 89.9392 89.9544 89.9635 89.9696 89.9739 89.9772 89.9797 89.9818

75-Ю3 88.7873 89.5947 89.7568 89.8379 89.8784 89.9189 89.9392 89.9595 89.6969 89.9757 89.9797 89.9826 89.9848 89.9865 89.9878

100-103 89.0882 89.6960 89.8176 89.8784 89.9088 89.9392 89.9544 89.9696 89.9772 89.9818 89.9848 89.9870 89.9886 89.9899 89.9909

00

Исходные данные и расчетные значения фазового угла ср для схемы двухзажимного АЭИ на основе интегратора.

УОрЬ %

Кг 10 7,5 5 2,5 1 0,75 0,5 0,25 0,1 0,075 0,05 0,025 0,01 0,005 0,001

0.1 15.4848 17.6636 20.6842 25.1185 28.9021 29.6493 30.4362 31.2661 31.7858 31.8741 31.9629 32.0522 32.1059 32.1239 32.1383

0.225 32.5884 36.2255 40.8551 46.8543 51.3160 52.1338 52.9744 53.8383 54.3681 54.4572 54.5466 54.6362 54.6901 54.7081 54.7225

0.35 41.1566 45.4698 50.7926 57.3944 62.0853 62.9251 63.7820 64.6560 65.1887 65.2781 65.3677 65.4574 65.5114 65.5294 65.5438

0.5 46.5477 51.3022 57.0638 64.0300 68.8524 69.7045 70.5704 71.4500 71.9843 72.0738 72.1635 72.2533 72.3072 72.3252 72.3396

0.65 49.6256 54.6444 60.6644 67.8394 72.7351 73.5939 74.4647 75.3474 75.8825 75.9721 76.0618 76.1517 76.2056 76.2236 76.2380

0.8 51.5944 56.7890 62.9791 70.2896 75.2319 76.0950 76.9689 77.8534 78.3891 78.4787 78.5685 78.6583 78.7123 78.7303 78.7447

1 53.3204 58.6744 65.0176 72.4486 77.4320 78.2988 79.1753 80.0615 80.5977 80.6873 80.7771 80.8670 80.9209 80.9389 80.9533

2.25 57.1864 62.9198 69.6234 77.3332 82.4097 83.2848 84.1674 85.0572 85.5944 85.6842 85.7740 85.8639 85.9179 85.9359 85.9503

3.5 58.2900 64.1386 70.9507 78.7431 83.8466 84.7241 85.6085 86.4993 87.0369 87.1267 87.2165 87.3064 87.3604 87.3784 87.3928

5 58.8845 64.7966 71.6682 79.5058 84.6241 85.5029 86.3882 87.2796 87.8173 87.9071 87.9969 88.0869 88.1408 88.1588 88.1732

6.5 59.2039 65.1507 72.0547 79.9167 85.0430 85.9225 86.8083 87.7000 88.2378 88.3276 88.4175 88.5074 88.5614 88.5794 88.5938

8 59.4034 65.3719 72.2963 80.1737 85.3049 86.1848 87.0709 87.9629 88.5007 88.5905 88.6804 88.7703 88.8243 88.8423 88.8567

10 59.5760 65.5635 72.5056 80.3964 85.5319 86.4122 87.2986 88.1907 88.7286 88.8184 88.9083 88.9982 89.0522 89.0702 89.0846

22.5 59.9592 65.9891 72.9708 80.8913 86.0365 86.9177 87.8047 88.6971 89.2351 89.3249 89.4148 89.5047 89.5587 89.5767 89.5911

35 60.0685 66.1106 73.1037 81.0327 86.1807 87.0621 87.9493 88.8418 89.3798 89.4697 89.5596 89.6495 89.7035 89.7215 89.7359

50 60.1275 66.1762 73.1755 81.1091 86.2586 87.1401 88.0273 88.9200 89.4580 89.5478 89.6377 89.7276 89.7816 89.7996 89.8140

65 60.1592 66.2115 73.2141 81.1502 86.3005 87.1821 88.0694 88.9621 89.5001 89.5899 89.6798 89.7697 89.8237 89.8417 89.8561

80 60.1791 66.2336 73.2382 81.1759 86.3267 87.2083 88.0957 88.9884 89.5264 89.6162 89.7061 89.7960 89.8500 89.8680 89.8824

100 60.1963 66.2527 73.2592 81.1982 86.3494 87.2311 88.1184 89.0112 89.5492 89.6390 89.7289 89.8188 89.8728 89.8908 89.9052

Исходные данные и расчетные значения фазового угла ф для БС-схем АЭИ.

Удс,%

Т, мкс 0,05 0,045 0,04 0,03 0,025 0,02 0,01 0,0095 0,009 0,008 0,0075 0,007 0,006 0,0055 0,005

2 89.9640 89.9676 89.9712 89.9784 89.9820 89.9856 89.9928 89.9932 89.9935 89.9942 89.9946 89.9950 89.9957 89.9960 89.9964

5 89.9100 89.9190 89.9280 89.9460 89.9550 89.9640 89.9820 89.9829 89.9838 89.9856 89.9865 89.9874 89.9892 89.9901 89.9910

10 89.8200 89.8380 89.8560 89.8920 89.9100 89.9280 89.9640 89.9658 89.9676 89.9712 89.9730 89.9748 89.9784 89.9802 89.9820

12.5 89.7750 89.7975 89.8200 89.8650 89.8875 89.9100 89.9550 89.9573 89.9595 89.9640 89.9663 89.9685 89.9730 89.9753 89.9775

15 89.7300 89.7570 89.7840 89.8380 89.8650 89.8920 89.9460 89.9487 89.9514 89.9568 89.9595 89.9622 89.9676 89.9703 89.9730

17.5 89.6850 89.7165 89.7480 89.8110 89.8425 89.8740 89.9370 89.9402 89.9433 89.9496 89.9528 89.9559 89.9622 89.9654 89.9685

20 89.6400 89.6760 89.7120 89.7840 89.8200 89.8560 89.9280 89.9316 89.9352 89.9424 89.9460 89.9496 89.9568 89.9604 89.9640

22.5 89.5950 89.6355 89.6760 89.7570 89.7975 89.8380 89.9190 89.9231 89.9271 89.9352 89.9393 89.9433 89.9514 89.9555 89.9595

25 89.5500 89.5950 89.6400 89.7300 89.7750 89.8200 89.9100 89.9145 89.9190 89.9280 89.9325 89.9370 89.9460 89.9505 89.9550

27.5 89.5050 89.5545 89.6040 89.7030 89.7525 89.8020 89.9010 89.9060 89.9109 89.9208 89.9258 89.9307 89.9406 89.9456 89.9505

30 89.4600 89.5140 89.5680 89.6760 89.7200 89.7840 89.8920 89.8974 89.9028 89.9136 89.9190 89.9244 89.9352 89.9406 89.9460

32.5 89.4150 89.4735 89.5320 89.6490 89.7075 89.7660 89.8830 89.8889 89.8947 89.9064 89.9123 89.9181 89.9298 89.9357 89.9415

35 89.3700 89.4330 89.4960 89.6220 89.6850 89.7480 89.8740 89.8803 89.8866 89.8992 89.9055 89.9118 89.9244 89.9307 89.9370

40 89.2800 89.3520 89.4240 89.5680 89.6400 89.7120 89.8560 89.8632 89.8704 89.8848 89.8920 89.8992 89.9136 89.9208 89.9280

45 89.1901 89.2710 89.3520 89.5140 89.5950 89.6760 89.8380 89.8461 89.8542 89.8704 89.8785 89.8866 89.9028 89.9109 89.9190

50 89.1001 89.1901 89.2800 89.4600 89.5500 89.6400 89.8200 89.8290 89.8380 89.8560 89.8650 89.8740 89.8920 89.9010 89.9100

55 89.0101 89.1091 89.2081 89.4060 89.5050 89.6040 89.8020 89.8119 89.8218 89.8416 89.8515 89.8614 89.8812 89.8911 89.9010

60 88.9201 89.0281 89.1361 89.3520 89.4600 89.5680 89.7840 89.7948 89.8056 89.8272 89.8380 89.8488 89.8704 89.8812 89.8920

65 88.8302 88.9471 89.0641 89.2980 89.4150 89.5320 89.7660 89.7777 89.7894 89.8128 89.8245 89.8362 89.8596 89.8713 89.8830

о

го

CD

сл

198005, ZZ Санкт-Петербург Московский пр., 19

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ НАУЧНЫЙ ЦЕНТР ГП "ВСЕРОССИЙСКИЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ МЕТРОЛОГИИ им. Д. И. МЕНДЕЛЕЕВА"

ВНИИМ им. Д. И. МЕНДЕЛЕЕВА

(Госстандарт России)

для телеграмм ПАЛАТА факс [phone] директор [phone]

р/с 310608007 в Ленинском филиале АО "ПСБ" СПб корр. счет 700161291 МФО 044030791 ИНН 7809022120 e-mail [e-mail]

ОТ

№

на №

от

^■äSiwÜS?^ Утверждаю

ЗамС%Ц$фектора ВНИИМ iliÜ. Менделеева

.С.Александров 1998 Г.

АКТ

внедрения результатов диссертационной работы научного сотрудника ВНИИМ им. Д.И.Менделеева Егорова Петра Михайловича "Исследование и разработка методов и средств передачи размера единицы индуктивности на основе новых многозначных мер"

Настоящий акт внедрения составлен в том. что научным сотрудни-

I

ком ВНИИМ Егоровым n.M. в соответствии с темой его диссертационной работы разработаны и внедрены во ВНИИМ макеты многозначных мер индуктивности для диапазона значений 1 Гн - 1 кГн при частоте 1 кГц с погрешностью менее 0,1 %.

разработанные меры обеспечивают возможность поверки средств измерений индуктивности в диапазоне больших значений ранее не обеспеченном средствами поверки.

в.н.с, к.т.н. М.д.Клионский с.н.с, к.т.н. Б.Я.Литвинов с.н.с, к.т.н. A.c.Катков

УТВЕРрАЮ

еральныи директор /АО " Кетлин" _ —/Писарев С.Б./

II

1997 г

АКТ

внедрения результатов диссертационной ваботы сотрудника ГП "ВНИИМ им. Д.И.Менделеева Егорова Петра Михайловича "Исследование и разработка методов и средств передачи размера единици индуктивности на основе новых многозначных йер"

Мы, нижеподписавшиеся, представители АО "Котлин" Нач. НТО-2 Зарубин С.П. и Нач. С-22 Зуйков С.П.

подтверждаем, что в процессе проведения НИОКР " Тропик-2УМ" использовались результаты дисертационной работы Егорова П.М. "Исследование и разработка методов и средств передачи размера единицы индуктивности на основе новых многозначных мер". Результаты указанной диссертационной работы позволили повысить точность и упростить технологию настройки полосовых систем радионавигационной аппаратуры, разрабатываемой в рамках НИОКР радионавигационного комплекса.

Зарубин С.П Зуйков С.П.

Россия, 193012, Санкт-Петербург, проспект Обуховской Обороны, 120

№

на №

от

АКТ

УТВЕРЖДАЮ:

.ГД по управлению ством

И.Ф.Захаров г.

внедрения результатов дассерташонной работы сотрудника Ш ."ВНИШ им. Д.Менделеева" Егорова Петра Михайловича " Исследование и разработка методов и средств передачи размера единицы индуктивности на основе новых многозначных мер".

Настоящим актом подтверждаем,что в диссертационной работе Егорова П.М. рассмотрены научно-технические решения .положенные в основу разработанных им электронных мер индуктивности.

Использование указанных решений на нашем предприятии при калибровке измерительной аппаратуры позволило повысить качество контроля параметров расхода в технологических процесах производства.

Главный метролог:

М.В.Спиридонов