Интенсификация процессов абразивно-экструзионной обработки деталей летательных аппаратов тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.07.04, кандидат технических наук Левко, Валерий Анатольевич

• Левко, Валерий Анатольевич
• кандидат технических наук
• 1998

Оглавление диссертации кандидат технических наук Левко, Валерий Анатольевич

Содержание

Введение

Глава 1. Особенности финишной обработки

сложных каналов деталей летательных аппаратов

1.1 Конструктивные особенности деталей

летательных аппаратов

1.2 Современный уровень процессов финишной

отделки деталей летательных аппаратов

1.3 Анализ технологических возможностей процессов абразивно-экструзионной обработки деталей Л А

1.4 Физические модели, используемые для

описания процесса АЭО

1.5 Выбор направлений интенсификации процессов АЭО 55 Выводы к главе 1 57 Глава 2. Теоретические предпосылки интенсификации

процесса абразивно-экструзионной обработки

2.1 Контактные взаимодействия при АЭО

2.2 Характер течения рабочих сред при АЭО

2.3 Определение оптимального состава рабочей среды

2.4 Расчет количества активных абразивных зерен

2.5 Особенности течения рабочей среды в каналах

с местными сопротивлениями

Выводы к главе 2

Глава 3. Исследование процессов абразивно-

экструзионной обработки

3.1 Визуальные исследования влияния формы сечения

канала и местных сопротивлений на течение рабочей среды

3.2 Методика определения коэффициентов вязкости

рабочей среды при АЭО

3.3 Интенсификация процесса абразивной обработки за счет

использования комплексных РС

3.4 Исследование зависимости коэффициента ук от зернистости Ва' РС и входного давления Рвх

3.5 Расчетные значения скорости и размеров "ядра"

потока РС в круглом канале

Выводы к главе 3 129 Глава 4. Разработка рекомендаций по интенсификации

процессов АЭО деталей 13

4.1 Исследование влияния состава комплексных РС и геометрических характеристик канала на

шероховатость поверхности канала

4.2 Исследование влияния состава РС и противодавления

на шероховатость поверхности канала

4.3 Разработка рекомендаций по интенсификации

процесса АЭО деталей ЛА 154 4.4. Создание рекомендаций по разработке технологических

процессов АЭО деталей ЛА и оснастки

Выводы к главе 4

Заключение

Список использованной литературы

Приложение 1. Акт внедрения

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Интенсификация процессов абразивно-экструзионной обработки деталей летательных аппаратов»

Введение

На современном уровне технологии производства летательных аппаратов (ДА) наблюдаются следующие тенденции: расширение номенклатуры деталей со сложнопрофильными, криволинейными поверхностями, в том числе из труднообрабатываемых материалов; повышение требований к точности и качеству изготовляемых изделий; максимальное приближение формы и размеров заготовки к конфигурации готовой детали, увеличение доли финишных операций в общем объеме технологических процессов механической обработки.

На первое место при этом выдвигаются пути решения, связанные с применением нетрадиционных методов финишной технологии, значительно расширяющих технологические возможности отделочных операций тех деталей, которые недоступны для обработки традиционными способами.

Одним из методов, обеспечивающих надежность узлов и деталей ДА работающих в экстремальных условиях является уменьшение шероховатости или изменение состояния поверхностного дефектного слоя в сложно-пространственных каналах деталей абразивно-экструзионной обработкой (АЭО). Принцип АЭО заключается в перепрессовывании под давлением наполненных рабочими элементами полимерных РС вдоль обрабатываемых поверхностей.

Анализ работ, касающихся внедрения процесса АЭО в производство показал, что при обработке каналов большой длины или с переменной формой поперечного сечения качество обработанной поверхности неоднородно из-за значительного изменения характера течения РС. Для АЭО труднообрабатываемых поверхностей характерна низкая производительность. Несовершенство разработанных режимов АЭО и составов РС сдерживает широкое применение данного процесса в технологии производства деталей ДА.

Одним из путей интенсификации процессов АЭО является регулирование состава и характера течения РС. В связи с этим главной проблемой является создание высокопроизводительного процесса АЭО, который позволил бы отказаться от применяемых в настоящее время менее эффективных способов финишной обработки (ФО).

Целью данной работы является обеспечение требуемой шероховатости сложных каналов деталей ЛА.

Качество и производительность обработки зависит от условий взаимодействия рабочих элементов с обрабатываемой поверхностью. Без их исследования невозможна разработка физической модели, реализация которой обеспечит регулирование параметров процесса и получение требуемой шероховатости поверхности сложнопространственных каналов.

Применяемые для описания физической модели процесса АЭО теоретические представления не учитывают в должной степени специфику метода, как взаимосвязь процессов течения аномально-вязкой наполненной среды и механической обработки (абразивного изнашивания и микрорезания), при которой условия обработки зависят от параметров течения.

Основными задачами диссертационной работы являлись: рассмотрение особенностей финишной обработки сложных каналов деталей ЛА; анализ технологических возможностей метода АЭО в технологии производства ЛА и выбор путей интенсификации; разработка теоретических предпосылок микрорезания субмикровыступами единичного абразивного зерна, характера течения РС в каналах и определения оптимального состава РС; визуальные исследования процесса течения РС в каналах различной конфигурации; получение зависимостей реологических и режущих свойств РС от их состава и условий обработки; интенсификация процессов АЭО деталей со сложными каналами при обеспечении заданных геометрических параметров и качества поверхностного слоя.

Экспериментальные исследования характеристик РС проводились с использованием метода капиллярного вискозиметра.

Характер течения среды через каналы с различными сечениями исследован с использованием киносъемки. Для определения оптимальных составов РС и параметров процесса использованы теоретические предпосылки, основанные на модели аномально-вязких тел. При планировании экспериментальных работ использован план Коно и метод симплексов. Научная новизна работы состоит в следующем: разработана гипотеза об интенсификации процесса резания активными абразивными зернами при течении сред, наполненных абразивом различного зернового состава;

получены математические модели, связывающие параметры качества поверхностного слоя с комплексом технологических факторов и позволяющие назначать режимы АЭО для отделки сложнопрофильных и труднодоступных каналов деталей ЛА;

выявлено влияние конструкторских элементов обрабатываемых деталей на характер течения абразивных РС и установлено, что в некоторых случаях при движении абразивного "жгута"возникают застойные зоны, где нарушаются условия резания активными абразивными зернами;

разработаны новые способы обеспечения равномерности процесса резания активным абразивным зерном вдоль обрабатываемого канала за счет выравнивания скоростей абразивного потока по его сечениям и создания противодавления РС на выходе;

впервые определены величины коэффициентов начальной динамической вязкости цо в широком диапазоне давлений и составов РС, используемых для расчета расхода и скорости абразивного потока. Практическая ценность работы состоит в следующем: разработана методика и устройство, с помощью которых определены численные значения коэффициентов вязкости РС при АЭО;

определены безразмерные коэффициенты £,кв, позволившие охарактеризовать величину потерь давления в каналах различных форм;

предложен способ обработки комплексными РС, интенсифицирующий процесс АЭО труднообрабатываемых поверхностей;

спроектированы и изготовлены устройства для выравнивания условий обработки в каналах с переменным сечением, позволившие интенсифицировать процесс АЭО таких каналов;

модернизация системы противодавления течению РС в обрабатываемом канале обеспечило выравнивание условий обработки по его длине;

разработаны и использованы новые составы РС, включающие в себя абразивные зерна (АЗ) различных размеров, содержание которых рассчитывается по предложенным зависимостям.

Материалы диссертационной работы докладывались на научно-технической конференции "Проблемы механической обработки машиностроительных материалов" - Красноярск, 1989., на конференции "Проблемы интеграции образования и науки", Москва, 1990., на научно-технической конференции "Повышение качества изготовления деталей машин методами отделочно-упрочняющей обработки", Пенза, 1991., на научно-технической конференции "Материалы, технологии, конструкции", Красноярск, 1995., на семинарах кафедры ТМС и научно-техническом совете (НТС) CAA.

По теме диссертационной работы опубликовано 8 печатных работ, в том числе получено одно положительное решение заявки на патент РФ №95110339 от 19.06.95., выполнен 1 отчет по НИР.

Заключение диссертации по теме «Технология производства летательных аппаратов», Левко, Валерий Анатольевич

Выводы к главе 4.

1. Установлено, что неоднородность обработки в канале с переменной формой и площадью сечения обусловлена изменением скорости течения РС и давления среды. Обеспечить равномерность обработки таких каналов возможно только за счет выравнивания скорости потока по всей их длине. Для этого предложено устройство (внутреннее тело), реализующее переход от течения РС в канале с переменной формой сечения к течению РС в щели с постоянной формой и площадью поперечного сечения. Величина скорости при этом уменьшается, но увеличивается прижатие абразивных зерен к обрабатываемой поверхности за счет увеличения давления среды.

2. Впервые на базе проведенных исследований получены математическая модель зависимости шероховатости окончательно обработанной поверхности и геометрических параметров канала от ссотава РС и площади ЩеЛИ ¡Эзаз между обрабатываемой поверхностью и внутренним телом.

3. Теоретически обосновано влияние величины радиуса "ядра" потока на интенсивность процесса резания единичным абразивным зерном. При уменьшении Бзаз величина радиуса "ядра" потока, а следовательно и удельное давление РС на обрабатываемую поверхность, возрастает, но скорость течения потока при этом становится меньше. Для РС, обладающих повышенной жесткосткостью (зернистость Ва'500 и более, Ка'75) при уменьшении площади зазора до 17.5 мм2 и менее, снижение скорости потока значительно влияет на условия резания.

4. Получена математическая модель, позволившая выбрать геометрические параметры щели и составы РС, обеспечивающие оптимальные условия обработки.

5. Исследования показали, что при использовании выравнивающего устройства требуемая шероховатость по всей длине исследуемого конусного канала Яа < 0.32 мкм получена при АЭО средой Вазго' при 8заз= 17.5 мм2. Несмотря на то, что расход РС в кольцевом канале уменьшается по сравнению с цилиндрическим в 1.2.6.4 раза, производительность АЭО возросла за счет увеличения количества активных абразивных зерен.

6. Полученная модель использована при АЭО сопла-насадка, канал которого состоит из цилиндрической и конусной частей. Исследования показали, что без выравнивающего приспособления требуемая шероховатость Яа=0,25 мкм была достигнута только в цилиндрической части. В конусной части шероховатость по длине изменялась от Яа = 0.35 мкм в сечении с минимальной площадью до Яа= 1.25 мкм в максимальном по площади поперечном сечении. При АЭО сопла-насадка с внутренним телом шероховатость Яа= 0.25 мкмдостигнута по всей поверхности канала за 30 циклов. Время обработки составило 580.620 с.

7. Подтверждена гипотеза о том, что неравномерность снятия поверхностного слоя по длине канала при АЭО вызвана градиентом давления. В зависимости от условий обработки и участка канала величина шероховатости обработанной поверхности может изменяться в два.три раза.

8. Модернизирована система противодавления за счет раздельного управления каждой полостью рабочих цилиндров и введения дополнительной сливной магистрали, что обеспечило возможность регулирования давления РС на выходе из обрабатываемого канала.

9. Получена математическая модель зависимости шероховатости обрабатываемой поверхности от состава РС и величины противодавления, которая ипользована при проведении исследований выбора оптимальных параметров АЭО. При обработке РС Ва'25 каналов длиной Ь=450 мм и диаметром <1=10 мм неоднородность обработки уменьшилась с 12.33% (без противодавления) до 5. 12% ( с противодавлением РВЫх = 4 МПа), т.е. в 3 раза. Обеспечена требуемая шероховатость Яа < 0,32 мкм по всей длине поверхности РК-профильных отверстий с соблюдением заданной точности линейных размеров.

10. Впервые установлено, что систему противодавления целесообразно использовать при АЭО каналов, имеющих отношение между длиной канала и площадью его поперечного сечения Ь/Бк >0.15. При обратном соотношении влияние градиента давлений на обработку не существенно.

11. Вперые установлено, что уменьшение градиента давлений РС в обрабатываемом канале при постоянном максимально возможным для детали давлении РС на входе в канал, позволило оптимизировать условия обработки и интенсифицировать процесс АЭО.

12. Экспериментально подтверждена необходимость при АЭО литых каналов использования комплексных РС, обусловленное их плотноу-пакованной структурой, повышенной жесткостью, вязкостью и индексом течения. При течении таких сред радиус "ядра" потока имеет большие размеры, по сравнению с "ядром" потока среды, наполненной абразивом одного размера зерна.

13. Проведенные эксперименты при обработке криволинейных лопаток вентилятора ГТД подтвердили, что производительность съема материала с поверхности каналов увеличилась почти в 2 раза. Интенсификация процесса АЭО обусловлена применением теоретической зависимости содержания абразива в РС и математеческой модели расчета режимов обработки от заданной шероховатости.

14. На основании анализа параметров конструкций каналов в деталях разработан классификатор и рекомендации по применению комплексных РС, направляющих аппаратов и внутренних тел, а также системы противодавления.

15. На базе проведенных исследований разработаны рекомендации по созданию технологических процессов АЭО деталей ЛА и оснастки, на основании которых разработаны технологические процессы АЭО на АО "КРАМЗ", деталей термопластавтомата (СибФНИИТМ), РК-профильных каналов (Мосстанкин), внутренних поверхностей волноводов (НПО ПМ), вентиляторов, крыльчаток, направляющих аппаратов (ПО "Мотор" г. Рыбинск, ГП "Красмашзавод").

Заключение

1. Тема диссертационной работы актуальна, т.к. в настоящее время в производстве ЛА широко применяют детали со сборными рабочими лопатками, надежность которых меньше, чем у цельных. Для ФО цельных деталей, в основном, используют малопроизводительную виброгалтовку или ЭХО, для которой характерна высокая трудоемкость изготовления оснастки, а также появление микротрещин травления поверхностного слоя обработанной детали.

2. Физико-технологические особенности АЭО определяют рациональность ее применения в условиях повышенных требований к качеству поверхностного слоя и характеру шероховатости деталей летательных аппаратов (ЛА), которые влияют на прочность, надежность и работоспособность' отдельных деталей и изделий в целом. В то же время эти особенности характеризуют АЭО как сложный процесс абразивной обработки, реализуемый течением в обрабатываемом канале РС, наполненной абразивными зернами.

3. Создана широкая гамма конструкций устройств и приспособлений, а также составов РС для АЭО. В настоящее время при АЭО не используется наложение вибрации, магнитных и тепловых полей из-за высокой сложности конструкции устройств, трудоемкости их изготовления и низкой надежности в эксплуатации.

4. Анализ работ, касающихся внедрения процесса АЭО в производство показал, что при АЭО каналов большой длины или с переменной формой поперечного сечения качество обработанной поверхности неоднородно из-за значительного изменения характера течения РС. Для АЭО труднообрабатываемых поверхностей характерна низкая производительность. Несовершенство разработанных режимов АЭО и составов РС сдерживает широкое применение данного процесса в технологии производства деталей ЛА.

5. Существующие теоретические предпосылки процесса резания единичным абразивным зерном при АЭО не учитывают влияния течения аномально-вязкой наполненной среды. Экспериментально не подтверждено соответствие течения РС характеру течения бингамовских пластиков.

6. Общеизвестны теоретические представления и экспериментально подтвержден характер обтекания местных сопротивлений ньютоновскими жидкостями. Для аномальных жидкостей, в т.ч. наполненных РС для АЭО таких исследований не проводилось. В формулах, описывающих процесс течения РС учитывается начальный коэффициент динамической вязкости цо, но его численные значения не определены.

7. Подтверждена возможность обеспечения требуемой по величине и направлению шероховатости поверхности каналов деталей ЛА за счет интенсификации процесса АЭО путем изменения условий течения РС и взаимодействия абразивных зерен с обрабатываемой поверхностью.

8. Характерными особенностями процесса АЭО являются малые величины скорости резания и удельного давления АЗ; зависимость режимов обработки от характера течения РС; появление неоднородности обработки в каналах большой длины или с переменной формой поперечного сечения. Обработка при АЭО осуществляется субмикровыступами абразивных зерен, которые имеют тупые углы резания. Величина субмикровыступов меньше на 2.3 порядка, чем само АЗ.

9. При рассмотрении предложенной зависимости расчета величины шероховатости поверхности при АЭО можно сделать вывод, что основное влияние на формирование профиля шероховатости оказывает давление среды на абразивное зерно, его режущие свойства и количество активных абразивных зерен, находящихся в контакте с обрабатываемой поверхностью за весь период обработки.

10. Показано, что центральная зона потока, в котором отсутствует напряжение сдвига, образует "ядро" потока и ведет себя как твердое тело. Предложены зависимости, определяющие размеры и скорость "ядра". Выявлена зависимость степени закрепленности единичного АЗ от размеров "ядра".

11. Впервые выявлены предпосылки интенсификации обработки за счет использования РС, в состав которых входят абразивные зерна различных размеров, по сравнению с обработкой РС, содержащей одинаковые по величине АЗ. Предложены уравнения для расчета процентного содержания зернистости составляющих величин абразивных зерен и количества активных АЗ в комплексной РС.

12. Исследовано течение РС в каналах различных сечений. Выявлены характерные особенности течения, места образования отрыва потока РС от стенок каналов с возникновением застойных зон и ухудшения в них условий резания активными зернами в 1,5.2 раза. Определены безразмерные коэффициенты местных сопротивлений £КВ, характеризующие величину потерь давления РС при АЭО. Для конусных каналов £кв = 20.0.23.5; для каналов с малым входным сечением 2,Кв = 8.4. 10.0; для каналов с лопатками Е,кв = 1.8.2.1.

13. Установлено, что при течении РС в каналах образование вихрей возле стенок не наблюдалось. При истечении РС из канала проявлялся эффект Вайссенберга, характеризующий упругое восстановление струи потока за счет уменьшения нормальных напряжений.

14. Разработана методика и впервые определены численные значения начального коэффициента динамической вязкости цо РС для сред различных составов: ¡ю= 16223.36892 Па с. Эти значения нашли практическое применение для описания модели процесса течения РС при АЭО.

15. Установлено, что с возрастанием давления на входе в канал Рвх и зернистости Ва' среды цо уменьшается. Это обусловлено тем, что при увеличении скорости сдвига интенсивнее разрушается пространственная структура РС, касательные и нормальные напряжения возрастают. Так при обработке РС с приведенной зернистостью Ва'400 величина коэффициента |ю составила 36093 Па-с при РВх = 6 МПа, а при Гвх = 9 МПа коэффициент цо был равен 24166 Па-с, т.е. уменьшился на 65.70 %.

16. Экспериментально подтверждены теоретические зависимости скорости и размеров "ядра" потока РС в круглом канале от градиента давлений по его длине. С увеличением индекса течения п скорость гя уменьшается (при Рвх = 6 МПа - Юя = 0.00546 м/с для п=0,7, шя = 0.00408 м/с для п=1), а размер "ядра" становится больше (при Рвх = 9 МПа гя =,0023 м для п=0,7, гя =0.0037 м для п=1). Индекс РС при АЭО изменяется в интервале 0,7 < п < 1, т. е. РС является истинно тиксотропной средой.

17. Разработаны математические модели и предложены три новых способа интенсификации АЭО деталей ЛА:

- для каналов с термообработанными поверхностями или с низким качеством поверхностного слоя (сразу после литья, электроэрозионной обработки) использование комплексных рабочих сред. В них в качестве рабочих элементов применяют АЗ различной величины, причем процентное содержание каждого размера выбирается из предложенной зависимости. Комплексные РС обладают повышенной плотностью и жесткостью, большим содержанием абразива и радиусом "ядра" потока. По способу АЭО комплексной РС получено положительное решение на патент РФ. Рассчитанные по предложенной зависимости составы РС внедрены в производство на АО КраМЗ. Акт о внедрении прилагается в Приложении.

- для каналов с переменной площадью и формой поперечного сечения использование выравнивающих устройств. При этом характер потока РС в обрабатываемом канале изменяется от течения в местном сопротивлении к течению в кольцевом канале.

- для каналов большой длины применение системы противодавления. Создание противодавления рабочей среде на выходе канале при неизменном давлении на входе уменьшает градиент давления РС в обрабатываемом канале и увеличивает "ядро" потока.

18. Для разработанных способов интенсификации АЭО были разработаны и внедрены новые технические решения: устройство для выравнивания условий обработки в деталях типа конфузор и дифузор; система противодавления с раздельным управлением каждой полостью рабочих цилиндров. Данные решения прошли технологические испытания на ГП "Красмашзавод" и в СибНИИТМе, используются в лаборатории АЭО при САА.

19. Экспериментально доказано, что при использовании модернизированной системы противодавления получена более равномерная обработка всей поверхности РК-профильного канала длиной 450 мм, чем при АЭО без противодавления. Неравномерность съема металла уменьшилась с 12.33% при АЭО средой с Ва' = 25 мкм и без противодавления до 5. 12% с противодавлением Рвых = 4.0 МПа, т.е. в три раза. Рекомендовано использование системы противодавления при АЭО каналов, имеющих отношение между длиной канала и площадью его поперечного сечения Ь/Бк > 0.15.

20. Проведены эксперименты по обеспечению шероховатости обрабатываемой поверхности вентилятора ГТД (отливка из сплава ОТ4), в зависимости от количества циклов обработки N4 и типа РС (однородные и комплексные). Производительность обработки при использовании комплексной РС увеличилась, по сравнению, с однородной на 60.80 %. Состав использованной комплексной РС определен по разработанной зависимости (2.27).

21. При экспериментальной обработке сопла-насадка установлено, что без выравнивающего устройства требуемая шероховатость была достигнута только в цилиндрической части, в конусной части шероховатость по длине канала изменялась от Ыа = 0.35 в сечении с минимальной площадью до Ла = 1.25 мкм в максимальном по площади поперечном сечении, а при АЭО сопла-насадка с выравнивающим устройством шероховатость Яа = 0.25 мкм достигнута по всей поверхности канала за 30 циклов.

Время обработки составило 580.620 е., что меньше по сравнению с применяемой ручной притиркой в 2,5 раза, с учетом раздельной доводки конусной и цилиндрической части сопла насадка.

22. В результате экспериментальных исследований уточнены теоретические зависимости расчета технологических параметров АЭО, учитывающих влияние комплекса факторов на процесс обработки.

23. Лабораторные и производственные испытания разработанных способов интенсификации процессов АЭО подтвердили эффективность теоретических и практических решений.

24. Созданы рекомендации по разработке технологических процессов АЭО деталей ЛА и оснастки, на основании которых разработаны технологические процессы АЭО на АО "КРАМЗ", деталей термопластавтома-та (СибНИИТМ), РК-профильных каналов (Мосстанкин), внутренних поверхностей волноводов (НПО ПМ), вентиляторов, крыльчаток, направляющих аппаратов (ПО "Мотор" г. Рыбинск, ГП "Красмашзавод").

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Левко, Валерий Анатольевич, 1998 год

Список использованной литературы

1. Бакуль В.Н., Никитин Ю.И., Верник Е.Б., Селех В.Ф. Основы проектирования и технология изготовления абразивного и алмазного инструмента. - М.: Машиностроение, 1975.

2. Барон Ю.М. Технология абразивной обработки в магнитном поле.-Д.: Машиностроение, 1975.

3. Белкин И.М., Виноградов Г.В., Леонов А.И. Ротационные приборы. Измерение вязкости и физико-механических характеристикматериалов.

- М.: Машиностроение, 1968.

4. Березина Е.Е., Винокуров В.Г., Кисин В.И. // Процессы резания при шлифовании. ОМП №7, 1959, 34 с.

5. Богомолов Н.И. Краткая аннотация кандидатской диссертации. Веб: Труды Киевского политехнического института, Киев: КПИ, 1980.

6. Богомолов Н.И., Безилюк Ю.В. Исследование глубины деформированного слоя микрорезания единичным абразивным зерном. / Синтетические алмазы, 1978, №3,18-21 с.

7. Брык М.Т. Деструкция наполненных полимеров. - М.: Химия,

1989.

8. Велингер К., Уетц Г. Исследование процесса шлифования. - М.: Машиностроение, 1956, 32 с.

9. Великанов М.А. Динамика русловых потоков. Л.- М.: Гидроме-теоиздат, 1949, - 330 с.

10. Виноградов Г.В., Малкин А.Я. Реология полимеров. - М.: Химия, 1977,438 с.

И. Гаршин А.П., Гропянов В.М., Лагунов Ю.В. Абразивные материалы. - Л.: Машиностроение, 1983,253 с.

12. Гуревич Я.Л., Горохов М.В., Захаров В.И. и др. Режимы резания труднообрабатываемых материалов: Справочник. - М.: Машиностроение, 1986.

13. Гуськов К.П., Мачихин Ю.А., Мачихин С.А., Лунин Л.Н. Реология пищевых масс. - М: Пищевая промышленность, 1970, 212 с.

14. Дорофеев В.Д. Основы профильной алмазно-абразивной обработки. - Саратов: Изд-во Саратовского ун-та, 1983.

15. Емцев Б.Т. Техническая гиромеханика. - М.: Машиностроение, 1978,463 с.

16. Ефимов В.В. О влиянии технологической среды на условия перехода от внешнего трения к микрорезанию / Трение и износ, 1988, т.9, №1, с. 150-154.

17. Кащеев В.Н. Абразивное разрушение твердых тел. - М.: Наука, 1970,248 с.

18. Козырев С.П. Гидроабразивный износ металлов при кавитации.

- М.: Машиностроение, 1971, 237 с.

19. Космачев И.Г., Дугин В.Н., Немцев Б.А. Отделочные операции в машиностроении. - Л.: Лениздат, 1985,189 с.

20. Кравчук A.C., Майборода В.П., Уржумцев Ю.С. Механика полимерных и композиционных материалов: Экспериментальные и численные методы. - М.: Машиностроение, 1985, 317 с.

21. Крагельский И.В. Трение и износ. Справочник. Т.1. - М.: Машиностроение, 1978, 310 с.

22. Крагельский И.В. О расчете трущихся сочленений на износ при микрорезании в пластическом и упругом контактах. - М.: Наука, 1964, 102 с.

23. Кремень З.И., Стратиевский И.Х. Хонингование и суперфиниши рование деталей. - JL: Машиностроение, 1988, 210 с.

24. Ландау Л.Д. Сб.ст. - М.: АН СССР, 1960, 44 с.

25. Левко В.А. Выбор сред для АЭО / В межвузовском сборнике "Материалы, технологии, конструкции", Красноярск: CAA, 1995., с. 125.

26. Лубнин М.А. Разработка и внедрение технологии экструзионно-го шлифования труднодоступных поверхностей деталей / Автореферат кандидатской диссертации, 1987.

27. Лоладзе Т.Н., Бокучава Г.В. Трибология процесса шлифования и вопросы совершенствования алмазного инструмента / В кн.: синтетические алмазы - ключ к техническому прогрессу. - Киев: Наук, думка, 1974, с. 149 -155.

28. Лойцянский Л.Г, Лурье А.И. Курс теоретической механики. ч.2. -М.: Наука, 1983, - 640 с.

29. Малыхин В.В., Новиков Ф.В., Узуян М.Д. Математическая модель стружкообразования при микрорезании // Резание и инструмент, 1986, вып.35, с. 102-108.

30. Мамбреян П.А. Обработка внутренних поверхностей экструзи-онным шлифованием. / Сб. научных трудов. Ереван: НПО "Армстанок" -1988,-№8,110-113 с.

31. Маслов E.H. Теория шлифования материалов. - М.: Машино-, строение, 1974, 320 с.

32. Е.Н.Маслов, Н.В.Постникова. Основные направления в развитии теории резания абразивным, алмазным и эльборовым инструментом. -М.: Машиностроение, 1975,121 с.

33. Матлей А.Я. Вязкость и диффузия полимеров - 3-е изд.; перераб. - М.: Мир, 1982, 346 с.

34. Махин В.А., Миленко И.П., Пронь Л.В. Теоретические основы экспериментальной отработки ЖРД. - М.: Машиностроение, 1973.

35. Махлис Ф.А., Федюкин Д.Л. Терминологический справочник по резине. - М.: Химия, 1989, 247 с.

36. Меламед В.И., Котомин М.Н., Курносов А.Д. Измерение сил резания, износа шлифовального круга и съема металла в процессе шлифования // Измерительная техника, 1965, №6,62-64 с.

37. Михин М.Н. Трение в условиях пластического контакта. - М.: Наука, 1968,104 с.

38. Морозов В.А., Гун Г.Я., Ладик В.А. Алгоритм модели процесса микрорезания // Изв. вузов. Машиностроение, №9 - 1988, с. 148 - 153.

39. Морозов H.A., Максимов А.И., Влияние электрохимической обработки на качество поверхности и выносливости материала для турбинных лопаток // Вестник машиностроения, 1967, №3, с.60- 62.

40. Муцянко В.И. Основы выбора шлифовальных кругов и подготовка их к эксплуатации. - Д.: Машиностроение, 1987, 67 с.

41. Назаров Н.Г. Абразивно-экструзионная обработка сквозных отверстий. Чистовая обработка материалов резанием: Материалы семинара. - М.: Московский дом научно-технической пропаганды, 1990, с. 46-50.

42. Орлов П.Н., Сагателян Г.Р. Доводка труднообрабатываемых материалов свободным абразивом с наложением ультразвуковых колебаний. - М.: Машиностроение, 1983.

43. Основы технологии производства жидкостных ракетных двигателей / Под общ.ред. Г.А.Киселева - М: Машиностроение, 1986

44. Островский В.И. Теоретические основы процесса шлифования. -Д.: ЛГУ, 1981.

45. Островский В.И. Оптимизация условий эксплуатации абразивного инструмента: Обзор. Сер.С-2. Инструментальная и абразивно-алмазная промышленность. - М.:НИИмаш, 1984. - с.56.

46. Пашков H.H., Долгачев Ф.М. Гидравлика. Основы гидрологии. -М.: Энергоатомиздат, 1985.

47. Пен Р.З., Менчер Э.М. Статистические методы в целлюлозно-бумажном производстве. - М.: Лесная прмышленность, 1973,120 с.

48. Передовая технология и автоматизация управления процессами обработки деталей машин / Под общ.ред. А.А.Маталина, - Л.: Машиностроение, 1970.

49. Подзей A.B., Сулима A.M., Евстигнеев М.И. и др. Технологические остаточные напряжения. - М.: Машиностроение, 1973,216 с.

50. Подураев В.Н. Технология физико-химических методов обработки. - М.: Машиностроение, 1985,175 с.

51. Проволоцкий А.Е., Ясев А.Г., Гришин B.C., Маринченко И.А. Имитационное моделирование процесса обработки потоком абразивных частиц / Известия вузов. Машиностроение, 1987, №4, c.l 11-117.

52. Реология суспензий: Сб. статей./ Пер. с ариг/ Под ред. В.В.Гогосова, В.Н.Николаевского. М: Мир, 1975,247 с.

53. Романков П.Г., Курочкина М.И. Гидрохимические процессы химической технологии, Л: Химия, 1974,288 с.

54. Рыбаков В.А., Муцянко В.И., Глаговский Б.А. и др. Абразивные материалы и инструменты. Каталог. Под общ. ред. В.А.Рыбакова. - М.: ВНИИАШ, 1981,360 с.

55. Савицкий К В. Труды СФТИ, вып.36. - Новосибирск: СФТИ, 1952, 35 с.

56. Основы алмазного шлифования / Под.ред. М.Ф.Семко. - Киев: Техшка, 1978.

57. Синицын В.В. Пластические смазки и оценки их качества. - М.: Издательство стандартов, 1975.

58. Скрябин В.А., Лешин В.А. Моделирование процесса субмикро-резания при обработке деталей незакрепленным абразивом, уплотненным инерционными силами / Известия вузов. Машиностроение, 1988, №12, с.118-128.

59. Скрябин A.B., Пшеничный О.Ф. Моделирование форм абразивных зерен и геометрические параметры их режущих элементов. Совершенствование процессов абразивно-алмазной и упрочняющей обработки в машиностроении. - Пермь, 1990, - с. 64-70.

60. Слезкин H.A. Динамика вязкой несжимаемой жидкости. - М.: Гостехиздат, 1955, 519 с.

61. Смоленцев В.П. Технология электрохимической обработки внутренних поверхностей. - М.: Машиностроение, 1978.

62. Справочник по электрохимическим и электрофизическим методам обработки // Г.Л.Амитан, И.А.Байсупов, Ю.М.Барон и др.; Под общ. ред. В.А.Волосатова. -Л.: Машиностроение, 1988.

63. Справочник технолога-машиностроителя. В 2-х т./ Под ред. А.Г.Косиловой и Р.К.Мещерякова. - М.: Машиностроение, 1986.

64. Сулима A.M., Евстигнеев М.И. Качество поверхностного слоя и усталостная прочность деталей из жаропрочных и титановых сплавов. -М.: Машиностроение, 1974,255 с.

65. Суслов А.Г.Технологическое обеспечение параметров состояния поверхностного слоя деталей. - М.: Машиностроение, 1987.

66. Сысоев С.К. Исследование и разработка рациональных методов технологического обеспечения точности. Дис. канд. тех.наук. инв.№ 2/15602, - Красноярск: НИИТМ, 1978.

67. Сысоев С.К. Формирование профиля сопловых отверстий экс-трузионным шлифованием. ЦНТИ Поиск, ПТО , 1980, 15 с.

68. Сысоев С.К. Изготовление профиля небольших сужающихся отверстий в гидравлических элементах. Рапорт ВИМИ, 17,1976, 5 с.

69. Сысоев С.К. и др. Установка и технологический процесс для экс-трузионного шлифования. ЦНТИ Поиск. Передовой опыт, сер. 11, мех. обработка, вып. 3,1978, 30 с.

70. Сысоев С.К., Левко В.А., Левко A.A. Абразивно-экструзионная обработка прямоугольных каналов волноводов миллиметрового диапазона / Тезисы доклада на конференцию "Повышение качества изготовления деталей машин методами отделочно-упрочняющей обработки", Пенза, 1991, с.84 - 85.

71. Сысоев С.К., Левко В.А. Отделка сложных труднодоступных поверхностей / Тезисы доклада на конференции "Проблемы механической обработки машиностроительных материалов", г. Красноярск, 1989, с. 28 -30.

72. Сысоев С.К., Левко В.А. Основные принципы конструирования устройств для экструзионного шлифования / Тезисы доклада на конференции "Проблемы механической обработки машиностроительных материалов", Красноярск, 1989, с. 69 - 70.

73. Сысоев С.К.Лубнин М.А. Удаление заусенцев экструзионным шлифованием. ЦНТИ Поиск, ПТО, 9,1982, 35 с.

74. Сысоев С.К., Лубнин М.А., Гордон А.М. Установка для экстру-зионного шлифования УЭШ-350. ЦНТИ Поиск, 8,1985,40 с.

75. Сысоев С.К., Сосновский E.H. Применение каучуко-абразивных мастик для снятия заусенцев с деталей машин. Сб. Надежность и долговечность деталей машин, Красноярск: КПИ, 1974,117-125 с.

76. Сысоев С.К., Сосновский E.H. Применение экструзионного способа шлифования для обработки деталей. Производственно-технический опыт. ЦНТИ Поиск, 7,1975, 16 - 18 с.

77. Сысоев С.К., Сосновский E.H. Методики для изучения обработки отверстий каучуко-абразивными мастиками. Сб.Надежность и долговечность деталей машин., Красноярск: КПИ, 1984,110 - 117 с.

78. Сысоев С.К., Тимченко А.И., Левко В.А. Технология отделки РК-профильных отверстий абразивно-экструзионной обработкой // Вестник машиностроения, 1991, № 1, с.65 - 67.

79. Сысоев С.К., Тимченко А.И., Левко В.А. Абразивно-экструзионная обработка РК-профильных отверстий / Тезисы доклада на конференции "Проблемы интеграции образования и науки", Москва, 1990, с.55.

80. Торнер Р.В. Теоретические основы переработки полимеров (механика процессов). - М.: "Химия", 1977,464 с.

81. Трение полимеров /Отв.ред. Д.Н.Гаркунов. М.: Наука, 1972, 204

с.

82. Троицкий A.B. Стекло и керамика. - М.: Гостехиздат, 1958.

83. Тугов И.И., Костыркина Г.И. Химия и физика полимеров. - М.: Химия, 1989, 302 с.

84. Уилкинсон У. Неньютоновские жидкости. Гидромеханика, перемешивание и теплообмен. Пер. с англ. З.П.Шульмана / Под общ.ред.

к А.В.Лыкова. - М.: Мир, 1964, 216 с.

85. Френкель Я.И. Кинетическая теория жидкостей - М.: АН СССР,

1945.

86. Фройштетер Г.Б., Трилиский К.К., Ищук Ю.Л., Ступак П.М. Реологические и теплофизические свойства пластических смазок. -М.: Химия, 1980.

87. Ханин М.В., Зайцев Г.П.Изнашивание и разрушение полимерных композиционных материалов (системный подход). - М.: - Химия, 1990, 256 с.

88. Хворостухин Л.А., Рыковский Б.П., Бибаев В.Н. Технология поверхностного упрочнения деталей летательных аппаратов. - М.: МАТИ им. К.Э.Циолковского, 1975.

89. Конструкция и проектирование авиационных газотурбинных двигателей / С.А.Вьюнов, Ю.И.Гусев, А.В.Карпов и др.; Под общ.ред. Д.В.Хронина - М.: Машиностроение, 1989,368 с.

90. Хрущев М.М, Бабичев М.А. Исследование изнашивания металлов. - М.: АН СССР, 1960,156 с.

91. Чеповецкий И.Х. Основы финишной алмазной обработки. Киев: _ Наук, думка, 1980,468 с.

92. Шетц М. Силиконовый каучук. JL: Химия, 1964,192 с.

93. Шустер Л.Ш. Адгезионные взаимодействия режущего инструмента с обрабатываемым материалом. - М.Машиностроение, 1988.

94. A.c. № 542632 СССР, МКИ В 24 В 31/10. Устройство для абразивной обработки детали / С.К.Сысоев, Е.Н.Сосновский, В.И.Болдырев, М.С.Ефимов-Сякин. Заявл. 26.08.74, опубл. 15.01.77.

95. A.c. № 738837 СССР, МКИ В 24 В 1/00. Способ снятия заусенцев и отделки поверхностей абразивной массой / А.И.Попенко, В.М.Мигунов, П.В.Ширкевич, А.И.Ковган. Заявл. 16.12.77, опубл. 05.06.80.

96. A.c. № 738838 СССР, МКИ В 24 В 1/00. Способ снятия заусенцев и отделки поверхностей абразивной массой / А.И.Попенко, А.И.Ковган, П.В.Ширкевич, В.М.Мигунов. Заявл. 02.01.78, опубл. 05.06.80.

97. A.c. № 865643 СССР, МКИ В 24 С 3/06. Устройство для обработки деталей абразивной массой, подаваемой под давлением / А.Н.Шаповал, М.Н.Пивоваров, Г.Р.Золотарев, В.А.Залевский, А.А.Зленко, А.А.Сытник, Н.А.Федотьев. Заявл. 10.01.80, опубл. 23.09.81.

98. A.c. № 902400 СССР, МКИ В 24 В 31/00. Устройство для обработки деталей абразивной массой / Н.А.Стебельков, А.И.Попенко, В.М.Мигунов, С.Д.Зиличихис, П.В.Ширкевич. Заявл. 15.09.80.

99. A.c. № 931441 СССР, МКИ В 24 С 3/16. Устройство для обработки деталей абразивной массой / П.А.Мамбреян, С.А.Бабаян, Р.Т.Дохиян. Заявл. 08.04.81, опубл. 30.05.82.

100.A.c. № 1061976 СССР, МКИ В 24 С 3/08, Устройство для обработки деталей абразивной массой, подаваемой под давлением / В.И.Пушков, Н.А.Черепнин. Заявл. 31.12.82, опубл. 23.12.83.

101.A.c. № 1095528 СССР, МКИ В 24 В 31/00. Устройство для обработки деталей абразивной массой / Попенко А.И. Заявл. 03.03.83.

102.A.c. № 1161359 СССР, МКИ В 24 С 1/08. Способ обработки деталей абразивной массой / С.К.Сысоев, М.А.Лубнин. Заявл. 11.07.83, опубл. 15.06.85.

103.A.c. № 1220755 СССР, МКИ В 24 В 31/116. Устройство для абразивной обработки деталей / Иоктон Б.И. Заявл. 18.12.84, опубл. 30.03.86.

104.А.С. № 1243262 СССР, МКИ В24В 31/116. Устройство для полирования деталей абразивной массой / В.М.Мигунов, А.И.Попенко, Н.Л.Макаровский. Заявл. 18.12.84.

105.А.С. № 1351759 СССР, МКИ В24В 31/116. Способ обработки заготовок абразивной массой / П.И.Ящерицын, Р.Р.Агасарян, П.А.Мамбреян. Заявл. 11.05.86, опубл. 15.11.87.

Юб.А.с. № 1357198 СССР, МКИ В 24 В 31/116. Устройство для обработки деталей абразивной массой / С.К.Сысоев, М.С.Ефимов-Сякин. Заявл. 23.04.86, опубл. 07.12.87.

107.А.С. № 1361859 СССР, МКИ В 24 В 31/116. Способ поверхностной обработки деталей типа лопаточных колес газотурбинных двигателей / В.П.Зубов. Заявл. 24.12.85.

108.А.С. № 1379063 СССР, МКИ В 24 В 39/02. Способ чистовой обработки сквозных отверстий деталей / С.К.Сысоев. Заявл. 30.10.85, опубл.

07.03.88.

109.А.С. № 1398269 СССР, МКИ В 24 В 31/116. Способ обработки деталей с отверстиями абразивной массой / В.А.Романов. Заявл. 15.04.86.

ПО.А.с. № 1478544 СССР, МКИ В 24 В 31/116. Устройство для обработки деталей абразивной массой, подаваемой под давлением / Т.Ю.Тлюстен, В.И.Казмирук, Л.Х.Райтберг, А.Н.Баранов. Заявл. 02.04.87.

111.A.c. № 1489077 СССР, МКИ В 24 В 31/116. Способ обработки деталей с отверстиями абразивной массой / В.А.Романов. Заявл. 16.04.86.

112.А.С. № 1496144 СССР, МКИ В 24 В 31/116. Устройство для абразивной обработки / Е.В.Квашенкин, Г.М.Вайнер. Заявл. 10.12.86.

113.А.С. № 1514578 СССР, МКИ В 24 В 31/116. Устройство для абразивной обработки / Б.И.Иоктон, А.М.Малюк. Заявл. 18.01.88, опубликовано 15.10.89.

114.A.C. № 1536658 СССР, МКИ В 24 В 31/116. Устройство для экс-трузионного полирования сложнопрофильных деталей. / В.И.Григорьев, Е.В.Квашенкин, Г.М.Вайнер, М.М.Хакимов. Заявл. 20.10.87.

115.А.С. № 1582504 СССР, МКИ В 24 В 31/116, 1/04. Устройство для обработки деталей абразивной массой / В.П.Фомин, А.А.Кузьмин, В.В.Соловьев, В.Н.Педяш. Заявл. 26.04.88.

116.A.C. № 1607225 СССР, МКИ В 24 В 31/116. Способ обработки сложнопрофильных деталей абразивной массой / Е.И.Алексенцев, Л.М.Ковалев, И.А.Кожевников. Заявл. 20.05.88.

117.A.c. № 1607226 СССР, МКИ В 24 В 31/116. Устройство для экс-трузионного полирования крыльчаток / В.И.Григорьев, Г.М.Вайнер, Л.А.Иванов. Заявл. 22.08.88.

118.A.c. № 1641591 СССР, МКИ В 24 В 31/116. Способ обработки деталей абразивной массой / С.К.Сысоев, М.А.Лубнин, В.Ф.Калинин. За-*явл. 13.01.88, опубл. Бюл. №14,1991.

119.А.С. № 1650402 СССР, МКИ В 24 В 31/116. Станок для экструзи-онного хононгования / Л.Г.Одинцов, В.А.Квасов, В.Е.Мосичев, В.В.Корнев, А.А.Козырев. Заявл. 06.05.88, опубл. Бюл. №19, 1991.

120.A.c. № 1672705 СССР, МКИ В 24 В 31/116. Устройство для обработки деталей абразивной массой, подаваемой под давлением / В.И.Казмирук, Т.Ю.Тлюстен. Заявл. 29.12.88.

121 .A.c. № 1673420 СССР, МКИ B24D 3/34. Масса для абразивной обработки / Г.И.Фомин, В.П.Лозицкий, Н.М.Мазур, Б.И.Иоктон. Заявл.

18.04.89, опубл. бюллетень ИСМ №32,1991.

122.3аявка № 1464096 Великобритании МКИ В 24 В 19/00, 35/00/. Способ повышения эффективности процесса шлифования. Фельдкамп Е.Дж. Заявл. 12.06.73., Опубл. 09.02.77., бюллетень ИСМ вып. 10 №3,1977.

123.Заявка № 1464097 Великобритании, МКИ В24В 19/00, 35/00. Способ финишной обработки деталей и устройство для осуществления способа / Фельдкамп Е.Дж. Заявл. 12.06.73., Опубл. 09.02.77., бюллетень ИСМ вып. 10 №3,1977.

124.Пат. №269344 ГДР, Устройство для доводки прессованием. МКИ В 24 В 31/00. Опубл. 28.06.1989.

125.Пат. №245839 ГДР, МКИ В 24 В 31/00. Устройство для снятия грата / Ухлманн У., Рейнхольд Р., Боттке Д., Сейтерт Г. Заявл. 06.02.86, опубл. 20.05.1987.

126.Пат. № PS 2531182 ФРГ, МКИ В 24 В 37/00, 31/00, С 09 К 3/14. Текучий шлифовочный материал. Опубл. 14.01.82., бюллетень ИСМ №2, 1982.

127.Пат. № 3521412 США, МКИ В 24 В 1/00, 19/00. Способ слияния заусенцев и отделки поверхностей абразивной массой / МакКарти Р.У. Заявл. 05.11.65., бюллетень ИСМ №10,1970.

128. Пат. № 3634973 США, МКИ В 24 В 27/00. Заявлен 06.12.1970. Установка для шлифования выдавливанием и шлифующее средство / Мак-карти Р.У. бюллетень ИСМ вып 6, №3, 02.01.72.

129. Пат. № 3728821 США, МКИ В 24 В 7/00, 9/00. Доводочное устройство. Заявл. 13.09.71., опубл. 24.04.73.

130. Пат. № 3802128 США, МКИ В 24 В 7/00, 9/00. Машина для шлифования способом выдавливания / Мейерс Д.Е., Нокович Н.П. Опубл. бюллетень ИСМ 1974, вып 6, №7,09.04.74.

131. Пат. № 3819343 США, МКИ В 24 В 7/00. Среда для процесса хонингования экструзией / Роадес Л.Дж. Опубл. 25.06.74.

132. Пат. № 4087943 США, МКИ В 24 В 1/00. Способ шлифования узких каналов / Кеннет Е.П. Опубл. 09.05.78. бюллетень ИСМ №12, вып.27, 1978.

133. Пат. № 4936057 США, МКИ В 24 В 57/02. Способ финишной обработки поверхности канала для жидкости, имеющего неправильную форму / Роадес Л.Дж. Опубл. бюллетень ИСМ 1991, вып. 19, №10, 26.06.90.

134.3аявка № 56-4379 Японии, МКИ В 24 В 1/00. Устройство для шлифования / К.К. Иноуэ дзяпаккусу кэнкюсеэ. Заявл. 05.09.72, Опубл. .бюллетень ИСМ, 1982, №7,29.01.1981.

135.Заявка № 56-45749 Японии, МКИ В 24 В 31/00. Устройство для обработки потоком жидкости с абразивным порошком / Токе Сибаура дэнки К.К. Заявл. 27.12.73, опубл. бюллетень ИСМ, 1982, №6, 28.10.1981.

136. Инф. листок № 190-89. Устройство для приготовления абразивной смеси / Сысоев С.К., Суетов В.И., Игнатович Т.В. / ЦНТИ, Красноярск, 1989.

137. Инф. листок № 381-89. Устройство для приготовления полимера для экструзионного шлифования / Сысоев С.К., Суетов В.И., Ларченко О.В. / ЦНТИ, Красноярск, 1989.

138. Инф. листок № 160-90. Устройство для обработки деталей абразивной массой / Сысоев С.К., Сумской Н.И., Левко В.А. / ЦНТИ, Красноярск, 1990.

139. Инф. листок № 291-90. Установка для экструзионного шлифования УЭШ-100 / Сысоев С.К., Левко В.А. Кривенко H.H. / ЦНТИ, Красноярск, 1990.

140. Инф. листок № 531-91. Технология абразивно-экструзионной обработки деталей / Сысоев С.К., Лубнин М.А., Левко В.А., Скороделов Д.Б. / ЦНТИ, Красноярск, 1991.

141. Инф. листок № 532-91. Установка для экструзионного шлифования крупногабаритных деталей УЭШ-350 / Сысоев С.К., Суетов В.И., Левко В.А., Лубнин М.А. / ЦНТИ, Красноярск, 1991.

142. Инф. листок № 533-91. Установка для экструзионного шлифования УЭШ-250 / Сысоев С.К., Сумской Н.И., Левко В.А., Лубнин М.А. / ЦНТИ, Красноярск, 1991.

143. Внедрение технологического процесса и оборудования для экс-трузионной обработки деталей. Технический отчет по договору № 31-83. Красноярск, 1983,149 с.

144. Разработка и внедрение оптимальной технологии и оборудования для экструзионной обработки деталей. Технический отчет по теме НИР 2-600-80. Красноярск, 1981,150 с.

145. Исследование и разработка рекомендаций по технологии и оборудованию для отделки деталей термопластавтоматов (заключительный). Отчет о научно-исследовательской работе по теме 7Т20. Исх. № 12/558 от 02. 04.90. 01.90.0. 024952. Красноярск: КИКТ, 1990,260 с.

146. Исследование и разработка технологии и оборудования для отделки особосложных деталей ТНП (заключительный). Отчет о научно-исследовательской работе по теме 7Т10. Исх. № 12/480 от 20. 03.90. 01.90.0. 024560. Красноярск: КИКТ, 1990, 247 с.

147. Исследование процессов механизированной полировки сложных поверхностей деталей типа шнеков, крыльчаток, турбин и др. Разработка и внедрение оборудования и технология механизированной полировки (экструзионное шлифование). Технический отчет по теме НИР 2-60982, per. № У-88429, Красноярск, 1983,479 с.

148. Исследование, разработка и внедрение оборудования и технологии экструзионного шлифования каналов в деталях. Классификатор деталей к отчету о научно-исследовательской работе по теме 47. Красноярск: Завод - ВТУЗ КПИ, 1988,196 с.

149. Исследование, разработка и внедрение оборудования и технологии экструзионного шлифования каналов в деталях (промежуточный). Отчет о научно-исследовательской работе по теме 47. Per. № 01. 87.006.1615., инв. № 0288. 0054957, Красноярск: Завод - ВТУЗ КПИ, 1988, 386 с.

150. Исследование, разработка и внедрение оборудования и технологии экструзионного шлифования каналов в деталях (заключительный). Отчет о научно-исследовательской работе по теме 47. Красноярск: Завод -ВТУЗ КПИ, 1988, 434 с.

151. Исследование, разработка и внедрение технологии и оборудования для экструзионного шлифования и полирования сложных каналов в крупногабаритных деталях от 200 до 600 мм (детали типа направляющий аппарат, крыльчатка и др.). Классификатор деталей к техническому отчету по теме НИР 0-629-84. Красноярск: Завод-ВТУЗ КПИ, 1986,198 с.

152. Исследование, разработка и внедрение технологии и оборудования для экструзионного шлифования и полирования сложных каналов в крупногабаритных деталях от 200 до 600 мм (детали типа направляющий аппарат, крыльчатка и др.). Технический отчет по теме НИР 0-629-84, per. №01850028567, Красноярск: Завод-ВТУЗ КПИ, 1986, 392 с.

153. Abrasive flow (machiniig and its use)/ Rhoades Lawrenece I/ Nontraditional Mach: Cont. Proc., Cincinnati, Ohio, 1985,- [Metal Park (Ohio)], 1986,- 111-120 c.

154. Abrasive Flow Machining with Non-So-Silly Putty. Rhoades L.J., "Metal Finish ", 1987, 85, №7, 27-29 c.

155. Abrasive dough takes out internal burrs. Metalwork Prod, 1988, 132, 6, 57-60 c.

156. Cogswell F.N. Polimer Eng. Sei., v. 12, №1, p. 64-73,1972.

157. Fredricson A.G., Bird R.V., Ind. Eng. Chem., v.50, №3, p. 347-352,

1958.

158. Goddard J., Harker H.J., Wilman H. A theory of the abrasion of solids such of metals. Nature, № 4683,1959.

159. Harry W., Townes and Rolf H. Sabersky./Int. J. Heat and Mass Transfer., 1966. V.9.P.729-738

160. Hohenemser K., Prager W. J."Rheology", №3,1932,16 - 22 c.

161. Karnis A., Goldsmith H.L., Mason S.G., J. Coll.Sci., 22, 531-553,

1966.

162. Wellinger К. Eirfluss der Korngrusse vou Qnauzstaub aus der verschleissverhalten verschiedener Werkstoffraarunger. 2.VDI, 92, №15,1950.

163. Williams M.L., Landel R.F., Ferry J.D., J. Am. Chem. Soc., v.77, №9,p.3701-3706,1955.

164. Ein neues Verfahren zum Entraten-PreBlappen. " Metallver rarbeitung", 1987,41,2,42-44 c.