Формирование чистовой поверхности древесины резанием тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.21.05, доктор наук Сергеевичев Александр Владимирович
Сергеевичев Александр Владимирович
доктор наук
2018
- Специальность ВАК РФ05.21.05
- Количество страниц 337
Оглавление диссертации доктор наук Сергеевичев Александр Владимирович
ВВЕДЕНИЕ
1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ
1.1 Состояние вопроса шлифования древесины
1.2 Основные характеристики процесса
шлифования древесины
1.3 Силовые и мощностные характеристики
процесса шлифования древесины
1.4 Типы, конструкция и изготовление шлифовальной
шкурки
1.5 Конструкции абразивных инструментов для
шлифования древесины
1.6 Порядок выбора параметров шлифовального инструмента
1.7 Анализ работ по исследованию геометрии зерна и динамики процесса шлифования
1.8 Обзор научных работ по исследованию процесса шлифования древесины
1.9 Выводы и задачи исследований
2. ИССЛЕДОВАНИЕ ПОВЕРХНОСТНЫХ СВОЙСТВ ДРЕВЕСИНЫ ПРИ ОБРАБОТКЕ ШЛИФОВАНИЕМ
2.1 Формирование поверхности твердых тел: граничная
область материал-среда
2.2 Анализ особенностей смачивания поверхности жидкими лакокрасочными материалами
2.3 Анализ влияния свойств твердой поверхности на характеристики смачивания
2.4 Особенности взаимодействия лакокрасочных материалов с подложкой
2.5 Выводы
ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ПРОЦЕССА
3. ФОРМИРОВАНИЯ ПОВЕРХНОСТИ ДРЕВЕСИНЫ ШЛИФОВАНИЕМ
Исследование формы режущих кромок рабочей
3.1 поверхности абразивного инструмента для шлифования древесины
3.2 Статистическая многогранная модель абразивного
зерна
Исследование зависимости износостойкости
3.3 шлифовальных шкурок от параметров режущего
инструмента
Определение оптимального объема межзернового
3.4 пространства для повышения работоспособности
шлифовальных шкурок
Основные положения байесовского подхода и его анализ
3.5 для построения моделей процесса шлифования
древесины
Моделирование процесса шлифования древесины
3.6 на основе распределения Дирихле, обобщенной модели Уолли и модели е-засорения
3.7 Регрессионная модель процесса шлифования древесины
3.8 Робастная модификация регрессионной модели процесса шлифования древесины
3.9 Перспективные модели процесса шлифования древесины
3.9.1 Модель постоянного отношения вероятностей
3.9.2 Модель тотализатора
3.9.3 Множество распределений вероятностей на основе
границ Колмогорова-Смирнова
3.10 Выводы
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ПРОЦЕССА
4. РЕЗАНИЯ ДРЕВЕСИНЫ ОДИНОЧНЫМ АБРАЗИВНЫМ ЗЕРНОМ
4.1 Методика исследования резания древесины одиночным
абразивным зерном
Исследование влияния номера зернистости и
4.2 геометрии зерна на глубину царапания древесины
в зависимости от нормальной силы резания
Исследование касательной силы резания и
4.3 удельной работы резания одиночным абразивным
зерном на маятниковом копре
4.4 Выводы
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА
5. РЕЗАНИЯ ПРИ ШЛИФОВАНИИ ДРЕВЕСИНЫ С ПОЗИЦИИ
АКТИВНЫХ ЗЕРЕН
5.1 Методика исследования профиля шлифовальной шкурки
путем снятия реплик-оттисков
5.2 Результаты экспериментальных исследований топографии
шлифовальных шкурок
Методика экспериментальных исследований количества
5.3 контактных абразивных зерен и среднего расстояния между ними на единицу площади шлифовальной
шкурки
Результаты экспериментальных исследований количества
5.4 контактных абразивных зерен и среднего расстояния между ними на единицу площади шлифовальной
шкурки
Методика экспериментальных исследований режимов
5.5 эластичного цилиндрового шлифования древесины с
позиции активных зерен
Результаты экспериментальных исследований режимов
5.6 эластичного цилиндрового шлифования древесины с
позиции активных зерен
Результаты экспериментальных исследований режимов
5.7 жесткого цилиндрового шлифования древесины
с позиции активных зерен
Результаты экспериментальных исследований режимов
5.8 вибрационного шлифования древесины с позиции
активных зерен
Результаты экспериментальных исследований режимов
5.9 ленточного шлифования древесины с позиции активных
зерен
Экспериментальные исследования прочности крепления
5.10 абразивного зерна в клеевом слое с различной структурой насыпки
5.11 Экспериментальные исследования затупления абразивных лент при обработке древесины
5.12 Выводы
ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ
6. ВНЕДРЕНИЯ ШЛИФОВАЛЬНЫХ ЛЕНТ С РАЗМЕЩЕНИЕМ
ЗЕРЕН ПО СПЕЦИАЛЬНОЙ СХЕМЕ
ОБЩИЕ ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
ПРИЛОЖЕНИЯ
ВВЕДЕНИЕ
Актуальность темы исследования. В настоящее время одной из основных проблем, стоящих перед отечественной деревообрабатывающей промышленностью, является повышение рентабельности производства и конкурентоспособности продукции. В условиях рыночных отношений от производителей машиностроительной и инструментальной продукции требуется изыскивать новые резервы для повышения эффективности производства, сокращать сроки его технического и технологического перевооружения, повышать качество и долговечность изделий.
Интенсификация деревообрабатывающего производства, прежде всего, связана с модернизацией станочного парка, применением новых видов инструментов и внедрением новейших технологий механической обработки древесины. Решение этих задач позволит повысить экономическую эффективность промышленности, снизить трудоемкость продукции и обеспечить рост валового национального продукта за счет производящих отраслей. Задачей деревообрабатывающей промышленности становится производство высокотехнологичной, конкурентоспособной наукоемкой продукции [84].
Шероховатость поверхности изделий из древесины оказывает непосредственное влияние на многие технологические и эксплуатационные свойства деталей в целом и является важным производственным фактором, с которым связан расход материалов и технико-экономическая эффективность многих технологических операций таких, как склеивание, шлифование, покрытие лаком и т.д. Нельзя забывать и об эстетических свойствах древесины - отражающую и поглощающую способность, на которую непосредственно оказывает влияние шероховатость поверхности [108].
Актуальность проблемы получения необходимого качества обработанной поверхности древесины в настоящее время становится всё
более значимой в связи с повышением требований к качеству продукции деревообработки и получения наибольшего экономического эффекта для предприятия [109].
Исключительно высокие требования, предъявляемые в настоящее время к качеству изделий из древесины заставляют разрабатывать новые, высокопроизводительные, износостойкие шлифовальные инструменты, способные обеспечить не только снижение трудоемкости операции шлифования, но и улучшения качества шлифуемой поверхности.
В настоящее время в нашей стране и за рубежом получили распространение такие виды шлифования абразивными шкурками, как вибрационное - для подготовки высококачественных поверхностей под отделку, жесткое цилиндровое и ленточное - для калибрования древесностружечных плит.
Очевидно, что большое значение в рассматриваемом вопросе имеют теоретические и экспериментальные исследования, которые позволяют вскрыть закономерности процесса шлифования древесины.
Проведенные до настоящего времени теоретические и экспериментальные исследования шлифования древесины и древесных материалов лишь частично решают указанные вопросы и не могут полностью удовлетворить все требования, предъявляемые к шлифованию.
Долговечность, надежность и экономичность производимых материалов напрямую зависит от точности и качества поверхности отдельных деталей. Именно поэтому доля финишных операций в деревообработке в последние годы постоянно увеличивается. Одним из самых распространенных методов финишной обработки является шлифование. Наиболее широкое распространение имеет ленточное шлифование. Ленточное шлифование древесины и древесных материалов используется практически на всех промышленных предприятиях в условиях различных типов производств, начиная от массового и заканчивая единичным.
Шлифование с использованием инструмента на эластичной основе является относительно новым, но весьма перспективным видом абразивной обработки. Оборудование для ленточного шлифования просто по конструкции и экономично в эксплуатации. В отличие от традиционных шлифовальных станков, ленточношлифовальные не требуют специальных устройств для защиты от возможного разрыва круга, сложных и дорогостоящих приспособлений для балансировки и правки инструмента, легко встраивается практически в любой технологический процесс. Применение шлифовальных лент большой ширины дает возможность обрабатывать крупногабаритный материал, а наличие у лент эластичной основы позволяет обрабатывать криволинейные поверхности больших размеров.
В то же время, технология шлифования абразивными лентами коренным образом отличается от шлифования абразивными кругами или брусками. Основными отличиями являются кинематические и динамические особенности ленточношлифовальных станков, использование однослойного абразивного инструмента на эластичной основе с упорядоченным расположением зерен на режущей поверхности, возможность управления выходными параметрами процесса за счет использования в составе технологической системы опорных элементов с различными характеристиками и т.д. [72].
Таким образом, использование известных теорий шлифования абразивными кругами, применительно к процессу ленточного шлифования возможно только отчасти.
Широкое распространение ленточного шлифования сдерживается отсутствием теории определения рациональных областей его использования, практических рекомендаций и методик, необходимых для получения требуемой точности и качества обработанных поверхностей при наименьших затратах. В связи с этим, важнейшей задачей является разработка
теоретических и технологических основ высокопроизводительного шлифования.
Разработка теоретических основ и методов повышения эффективности процесса шлифования с учетом получения требуемого качества изделия представляет собой актуальную проблему, имеющую большое народнохозяйственное значение.
Для решения данной проблемы необходим всесторонний глубокий анализ физико-механических, динамических и теплофизических явлений, сопровождающих процесс шлифования на основе методов математического моделирования процесса резания, его входных и выходных характеристик. Это позволит сформулировать теоретические основы процесса шлифования и разработать технологические рекомендации по наиболее эффективному его использованию в деревообрабатывающей промышленности.
Степень разработанности темы исследования. Исследованием процесса резания при шлифовании древесины и древесных материалов занимались многие российские ученые: Амалицкий В.В., Бершадский А.Л., Борзенкова С.С., Бугаенко Я.П., Ваксер Д.Б., Верезуб В.Н., Гиндин М.Н., Гончар А.А., Грицишин С.И., Грубе А.Э., Жуков Е.В., Заяц И.М., Зайцева М.А., Зонов Е.Г., Ивановский Е.Г., Коробовский А.А., Кравчук В.И., Кутуков Л.Г., Любченко В.И., Назаренко И.Г., Островский В.И., Петрова Т.И., Попов Ю.И., Санев В.И., Столбов А.А., Сулинов В.И., Федосеев О.Б., Хромчак И.И., Якимов А.В., Якубовский А.В., Яцюк А.И. и др. Исследованием геометрии абразивных зерен занимались: Ваксер Д.Б., Зайцева М.А., Каменцев М.В., Кащеев В.Н., Кузнецов В.Д., Ландау Л.Л., Лурье Г.Б., Маслов Е.Н., Маталин А.А., Пекленик И. и др. Поверхностные свойства древесины при обработке резанием изучали: Буглай Б.М., Ветошкин Ю.И., Глебов И.Т., Кириллов Д.В., Королев А.П., Любимов В.Г., Манжос Ф.М., Новоселов В.Г., Онегин В.И., Пижурин А.А., Рудяков Б.Н., Рыбин Б.М., Санаев В.Г., Смигла В.П., Цой Ю.И., Швамм Е.Е. и др.
Выполненные исследования позволили обосновать систему оценки процесса шлифования с позиции активных зерен, разработать математико-статистические модели, позволяющие определить оптимальную производительность шлифования древесины при заданном качестве обработанной поверхности в зависимости от параметров технологического процесса. Предложен критерий качества обработанной поверхности древесины. Данный критерий может быть достаточно просто оценен в рамках любого деревообрабатывающего предприятия на основе статистических данных. Представлена статистическая многогранная модель абразивного зерна, позволяющая связать режущую способность абразивных частиц с их геометрической формой и расположением относительно обрабатываемой детали.
Перспективным направлением является применение абразивного инструмента с нанесением зерен на основу по обоснованной схеме, что позволяет увеличить межзерновое пространство, повысить износостойкость шлифовального инструмента и прочность закрепления абразивных зерен в клеевом слое.
Цель работы - Повышение эффективности процесса образования чистовой поверхности древесины шлифованием.
Для реализации поставленной цели необходимо решить следующие задачи:
1. Теоретически и экспериментально обосновать оценку качества поверхности древесины в процессе шлифования.
2. Разработать математическую модель, отражающую кинетику изменения профиля формообразующего элемента за период стойкости инструмента.
3. Изучить закономерности износа вершины формообразующего элемента при микрорезании образцов древесины.
4. Определить режущую способность абразивного зерна на основании теории статистического многогранника, позволяющую сочетать такие параметры, как размер, форма и ориентация частиц.
5. Установить взаимосвязь между износостойкостью абразивного инструмента и основными параметрами процесса шлифования древесины.
Научная новизна:
1. Предложенная вероятностная модель, отражающая кинетику изменения профиля формообразующего элемента за период стойкости, позволяет теоретически описать процесс износа абразивного зерна.
2. Математико-статистические модели на основе теоремы Байеса, позволяют определить оптимальную производительность шлифования древесины при заданном качестве обработанной поверхности в зависимости от параметров технологического процесса.
3. Система оценки процесса шлифования древесины с позиции активных зерен является базой для определения его производительности.
4. Режущая способность абразивных частиц описана статистической многогранной моделью абразивного зерна.
5. На основе теоремы Байеса предложена математическая модель с использованием распределения Дирихле и обобщенной модели Уолли, которая позволяет описать процесс шлифования древесины.
Теоретическая значимость
- предложена теоретически обоснованная методика изготовления шлифовальной шкурки путем ориентированного нанесения абразивных зерен на основу по обоснованной схеме;
- создана обобщенная модель е-засорения, позволяющая подобрать оптимальную производительность процесса шлифования при заданном качестве обработанной поверхности;
- разработана новая робастная регрессионная модель, основанная на использовании обобщенной модели Лассо, обработки экспериментальных данных для получения поправочных коэффициентов абразивной обработки древесины, которая позволила вывести зависимость производительности и качества процесса шлифования древесины от зернистости абразивного инструмента;
- выведен и представлен универсальный критерий качества обработанной поверхности древесины. Предложенный критерий может быть достаточно просто оценен в рамках любого деревообрабатывающего предприятия на основе статистических данных. Универсальность критерия позволяет использовать его и в других задачах оптимизации технологического процесса обработки древесины в качестве объективной характеристики процесса резания;
- предложена статистическая многогранная модель абразивного зерна, позволяющая связать режущую способность абразивных частиц с их геометрической формой и расположением относительно обрабатываемой детали;
- предложена математическая модель, отражающая кинетику изменения профиля формообразующего элемента за период стойкости инструмента.
Практическая значимость
Полученные результаты могут быть использованы:
- на мебельных и деревообрабатывающих предприятиях при назначении режимов процесса шлифования древесины;
- производителями абразивного инструмента при изготовлении шлифовальных шкурок.
Для практики имеет значение:
- методика выбора зернистости абразивного инструмента. С уменьшением номера зернистости шлифовальной шкурки среднее
расстояние между контактными зернами уменьшается, причем более интенсивно у мелких номеров зернистости. Уменьшение расстояния между контактными зернами ведет к более качественному формированию поверхности древесины при равных режимах шлифования шкурками различной зернистости;
- методика оценка давления прижима на шлифуемую поверхность. С увеличением давления прижима на шлифуемую поверхность древесины, среднее расстояние между контактными зернами уменьшается, что вызывает более интенсивный рост производительности процесса шлифования;
- оценка поверхностной энергии древесины при образовании новых поверхностей в результате технологических процессов подготовки под отделку: необходимо стремиться к увеличению поверхностной активности подложек и уменьшению поверхностного натяжения жидких лакокрасочных материалов;
- анализ экспериментальных данных различных методов шлифования цилиндрового, ленточного и вибрационного с позиции активных зерен позволяет считать, что изготовление абразивных шкурок для шлифования древесины целесообразно производить с редкой насыпкой до 50%. Шлифовальное зерно для изготовления шлифовальной шкурки необходимо применять повышенной основной фракции, что увеличивает количество активных зерен, а, следовательно, качественные и количественные показатели процесса шлифования;
- повышение прочности закрепления абразивных зерен в клеевом слое. Прочность закрепления абразивных зерен в клеевом слое возрастает с понижением плотности насыпки. Это явление объясняется тем, что с уменьшением процента насыпки абразивные зерна имеют большую площадь контакта с клеевым слоем;
- повышения износостойкости абразивного инструмента можно добиться путем нанесения зерен на основу с размещением их на ней по обоснованной схеме, что позволит увеличить объем межзернового пространства;
- свойства подложки оказывает большое влияние на конечные свойства лакокрасочного покрытия. Рельеф поверхности играет решающую роль в расходе лакокрасочных материалов и номинальную толщину эксплуатационно-способных покрытий.
Методология и методы исследования
Исследования базировались на принципах системного подхода и использованием обоснованных методов и методик научного поиска. Применение современных методов исследований, включая метод изучения процесса шлифования древесины путем резания-царапания единичным абразивным зерном, методику снятия контактных оттисков-реплик со шлифовальной шкурки, линейные регрессионные модели, метод Лассо, робастные модели е-засорения, постулат Лапласа, теорему Байеса и гребневые регрессии позволило вывести зависимость производительности и качества процесса шлифования древесины от зернистости абразивного инструмента и математически описать зависимость износостойкости шлифовальных лент от объема межзернового пространства.
Информационную базу исследований составили материалы научных исследований, научная, учебная и методическая литература, материалы периодических изданий, конференций, патентная информация, сведения из сети Интернет.
Научные положения, выносимые на защиту
1. Процесс шлифования древесины носит вероятностный характер, описан вероятностными регрессионными моделями при недостатке информации, позволяющими установить оптимальную производительность
шлифования при заданном качестве обработанной поверхности в зависимости от параметров технологического процесса.
2. Создание шлифовальных шкурок с нанесением зерен в соответствии полученной моделью позволяет повысить их износостойкость.
3. Режущая способность абразивных частиц зависит не только от их геометрической формы, но и от их расположения относительно обрабатываемой детали, что описывает статистическая многогранная модель абразивного зерна.
4. Производительность процесса шлифования древесины зависит от количества активных зерен, снимающих древесину путем образования стружки, в то время как контактирующие зерна оставляют след без образования стружки и не влияют на съем древесины.
Степень достоверности
Достоверность научных положений, выводов и рекомендаций обеспечивается обоснованными упрощениями, корректными допущениями при замене реальных процессов расчетными схемами и разработке математических моделей; современными средствами научного поиска; результатами производственных испытаний технологического процесса шлифования древесины, проведенных на предприятиях отрасли, адекватными совпадениями результатов теоретических исследований с экспериментальными данными и возможностью внедрения результатов исследования в производство.
Рекомендованный список диссертаций по специальности «Древесиноведение, технология и оборудование деревопереработки», 05.21.05 шифр ВАК
Повышение эффективности плоского ленточного глубинного шлифования путем управления структурой однослойных шлифовальных лент при варьировании режимов резания1999 год, кандидат технических наук Печенюк, Андрей Петрович
Повышение эффективности использования лепестковых шлифовальных кругов за счет зерен с контролируемой формой2005 год, кандидат технических наук Шатько, Дмитрий Борисович
Научные основы проектирования, изготовления и эксплуатации абразивного инструмента2000 год, доктор технических наук Курдюков, Владимир Ильич
Теория и практика управления производительностью абразивной обработки с учетом затупления инструмента2006 год, доктор технических наук Калинин, Евгений Пинхусович
Методология адаптивного управления процессами контактного взаимодействия при ленточном шлифовании лопаток ГТД2014 год, кандидат наук Коряжкин, Андрей Александрович
Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Формирование чистовой поверхности древесины резанием»
Апробация работы
Результаты исследований апробированы в производственных условиях (АО «Адмиралтейские верфи», ООО «Напольные покрытия»). Результаты исследований отмечены двумя грантами Правительства Санкт-Петербурга в 2011, 2017 гг., из них одна работа выполнена лично автором, вторая - под его руководством.
Результаты исследований используются в учебном процессе в дисциплинах: «Резание древесины», «Деревообрабатывающие станки», «Дереворежущий инструмент», «Оборудование деревообрабатывающих производств», «Тенденции развития оборудования и инструмента для обработки древесины».
Основные положения диссертации докладывались на НТК: Состояние и перспективы развития современного лесопиления (Санкт-Петербург, 2006), Современные проблемы и перспективы рационального лесопользования в условиях рынка (Сыктывкар, 2013), Современные проблемы и перспективы рационального лесопользования в условиях рынка (Санкт-Петербург, 2007), Современные проблемы лесозаготовительных производств, производства материалов и изделий из древесины (Санкт-Петербург, 2009), Леса России в XXI веке (Санкт-Петербург (2009, 2010), Современные проблемы механической технологии древесины (Санкт-Петербург, 2010), Современные проблемы переработки древесины (Санкт-Петербург, 2011-2015), Итоги научно-исследовательских работ (Санкт-Петербург, 2010-2017); на международных конференциях: Первичная обработка древесины: лесопиление и сушка пиломатериалов. Состояние и перспективы развития (Санкт-Петербург, 2007), Леса России: политика, промышленность, наука, образование (Санкт-Петербург, 2016, 2017).
Работа выполнялась в рамках госбюджетной НИР «Совершенствование конструкции и эксплуатации деревообрабатывающих станков и инструментов».
Публикации
По результатам исследований автором опубликовано 32 печатные работы по теме диссертации, в том числе 1 монография, 18 статьи в ведущих рецензируемых изданиях из перечня ВАК.
Объем и структура работы
Диссертация состоит из введения, шести разделов, заключения, списка использованных источников и приложений.
Соответствие паспорту специальности
1. Исследование свойств и строения древесины как объекта обработки (технологических воздействий).
2. Разработка теории и методов технологического воздействия на объекты обработки с целью получения высококачественной и экологически чистой продукции.
3. Прогнозирование технического прогресса в технологиях и обоснование системы машин и оборудования для их реализации.
4. Разработка операционных технологий и процессов в производствах: лесопильном, мебельном, фанерном, древесных плит, строительных деталей и при защитной обработке, сушке и тепловой обработке древесины.
11. Разработка методов оценки и управления качеством обоснования технических показателей и их уровней, эффективности технического обслуживания отдельных агрегатов, оборудования, поточных и автоматических линий.
1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ 1.1. Состояние вопроса шлифования древесины
Шлифование занимает особое место среди других видов механической обработки древесины, обусловленное специфическими особенностями происходящих физических явлений и особенностями инструмента. Шлифовальный инструмент не имеет сплошной режущей кромки, в большинстве случаев передние углы для абразивных зерен отрицательны, зерна имеют округленные вершины и неправильную геометрическую форму. Шлифование следует рассматривать как процесс резания-царапания поверхностного слоя древесины большим количеством абразивных зерен шлифовального инструмента.
Основное назначение процесса шлифования - подготовка поверхности к отделке путем ликвидации неровностей, дефектов предыдущей обработки. Эффективность шлифования в большей степени зависит от режимов обработки, характеристики и свойств шлифовального инструмента.
Исследованиями процессов, возникающих при шлифовании древесины и древесных материалов, в свое время занимались следующие ученые: Е.Г. Зонов, Е.В. Жуков, Ю.П. Попов, М.А. Зайцева, И.Г. Назаренко, Т.И. Петрова С.С. Борзенкова, А.А. Коробовский и другие авторы.
Исследователями изучалось влияние различных факторов процесса шлифования древесины и древесных материалов на шероховатость обработанной поверхности: скорости резания, скорости подачи, давления прижима, зернистости абразивного инструмента, разновысотности зерен шлифовальных шкурок, метода нанесения зерен на основу и т.д. [6, 23, 29, 36, 39, 122].
Важной характеристикой режущей способности шлифовального инструмента является производительность шлифования. Установлено, что увеличение удельной производительности шлифования происходит за счет
увеличения давления прижима и скорости резания [136]. Крупнозернистые шкурки имеют большую удельную производительность по сравнению с мелкозернистыми. Также установлено, что порода древесины в значительной мере влияет на удельную производительность инструмента. При шлифовании березы удельная производительность в 1,4 раза выше, чем при шлифовании дуба.
При проведении исследований процесса шлифования бука, дуба и березы установлено, что удельная производительность зависит от зернистости, метода нанесения зерен на основу, объемного веса древесины [65].
Существенное влияние на производительность абразивного инструмента оказывает продолжительность его работы. С течением времени производительность падает, причем особенно резко в начале работы шкурки, затем более полого, что обусловлено особенностями износа и затупления инструмента. Снижение производительности во время шлифования обусловлено двумя причинами: частичной потерей зерен и засаливанием шкурки. Наибольшая потеря зерен наблюдается в начале работы шкурки и уменьшается по мере ее засаливания [25]. Также отмечается, что при шлифовании древесины поперек волокон шкурка почти не засаливается, однако потеря зерен в 1,5 - 2 раза больше, чем при продольном шлифовании.
При изучении влияния различных технических характеристик абразивного инструмента на процесс шлифования древесины установлено, что снижение режущей способности шлифовальных шкурок может происходить по трем основным причинам: выкрашивание абразивного зерна или отделение его основы вместе с клеем, заполнение промежутков между зернами сошлифованным материалом, затупление зерна [25]. Отмечается, что для шлифовальных шкурок на синтетическом связующем определяющим фактором затупления является истирание абразивных зерен. Также установлено повышение режущей способности шлифовальных шкурок при снижении плотности нанесения зерна: производительность шкурки с 70% насыпкой на 20 - 30% выше, чем с 100% насыпкой. Удельная
производительность шкурки, изготовленной электростатическим методом, с зернами удлиненной формы в 2 раза больше, чем у шкурки с зернами изометрической формы.
При проведении исследований основных показателей процесса жесткого шлифования древесины и древесных материалов установлено, что удельная работоспособность шкурки прогрессивно возрастает с уменьшением скорости подачи. При увеличении глубины резания наблюдается уменьшение работоспособности. С увеличением зернистости происходит резкое увеличение работоспособности абразивного инструмента. Данная зависимость объясняется тем, что шкурки большей зернистости характеризуются большими размерами абразивных зерен и большим объемом межзерновых впадин, поэтому при равных условиях для этих шкурок требуется больше времени на истирание абразивных зерен до такой величины, при которой объем межзернового пространства уменьшится настолько, что будет переполняться стружкой, а, следовательно, интенсивно засаливаться [13].
Шлифование - один из видов механической обработки древесины и древесных материалов резанием, характеризуемый перемещением с большими скоростями активных абразивных зерен, расположенных на рабочей поверхности шлифовальной шкурки и находящихся под действием нормальных и касательных сил.
Шлифование - это заключительная операция технологического процесса механической обработки при изготовлении изделий из древесины и древесных материалов. Шлифование выполняют с целью выравнивания поверхности после предыдущих операций и придания ей требуемой шероховатости, а также удаления слоя древесины или древесного материала для обеспечения заданного размера изделия.
Резание древесины абразивным инструментом - шлифовальной шкуркой, носит массовый характер агрессии связанный с дисперсной структурой шлифовальных шкурок.
Отличием шлифования от других видов механической обработки древесины резанием (строгание, фрезерование, сверление и т.д.) является отсутствие у абразивных инструментов постоянных, определенных геометрических параметров режущей части шлифовальной шкурки [33].
Шлифование - абразивная обработка, при которой инструмент (чаще всего шлифовальная шкурка) совершает главное движение Вг вращательное или поступательное, а заготовка любое движение подачи Для повышения производительность и улучшения качества шлифования абразивному инструменту и (или) заготовке часто придают осциллирующее (колебательное) движение Во в поперечном направлении рис. 1.1.
Рис. 1.1. Схемы шлифовальных станков, использующие в качестве инструмента
шлифовальную шкурку: а - узколенточный поперечношлифовальный станок с утюжковым контактом; б -широколенточный шлифовальный станок с контактным валом; в - широколенточный шлифовальный станок с утюжковым контактом; г - барабанный шлифовальный станок. 1 - шлифовальная лента; 2 - приводной шкив; 3 - натяжной шкив; 4 - прижимной утюжек; 5 - шлифуемая заготовка; 6 - шлифовальный барабан
Шлифовальная шкурка, как правило, является инструментом однократного использования. От характеристики и свойств шлифовального инструмента (зернистости, геометрии и вида абразива, износостойкости, степени насыпки и вида связки) зависит эффективность обработки поверхности древесины и древесных материалов.
Эффективность процесса шлифования также сильно зависит и от режимов обработки (давление, скорость резания скорость подачи и т.д.). Основное назначение процесса шлифования при обработке древесины и древесных материалов заключается в подготовке поверхности к отделке путем ликвидации дефектов (неровностей) предыдущей обработки [13].
В случае, когда после шлифования стремятся получить поверхность высокого качества, шлифование называют чистовым.
Шлифование, как операция по калиброванию плит, снятию провесов в элементах строительных конструкций, зачистке фанеры после склейки и т.д., при которой большое значение придают выравниванию поверхности, называют черновым шлифованием.
Различают следующие виды шлифования: ленточное, барабанное и профильное.
Ленточные шлифовальные станки, использующие в качестве режущего инструмента шлифовальную шкурку в виде бесконечной ленты, подразделяются на узколенточные и широколенточные. Эти станки применяются при шлифовании поверхностей деталей из древесины и древесных материалов с целью получения заданной шероховатости поверхности, выравнивания поверхностей для доведения их до плоского состояния и калибрования на заданную толщину. В этих станках шлифовальная шкурка приводится в действие приводными шкивами, одним или несколькими. Натяжение шлифовальной шкурки, до заданной жесткости, осуществляется натяжными шкивами. Прижим шлифовальной шкурки к обрабатываемой поверхности с заданным давлением осуществляется специальным устройством называемым «утюжком», либо контактным валом [4].
Узколенточные шлифовальные станки применяются для шлифования облицованных и необлицованных щитовых заготовок или рамочных конструкций. В них используется бесконечная шлифовальная лента шириной 100...300мм.
Широколенточные шлифовальные станки применяются для шлифования и калибрования плоских заготовок из древесины и древесных материалов. В них используется бесконечная шлифовальная лента шириной 400.3000мм. Эти станки обладают рядом преимуществ перед узколенточными: универсальность, более высокая производительность, лучшая очистка шлифовальной ленты от отходов обработки и т.д.
Для шлифования выпуклых и вогнутых поверхностей применяются барабанные станки, также использующие в качестве режущего инструмента шлифовальную шкурку (рис. 1.1 г).
Шлифование профильных деталей осуществляется на станках, оснащенных специальными абразивными инструментами [3, 43].
Более подробно конструкции различных шлифовальных станков и области их применения рассмотрены в материалах [4, 30, 98].
Шлифовальная шкурка является основным абразивным инструментом для шлифования древесины и древесных материалов и выпускается в виде лент или листов.
Шлифовальная шкурка - абразивный инструмент, на гибкой основе которого закреплены связкой абразивные зерна определенной формы, размеров (зернистости) и имеющие определенную структуру насыпки.
Конструкция шлифовальной шкурки показана на рис. 1.2.
Рис. 1.2. Конструкция шлифовальной шкурки
1.2. Основные характеристики процесса шлифования древесины
Шлифование - высокоскоростной процесс. Истинная скорость шлифования, Ме складывается из скорости главного движения V, скорости подачи материала и скорости дополнительного осциллирующего движения У0.
Уе = У + Уц + У0
Главное движение шлифовальной ленты в станках осуществляется с помощью приводных валов со скоростью V м/с, величину которой можно рассчитать по следующей формуле.
V =
л • Д„ • п
ш "ш
60•1000
(1.1)
где: От - диаметр приводного шкива, мм; п - частота вращения шкива, мин -1.
Скорость подачи материала в станке м/мин, подразделяется на кинематическую и технологическую.
Подача материала в шлифовальный станок осуществляется с помощью конвейера, кинематическую скорость которого Уя м/мин можно определить по формуле
п • А, • пв
V, =-в—в (1.2)
5 1000 ^ }
где: Эв - диаметр подающих вальцов, мм;
п - частота вращения подающих вальцов, мин -1 (вычисляется по кинематической схеме шлифовального станка или определяется из его технической характеристики).
Технологическая скорость подачи материала в станке определяется исходя из требуемой производительности и работоспособности шлифовального инструмента. Технологическая скорость подачи не должна выходить из диапазона регулирования кинематической скорости подачи для конкретного шлифовального станка [16].
Для улучшения условий работы шлифовального инструмента конструкция узлов резания широколенточных шлифовальных станков часто
предусматривает осциллирующее движение со скоростью, У0 м/с , перпендикулярно направлению скорости резания, с амплитудой А = 5.6 мм и частотой п0 около 250 мин-1.
Н • п0
V =--
Ко 30
где: Н = 2А - размах колебаний шлифовального инструмента, мм; по - частота колебаний шлифовального инструмента, мин -1.
В современных шлифовальных станках М » У3 и V » У0. Поэтому за истинную скорость резания при шлифовании принимают скорость движения шлифовального инструмента Уе = V.
Резание древесины и древесных материалов при шлифовании осуществляется абразивными зернами. По форме абразивные зерна могут быть изометричные, пластинчатые и мечевидные. Изометричные зерна имеют округлую симметричную форму (приблизительно равные размеры по высоте, ширине и толщине), а зерна пластинчатые и мечевидные имеют ярко выраженную несимметричную форму. Основной формой абразивных зерен является изометричная [73, 104].
На рис. 1.3 представлена схема резания абразивным зерном. Абразивное зерно имеет лезвие, как правило, с отрицательным передним углом - у и углом заострения в в пределах 40°... 1450, причем у большинства зерен этот угол превышает 90°. Во время контакта со шлифуемым материалом лезвие снимает с обрабатываемой поверхности микрослой толщиной а, мм.
Средний радиус закругления режущих кромок лезвий абразивных зерен р = 3.30 мкм и зависит, соответственно, от размера зерен. Это обстоятельство, в частности, указывает на то, что уменьшения шероховатости поверхности при шлифовании мелкозернистыми шкурками
Рис. 1.3. Схема резания абразивным зерном
достигается не только за счет уменьшения толщины срезаемых слоев, но и за счет более высокой остроты режущих кромок мелких зерен.
Число абразивных зерен одновременно взаимодействующих с обрабатываемой поверхностью зависит от размера зерен (зернистости), степени их затупления, площади контакта с обрабатываемым изделием и характеристик режима шлифования. Этими же параметрами, в основном, определяется величина шероховатости обработанной поверхности, производительность процесса и стойкость шлифовальной шкурки.
Абразивные зерна изготавливаются из абразивного материала путем его дробления и измельчения. Абразивные материалы должны обладать высокой твердостью, прочностью и должны быть достаточно хрупкими. Абразивные материалы подразделяются на природные и искусственные (синтетические). К природным относятся кварц, наждак, кремень, корунд и др. Основным недостатком природных абразивных материалов является наличие примесей, существенно снижающие их режущие свойства [14].
Для шлифования древесины и древесных материалов используются, в основном, искусственные абразивные материалы: электрокорунд и карбид кремния [99].
Абразивные материалы после дробления и измельчения сортируют, просеивая через сита разного размера ячеек и получают шлифовальный материал, который согласно ГОСТ 3647 - 80 подразделяется на:
• шлифзерно с размером зерен в диапазоне от 2000 до160мкм;
• шлифпорошки от 125 до 40мкм;
• микрошлифпорошки от 63 до10мкм;
• тонкие микрошлифпорошки от 10 до 3мкм.
Эти диапазоны подразделяются на зерна конкретных размеров (зернистость). Классификация зернистости шлифовального материала по размерам осуществляется в мировой практике по нескольким стандартам. В России, в соответствии с ГОСТ 3647 - 80 зернистость шлифзерен и
шлифпоршков обозначается как 0,1 размера стороны ячейки сита в свету в микрометрах, (1 мкм = 0,001 мм), на котором задерживаются зерна основной фракции.
Например, зернистость № 40 означает, что основная фракция зерен, проходя через сито со стороной ячейки 0,50 мм, будет задерживаться на сите с размером стороны ячейки 0,40 мм. Зернистость микрошлифпорошков обозначается по верхнему пределу размера зерен основной фракции с добавлением буквы М. Микрошлифпорошок М28 включает в себя зерна размерами 28.20 мкм.
В зависимости от процентного содержания основной фракции обозначение зернистости шлифматериалов дополняется индексом: В (высокое), П (повышенное), Н (нормальное), Д (допустимое) табл. 1.1.
Таблица 1.1
Обозначение процентного содержания основной фракции для зернистости
шлифматериалов
Индекс Минимальное содержание основной фракции для зернистостей,%
160(Р12) - 8(Р150) 6(Р12) -4(220) М63(Р240) -М28(Р600) М20(Р1000) -М14(Р1200) М10(Р1500) -М5(Р2500)
В (высокое) - - 60 60 55
П (повышенное) 55 55 50 50 45
Н (нормальное) 45 40 45 40 40
Д (допустимое) 41 - 43 39 39
Европейские производители абразивного инструмента руководствуются стандартом FEPA (Federation of European Producers of Abrasives - Федерация европейских производителей абразивов).
В соответствии с этим стандартом размер зерен определяется количеством ячеек, меш (mesh), на квадратный дюйм в сите, через которое просеиваются зерна (1 дюйм = 25,4 мм).
Рис. 1.4. Зернистость шлифовального материала по стандарту FEPA
Например, зернистость Р16 (для шлифовальных шкурок) согласно стандарту FEPA соответствует размеру зерна, которое должно проходить через ячейку сетки, получаемую при делении одного квадратного дюйма на равное количество частей (16 по вертикали и 16 по горизонтали), рис. 1.4.
В случае с микроградациями количество ячеек является теоретической величиной. Чем более высокую градацию зернистости имеет шлифматериал, тем более мелкие абразивные зерна используются для его производства. Зернистость абразивных зерен изготовленных по стандарту FEPA (для изготовления шлифовальных шкурок) имеет маркировку «Р».
В настоящее время отечественные производители абразивного инструмента для обозначения зернистости стали использовать стандарт FEPA. Этот факт нашел отражение в обозначении зернистости шлифматериала для гибкого абразивного инструмента в ГОСТ Р 52381 - 2005.
Примерное соотношение размеров абразивных зерен ф, мкм по ГОСТ 3647 - 80 и ГОСТ Р 52381 - 2005 приведены в табл. 1.2.
Таблица 1.2
Примерное соотношение размеров абразивных зерен ф и обозначение зернистости по ГОСТ 3647 - 80, ГОСТ Р 52381 - 2005 и Стандарт FEPA P
ГОСТ 3647 -80 № ГОСТ Р 52381 -2005 Стандарт FEPA P Диапазон размеров зерен основной фракции, ёи мкм ГОСТ 3647 -80 № Стандарт FEPA P Диапазон размеров зерен основной фракции, мкм
Шлифзерно и шлифпорошки Микрошлифпорошки
160 Р 12 Р 12 2000 - 1600 М63 Р 240 58,5 ± 2
125 Р 16 Р 16 1600 - 1250 Р 280 52,5 ± 2
100 Р 20 Р 20 1250 - 1000 М50 Р 320 46,2 ± 1,5
80 Р 24 Р 24 1000 - 800 Р 360 40,5 ± 1,5
63 Р 30 Р 30 800 - 630 М40 Р 400 35,0 ± 1,5
50 Р 36 Р 36 630 - 500 Р 500 30,2 ± 1,5
40 Р 40 Р 40 500 - 400 М28 Р 600 25,8 ± 1
32 Р 50 Р 50 400 - 320 Р 800 21,8 ± 1
25 Р 60 Р 60 320 - 250 М20 Р 1000 18,3 ± 1
20 Р 80 Р 80 250 - 200 Р 1200 15,3 ± 1
16 Р 100 Р 100 200 - 160 М14 Р 1500 12,6 ± 1
12 Р 120 Р 120 160 - 120 Р 2000 10,3 ± 0,8
10 Р 150 Р 150 120 - 100 М10 Р 2500 8,4 ± 0,5
8 Р 180 Р 180 100 - 80
6 Р 220 Р 220 80 - 60
Шероховатость поверхности при шлифовании в основном зависит от размера зерен основной фракции, плотности древесины, остроты шлифовальной шкурки и направления шлифования. Величина шероховатости на шлифованной поверхности Яттах, мкм, может быть определена по эмпирической формуле:
тах = (110 + 20)^ (1.3)
где: 4 - размер абразивных зерен основной фракции зернистости, мм; у - плотность древесины г/см2; «+» - для острой (новой) шкурки;
«-» - для тупой (проработавшей некоторое время) шкурки.
При решении обратной задачи - определение необходимого размера абразивных зерен мм шлифовальной шкурки для получения требуемой шероховатости шлифуемой поверхность Яттах, мкм, преобразуем формулу (1.3).
, _ ^т тах 'У гл
* " (110 ±20) ( )
Найдя по формуле (1.4) размер зерен основной фракции по табл. 1.2 определяем номер требуемой зернистости по ГОСТ 3647 - 80 или обозначение зернистости по ГОСТ Р 52381 - 2005. Зернистость является основным показателем при выборе шлифовальной шкурки для различных видов шлифования древесины и древесных материалов.
Наилучшее качество обработки достигается при продольном шлифовании, когда вектор скорости резания совпадает с направлением волокон древесины и угол между ними равен 0. Если угол больше 15о то это способствует повышению производительности процесса, однако при этом качество обработки ухудшается в результате образования ворса и рисок на обработанной поверхности [31].
Технологическая скорость подачи при шлифовании см/мин определяется следующим образом:
/к
(1.5)
где: Пш - производительность шлифовальной шкурки, номинальный объем
3 2
материала (в см ), удаляемый с 1 см обработанной поверхности при
3 2
перемещении инструмента на 1см, имеет размерность (см /см •см);
V - скорость резания (шлифования), см/мин;
1к - длина площадки контакта шлифовальной шкурки с поверхностью
шлифования (по направлению вектора скорости V), см;
И - глубина шлифования, см.
Глубину слоя шлифования И ,см за один проход по заданной скорости подачи V;! см/мин и известным характеристикам процесса шлифования можно определить по выражению из (1.6):
V
^ = Пш • /к • - (1.6)
Эта зависимость применяется для расчета параметров шлифования при снятии значительных припусков. При калибровании толщина снимаемого слоя ИI должна соответствовать разнице начальной толщины заготовки и заданной толщины после обработки. При выравнивании поверхности величину снимаемого слоя определяют по высоте местных неровностей требуемых исправления, которые не превышают И = 0,01... 0,04 см.
Толщина снимаемого слоя при чистовом шлифовании должна быть достаточной для того чтобы удалить шероховатость поверхности полученной предыдущим процессом резания Яттах(1-1), мкм и получит требуемую величину шероховатости поверхности после шлифования #ттах(0, мкм. При значительной разности начальной и конечной значений шероховатости поверхности обработку ведут несколькими шлифовальными инструментами разной зернистости [76].
Для получения требуемой шероховатости поверхности шлифования при минимальном припуске деталь шлифуют за 2 - 3 прохода. При этом от прохода к проходу зернистость шкурки следует уменьшать [105].
Размер минимального припуска при этом к^ мкм определяют по следующей зависимости:
Н^-.-«^«)] (1.7)
где Кттах(1-1) - шероховатость поверхности полученной предыдущим процессом резания, мкм;
В-ттахЦ) - требуемая величина шероховатости поверхности после шлифования, мкм.
Производительность шлифовальной шкурки Пш зависит от параметров шкурки (материала абразивных зерен и его зернистости, способа нанесения зерен на основу, степень их остроты), свойств обрабатываемого материала (плотности) и характеристик режима шлифования (удельного давления) [11].
Производительность шкурки Пш может быть определена по эмпирической формуле:
Пш = 1,12 • 10-6 • ^ • ам • ан • ар (1.8)
где: q - давление прижима, кПа;
-5
у - плотность древесины г/см ;
4 - размер абразивных зерен основной фракции данного значения зернистости, мм;
ам - поправочный множитель, учитывающий влияние материала абразива (для электрокорунда ам = 1, для карбида кремния ам = 1,3);
ан - поправочный множитель, учитывающий способ нанесения абразивных зерен на основу (для гравитационного способа ан = 1, для электростатического ан = 1,25);
ар - поправочный множитель, учитывающий влияние остроты шлифовальной шкурки (для острой (новой) ар = 1,4, средней остроты ар = 1, для тупой ар = 0,7).
Похожие диссертационные работы по специальности «Древесиноведение, технология и оборудование деревопереработки», 05.21.05 шифр ВАК
Технологические принципы проектирования и изготовления шлифовальных кругов путем совершенствования их структурно-механических характеристик2018 год, доктор наук Крюков Сергей Анатольевич
Адаптивное управление процессом ленточного шлифования лопаток ГТД на основе анализа контактного взаимодействия инструмента с заготовкой2013 год, кандидат наук Коряжкин, Андрей Александрович
Повышение эксплуатационных характеристик шлифовальных кругов на бакелитовой связке путем использования классифицированного по форме зерна2001 год, кандидат технических наук Цехин, Андрей Александрович
Повышение эффективности шлифования периферией и торцом круга на основе развития модели контактного взаимодействия в зоне резания2016 год, кандидат наук Мальцев Павел Николаевич
Исследование процесса шлифования быстрорежущих сталей повышенной производительности кругами из синтетических алмазов на органических и керамических связках1967 год, Курицин, А. М.
Список литературы диссертационного исследования доктор наук Сергеевичев Александр Владимирович, 2018 год
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
1. Аврутин Ю.Д. Описание рельефа рабочей поверхности шлифовального круга и анализ процесса формирования рельефа шлифованной поверхности //Труды ВНИИАШ, 1975. №14. С27-40.
2. Адам Н.К. Физика и химия поверхностей. М.: Гостехиздат, 1947. 552с.
3. Амалицкий В.В., Амалицкий В.В. Оборудование отрасли: Учебник. М.: ГОУ МГУЛ, 2005. 584с.
4. Амалицкий В.В., Санев В.И. Оборудование и инструмент деревообрабатывающих предприятий. М.: «Экология», 1992. 480с.
5. Бершадский А.Л. Резание древесины. Минск: Высш. школа, 1975. 304с.
6. Борзенкова С.С. Исследование процесса ленточного шлифования лиственницы сибирской. Автореферат дис. на соиск. уч. степ. канд. тех. наук. - Л., 1980. 20с.
7. Братан С.М. Идентификация параметров съема при комбинированном шлифовании // Прогрессивные технологии и системы машиностроения. Мат-лы междунар. сборника научн. трудов. Донецк: ДонГТУ, 2000. С.24-32.
8. Бухтияров В.П., Иванов Н.А., Савченко В.Ф. Полимерные материалы в производстве мебели. М.: Лесная промышленность, 1980. 272с.
9. Ваксер Д.Б. Пути повышения производительности абразивного инструмента при шлифовании. - М.: Машиностроение, 1964, 123с.
10.Василевская П.В., Троязыкова Л.И., Корваль О.В. Использование строганого шпона некоторых пород СРВ для щитовых элементов мебели // Материалы НТС. Л.:ЛДНТП, 1981. С.56-66.
11. Верезуб В.Н. Шлифование абразивными лентами. М.: «Машиностроение», 1972. 104с.
12.Ветошкин Ю.И., Зубрицкая Л.А. Описание шероховатости поверхности лущеного шпона с помощью элементов статистики случайных
процессов // Технология и оборудование деревообрабатывающих производств. Л., 1979. Вып. 8. С.48-51.
13. Гиндин М.Н. Исследование некоторых вопросов ленточного шлифования древесины. Автореферат дис. на соиск. уч. степ. канд. тех. наук. - Л., 1967. 20с.
14.Глебов И.Т. Дереворежущий инструмент. Екатеринбург: УГЛТУ, 2001. 197с.
15.Глебов И.Т. Резание древесины: Учебное пособие. СПб.: «Лань», 2010. 256с.
16.Годовач Л.В. Исследование и разработка технологического процесса прозрачной отделки брусковых деталей по 1 классу без облагораживания. Автореф.канд.дис. Л.: ЛТА, 1971. 19с.
П.Гольдберг М.М., Корюкин А.В., Кондрашов Э.К. Покрытия для полимерных материалов. М.: Химия, 1980. 288с.
18.Гончар А.А. Исследование процесса жесткого шлифования и некоторых конструктивных особенностей калибровально-шлифовальных станков для обработки деталей из древесины. Автореферат дис. на соиск. уч. степ. канд. тех. наук. - Киев, 1977. 20с.
19.Грубе А.Э., Назаренко И.Г. Исследование динамики процесса шлифования древесины с позиции активных зерен // Мат-лы научно-технической конференции - Л.: ЛТА, 1970. С.56-63.
20.Гуров С.В., Уткин Л.В. Надежность систем при неполной информации. СПб.: Любавич, 1999. 160с.
21.Дерягин Б.В., Кротова Н.А., Смигла В.П. Адгезия. М.:Наука, 1982. 244с.
22.Дерягин Б.В., Леви С.М. Адгезия твердых тел. М.: Наука, 1981. 279с.
23.Де Рюиссо. Анализ температуры поверхности изделия в процессе шлифования // Конструирование и технология машиностроения, 1970. №2. С.43-45.
24Жуков Е.В. Исследование процесса шлифования древесины. Автореферат дис. на соиск. уч. степ. канд. тех. наук. - М., 1960. 25с.
25. Зайцева М.А. Исследование влияния различных технических характеристик шлифовальных шкурок на процесс шлифования древесины. Автореферат дис. на соиск. уч. степ. канд. тех. наук. - Л., 1966. 20с.
26.Зимон А.Д. Адгезия жидкости и смачивания. М.: Химия, 1976. 432с.
27.Зимон А.Д. Адгезия пыли и порошков. М.: Химия, 1978. 352с.
28. Звонарев А.А. О работоспособности шлифовальной шкурки // Деревообрабатывающая промышленность, 1972. №2. С. 11-12.
29. Зонов Е.Г. Исследование процесса шлифования древесины. Автореферат дис. на соиск. уч. степ. канд. тех. наук. - Л., 1951. 25с.
30.Зотов Г.А. Станочный дереворежущий инструмент. Практические рекомендации. М.: 2005. 307 с.
31.Зотов Г.А. Дереворежущий инструмент. Конструкция и эксплуатация: Учебное пособие. СПб.: «Лань», 2010. 384с.
32.Каменев Б.Б., Антонов В.Ф. Проектирование дереворежущих инструментов. Методические указания. Л.: ЛТА, 2001. 49с.
33.Каменев Б.Б., Сергеевичев А.В. Дереворежущие инструменты: Учебное пособие. СПб.: СПбГЛТУ, 2013. 332с.
34Королев А.В. Исследование процессов образования поверхностей инструмента и детали при абразивной обработке. - Саратов: Саратовск. ун-т, 1975. 202с.
35.Кощеев В.Н. Об остроте текущих углов абразивных зерен // Станки и инструменты. - М .: Машгиз, 1964. №3. С.27-28.
36Кравчук В.И. Исследование и разработка методов повышения эффективности ленточного шлифования путем улучшения рельефа абразивного слоя. Автореферат дис. на соиск. уч. степ. канд. тех. наук. - Киев, 1982. 20с.
37.Кузнецов В.Д. Кристаллы и кристаллизация. - М.: ГИТЛ, 1969. 257с.
38.Кулаков Ю.М., Хрульков В.А., Дунин-Барковский И.В. Предотвращение дефектов при шлифовании. - М.: Машиностроение, 1977. 144с.
39.Кутуков Л.Г. Исследование процесса шлифования древесины крупнозернистыми абразивными инструментами на цилиндрических станках. Автореферат дис. на соиск. уч. степ. канд. тех. наук. - М., 1970. 20с.
40.Кузюшин В.В. Исследование процесса встречного и попутного фрезерования // Вопросы обработки металлов резанием. Сборник Челябинского политехнического института. Челябинск, 1964. С.52-60.
41. Лурье Г.Б. Прогрессивная технология шлифования. - М.: Трудрезервиздат, 1967. 143с.
42.Лутошкина Г.Т. Разработка режимных параметров лаконалива на ЛУДП с исследованием некоторых эксплуатационных свойств лакокрасочных покрытий. Автореф.канд.дис. Л.:ЛТА, 1972. 24с.
43.Любченко В.И. Резание древесины и древесных материалов: Учебник для ВУЗов. М.: МГУЛ, 2002. 310с.
44.Макадамс, Розенталь. Силы, действующие на изношенный резец. Конструирование и технология машиностроения: т. 3, №3, 1961. - 32 с.
45.Масленникова В.А. К вопросу о теоретическом обосновании некоторых параметров шлифовальных станков // Мат-лы работ Института ВНИИДМАШ - М., 1970. №3. С.16-21.
46.Маслов Е.Н. Теория шлифования материалов. - М.: Машиностроение, 1974. 320с.
47.Маслов Е.Н. Механизм работы абразивного зерна при шлифовании. //Основные вопросы высокопроизводительного шлифования. М.: Машгиз, 1963. С. 5 - 29.
48.Назаренко И.Г. Исследование процесса шлифования древесины и древесных материалов новыми абразивными материалами и новыми методами шлифования. Автореферат дис. на соиск. уч. степ. канд. тех. наук. - Л., 1969. 27с.
49. Назаренко И.Г. Исследование процесса эластичного и жесткого шлифования древесины и древесных материалов // Материалы научно-технической конференции ЛТА имени С.М. Кирова. Л.: ЛТА, 1967.
50.Назаренко И.Г. Исследование процесса вибрационного шлифования древесины // Материалы научно-технической конференции ЛТА имени С.М. Кирова. Л.: ЛТА, 1968.
51.Новоселов Ю.К. Динамика формообразования поверхностей при абразивной обработке. Севастополь: СевНТУ, 2012. 304 с.
52.Онегин В.И. Формирование лакокрасочных покрытий древесины. Монография. Л.: Издательство Ленинградского университета, 1983. 147с.
53. Онегин В.И. Повышение эффективности формирования лакокрасочных покрытий древесины. Автореф.докт.дис. Л.:ЛТА, 1983. 28с.
54. Онегин В.И., Барташевич А.А. Физические основы блеска лакированной древесины // Лесная и деревообрабатывающая промышленность. Минск: БГТУ, 2016. №2 (184). С. 225-229.
55. Онегин В.И., Головач Л.В. Отделка изделий из древесных материалов методом окунания Л.: ЛДНТП, 1981. 24с.
56. Онегин В.И., Цой Ю.И. Теоретические основы процессов формирования покрытий древесины. Учебное пособие. Л.:ЛТА, 1982. 80с.
57.Онегин В.И., Черных А.Г., Луцкий В.Е., Ковальчук Т.А. Поверхностная активность грунтованных подложек. М.:ВИНИТИ, 1981. 6с.
58.Онегин В.И., Егоров В.А. Определение показателя преломления полиэфирного лака по мольной рефракции // Известия Высших учебных заведений. Лесной журнал, 1982. №1. С.102-103.
59.Онегин В.И., Егоров В.А., Черных А.Г. Анализ возникновения внутренних напряжений в лакокрасочных покрытиях при изометрическом отверждении // Технология и оборудование деревообрабатывающих производств. Л.:ЛТА, 1982. №11. С.91-94.
60.Онегин В.И. Свойства древесины, учитываемые при формировании защитно-декоративных покрытий древесины и древесных материалов // Известия высших учебных заведений. Лесной журнал. Архангельск: АГТУ, 2015. № 6 (348). С.116-127.
61.Онегин В.И., Герасюта С.М., Цой Ю.И., Ляхтинен И.С. К вопросу об отверждении воднодисперсионных лаков // Известия СПбГЛТА, 2000. № 166. С. 92-97.
62.Онегин В.И., Цой Ю.И. Формирование покрытий модифицированными воднодисперсионными лакокрасочными материалами на изделиях из древесины // Известия высших учебных заведений. Лесной журнал. Архангельск: АГТУ, 2003. № 6. С. 68-75.
63.Островский В.И. Теоретические основы процесса шлифования. Л.: ЛГУ, 1981. 144с.
64.Петрова Т.И. Исследование затупления абразивных шкурок для древесины и методов их восстановления. Автореферат дис. на соиск. уч. степ. канд. тех. наук. Киев, 1972. 22с.
65.Попов Ю.П. Исследование работоспособности шлифовальной шкурки. Автореферат дис. на соиск. уч. степ. канд. тех. наук. - М., 1964. 20с.
66.Прудников П.Г., Гольденберг Е.Э., Кордонская Б.К. Справочник по отделке мебели. Киев: Техника, 1982. 255с.
67.Ребиндер П.А. Поверхностные явления в дисперсионных системах. Физика-химическая механика. М.:Наука, 1979. 334с.
68.Розен В.В. Математические модели принятия решений. М.: Книжный дом «Университет», Высшая школа, 2002. 288с.
69.Рыбин Б.М. Методы контроля блеска прозрачных лаковых покрытий на древесных подложках. Автореф.канд.дис. М.:МЛТИ, 1982. 19с.
70.Рыбин Б.М. Технология и оборудование защитно-декоративных покрытий древесины и древесных материалов. Учебник для ВУЗов. М.: Изд. Московского государственного университета леса, 2003. 568с.
71..Рыбин Б.М., Санаев В.Г., Кириллов Д.В. Стандартизация шероховатости поверхности древесины и древесных материалов // Вестник МГУЛ -Лесной вестник. М.: МГУЛ, 2012. №4. С.68-71.
72.Рыбин Б.М. Санаев В.Г., Кириллов Д.В. К вопросу выбора параметров шероховатости для оценки неровности древесины // Вестник МГУЛ -Лесной вестник. М.: МГУЛ, 2014. №4. С.131-137.
73. Санев В.И., Сергеевичев А.В. Основы резания древесины. Лабораторный практикум. СПб.: СПбГЛТА, 2007. 88с.
74.Свешников А.А. Прикладные методы теории случайных функций. М.: Наука, 1968. 464с.
75.Сергеевичев А.В. Состояние вопроса шлифования древесины // Сборник материалов международной научно-практической конференции молодых ученых // СПб.: СПбГЛТА, 2008. С.134-136.
76.Сергеевичев А.В. Основные характеристики процесса шлифования древесины и древесных материалов // Известия Санкт-Петербургской лесотехнической академии. Вып. 206. СПб.: СПбГЛТУ, 2014. С.124-138.
77.Сергеевичев А.В. Анализ современных методов повышения износостойкости шлифовальных лент в деревообработке // Современные проблемы лесозаготовительных производств, производства материалов и изделий из древесины. СПб.: СПбГЛТА, 2009. том 2. С.68-71.
78. Сергеевичев А.В. Анализ разрушения абразивных зерен при шлифовании древесины и древесных материалов // Известия высших учебных заведений «Лесной журнал». №5. Архангельск: АГТУ, 2015, С. 7-15.
79.Сергеевичев А.В. Форма режущих кромок рабочей поверхности абразивного инструмента для шлифования древесины и древесных материалов // Известия Санкт-Петербургской лесотехнической академии. Вып. 210. СПб.: СПбГЛТУ, 2015. С.169-180.
80. Сергеевичев А.В. Совершенствование метода нанесения абразива на основу // Современные проблемы переработки древесины. Материалы
международной научно-практической конференции. СПб.: СПбГЛТУ, 2014. С.46-50.
81. Сергеевичев А.В. Повышение качества оцилиндрованных бревен путем совершенствования механизма резания // Деревообрабатывающая промышленность. М., 2003. №1. С. 11-13.
82. Сергеевичев А.В. Затупление шлифовальных лент при обработке древесины и древесных материалов // Леса России. Материалы научно-технической конференции. СПб.:СПбГЛТУ, 2016. Т.2. С.111-113.
83. Сергеевичев А.В. Формирование поверхности древесины и древесных материалов шлифованием. Монография. СПб.:СПбГЛТУ, 2015. 136с.
84. Сергеевичев А.В., Гузюк С.П., Кушнерев В.О. Состояние и тенденции развития оборудования в деревообрабатывающей отрасли // Современные проблемы переработки древесины. Материалы научно-практической конференции. СПб.: НОЦ МТД, 2015. С.61-63.
85. Сергеевичев А.В., Артеменков А.М. Аналитическое обоснование износостойкости шлифовальных лент с целью повышения их работоспособности // Известия Санкт-Петербургской лесотехнической академии. № 214. СПб.: СПбГЛТУ, 2016, С. 190-203.
86. Сергеевичев А.В., Овчарова Е.О. Граничная область материал-среда при шлифовании древесины и древесных материалов // Современные проблемы переработки древесины. Материалы научно-практической конференции. СПб.: НОЦ МТД, 2015. С.71-78.
87. Сергеевичев А.В., Травкина А.И. Повышение износостойкости шлифовальных лент // Современные проблемы переработки древесины. Материалы международной научно-практической конференции. СПб.: СПбГЛТУ, 2014. С.56-62.
88.Сергеевичев А.В., Соколова В.А., Кушнерев В.О. Формирование поверхности твердых тел: граничная область материал-среда // Известия Санкт-Петербургской лесотехнической академии. Вып. 208. СПб.: СПбГЛТУ, 2014. С.138-152.
89.Сергеевичев А.В., Федяев А.А. Анализ исследований геометрии зерна и динамики процесса шлифования // Системы. Методы. Технологии. Братск: БрГУ, 2015 №1 (25). С.129-134.
90.Сергеевичев А.В., Федяев Ар.А., Федяев А.А. Анализ режимов шлифования древесины и древесных материалов с позиции активных зерен // Системы. Методы. Технологии. Братск: БрГУ, 2015 №3 (27). С.123-127.
91. Сергеевичев А.В., Терехин А.В. Технологические основы шлифования плоских поверхностей // Современные проблемы и перспективы рационального лесопользования в условиях рынка. Материалы международной научно-технической конференции молодых ученых и специалистов. СПб.: СПбГЛТУ, 2011. С205-208.
92.Сергеевичев А.В., Соколова В.А. Механическая обработка поверхности твердых тел // Современные проблемы переработки древесины. Материалы международной научно-технической конференции молодых ученых и специалистов. СПб.: СПбГЛТУ, 2013. С.152-160.
93. Сергеевичев А.В., Федяев А.А. Технология нанесения абразивного зерна на основу при изготовлении шлифовальной шкурки // Современные проблемы переработки древесины. Материалы международной научно-технической конференции молодых ученых и специалистов. СПб.: СПбГЛТУ, 2013. С.86-90.
94.Сергеевичев А.В., Федяев А.А., Кушнерев В.О. К вопросу оптимизации процессов шлифования и полирования твердых тел // Труды БрГУ. Братск: БрГУ, 2013. С148-153.
95.Сергеевичев А.В., Семенов А.В., Овчарова Е.О. Анализ исследований процесса резания при шлифовании древесины и древесных материалов с позиции активных зерен // Известия Санкт-Петербургской лесотехнической академии. № 213. СПб.: СПбГЛТУ, 2015, С. 212-223.
96. Сергеевичев А.В., Фурин А.Н. Зависимость износостойкости шлифовальных лент от их параметров при постоянном давлении прижима
// Современные проблемы механической технологии древесины. СПб.:СПбГЛТУ, 2010. С.165-171.
97. Сумм Б.Д., Горюнов Ю.В. Физико-химические основы смачивания и растекания. М.:Химия, 1976. 232с.
98.Суханов В.Г., Кишенков В.В. Резание древесины и дереворежущий инструмент. Учебное пособие. М.: МГУЛ, 2002. 168с.
99. Торлин В.Н. Финишные операции в гибком автоматизированном производстве. Киев: Техника, 1987. 208 с.
100. Тулупьев А.Л., Николенко С.И., Сироткин А.В. Байесовские сети: логико-вероятностный подход. СПб.: Наука, 2006. 607с.
101. Уткин Л.В. Анализ риска и принятие решений при неполной информации. СПб.: Наука, 2007. 404с.
102. Федосеев О.Б. Теоретические и экспериментальные исследования процесса шлифования сверхтвердыми материалами. Автореферат дис. на соиск. уч. степ. канд. тех. наук. - Тбилиси, 1976. 24с.
103. Фейнерман А.Е., Липатов Ю.С. Поверхностное натяжение твердых полимеров // Поверхностные явления в полимерах. Киев: Наукова думка, 1977. С.19-29.
104. Худобин Л.В. Анализ геометрии абразивного зерна. // Ульяновский политехн. ин-т: сб. научн. тр. №2. Ульяновск, 1966. С. 6 - 20.
105. Хусу А.П., Витенберг Ю.Р., Пальков В.А. Шероховатость поверхностей: теоретико-вероятностный подход. М.: Наука, 1975. 344с.
106. Черноруцкий И.Г. Методы принятия решений. СПб.: БХВ-Петербург, 2005. 408с.
107. Черных А.Г. Формирование защитно-декоративных лакокрасочных покрытий древесины методом налива. Автореф.канд.дис. Л.:ЛТА, 1982. 20с.
108. Чубинский А.Н., Варанкина Г.С., Чубинский М.А., Федяев А.А. Физика древесины. Методические указания. СПб.: СПбГЛТУ, 2012. 24 с.
109. Чубинский А.Н., Тамби А.А., Федяев А.А. Проектирование лесозаготовительных и деревоперерабатывающих производств. Проектирование деревоперерабатывающих производств: учебное пособие. СПб.: СПбГЛТУ, 2013. 80 с.
110. Якимов А.В. Оптимизация процесса шлифования. М.: Машиностроение, 1975. 176с.
111. Яковлев А.Д. Химия и технология лакокрасочных покрытий. Учебное пособие для ВУЗов. Л.: Химия, 1981. 352с.
112. Яцюк А.И., Ткаченко Э.А. Расчет геометрических параметров прерывистой поверхности абразивной ленты при шлифовании лакокрасочных поверхностей // Лесной журнал. 1975, №6. С.92-96.
113. Beilby G., Aggregation and Flow of Solids, Macmillan, New York, 1921.
114. Bernard J.M. An introduction to the imprecise Dirichlet model for multinomial data // International Journal of Approximate Reasoning. 2005. Vol. 39, N 2-5. Pp. 123-150.
115. Bernard J.M. Implicative analysis for multivariate binary data using an imprecise Dirichlet model // Journal of Statistical Planning and Inference. 2002/ Vol.105, N1. Pp. 83-104.
116. Bernard J.M. Non-parametric inference about an unknown mean using the imprecise Dirichlet model // Imprecise Probabilities and Their Applications. Proc. of the 2nd Int. Symposium ISIPTTA / Ed. By G. de Cooman. T.L. Fine, T. Seidenfeld. Ithaca, USA: Shaker Publishing, 2001. Pp. 40-50.
117. Bernardo J.M., Smith A.F.M. Bayesian Theory. Chichester: Wiley, 1994.
118. Berger J.O. Statistical Decision Theory and Bayesian Analysis. New York: Springer-Verlag, 2005.
119. Bouveyron C., Girard S. Robust supervised classification with mixture models: Learning from data with uncertain labels. Pattern Recognition. 2009. V. 42, N 11. P. 2649-2658. doi: 10.1016/j.patcog.2009.03.027.
120. Bray D.K. Why Does Abrasive Grain Cut? Grinding and Finishing: 1962. -33p.
121. Bouveyron C., Girard S. Robust supervised classification with mixture models: Learning from data with uncertain labels. Pattern Recognition. 2009. V. 42, N 11. P. 2649-2658. doi: 10.1016/j.patcog.2009.03.027.
122. Chutaro Kato, Hisashi Fukui Measurement of the height distribution of outer grain tip and the effect of the distribution status on the roughness of finished surface of wood. Mokuzai gakkaishi. J.Jap Wood Res.Soc. №12, 1977. P. 617-623.
123. De Cooman G., Walley P. A possibilistic hierarchical model for behavior under uncertainty // Theory and Decision. 2002. Vol. 52, N 4. Pp.327-374.
124. Ferson S. Bayesian methods in risk assessment: Tech. rep.: RAMAS, 2006.
125. French R.C., Proc. Roy. Soc. (London), A 140, 637 (1933).
126. Friedman J.H., Hastie T., Tibshirani R. Regularization paths for generalized linear models via coordinate descent. Journal of Statistical Software. 2010. V. 33. N 1. P. 1-2.
127. Gerner L.H., in Frontiers in Chemistry, Burk R.E., Grummitt O., eds., Vol. 4, Interscience, New York, 1965.
128. GernerL.H., MacRae A.U, Appl, Phys., 33, 2923 (1972).
129. Ghaoui L., Lanckriet G., Natsoulis G. Robust classification with interval data. California, University of California, 2003.
130. Gibbs J.W., The Collected Works of Gibbs J.W., Longmans, Green, New York, 1961, p.315.
131. Johnson N., Leone F. Statistics and experimental design in engineering and the physical sciences. Vol. 1. Wiley, New York. 1964.
132. Kobayashi S. and E.G. Thomsen E.G. The Role of friction in Metal Cutting. Journal of Engineering for Industry, Trans. ASME: vol.82, 1960. 332 p.
133. Lanckriet G., Ghaoui L., Bhattacharyya C., Jordan M. A robust minimax approach to classification. Journal of Machine Learning Research. 2003. N 3. P. 555-582. doi: 10.1162/153244303321897726.
134. Matsui S., Tamaki I. Influence of the elastic displacement of grain cutting edges on grinding mechanism // Technology Reports. Tohoky Univ, 1976. no.41. pp. 73-88.
135. Melrose I.C. Advan. Chem., 1964, №43. P.158-179.
136. Pahlitzch G., Dziobek K. Uber das Wesen Abstumpfung von Schleifbandern beim Bandschleifen von Holz. Holz als Roh and Werkstoff. №4 (19), 1961 P. 136-149.
137. Palitch G., Dziobek K. About a blunting of abrasive belts when grinding wood // Holz Ruh and Werkstoff, 1969. №6. Pp.23-27.
138. Poley C, Kurzweg K. Plaste und Kautschuk, 1967. №12. P.923-924.
139. Quaeghebeur E., De Cooman G. Imprecise probability models for inference in exponential families // Proc. Of the 4rd Int. Symposium of Imprecise Probabilities and Their Applications, ISIPTA'05 / Ed. By J.-M. Bernard, T. Seidenfeld, M. Zaffalon; Carnegie Mellon University. Pittsburgh, Pennsylvania: 2005.
140. Raal F.A. A Photo- Electric Method of Determining the Shape Factor of a Diamond Grit. Report No. R 215/58 Diamond Research Laboratory, November, 1968.
141. Raal F.A. Proposed New Method of Determining the Average Shape of Diamond Particles. Report No. R 215/58 Diamond Research Laboratory, November, 1968.
142. Schroder M. Fortschritt in der lacktauch-technik das PSZ-Dip-System. Holztechnik, 1968. H.2. P.51-53.
143. Schwartz A.M., Minor F.W. J.Col.Sci., 1959. V.14. №6. P.572-597.
144. Schufer K. III Inter Kongres Grenzflachenaktive Stoffe. Koln, 1960. P.133-140.
145. Smets P. Belief functions on real numbers // International Journal of Approximate Reasoning. 2005. Vol. 40. Pp. 181-223.
146. Syversveen A.R. Noninformative Bayesian priors. Interpretation and problems with construction and applications: Preprint Statistics 3 Trondheim: Department of Math Sciences, NTNU, 1998.
147. Tanaka Y. Frictional properties of abrasive grains // Technol. Repts. Osaka Univ., 1967. no.17. pp. 523-531.
148. Thoing W. Untersuchungen uber das Abrichten von schleifscheiben mit Diamantwerkzeugen. Dissertation by T.H. Braunschweig, 1966.
149. Tibshirani R. Regression shrinkage and selection via the Lasso. Journal of the Royal Statistical Society: Series B. 1996. V. 58. № 1. P. 267288.
150. Utkin L.V. An imprecise boosting-like approach to classification. International Journal of Pattern Recognition and Artificial Intelligence. 2013. V. 27. N 8. P. 1-24. doi: 10.1142/S0218001413510051.
151. Utkin L., Coolen F. On reliability growth models using Kolmogorov-Smirnov bounds. International Journal of Performability Engineering. 2011. V. 7. N 1. P. 5-19.
152. Utkin L. V., Kozine I. O. Stress-strength reliability models under incomplete information // International Journal of General Systems. 2002. Vol. 31, N 6. Pp.549-568.
153. Utkin L.V., Zhuk Y.A. Robust boosting classification models with local sets of probability distributions. Knowledge-Based Systems. 2014. V. 61. P. 59-75. doi: 10.1016/j.knosys.2014.02.007.
154. Walley P. Inferences from multinomial data: Learning about a bag of marbles // Journal of the Royal Statistical Society, Series B. 1996. Vol. 58. Pp. 357. With discussion.
155. Wagner L.A. A Rapid Method for the Determination of the Specific Surface of Portland Cement. Proceedings. ASTM: vol. 33, 1967. - 570 p.
156. Wenzel R.N. Jnd.Eng.Chem., 1966. V.28. №8. P.988-994.
157. Zisman W.A. Jn: Advances in Chemistry Series. Washington, 1964. №43. P.1-51.
158. Zou H. The adaptive Lasso and its oracle properties. Journal of the American Statistical Association. 2006. V. 101. № 476. P. 1418-1429. doi: 10.1198/016214506000000735.
П Р И Л О Ж Е Н И Я
Исследование геометрических параметров абразивных зерен
Рис. П1.1 Электрокорунд нормальный, зерно №25
299
Рис. П1.2. Электрокорунд нормальный, зерно №40
Геометрические параметры абразивных зерен электрокорунда нормального №25
№№ зерен Линейные размеры, мм Угловые параметры, ° / Ъ
1 Ь Р1 Р2 Р3 Р4 Р5 Р6 Р7 Р8 Р9 £1 £2 £3 £4 £5 £6 £7 £8 £9
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 15 15 16 17 18 19 20 21 22
1 0,47 0,30 0,06 0,03 0,02 0,01 0,03 0,02 0,04 - - 130 95 120 130 85 70 90 - - 1,57
2 0,39 0,29 0,01 0,05 0,03 0,02 0,02 0,03 0,04 - - 70 125 95 80 65 95 70 - - 1,34
3 0,41 0,29 0,08 0,03 0,02 0,05 - - - - - 95 35 65 125 - - - - - 1,41
4 0,46 0,28 0,03 0,05 0,03 0,03 0,03 0,03 - - - 65 100 125 85 100 120 - - - 1,63
5 0,43 0,27 0,03 0,02 0,01 0,02 0,02 - - - - 60 120 105 80 75 - - - - 1,59
6 0,43 0,27 0,04 0,04 0,01 0,03 0,03 - - - - 120 125 90 90 45 - - - - 1,59
7 0,48 0,30 0,03 0,06 0,02 - - - - - - 105 55 35 - - - - - - 1,60
8 0,37 0,28 0,06 0,04 0,01 0,05 0,03 - - - - 100 75 75 90 135 - - - - 1,32
9 0,37 0,28 0,02 0,03 0,05 0,04 - - - - - 35 110 105 85 - - - - - 1,32
10 0,40 0,29 0,03 0,04 0,02 0,03 0,04 0,02 0,02 - - 55 110 90 70 60 105 75 - - 1,38
11 0,38 0,29 0,06 0,02 0,01 0,01 0,02 - - - - 110 70 115 100 70 - - - - 1,31
12 0,39 0,29 0,03 0,06 0,06 0,02 0,03 - - - - 55 110 100 105 100 - - - - 1,34
13 0,45 0,80 0,03 0,06 0,05 0,02 - - - - - 50 100 130 50 - - - - - 1,50
1 2 3 4 5 б 7 S 9 10 11 12 13 14 15 1б 17 1S 19 20 21 22
14 0,40 0,2S 0,03 0,01 0,01 0,0б - - - - - 75 95 120 100 - - - - - 1,43
15 0,43 0,31 0,07 0,03 0,02 0,03 0,05 - - - - 100 120 S0 S0 125 - - - - 1,3S
1б 0,44 0,27 0,05 0,01 0,02 0,03 0,0S 0,09 - - - 75 105 90 125 130 135 - - - 1,б3
1V 0,37 0,2S 0,03 0,02 0,0S 0,04 - - - - - 70 100 110 45 - - - - - 1,32
1S 0,39 0,29 0,03 0,03 0,05 0,03 0,05 - - - - б5 105 110 105 120 - - - - 1,34
19 0,42 0,31 0,03 0,05 0,01 0,01 0,01 0,07 - - - S0 115 55 б0 90 110 - - - 1,35
20 0,42 0,30 0,04 0,02 0,03 0,04 0,0б - - - - 115 95 120 135 105 - - - - 1,40
21 0,45 0,30 0,03 0,07 0,03 0,01 0,02 0,02 0,03 0,03 - 90 120 120 б0 115 S5 95 110 - 1,50
22 0,3б 0,27 0,02 0,02 0,01 0,02 0,03 - - - - 100 б0 100 55 - - - - - 1,34
23 0,41 0,3б 0,03 0,04 0,0б 0,05 - - - - - 100 105 90 100 - - - - - 1,43
24 0,39 0,2S 0,02 0,03 0,02 0,0б 0,01 0,02 0,01 - - б0 125 100 135 70 120 S0 - - 1,40
25 0,45 0,29 0,03 0,03 0,02 0,0б 0,01 0,04 0,04 - - 90 S0 105 90 S5 120 - - - 1,51
2б 0,45 0,29 0,02 0,02 0,0б 0,05 - - - - - S0 110 110 90 110 - - - - 1,51
27 0,4б 0,2S 0,01 0,01 0,02 0,02 0,05 0,02 - - - 70 б0 S0 90 120 110 - - - 1,б3
2S 0,4б 0,31 0,02 0,05 0,05 0,02 0,02 0,03 0,02 - - б0 120 105 1255 S5 100 95 - - 1,4S
29 0,45 0,31 0,10 0,0б 0,01 0,02 0,07 - - - - 110 105 б0 S0 105 - - - - 1,45
30 0,39 0,2S 0,0S 0,03 0,03 0,03 - - - - - S5 105 70 S5 - - - - - 1,40
1 2 3 4 5 б 7 S 9 10 11 12 13 14 15 1б 17 1S 19 20 21 22
31 0,50 0,31 0,05 0,02 0,05 0,04 0,02 0,09 - - - 90 120 125 120 б0 110 - - - 1,б1
32 0,4S 0,30 0,02 0,01 0,0б 0,07 0,02 0,03 - - - б0 S0 S0 б5 120 95 - - - 1,б0
33 0,45 0,29 0,04 0,05 0,02 0,04 0,05 0,02 0,05 0,05 - 100 130 110 S0 70 50 95 120 - 1,55
34 0,3б 0,2S 0,02 0,02 0,03 0,02 0,01 - - - - 115 45 45 75 115 - - - - 1,30
35 0,3б 0,27 0,02 0,03 0,07 0,04 0,03 - - - - 55 110 110 105 105 - - - - 1,34
3б 0,39 0,30 0,05 0,01 0,12 0,05 - - - - - б0 45 115 135 - - - - - 1,30
37 0,4б 0,31 0,07 0,04 0,02 0,03 0,01 0,04 0,09 - - 40 115 100 55 S0 95 90 - - 1,4S
3S 0,53 0,31 0,01 0,01 0,02 0,05 0,04 0,03 0,01 - - 45 б0 105 б0 110 95 95 - - 1,бб
39 0,50 0,30 0,01 0,02 0,03 0,04 0,04 - - - - 55 130 S0 70 125 - - - - 1,бб
40 0,50 0,29 0,02 0,02 0,02 0,02 0,03 - - - - 45 115 75 110 110 - - - - 1,70
41 0,42 0,2S 0,03 0,03 0,05 0,01 0,0б 0,02 - - - S5 55 100 90 130 35 - - - 1,50
42 0,41 0,31 0,02 0,03 0,01 0,0б 0,02 - - - - 90 70 120 105 55 - - - - 1,32
43 0,44 0,31 0,01 0,04 0,03 0,03 0,01 0,03 0,05 - - 70 135 75 S5 105 95 95 - - 1,42
44 0,4б 0,30 0,02 0,01 0,01 0,02 0,02 - - - - 70 S0 70 70 70 - - - - 1,54
45 0,49 0,30 0,02 0,02 0,03 0,03 0,03 0,02 - - - S5 105 100 100 100 70 - - - 1,б3
4б 0,4S 0,31 0,02 0,02 0,03 0,04 0,04 0,03 - - - 75 125 100 45 140 115 - - - 1,54
47 0,4б 0,31 0,04 0,02 0,02 0,04 0,07 - - - - S0 S5 S0 50 125 - - - - 1,4S
1 2 3 4 5 6 7 S 9 10 11 12 13 14 15 16 17 1S 19 20 21 22
4S 0,40 0,25 0,02 0,01 0,02 0,02 0,04 0,05 - - - S5 135 50 50 130 110 - - - 1,50
49 0,43 0,36 0,03 0,04 0,06 0,05 - - - - - 100 105 90 100 - - - - - 1,43
5G 0,41 G,2S 0,03 0,12 0,01 0,01 0,07 - - - - 105 90 SG 90 120 - - - - 1,46
51 0,49 0,31 0,03 0,04 0,02 0,03 0,02 0,01 0,04 0,05 0,1 100 110 100 65 S5 60 70 110 95 1,45
52 0,42 0,27 0,05 0,02 0,02 0,03 0,02 - - - - S5 120 95 115 90 - - - - 1,56
53 G,4S 0,30 0,01 0,02 0,04 0,03 0,06 0,01 - - - 60 95 135 120 135 120 - - - 1,60
54 0,43 0,31 0,03 0,02 0,03 0,05 0,06 0,03 - - - 90 SG 110 135 115 110 - - - 1,3S
55 0,42 0,36 0,04 0,01 0,03 0,01 0,06 - - - - 90 105 120 95 105 - - - - 1,40
5б G,4S 0,29 0,07 0,03 0,02 0,01 0,01 0,02 - - - 95 100 100 90 95 110 - - - 1,65
57 0,37 G,2S 0,03 0,02 0,01 0,01 0,02 0,04 0,01 0,09 - 95 45 35 70 S5 100 90 130 - 1,32
5S G,4S G,2S 0,03 0,03 0,02 0,02 - - - - - 105 110 95 70 - - - - - 1,70
59 0,41 0,29 0,06 0,03 0,06 - - - - - - 70 S5 115 - - - - - - 1,41
6G 0,41 0,31 0,07 0,03 0,02 0,02 0,02 0,02 0,04 - - 110 110 105 60 65 125 95 - - 1,32
б1 0,40 0,30 0,04 0,06 0,02 0,04 G,GS - - - - 120 110 65 115 - - - - - 1,30
62 0,36 G,2S 0,04 0,02 0,03 0,02 0,02 - - - - 95 SG 90 125 SG - - - - 1,33
63 0,41 0,29 0,02 0,01 0,01 0,02 0,02 0,02 0,07 0,02 0,1 125 45 55 125 125 95 90 70 55 1,41
64 0,39 0,29 0,01 0,01 0,04 0,02 0,01 0,10 - - - SG 65 115 120 90 130 - - - 1,34
1 2 3 4 5 6 7 S 9 10 11 12 13 14 15 16 17 1S 19 20 21 22
б5 0,40 0,31 0,01 0,04 0,05 0,02 0,07 0,07 0,02 - - S0 110 110 S5 65 120 S5 - - 1,30
бб 0,3S 0,2S 0,02 0,02 0,06 0,07 0,03 - - - - S5 110 100 115 S5 - - - - 1,35
б7 0,41 0,29 0,03 0,03 0,02 0,07 0,02 - - - - 95 120 120 125 S5 - - - - 1,41
6S 0,3S 0,2S 0,03 0,03 0,03 0,02 0,02 0,04 - - - S0 135 65 S0 90 110 - - - 1,35
б9 0,45 0,31 0,01 0,01 0,04 0,03 0,03 0,01 - - - S5 60 95 105 90 105 - - - 1,45
70 0,46 0,30 0,02 0,01 0,02 0,0S 0,03 0,01 0,01 0,01 0,1 S5 100 120 105 100 130 90 110 95 1,54
71 0,40 0,30 0,02 0,03 0,02 0,02 0,03 0,06 - - - 90 105 105 115 75 125 - - - 1,33
72 0,39 0,29 0,02 0,02 0,02 0,03 - - - - - 90 95 60 50 - - - - - 1,34
73 0,43 0,2S 0,02 0,04 0,03 0,01 0,04 0,01 - - - 65 135 110 S5 125 125 - - - 1,53
74 0,40 0,25 0,03 0,02 0,02 0,06 00,3 0,01 0,03 - - 110 105 105 120 110 105 90 - - 1,60
75 0,4S 0,30 0,03 0,06 0,02 - - - - - - 105 55 35 - - - - - - 1,60
76 0,40 0,29 0,03 0,04 0,02 0,03 0,04 0,02 0,02 - - 55 110 90 70 60 105 75 - - 1,3S
77 0,4S 0,31 0,02 0,05 0,02 0,04 0,10 0,02 - - - 95 135 95 115 S5 115 - - - 1,55
7S 0,37 0,2S 0,01 0,06 0,10 0,07 0,03 - - - - 95 130 10 105 125 - - - - 1,32
79 0,37 0,2S 0,01 0,02 0,02 0,02 0,02 0,06 - - - 100 90 115 130 95 105 - - - 1,32
S0 0,36 0,2S 0,04 0,01 0,01 0,02 0,02 0,02 0,03 - - 115 35 75 95 120 130 90 - - 1,30
S1 0,42 0,25 0,04 0,06 0,06 0,02 0,02 0,07 - - - 100 100 110 105 115 125 - - - 1,6S
1 2 3 4 5 6 7 S 9 10 11 12 13 14 15 16 17 1S 19 20 21 22
S2 0,45 G,2S 0,01 0,04 0,02 0,04 0,03 - - - - 60 90 SG SG S5 - - - - 1,60
S3 0,35 0,25 0,04 0,02 0,04 - - - - - - S5 SG 75 - - - - - - 1,40
S4 0,50 0,31 0,02 0,03 0,02 0,04 0,01 0,10 - - - 95 110 110 95 75 135 - - - 1,61
S5 G,3S G,2S 0,03 0,02 0,03 0,06 0,02 - - - - 75 110 65 S5 115 - - - - 1,35
S6 0,44 G,2S 0,01 0,01 0,03 0,09 0,05 0,02 - - - 65 S5 110 95 S5 90 - - - 1,51
S7 0,44 0,30 0,04 0,03 0,02 0,02 0,05 0,06 - - - 100 120 S5 S5 125 130 - - - 1,46
SS 0,42 G,2S 0,04 0,01 0,03 0,02 - - - - - 115 SG SG 90 - - - - - 1,50
S9 0,39 0,30 0,03 0,01 0,02 0,04 0,03 G,GS - - - 55 115 110 75 75 115 - - - 1,30
90 0,40 0,30 0,03 0,01 0,03 0,01 0,04 0,05 - - - 65 110 105 70 125 95 - - - 1,33
91 0,40 0,27 0,03 0,07 0,10 0,05 G,GS - - - - 60 S5 115 125 SG - - - - 1,4S
92 0,42 0,30 0,04 0,01 0,03 0,04 0,03 0,04 0,03 - - 55 110 60 S5 60 120 90 - - 1,40
93 0,42 0,26 0,03 0,02 0,01 0,03 0,02 0,03 0,09 - - 55 120 125 50 120 115 35 - - 1,61
94 0,52 0,31 0,02 0,09 0,04 0,05 0,06 0,03 0,01 - - 70 110 100 100 120 105 S5 - - 1,70
95 0,41 G,2S 0,02 0,04 0,04 0,07 0,03 - - - - 75 SG 130 S5 95 - - - - 1,46
96 0,46 0,29 0,01 0,06 0,03 G,GS 0,07 - - - - 105 130 75 S5 125 - - - - 1,5S
97 0,41 0,30 0,03 0,03 0,02 0,06 0,03 - - - - 95 100 100 95 90 - - - - 1,37
9S 0,40 G,2S 0,03 0,07 0,03 - - - - - - 105 SG SG - - - - - - 1,42
99 0,44 0,2S 0,02 0,04 0,02 0,01 0,02 0,04 0,02 - - 105 125 130 120 120 S5 95 - - 1,57
100 0,47 0,30 0,02 0,03 0,02 0,06 - - - - 70 110 65 105 - - - - - 1,56
Приложение 2 Исследование глубины внедрения одиночного зерна
Таблица П2.1
Влияние номера зернистости на глубину царапания древесины в зависимости
от нормальной силы резания
№ Величина нормальной силы Глубина внедрения одиночного зерна, мм
п/п резания, Н 1-й проход, материал береза
Зерно №40 Зерно №25
1 0,1 0,011 0,018
2 0,2 0,018 0,029
3 0,3 0,027 0,038
4 0,4 0,031 0,045
5 0,5 0,038 0,053
6 0,6 0,041 0,057
7 0,7 0,047 0,064
8 0,8 0,054 0,068
9 0,9 0,058 0,074
10 1,0 0,063 0,080
11 1,1 0,067 0,085
12 1,2 0,071 0,090
13 1,3 0,076 0,095
14 1,4 0,081 -
15 1,5 0,085 -
16 1,6 0,089 -
17 1,7 0,093 -
18 1,8 0,098 -
19 1,9 0,102 -
20 2,0 0,106 -
Исследование касательной силы резания и удельной работы при резании одиночным абразивным зерном на маятниковом копре
Таблица П3.1
Определение угла отклонения маятника при холостом ходе
№ п/п Повторение опыта Значение угла а0,°
1 1 172.0
2 2 172.5
3 3 171.5
4 4 172.0
5 5 172.0
6 Среднее значение а0 172.0
7 8та0 0.1392
Определение углов отклонения маятника в процессе резания-царапания одиночным зерном при различной глубине резания
Подача образца Береза Бук
Глубина резания,мм 0,01 0,02 0,03 0,04 0,05 0,01 0,02 0,03 0,04 0,05
Повтор опыта аь° аь° аь° аь° аь° аь° аь° аь° аь° аь°
1 168 166 161 158 150 168 164 162 159 152
2 169 168 163 160 151 170 166 161 155 150
3 170 167 164 158 151 169 166 163 153 148
4 169 166 163 160 151 169 166 162 156 147
5 169 166 164 158 151 168 165 160 155 146
6 170 166 162 156 151 168 163 161 154 147
7 169 167 164 158 152 168 164 160 155 147
8 169 167 164 156 151 168 163 159 154 146
9 169 168 164 158 152 168 166 162 153 146
10 168 165 163 157 151 168 166 160 153 146
Ср. значение а1, 169 167 163 158 151 169 165 161 155 148
8та1 0,19 0,24 0,29 0,38 0,49 0,21 0,27 0,33 0,43 0,54
Приложение 4 Исследование топографии шлифовальных шкурок
методом топографических карт
Нвпуд
Рис. П4.3. Схема измерения микросрезов реплик
Таблица П4.1
Измерение микросрезов образца Э5 №25
№ среза 1, К мкм 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
1 1 1,08 2,49 3,93 5,08 7,81 8,84 9,91 - - - - - -
h 1,24 1,18 1,04 1,25 1,28 1,28 1,20 - - - - - -
2 l 1,10 2,70 7,94 8,97
h 1,25 1,24 1,32 1,14
3 l 2,84 5,18 5,98 8,27 9,29 - - - - - - - -
h 1,19 1,24 1,32 1,33 1,41 - - - - - - - -
4 l 2,45 2,75 3,76 5,05 5,81 6,36 8,60 9,75 - - - - -
h 1,15 1,13 1,25 1,27 1,28 1,30 1,37 1,38 - - - - -
5 l 0,73 2,54 5,15 5,96 6,53 7,35 7,79 9,22 9,86 - - - -
h 1,19 1,12 1,21 1,23 1,26 1,40 1,37 1,32 1,33 - - - -
1 2 3 4 5 6 7 S 9 10 11 12 13 14 15
6 l 0,53 1,40 1,S2 2,43 3,0S 3,56 4,03 S,24 S,75 9,91 - - -
h 1,22 1,25 1,25 1,19 1,20 1,22 1,2S 1,31 1,35 1,30 - - -
7 l 0,1S 0,55 2,27 2,91 3,73 4,45 5,05 S,13 9,52 9,90 - - -
h 1,13 1,17 1,15 1,19 1,2S 1,27 1,30 1,32 1,24 1,23 - - -
S l 2,15 5,63 6,53 6,91 - - - - - - - - -
h 1,15 1,27 1,30 1,30 - - - - - - - - -
9 l 0,75 2,27 4,S4 S,04 - - - - - - - - -
h 1,20 0,9S 1,1S 1,25 - - - - - - - - -
10 l 0,S4 1,27 1,7S 2,19 2,66 4,S0 9,21 - - - - - -
h 1,26 1,2S 1,15 1,09 1,11 1,1S 1,25 - - - - - -
11 l 1,39 1,S7 2,36 2,66 4,04 4,75 7,S9 9,39 - - - - -
h 1,15 1,16 1,16 1,15 1,1S 1,15 1,23 1,23 - - - - -
12 l 1,59 2,50 2,92 - - - - - - - - - -
h 1,19 1,19 1,15 - - - - - - - - - -
13 l 1,27 2,35 4,16 S,92 - - - - - - - - -
h 1,23 1,19 1,07 1,29 - - - - - - - - -
14 l 1,20 2,21 2,65 4,13 4,7S 5,66 9,14 - - - - - -
h 1,17 1,30 1,24 1,23 1,17 1,20 1,26 - - - - - -
15 l 1,14 1,64 2,03 3,02 3,97 5,0S 5,73 7,00 7,S7 S,52 - - -
h 1,13 1,24 1,23 1,27 1,16 1,22 1,20 1,20 1,19 1,25 - - -
16 l 0,90 1,60 3,40 1,92 6,26 9,07 - - - - - - -
h 1,12 1,16 1,19 1,17 1,23 1,17 - - - - - - -
17 l 0,75 1,66 2,4S 2,SS 4,66 - - - - - - - -
h 1,12 1,1S 1,16 1,20 1,20 - - - - - - - -
1S l 1,21 1,65 2,46 S,226 - - - - - - - - -
h 1,12 1,15 1,13 1,22 - - - - - - - - -
19 l 0,41 1,17 3,15 5,S9 7,07 S,22 - - - - - - -
h 1,13 1,1S 1,10 1,15 1,66 1,24 - - - - - - -
20 l 0,4S 1,20 3,14 7,20 7,97 - - - - - - - -
h 1,25 1,27 1,23 1,22 1,23 - - - - - - - -
21 l 0,23 2,25 2,79 4,22 9,6S - - - - - - - -
h 1,25 1,22 1,21 1,26 1,2S - - - - - - - -
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
22 l 0,13 0,90 1,19 3,04 5,93 7,18 - - - - - - -
h 1,18 1,20 1,20 1,13 1,20 1,26 - - - - - - -
23 l 0,76 1,24 2,30 2,99 5,05 6,80 - - - - - - -
h 1,19 1,17 1,24 1,18 1,24 1,23 - - - - - - -
24 l 0,76 1,47 2,78 3,02 - - - - - - - - -
h 1,20 1,08 1,27 1,20 - - - - - - - - -
25 l 0,39 1,43 3,00 4,34 5,90 7,73 8,55 - - - - - -
h 1,19 1,13 1,24 1,19 1,16 1,16 1,20 - - - - - -
26 l 0,50 1,30 2,87 5,90 7,84 - - - - - - - -
h 1,14 1,18 1,19 1,15 1,18 - - - - - - - -
27 l 0,62 2,45 4,07 6,42 - - - - - - - - -
h 0,97 1,22 1,09 1,14 - - - - - - - - -
28 l 0,57 2,49 2,88 5,70 8,87 - - - - - - - -
h 1,02 1,13 1,11 1,12 1,14 - - - - - - - -
29 l 0,57 1,88 2,47 2,75 3,82 5,02 8,33 8,98 - - - - -
h 1,03 1,24 1,09 1,25 1,14 1,17 1,22 1,24 - - - - -
30 l 0,52 1,27 1,89 2,41 3,80 4,24 5,45 9,90 - - - - -
Обратите внимание, представленные выше научные тексты размещены для ознакомления и получены посредством распознавания оригинальных текстов диссертаций (OCR). В связи с чем, в них могут содержаться ошибки, связанные с несовершенством алгоритмов распознавания. В PDF файлах диссертаций и авторефератов, которые мы доставляем, подобных ошибок нет.