Эффективный неавтоклавный газобетон с метакаолинитом тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.23.05, кандидат наук Нгуен Тхань Туан

• Нгуен Тхань Туан
• кандидат наук
• 2014

Оглавление диссертации кандидат наук Нгуен Тхань Туан

ОГЛАВЛЕНИЕ

ОГЛАВЛЕНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

1. НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ ПРЕДПОСЫЛКИ ПОВЫШЕНИЯ ТЕХНИЧЕСКИХ И ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ СВОЙСТВ ГАЗОБЕТОНА ДЛЯ УСЛОВИЙ ВЬЕТНАМА

1.1. Географические и климатические условия Вьетнама. Плотность населения

1.2. Основные стеновые материалы, выпускаемые во Вьетнаме

1.3. Жаростойкие цементные бетоны

1.4. Патентные исследования

1.5. Научная гипотеза

1.6. Выводы по главе 1

2. МЕТОДИКИ, ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКОЕ ОБОРУДОВАНИЕ, МАТЕРИАЛЫ

2.1. Методики испытаний и исследовательское оборудование

2.2. Применяемые материалы

2.2.1. Портландцемент

2.2.2. Алюминиевая пудра

2.2.3. Метакаолинит

2.2.4. Микрокремнезём

2.2.5. Рисовая шелуха

3. СОСТАВ И ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА АВТОКЛАВНОГО И НЕАВТОКЛАВНОГО ГАЗОБЕТОНА

3.1. Основные свойства газобетонов

3.2. Подбор состава

3.3. Оптимизация состава

3.4. Выводы по главе 3

4. ИССЛЕДОВАНИЕ СТРУКТУРЫ ГАЗОБЕТОНА

ОПТИМАЛЬНОГО СОСТАВА

4.1. Термогравиметрический анализ структуры в различном

возрасте

4.2. Микроструктурный анализ газобетона

4.2.1. Микроструктурный анализ газобетона в возрасте 28 суток

4.2.2. Микроструктурный анализ газобетона в возрасте 180 суток

4.3. Рентгенофазовый анализ структуры газобетона

4.3.1. Рентгенофазовый анализ структуры в возрасте 28 суток

4.3.2. Рентгенофазовый анализ структуры в возрасте 180 суток

4.4. Выводы по главе 4

5. ТЕХНИЧЕСКИЕ И ЭКСПЛУАТАЦИОННЫЕ СВОЙСТВА НЕАВТОКЛАВНОГО ГАЗОБЕТОНА. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ

5.1. Огнестойкость и горючесть

5.2. Водостойкость и водопоглощение

5.3. Усадка

5.4. Ползучесть

5.5. Внедрение и технико-экономическая эффективность применения неавтоклавного газобетона

5.6. Выводы по главе 5

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

ПРИЛОЖЕНИЯ

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Эффективный неавтоклавный газобетон с метакаолинитом»

ВВЕДЕНИЕ

Во Вьетнаме выпускается газобетон автоклавного твердения, существуют высокие темпы роста производства портландцемента при дефиците электроэнергии. Недостатками автоклавного газобетона являются невысокие показатели технических и эксплуатационных свойств по прочности, водостойкости, усадки, ползучести, пределу огнестойкости, а также высокое водопоглощение и энергопотребление.

Решением проблемы повышения эффективности ограждающих конструкций является разработка неавтоклавного газобетона с ультрадисперсным наполнителем - высокоактивным метакаолинитом, который обладал бы достаточной огнестойкостью, водостойкостью, низкими водопоглощением, усадкой и ползучестью, для жилищного строительства Вьетнама.

Работа выполнена в соответствии с Программой Правительства Вьетнама 567/С2В-ТТд от 28.04.2010 г. «Производство и применение газобетонных изделий до 2020 года» и локальным проектом № 12 НИУ МГСУ.

Цель и задачи исследований. Целью диссертационной работы является разработка эффективного неавтоклавного газобетона с высокими эксплуатационными свойствами.

Для достижения цели работы были решены следующие задачи:

Обосновать получение эффективного неавтоклавного газобетона путём введения в состав смеси ультрадисперсного наполнителя.

Определить влияние введения в состав газобетонной смеси высокоактивного метакаолинита - ВМК, микрокремнезёма - МЗ и рисовой шелухой - РШ.

Оптимизировать состав, структуру и свойства эффективного неавтоклавного и автоклавного газобетона с высокоактивным

метакаолинитом, микрокремнезёмом и рисовой шелухой разработать технологию производства неавтоклавного газобетона с метакаолинитом.

- Разработать технологическую схему производства неавтоклавных газобетонных блоков и провести опытно-производственное опробование изделий из неавтоклавного газобетона с метакаолинитом.

Научная новизна работы

- Обосновано повышение эксплуатационных свойств неавтоклавного газобетона за счёт введения в состав смеси ультрадисперсного высокоактивного метакаолинита, позволившего уплотнить и упрочнить структуру путём связывания Са(ОН)2, формирования низкоосновных гидросиликатов и гидроалюминатов кальция, увеличить прочность, водостойкость, предел огнестойкости, снизить влажность, водопоглощение, усадку и ползучесть.

- Установлено, что введение в состав смеси метакаолинита повышает прочность у неавтоклавного газобетона на 14,7 ... 17,2 %, а у автоклавного газобетона - на 14,2 ...18,1 % за счёт уменьшения количества портландита на 36,7...82,6 % и увеличения количества низкоосновных гидросиликатов кальция на 7,1...8,2 %, гидроалюминатов кальция на 13,8...22,8 % у неавтоклавного газобетона, в 2,5. .2,8 раза уменьшения количества Са(ОН)2 и увеличения количества C3S2H3 на 13,6...16 %, гидрогранатов - на 6,4 ...12 % у автоклавного газобетона в 28 и 180 суток соответственно.

- Методами РФА, MCA, ХА установлено, что количество портландита в неавтоклавном газобетоне ниже на 5,4 % в возрасте 28 суток и 47 % - в возрасте 180 суток, чем в автоклавном газобетоне за счёт связывания гидроксида кальция метакаолинитом.

- Установлены 6 участков переломов кривых ДТА, ТГ, ДТГ при изменении температуры от 20 до 1000 °С за счёт удаления воды различной формы связанности, изменения структуры и фазовых переходов образцов газобетона.

- Установлены 2 экстремума: первый - при температуре 118 ... 130 °С за счёт испарения физически связанной воды; второй, при температуре 475 ... 525 °С за счёт удаления химически присоединённой воды из газобетона.

- Показано, что введение в состав газобетона любого твердения метакаолинита повышает предел огнестойкости на две ступени - до 150 минут (REI 150) для стены толщиной 100 мм.

- Установлено, что введение в смесь метакаолинита снижает в возрасте 180 суток усадку неавтоклавного газобетона в 1,5 раза, а относительную деформацию ползучести на 25,6 %, а автоклавного газобетона - на 78,8 % и 56,4 % соответственно.

Практическая ценность и реализация результатов работы Разработана технология производства изделий из неавтоклавного газобетона с метакаолинитом, включающая в себя: технологическую схему; оптимизированный состав компонентов газобетонной смеси; время перемешивания, укладки и уплотнения смеси, тепловлажностной обработки, разрезки, хранение, оценку качества.

Получен неавтоклавный газобетон с метакаолинитом марки по средней плотности D600, имеющий в возрасте 180 сут.: прочность при сжатии - 3,9 МПа; влажность по массе - 3,46 %; водопоглощение по массе - 16,2 %; коэффициент размягчения - 0,882; деформацию усадки - 1,302 мм/м; относительную деформацию ползучести - 142,5-10"5; предел огнестойкости -150 минут.

Внедрение результатов исследования

Проведено опытно-промышленное опробование блоков из неавтоклавного газобетона с добавкой метакаолинита марки по средней

о

плотности D600 (объём внедрения составил 250 м ) в 2013 г. на предприятиях ОАО «Полезные ископаемые и Строительные материалы ЛАМ ДОНГ» в городе Далат во Вьетнаме при строительстве индивидуального малоэтажного жилого дома.

Апробация работы

Основные положения диссертации были доложены на: 14-й, 15-й Международных межвузовских научно-практических конференциях молодых учёных, докторантов и аспирантов «Строительство - формирование среды жизнедеятельности» (Москва, МГСУ, 2012, 2013 гг.); на симпозиуме «Проблемы современного бетона и железобетона», Минск, 10-12 ноября 2012 г., конференции «Интеграция, партнерство и инновации в строительной науке и образовании», (Москва, МГСУ, 16-18 октября 2013 г.), на семинарах кафедры строительных материалов (Москва, МГСУ, 2012, 2013, 2014 гг.), а также конференциях во Вьетнаме: «Строительные материалы для повышения пожарной безопасности». Департамент пожаро-спасательных сил Вьетнама. -г. Хошимин (21-24 июля 2014 г.); «Развитие производства и применение ячеистых бетонов в жилищном строительстве». ОАО «Полезные ископаемые и Строительные материалы ЛАМ ДОНГ». - г. Далат (03.08.2013 г.).

На защиту выносятся

- Обоснование выбора ультрадисперсного высокоактивного метакаолинита -наполнителя в газобетонную смесь для повышения его технических и эксплуатационных свойств при неавтоклавном и автоклавном твердении для увеличения прочности, водостойкости, предела огнестойкости, снижения влажности, водопоглощения, усадки и ползучести.

- Зависимости изменения влажности, водопоглощения, коэффициента размягчения, прочности при сжатии, изгибе, раскалывании, предела огнестойкости, деформации усадки, относительной деформации ползучести от возраста образцов, вида и наличия добавки (отсутствие добавки, метакаолинита, микрокремнезёма, рисовой шелухи), автоклавного или неавтоклавного твердения при одинаковой подвижности.

- Зависимости повышения предела огнестойкости на две ступени до 150 минут (REI 150) для стены толщиной 100 мм газобетона с метакаолинитом

при неавтоклавном и автоклавном твердении по сравнению с газобетоном на чистом цементе.

- Результаты опытного внедрения неавтоклавного газобетона с добавкой метакаолинита марки по средней плотности Б600 в ОАО «Полезные ископаемые и Строительные материалы ЛАМ ДОНГ» в городе Далат во Вьетнаме.

Структура и объем работы

Диссертационная работа выполнена на 175 страницах текста, состоит из 5 глав, библиографического списка из 172 наименований и 1 приложение, включает 58 рисунков и 49 таблиц.

1. НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ ПРЕДПОСЫЛКИ ПОВЫШЕНИЯ ТЕХНИЧЕСКИХ И ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ СВОЙСТВ

ГАЗОБЕТОНА ДЛЯ УСЛОВИЙ ВЬЕТНАМА

В мире происходит рост городов и численности их населения, в том числе и во Вьетнаме. На первое место выдвигается тенденция строительства зданий повышенной этажности различного назначения в условиях плотной городской застройки.

Для разработки неавтоклавного газобетона с повышенной огнестойкостью и водостойкостью необходимо выяснить географические, климатические условия, плотность населения [1,2,7], строительные материалы, используемые во Вьетнаме для гражданского строительства.

Одной из главных причин гибели людей и ущерба от пожаров является обрушение строительных конструкций. Существенным недостатком высокопрочного бетона является потеря им своих высоких физико-механических свойств при воздействии высоких температур. Кроме того, при пожаре высокопрочный бетон имеет взрывообразное разрушение. Это может привести к частичному или полному разрушению конструкции. Один из способов защиты и высокопрочного бетона и конструкции - это использование ячеистых бетонов для покрытия. Поэтому повышение огнестойкости ячеистых бетонов обеспечит требуемую огнестойкость при пожаре.

Известно, что всё это оказывает существенное влияние на огнестойкость и водостойкость материалов и конструкций [1,2,3-11].

1.1. Географические, климатические условия Вьетнама.

Плотность населения

Социалистическая Республика Вьетнам (рисунок 1.1.1) - государство в Юго-Восточной Азии, её территория - 329,56 тыс. км2, на которой проживает около 92,5 млн. человек. Его населения составляет в среднем 275...280

л

человек на 1 км [1,2]. Климат Вьетнама по температурному режиму является субтропическим и тропическим, муссонным, без ярко выраженных зимы и лета. Сезоны

Пкжай

К*£»г

КИТАЙ

аишнпан -

Тумояо. V;. Шомла* ^

18° I

ЛАОС

ТАИЛАНД

•Тханьхоа

-Мыонгсви Г лилия Иакбо (Тонкинский)

#Кхвво

#Винь Дмктю* .Х>Т1(НЬ Х-оиЛавХ* киань

V ^ '

Ч Мь»!

КИТАЙ

КАМБОДЖА

Тзйнииь#

Бьенхоа*

л

»Нячанг = Далат* •Камрань'1

Фвнткьет

Сиамский

Лоигсювн. Ми1?° • Хошимин .(Сайгон) о. Фукуок ратьЗЯв

100 200

Рисунок 1.1.1 - Географическа карта Вьетнама

определяются направлением ветров и влажностью воздуха. Из-за муссонного климата во Вьетнаме немного прохладнее зимой и не так жарко летом, как в других странах, находящихся на такой же широте. В Северном Вьетнаме зима значительно теплее и короче, чем в Крыму, в Сочи или Турции. Главный недостаток климата Вьетнама - высокая влажность во время периода дождей. Причём, дожди идут продолжительностью от получаса до двух часов. Продолжительность солнечного времени составляет от 1500 до

2000 часов, среднее значение солнечной радиации равно 100 ккал/см2 в год [1,2].

Вьетнам расположен в Юго-Восточной Азии (рисунок 1.1.1). Средняя максимальная температура самого жаркого месяца, равная или превышающая 25...35 °С; средняя относительная влажность воздуха самого жаркого месяца более 60 % и среднее общее годовое количество осадков более 500 мм. К такому климату относятся преимущественно экваториальные страны, например, Филиппины, Малайзия, Индонезия, Лаос, Таиланд, юг Индии, Кения, Конго, Камерун, Гана, Куба, Север Бразилии, Юг США [1,2].

В связи с большой протяженностью с севера на юг (примерно 2200 км) территория Вьетнама для целей строительства в соответствии со стандартом Вьетнама [12] разделена на две природно-климатические части, показатели которых приведены в таблицах 1.1.1 и 1.1.2.

Данные, приведенные в таблице 1.1.1, показывают, что север Вьетнама имеет субтропический влажный и жаркий климат с умеренно-холодной зимой. Средняя месячная температура воздуха в течение года колеблется от 16,6 °С до 28,8 °С, а колебание температуры воздуха достигает примерно 12 °С. Поэтому в северной части времена года делятся на летний (с мая по октябрь) со средней температурой месяца выше 24 °С и зимний (с ноября по апрель) со средней температурой месяца ниже 24 °С. Средняя месячная относительная влажность воздуха составляет более 80 %. Средняя прямая солнечная радиация является высокой. В жаркие месяцы интенсивность солнечной радиации достигает 750...850 ккал/м .ч. Летом наблюдаются сильные кратковременные дожди, а продолжительные, но слабые - зимой.

На юге Вьетнама климат - тропический влажный и жаркий, нет зимы. Основные параметры климата этой части страны приведены в таблице 1.1.2.

Согласно данным таблицы 1.1.2, можно отметить, что средняя месячная температура воздуха колеблется в течение года от 25,7 до 28,8 °С, то есть почти

Таблица

1.1 - Параметры климата в северной части Вьетнама [1,2,12]

Климатические факторы Месяцы года

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

Средняя месячная температура воздуха, °С 16,6 17,1 19,9 23,5 27,1 28,7 28,8 28,3 27,2 24,6 21,2 17,9

Относительная влажность воздуха, % 80 84 88 87 83 83 83 85 85 81 81 81

Средняя прямая солнечная радиация, ккал/м2.ч 450 513 521 742 657 742 798 786 708 615 575 507

Среднее месячное количествоосад ков, мм 18 26 48 81 194 236 302 323 262 123 47 20

Средняя скорость ветра, м/с 2,4 2,7 2,7 2,9 2,7 2,4 2,6 2,1 2,0 2,1 2,2 2,3

не изменяется. Интенсивность прямой солнечной радиации и скорость ветра высоки и мало изменяются в течение года. Особенностью климата Вьетнама на юге является то, что с мая по октябрь дождь идет почти каждый день, а с декабря по апрель наблюдается засуха. В связи с этим, времена года на юге страны делятся на дождевые и сухие, а смена сезонов определяется периодами осадков.

Таблица 1.1.2 - Параметры климата в южной части Вьетнама [1,2,12]

Климатические факторы Месяцы года

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

Средняя месячная температура воздуха, °С 25,7 26,6 27,8 28,8 28,2 27,4 27 27 26,7 26,6 26,3 25,7

Относительная влажность воздуха, % 76 73 73 76 83 85 86 86 88 86 84 80

Средняя прямая солнечная радиация, ккал/м2.ч 343 401 449 428 355 371 369 365 345 337 325 334

Среднее месячное количество осадков, мм 15 4 11 50 221 323 301 265 338 265 120 59

Средняя скорость ветра, м/с 2,6 2,9 3,3 3,3 2,8 3,1 3,2 3,1 3,0 2,5 2,4 2,3

Климатические факторы влияют на свойства бетона и формирование его структуры, т.к. во Вьетнаме наблюдается широкий диапазон изменения температуры и влажности воздуха не только в течение года, но и в течение суток [1,2,12].

В северной и средней части страны абсолютная максимальная температура составляет 41 °С, а абсолютная минимальная - (-1) (+5) °С, за исключением высокогорья, где температура может опускаться до (-5) (-7) °С в течение нескольких суток. А в южной части абсолютная

Оч 4ч 8ч 12ч 16ч 20ч 24ч время сутки, час

Рисунок - 1.1.1: Изменение температуры и влажности в течение суток северной части Вьетнама

максимальная

температура

1 и 2-температура и влажность сутки жаркого составляет 40 °С, а абсолютная цикла лета; 1 * и 2*-тоже сухого цикла зимы

минимальная - (+5) -ь (+7) °С в горах.

В северной части Вьетнама диапазон изменения температуры и влажности днем и ночью составляется в пределах: 10... 15 °С и 40...50 % соответственно. Летом обычно температура и влажность колеблются в пределах: 25...35 °С и 65...85 % соответственно. В солнечный жаркий цикл под действием солнечной радиации температура в середине дня повышается до 37...40 °С, а ночью понижается до 25...28 °С. Относительная влажность в середине дня понижается до 40...50 %, а ночью

повышается до 80...90 %. Климат зимнего сезона разделяют на 2 основного цикла: умеренный и влажный, температура и влажность воздуха в каждом находятся соответственно в пределах: 15...25 °С, 65...90 % и 15...25 °С, 85... 100 %. Следует отметить, что бывает сухой цикл, в котором из-за ветров с севера и действия солнечной радиации температура воздуха днем повышается до 30 °С и влажность снижается до 45 ...55 % (рисунок. 1.1.2).

Широкий диапазон

изменения температуры и влажности окружающей среды днем и ночью наблюдается на юге страны и колеблются в пределах: 6...10 °С и 40...45 % соответственно. В дождевом и сухим сезоне температура и влажность по величине и характеристике изменения не сильно различаются. В основном температура и влажность колеблются в пределах: 25...35 °С и 65...85 %. В повышенный солнечный цикл температура повышается до 35...37 °С а относительная влажность в середине дня снижается до 45...55 % (рисунок. 1.1.2).

Таким образом, можно разделять температурно-влажностные характеристики климата Вьетнама на следующие относительные виды:

- Условие влажного цикла зимнего сезона: температура Т = 15...25 °С, относительная влажность = 85...100 %, солнечная радиация колеблется в пределах 50... 150 ккал./м2.ч, скорость ветра 1...3 м/с.

0ч 4ч 8ч 12ч 16ч 20ч 24ч время сутки, час

Рисунок 1.1.2 - Изменение температуры и влажности в течение суток южной части Вьетнама

1 и 2 - температура и влажность сутки повышенного солнечного цикла; 1* и 2* - тоже обычного сухого и дождевого сезона

- Условие умеренного цикла зимнего сезона: температура Т = 15...25 °С, относительная влажность = 65...90 %, солнечная радиация колеблется в

-у

пределах 150...250 ккал./м .ч, скорость ветра 1...3 м/с.

- Условие сухого цикла зимнего сезона: температура Т = 15...30 °С, относительная влажность = 45...90 %, солнечная радиация колеблется в пределах 250...450 ккал./м2.ч, скорость ветра 1...3 м/с.

- Условие влажного жаркого цикла: температура Т = 25...35 °С, относительная влажность = 65...95 %, солнечная радиация колеблется в пределах 350 - 550 ккал./м2.ч, скорость ветра 1...3 м/с.

- Условие солнечного жаркого цикла: температура Т = 25...45 °С, относительная влажность = 40 - 85%, солнечная радиация колеблется в

'у

пределах 550...850 ккал./м .ч, скорость ветра 1...3 м/с.

Таким образом, климат Вьетнама является влажным и жарким с широким диапазоном изменения температуры, влажности окружающей среды не только в течение года, но и в течение суток, высокой интенсивностью солнечной радиации и большим количеством осадков. Такие условия серьёзно влияют на свойства бетона и формирование его структуры.

Социалистическая Республика Вьетнам (СРВ) граничит на севере с Китаем, на западе с Лаосом и Камбоджей, омывается Южно-Китайским морем и его заливами Бакбо (Тонкинским) и Сиамским. Государство состоит из трех исторически сложившихся областей: Северной (центр - Бакбо), Центральной (центр - Чунгбо) и Южной (центр - Намбо).

Длина береговой линии Вьетнама, напоминающей букву 8, составляет 3260 км. Положение Вьетнама на стыке нескольких природных зон, а также наличие древней геологической структуры определяют разнообразие его условий. Рельеф страны большей частью горный. Вьетнаму принадлежат также острова и архипелаги. Наиболее крупные из них - Байтылонг, Кото, Катба, Кондао в Южно-Китайском море, Фукуок в Сиамском заливе и др.

Климат Вьетнама характеризуется двумя господствующими

направлениями ветров. В теплое время года образуется юго-азиатский минимум давления и ветры приобретают направление с юга из области повышенного давления в Тихом океане. Эти ветры несут насыщенный влагой воздух и, тем самым, обусловливают дождливый жаркий сезон года.

Во Вьетнаме скорость ветров колеблется от 1,5 до 4,5 м/с, а максимальная достигает от 10 до 40 м/с.

В некоторых районах Вьетнама в период летнего муссона преобладают «лаосские ветры». В это время температура часто поднимается выше 37 °С, а иногда до 40...44 °С.

Многолетние данные о среднемесячной относительной влажности показывают, что территория Вьетнама характеризуется очень высокой влажностью воздуха, причем последняя мало изменяется в различных районах страны.

Средняя годовая влажность во Вьетнаме составляет 80...87 % и в течение года меняется от 71 до 96 %. Резкие снижения относительной влажности имеет место во время «лаосских ветров» (рисунок 1.1.2).

В связи с высокой влажностью воздуха испаряемость колеблется в пределах от 60 до 91 мм в год, т.е. оказывается значительно меньше суммы осадков. С октября по март на территории страны фиксируется величина испаряемости, несколько превышающая количество выпадающих осадков, т.е. происходит дефицит влаги.

Изучая изменения температур на территории от Ханоя до Хошимина, можно установить, что колебания среднемесячных температур в течение года невелики - от 14 °С до 27 °С. Абсолютная максимальная температура колеблется от 34,4 до 42,8 °С, а абсолютная минимальная - от 15 до 15,4 °С.

Данные о средних месячных, средних максимальных, абсолютных минимальных температурах приведены в таблице 1.1.2 и на рисунке 1.1.2. Из этого рисунка видно, что разница температурного режима между районами особенно проявляется в период прохладного сезона.

—•—Г.Ханой —■— Г.Хошимин Г. Винь

Рисунок 1.1.2- Среднемесячная температура воздуха в городах Вьетнама

—I— 1 1

—

ю

Месяцы года

■ Г.Ханой —■— Г.Хошимин - Г. Винь

Рисунок 1.1.3 - Среднемесячная относительная влажность воздуха

в городах Вьетнама.

Во Вьетнаме дождливый период начинается с апреля-мая, а кончается в октября-ноября. В таблицах 1.1.3 и 1.1.4 приведены данные о среднем числе дней с осадками и суммарное количество осадков по некоторым пунктам Вьетнама. Из приведенных данных видно, что годовые суммы осадков

колеблются в 3-х крупных городах Вьетнама в пределах от 1071 до 1919 мм/год.

Таблица 1.1.3. Среднемесячные и годовые атмосферные осадки, мм

№ По месяцам, 0 С

Город 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 За год

1 Ханой 18 25 46 84 192 246 296 310 258 125 47 20 1071

2 Винь 52 45 50 64 141 120 124 177 460 381 191 77 1532

3 Хошимин 16 9 12 52 220 300 290 282 308 268 110 52 1919

Таблица 1.1.4 - Распределение осадков по в 3 городах Вьетнама

№ Город За сезон дождей За сухой сезон За год

мм % мм % мм %

1 Ханой 1558 93,5 109 6,5 1667 100

2 Винь 1658 88,1 224 11,9 1882 100

3 Хошимин 1830 95,4 89 4,6 1919 100

В южной частиь страны климат делится на два сезона в течение года -сезон дождей с мая по октябрь и сухой сезон с ноября по апрель [1,2,12].

Следовательно, величины количества осадков, температуры и относительной влажности воздуха в городах, где строятся жилые дома повышенной этажности, очень велики.

Таблица 1.1.5 - Средние месячные и годовые температуры

По месяцам, °С

Город 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 За год

Макс. 20,4 20,4 23,1 27,3 31,7 32,8 32,2 32,0 30,9 28,8 25,6 22,0 27,3

Ханой Средн. 16,6 17,1 19,9 23,5 27,1 28,7 28,8 28,3 27,2 24,6 21,2 17,9 23,4

Миним. 13,8 14,7 17,5 20,8 23,9 25,5 25,7 25,4 24,3 21,6 18,2 15,0 20,5

Макс. 21,0 20,8 23,5 27,8 31,9 33,6 33,9 32,8 30,3 27,8 25,0 22,0 27,5

Винь Средн. 17,9 18,1 20,4 24,0 27,5 29,3 29,5 28,6 26,8 24,4 21,7 18,9 23,9

Миним. 15,5 16,1 18,2 21,3 24,4 25,8 25,9 25,4 24,1 21,9 19,4 16,5 21,2

Макс. 31,6 32,9 34,0 34,6 33,4 32,2 31,4 31,5 31,2 31,0 30,9 30,7 32,1

Хошимин Средн. 25,7 26,6 27,8 28,8 28,2 27,4 27,0 27,0 26,2 26,6 26,3 25,7 27,0

Миним. 21,0 21,9 23,5 24,9 24,7 24,1 23,9 24,0 23,8 23,6 22,8 21,6 23,8

Условия Вьетнама в значительной степени влияют на различные аспекты противопожарной защиты зданий. Так, влажность оказывает существенное влияние на огнестойкость и водостойкость железобетонных

конструкций, объемно-планировочные решения зданий и сооружений, а температура и направления ветров - на эффективность, например, противодымной защиты и т.п. Данные обстоятельства необходимо учитывать при проектировании и строительстве зданий и сооружений.

1.2. Основные стеновые материалы, выпускаемые во Вьетнаме

Жилые, общественные и здания социально-бытового назначения в городах Вьетнама до недавнего времени строились от 2-х до 7-ми этажей. Ширина фасада была от 2 до 5 метров, глубина здания доходила до 20-ти метров [1,2,7,13,14,15]. Такие дома расположены плотно друг к другу, как книги, стоящие на полке. При возникновении пожара в одном из зданий безопасность соседних построек находится под угрозой.

Такая градостроительная политика была вызвана тем, что застройщикам выделялось мало места, выходящего на улицу (от 3-х до 7-ми метров). На первых этажах таких домов обычно находится помещение, связанное с бизнесом владельца: магазин, кафе, мастерская, офис и т.д. [1,2,7].

Жилье во Вьетнаме строится быстро. Существует много небольших фирм, которые возводят 2-4 этажные жилые дома для одной семьи за один сезон.

Таким образом, есть необходимость повышения огнестойкости материалов, зданий и сооружений [13,14,15].

Основными стеновыми материалами во Вьетнаме являются: древесина, керамический кирпич, железобетон, бетон, включая тяжёлый, мелкозернистый, лёгкий, ячеистый, природный камень [1,2,7,13,14,15].

Особенности климата Вьетнама создают хорошие условия для быстрого роста лесов. Однако, за последние десятки лет лесные массивы Вьетнама сокращались в результате длительных военных действий на

территории страны, а также из-за непродуманной политики в деле лесозаготовки, деревопереработки и лесного хозяйствования в целом [7].

Древесина является одним из наиболее распространенных строительных материалов, поскольку обладает ценными свойствами: достаточно низкой плотностью, высокой прочностью, легко обрабатывается. Однако, древесина является горючим и пожароопасным материалом [3,10]. Во Вьетнаме ежегодно по причине пожаров погибает сотни человек, при этом главным образом в зданиях с наличием конструкций и изделий из древесины. Такие здания относятся к III, Шб, IV, V степеням огнестойкости [16,17,18,19]. В зданиях данного тина при пожаре наблюдается быстрое распространение пламени по деревянным перекрытиям, полам, стропилам, стенам и др., сильная задымленность, образование опасных для человека концентраций токсичных продуктов горения. Оценке важнейших параметров пожарной опасности материалов, таких как: воспламеняемость, скорость распространения пламени по поверхности, токсичность продуктов горения и дымообразующая способность - уделяется большое внимание. К сожалению, химический состав, физические и механические свойства, а также показатели пожарной опасности пород древесины Вьетнама до сих пор практически не изучены.

Во многих развитых странах, например: США, Великобритании, Франции, Японии - одними из наиболее значимых показателей пожарной опасности материалов считаются характеристики тепловыделения [17]. Именно выделение тепла является главной причиной возникновения и развития процесса горения. Ведь известно, что от соотношения скорости тепловыделения и скорости потери тепла из зоны горения, зависит режим и интенсивность процесса. К сожалению, во Вьетнаме, как и в России, при классификации и нормировании пожарной опасности материалов, применяемых в строительстве, характеристики тепловыделения не учитываются. В значительной степени это обусловлено отсутствием

оборудования и стандартных методов определения этих характеристик. Единственным примером введения в России показателей тепловыделения в требования по сертификации и нормированию материалов являются Авиационные правила АП-25, которые гармонизированы со стандартом стран FAR-25. Но в США при этом используется стандартная установка для определения тепловыделения при горении материалов. В настоящее время в странах ЕЭС вводится новая система сертификации и классификации строительных материалов по степени пожарной опасности. В ней одними из основных показателей приняты характеристики тепловыделения при горении материалов в разных условиях.

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Нгуен Тхань Туан, 2014 год

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1. Мазырин В.М. Вьетнамская экономика сегодня. - М.: ИД «ФОРУМ». - 2013. -384 с.

2. Большая Российская энциклопедия. Энциклопедический словарь. - М.: Большая Российская энциклопедия. -2011.-1519 с. - С. 246-247.

3. Баженов Ю.М. Технология бетона. - Москва: АСВ, 2011. - 501 с.

4. Микульский В.Г., Сахаров Г.П., Козлов В.В. и др. Строительные материалы. - М.: Издательство АСВ. - 2011. - 520 с.

5. Орешкин Д.В. Проблемы строительного материаловедения и производства строительных материалов // Строительные материалы.- 2010, № 11. - С. 6 - 8.

6. Соков В.Н. Теплоизоляционные монолитные жаростойкие футеровки объемного прессования // Сб. «Развитие теории и технологии в области силикатных и гипсовых материалов». - М.: Изд-во МГСУ, 2000. - 4.2. - С. 21-24

7. Сборник материалов и решений XI съезда Коммунистической партии Вьетнама. - Государственное политическое издательство. - 2011. - 192 с.

8. Горлов Ю.П., Меркин А.П., Устенко A.A. Технология теплоизоляционных материалов. -М.: Стройиздат. - 1980. - 399 с.

9. Горчаков Г.И., Орентлихер Л.П., Лифанов И.И., Мурадов Э.Г. Повышение трещиностойкости и водостойкости легких бетонов. - М.: Стройиздат. - 1971. -158 с.

10. Горчаков Г.И., Баженов Ю.М. Строительные материалы. - М.: Стройиздат. -1986. - 688 с.

11. Горчаков Г.И., Лифанов И.И., Терехин Л.Н. Коэффициенты температурного расширения и температурные деформации строительных материалов. - М.: Изд-во стандартов. -1969. - 167 с.

12. TCVN 4088 - 1985. So lieu khi hau dung trong thiet ke xay dung. - Ha noi, NXB Xay dung, 1987, 208 П (Вьетнамский ГОСТ 4088-1985. Климатические данные для проектирования в строительстве. - Ханой: Стройиздат. - 1987. - 208 с.

13. Хоанг Нгуен Тунг. Рекомендации по применению автоматизированных систем в малоэтажных энергоэффективных жилых домах для городов Вьетнама // Архитектура и современные информационные технологии. - 2010. - № 2. - С. 44-45.

14. Хоанг Нгуен Тунг. Комплексное решение крыши с использованием солнечной энергии в односемейных и блокированных домах для городов Вьетнама // Промышленное и гражданское строительство.- 2010. - №10. - С. 6264.

15. Хоанг Нгуен Тунг. Проблема солнцезащиты фасадов в малоэтажных домах для городов Вьетнама // Градостроительство. - 2010. - № 2. - С. 66-69.

16. TCVN 2622 - 1995: Phông chây, chông chây cho nhà và công trinh - Yêu câu

r r ___

thiêt kê (Пожарная безопасность зданий и сооружений. Требования при проектировании). - На noi, NXB Xay dung, 1997.

17. Барботько С.JL, Воробьёв В.Н. Использование метода определения тепловыделения для оценки пожарной опасности полимерных материалов / Мат. IV Межд. конф. по полимерным материалам пониженной горючести. -Волгоград: ВолГАСУ. - 2000. - С. 118-122.

18. Чинь Тхе Зунг, Кирюханцев Е.Е. Особенности противопожарной защиты жилых домов повышенной этажности во Вьетнаме // Интернет-журнал «Технологии техносферной безопасности». -2007. - № 1. -http://ipb.mos.ru/ttb

19. TCVN 3254 - 1989: An toàn chây - Yêu càu chung (Пожарная безопасность -общие требования). - На noi, NXB Xay dung, 1991.

20. Материалы конференции по директиве 10/СТ-ТТ§ от 04.16.2012 премьер-министра в Департаменте строительных материалов Министерства строительства Вьетнама. - Ханой, май 2012 г.

21. Гагарин В.Г. Использование относительного удельного потребления энергии при сравнительной оценке экономических показателей в разных странах. / Сб. докл. 7-й конф. РНТОС. М.: РНТОС. - 2002. - С.26 - 41.

22. Гагарин В.Г. О показателях потребления энергии / Сб. докл. 5-й межд. конф. Проблемы строительной теплофизики, систем микроклимата и энергосбереже -ния в зданиях. - М.: НИИСФ, 2000. - С. 11-34.

23. Самарин О. Д. Теплофизические и технико-экономические основы теплотехнической безопасности и энергосбережения в здании.- М.: МГСУ -2007. - 160 с.

24. Самарин О.Д. Теплофизика. Энергосбережение. Энергоэффективность. - М.: Изд-во АСВ. - 2009; 2-е изд. - 2011. - 296 с.

25. Самарин О.Д. Вопросы экономики в обеспечении микроклимата зданий. -М.:Изд-во АСВ. -2011. -128 с.

26. Сахаров Г.П., Стрельбицкий В.П. Высококачественные стеновые блоки из неавтоклавного газобетона для индивидуального строительства // Бетон и железобетон. 1993. - № 12. - С. 3-5.

27. Сахаров Г.П., Стрельбицкий В.П. Технология и потенциальные свойства ячеистых бетонов разных видов // Бетон и железобетон. 1994. - № 3. - С. 5-7.

28. Сахаров Г.П., Стрельбицкий В.П. Об оценке теплозащитных свойств ограждающих конструкций // Жилищное строительство - 1996.- № 5 - С. 19-21.

29. Ресин В.И., Сахаров Г.П., Стрельбицкий В.П. О проблемах энергоэффективности ограждающих конструкций зданий // Промышленное и гражданское строительство. - 1996. - № 5. - С. 2-4.

30. Сахаров Г.П., Стрельбицкий В.П., Воронин В.А. Ограждающие конструкции зданий и энергосбережение // Жилищное строительство. - 1999. - № 6. - С. 6-9.

31. Сахаров Г.П., Стрельбицкий В.П., Воронин В. А., Скориков Е.П. Неавтоклавный поробетон для однослойных ограждающих конструкций зданий // Мат. конф. «Проблемы строительной теплофизики, систем обеспечения микроклимата и энергосбережения в зданиях. - М.: НИИСФ, 2000. - С. 237-242.

32. Воронин В.А. Неавтоклавный конструкционно-теплоизоляционный поробетон повышенной прочности и энергоэффективности. - Дисс. канд. техн. наук. - М.: МГСУ. - 2001. - 116 с.

33. Чистов Ю. Д., Краснов М. В.. Перспективы применения отходов дробления бетонного лома в пенобетоне // Вестник БГТУ им. В. Г. Шухова. - 2003. - № 4. -С. 23-24.

34. Сахаров Г.П., Курнышёв P.A. Долговечность и теплозащитные свойства ограждающих конструкций зданий // Строительные материалы, оборудоване, технологии XXI века. - 2004. - № 1. - С. 39-41.

35. Сахаров Г.П.„ Курнышёв P.A. Эффективный утеплитель из невтоклавного поробетона для ограждающих конструкций зданий // Бетон и железобетон. 2004. - № 1.-С. 13-15.

36. Краснов М. В. Эффективный неавтоклавный пенобетон с использованием отсевов дробления бетонного лома // Вестник МГСУ. - 2009. - № 2. - С. 5-10.

37. Сахаров Г.П., Скориков Е.П., Салимгареев Ф.М., Федоров Б.Г. Самонапряжение ячеистобетонных конструкций при автоклавной обработке // Бетон и железобетон. 1992. - № 9. - С. 11-13.

38. Микульский В.Г., Сахаров Г.П., Козлов В.В., Кожемякин А.П., Скориков Е.П. Некоторые проблемы трещиностойкости строительных материалов и изделий // Сб. докл. семинара «Теоретические основы строительства». -Варшава: ВПИ. - 1993. - С. 149-153.

39. Сахаров Г.П., Курнышёв P.A. Потенциальные возможности неавтоклавного поробетона в повышении эффективности энергосберегающих конструкций. // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века. - 2005. - Часть 1, № 4. - С. 24-25, Часть 2, 2005. - № 5. - С. 24-25.

40. Моргун JI.B. Анализ структурных особенностей пенобетонных смесей // Строительные материалы. - 2005. - № 12. - С. 44-45.

41. Чистов Ю. Д., Краснов М. В. Использование продуктов дробления железобетонных конструкций сносимых зданий // Строительные материалы. -2000.-№3._31=33.

42. Чистов Ю. Д., Краснов М. В. Бетоны неавтоклавного твердения из отходов дробления железобетонных конструкций сносимых зданий // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века. - 2000. - № 8. - С. 31-34.

43. Kearsley Е P., Wainwright P.J. Porosity and permeability of foamed concrete. Cement and Conrete Research Volume 31 (2001) pp. 805-812

44. Valore RC. Cellular concretes-physical properties. //J Am Concr Inst 1954; 25:817-836.

45. Орешкин Д.В. Полые микросферы — теплоизоляционный наполнитель в цементные тампонажные растворы // В сб. докл. 5-й международной конф. Проблемы строительной теплофизики, систем микроклимата и энергосбережения в зданиях. - М.: НИИСФ, 2000 - С. 212-222.

46. Орешкин Д.В., Беляев К.В., Семёнов B.C., Кретова У.Е. Полые микросферы - эффективный наполнитель в строительные и тампонажные растворы // Промышленное и гражданское строительство. - 2010. - № 9. - С. 63-64.

47. СНиП 21-01-97. Пожарная безопасность зданий и сооружений. - М.: Госстрой России. - 1997.

48. Ехаб Мохамед Хоссни Рагаб. Жаростойкие легкие бетоны на композиционных вяжущих с полыми зольными микросферами. - Дисс. канд. техн. наук. - М.: МГСУ. - 2005.

49. Карнаухов Ю. П., Шарова В. В., Подвольская Е. Н.: Вяжущие на основе отвальной золошлаковой смеси и жидкого стекла из микрокремнезема // Строительные материалы. - 1998. - №. 5. - С. 12-13.

50. Некрасов К.Д. Жароупорный бетон. - М.: Промстройиздат. - 1957. 283 с.

51. Некрасова К.Д. Жаростойкие бетоны. - М.: Стройиздат, 1974. - 176 с.

52. Некрасова К.Д., Тарасова А.П. Жаростойкий бетон на портландцементе. М.: Стройиздат. - 1969. - 192 с.

53. Сканави Н.А.: Строительные материалы из отходов промышленности : проблемы и решения. -«Строительство», Специализированный информационный бюллетень, №1(1), июнь 2002. - С.8-9.

54. Князева В.П., Микульский В.Г., Сканави Н.А. Экологический подход к оценке строительных материалов из отходов промышленности // Строительные материалы. - 2000. -№ 6. - С. 16-17.

55. Шлыков Д. В.: Обжиговые строительные материалы на основе зольных микросфер., Дисс. канд. техн. наук. - Томск: ТГАСУ. - 2000. - 135 с.

56. Joseph J. В., Jason P. W., and Paul E. S.: Kinetics of Reaction of Calcium Hydroxide and Fly Ash, ACI Materials Journal, Volume 98, №. 4, July -August 2001, PP. 340-349.

57. Peter M.B., Kejin W., Alex M., Sanker В., and Surendra P. S.: Effect of Mechanochemical Activation on Reactivity of Cement Kiln Dust - Fly Ash Systems, ACI Materials Journal, Volume 100, № 1, 2003, PP. 55-62.

58. Tarun R. N., Bruce W. R., Rudolph N. K., and Rafat S.: Long Term Performance of High - Volume Fly Ash Concrete Pavement, ACI Materials Journal, Volume -100,№. 2, March - April 2003, PP. 150-155.

59. Tarun R. N., Rudalph N. K., and Rafat S.: Controlled Low Strength Materials Containing Mixtures of Coal Ash and New Pozzolanic Material, ACI Materials Journal, Volume - 100, №.3, May - June 2003, PP. 208-215.

60. Tarun R. N., Shiw S., and Bruce R.: Mechanical Properties and Durability of Concrete Made with Blended Fly Ash, ACI Materials Journal, Volume -95,№. 4, July-August 1998, PP. 454-462.

61. Жуков B.B., Хаджишалапов Г.Н. Жаростойкий шлакоиемзобетон на высокоглинозёмистом цементе//Строительные материалы.- 2004.- №6, С. 10-11.

62. Жуков В.В., Хаджишалапов Г.Н. и др. Физико-химические исследования жаростойкого шлакопемзобетона на высокоглинозёмистом цементе // Вестник ДНЦ РАН. - 2004. - № 16. - С. 44-47.

63. Овчинников А.А. Разработка жаростойкого бетона на жидком стекле с суперпластификатором. - Дисс. канд. техн. наук. - Иваново: ИГ АСУ. - 2003.

64. Хаджишалапов Г.Н. Технологические факторы лёгких жаростойких бетонов при применении в шахте ядерного реактора нового поколения. - Дисс. докт. техн. наук. - Ростов-на-Дону: РГСУ. - 2006. - 377 с.

65. Ремнёв В.В. . Жаростойкие бетоны и возможности их использования для тепловых агрегатов // Строительные материалы. - 1996. - № 3. - С. 18.

66. Жуков В.В., Хаджишалапов Г.Н., Магомедов А.Д., Цикунов B.C. Жаростойкий бетон и тяжелый бетон для повышенных температур в реакторостроении. - Махачкала: «Новый день». - 2002. - 151 с.

67. Жуков В.В., Хаджишалапов Г.Н. Исследование влияния начальной влажности керамзитобетона на его прочность и трещиностойкость при нагревании // Строительство и архитектура. - 2004, - №3. - С.48-50.

68. Khairunisa A. Mohd Н. Fire resistance properties of palm oil fuel ash cement based aerated concrete.// Concrete research letters. Vol 1(3) -September 2010.

69. Sabir В. В., Wild S. and Bai J. Metakaolin calcined clay as pozzolan for concrete: a review // J of Cement and Concrete Composites (23), 2001, pp. 441 - 454.

70. Somi S. Humidity Intrusion Effects on Properties of Autoclaved Aerated Concrete Submitted to the Institute of Graduate Studies and Research in partial fulfillment of the requirements for the Degree of Master of Science in Civil Engineering. Eastern Mediterranean University, Gazimagusa, North Cyprus - November, 2011.

71. Пособие по определению пределов огнестойкости конструкций, пределов распространения огня по конструкциям и групп возгораемости материалов к СНиП II-2-80.

72. Israngkura Na, Ayudhya В. Compressive and splitting tensile strength of autoclaved aerated concrete AAC) containing perlite aggregate and polypropylene fiber subjected to high temperatures// Songklanakarin J. Sci. Technol. 33 (5), 555563,2011.

73. Tanacan L. Effect of high temperature and cooling conditions on aerated concrete properties // Constrauction and building materials, 2009, March, 1.

74. Ilich B.R., Mitrovich A.A., Milichch L.R. Termal Treatment of Kaolin Clay to Obtain Metakaolin. Chem. ind. 64 (4) 351-356 (2010).

75. Kakali G., Perraki Т., Tsivilis S., Badogiannis E. Thermal treatment of kaolin: the effect of mineralogy on the pozzolanic activity, Appl. Clay Sci. 20 (2001) 73-80.

76. Shvarzman A., Kovler K., Grader G.S., Shter G.E. The effect of dehydroxylation/ amorphization degree on pozzolanic activity of kaolinite, Cem. Concr. Res. 33 (2003) 405-416.

77. Kostuch J.A., Walters G.V., Jones T.R. High performance concrete incorporating metakaolin - a review, Concrete 2000 2 (1993) 1799-811.

78. Arikan M., Sobolev K., Ertun Т., Yeginobali A., Turker P. Properties of blended cements with thermally activated kaolin, Constr. Build. Mater. 23 (2009) 62-70.

79. Rahier H., Wullaert В., Van Mele В. Influence of the degree of dehydroxylation of kaolinite on the properties of aluminosilicate glasses, J. Therm. Anal. Calorim. 62 (2000) 417-427.

80. Badogiannis E., Kakali G., Tsivilis S. Metakaolin as supplementary cementitious material - Optimization of kaolin to metakaolin conversion, J. Therm. Anal. Calorim. 81 (2005) 457-462.

81. Патент № 2323906 (РФ). Комплексная добавка // ЗАО «СЭНЭМИ». -2006122737. Заявл. 26.06.2006. Опубл. 20.02.2008., Бюл. № 3.

82. Патент № 2380343 (РФ). Сырьевая смесь для получения газобетона неавтоклавного твердения // Полухина Н.А., Чалая Е.В. 2008141535, Заявл. 20.10.2008 Опубл. 12.04.2010, Бюл. № 2.

83. Патент № 2339599 (РФ). Сырьевая смесь для легкого бетона / ГОУ ВПО «Тверской государственный технический университет». 2007113439. Заявл. 10.04.2007. Опубл. 13.05.2009, Бюл. № 1.

84. Патент № 2191166 (РФ). Сухая смесь для приготовления штукатурки по газобетону / Меркурьев М.В. 2000133084. Заявл. 20.12.2000. Опубл. 21.12.2002, Бюл. № 3.

85. Патент № 2107675 (РФ). Газобетон /Воронин В.Н., Мякишев А.Н., Сизиков A.M., Хлестунов В.В. 97111151. Заявл. 11.07.1997. Опубл. 13.10.1999, Бюл. № 2.

86. Патент № 2081084 (РФ). Способ изготовления пористого строительного материала // Волгоградский государственный технический университет. 95109477. Заявл. 06.06.1995. Опубл. 07.07.1995, Бюл. № 3.

87. Патент № 2441853 (РФ). Добавка к цементу, смеси на его основе и способ ее получения (варианты) // Юдович Б.Э., Зубехин С.А. 2010115836. Заявл. 21.04.2010. Опубл. 24.05.2012, Бюл. № 2.

88. Патент № 2440941 (РФ). Ячеистый бетон на основе керамической безобжиговой композиции // ООО «Технофорест» (1Ш). 2009146862. Заявл. 17.12.2009. Опубл. 11.12.2011, Бюл. № 1.

89. Патент № 2351556 (РФ). Модифицированный компонент магнезиального цемента / Мамулат С.Л., Захаров С.А. 2005101943. Заявл. 27.01.2005. Опубл. 20.02.2007, Бюл. № 3.

90. Патент № 2407714 (РФ). Вспененные способные к схватыванию композиции, включающие цементную печную пыль, и способы их использования // ХЭЛЛИБЕРТОН ЭНЕРДЖИ СЕРВИСИЗ, Инк. (Ш). 2008113765. Заявл. 24.08.2006. Опубл. 21.08.2008, Бюл. № 2.

91. Патент № 2150439 (РФ). Вяжущее // Чумаченко Н.Г.,Тюрников В.В., Кириллов Д.В. 99103544. Заявл. 22.02.1999. Опубл. 12.03.2001, Бюл. № 3.

92. Патент № 2138456 (РФ). Огнеупорное вяжущее // Самарская государственная архитектурно-строительная академия. 98100467. Заявл. 06.01.1998. Опубл. 08.02.2000, Бюл. № 1.

93. Патент № 2473477 (РФ). Вяжущее // ФГБОУ ВПО «Тульский государственный университет». 2011127426. Заявл. 05.07.2011. Опубл. 15.07.2013, Бюл. №3.

94. Патент № 2422394 (РФ). Добавка газообразующая для производства ячеистых бетонов «вулкан» // ООО «ГАЗОБЕТОН ДВ» Заявл. Опубл.., Бюл. №

95. Патент № (РФ).2010Ю3475. Заявл. 02.02.2010. Опуб. 05.02.2012, Бюл. №3.

96. Патент № 2422393 (РФ). Комплексная добавка в бетонную смесь в виде стабилизированной суспензии микрокремнезема // Долгополов А.Н. 2010100990. Заявл. 14.01.2010. Опубл. 11.02.2012, Бюл. № 3.

97. Патент № 2415093 (РФ). Способ получения водостойкого гипсового вяжущего // Михеенков М.А. 2009138170. Заявл. 15.10.2009. Опубл. 25.10.2011, Бюл. № 1.

98. Патент № 2326097 (РФ). Сырьевая смесь для изготовления газобетона с повышенными прочностными характеристиками // ГОУ ВПО «Братский государственный университет». 2006135169. Заявл. 04.10.2006. Опубл. 09.10.2008, Бюл. №2.

99. Патент № 2488558 (РФ). Способ получения аморфного микрокремнезема высокой чистоты из рисовой шелухи // ООО «Рисилика». 2011136382. Заявл. 01.09.2011. Опубл. 02.09.2013, Бюл. № 1.

100. Патент № 2440294 (РФ). Способ переработки рисовой шелухи и получение порошка нанокристаллического ß-кристобалита // Виноградов В.В. 2010111461. Заявл. 25.03.2010. Опубл. 27.04.2012, Бюл. № 2.

101. Патент № 2359907 (РФ). Способ переработки рисовой шелухи / Боряев A.A., Круглов А.С.2007130745. Заявл. 07.08.2007. Опуб. 08.08.2009, Бюл. №3.

102. Патент № 2260572 (РФ). Добавка для модификации гипсовых вяжущих, строительных растворов и бетонов на их основе // Ефимов П.А. Пустовгар А.П. 2004115715. Заявл. 25.05.2004. Опубл. 20.06.2006, Бюл. № 1.

103. Патент № 2080310 (РФ). Силикатный ячеистый бетон автоклавного твердения // Верещагин A.B., Гаврилов В.Г. 5033719. Заявл. 03.01.1992. Опубл 05.02.1995., Бюл. № 3.

104. Патент № 2380343 (РФ). Сырьевая смесь для получения газобетона неавтоклавного твердения // Полухина H.A. Чалая Е.В. 2008141535. Заявл. 20.10.2008. Опубл. 22.11.2010, Бюл. № 3.

105. Лотов В.А., Митина H.A. Формирование оптимальной пористой структуры газобетона неавтоклавного твердения. // Известия ВУЗов. Химия и химическая технология. - 2000. - Т.43. - Вып.З. - С. 118-119.

106. Митина H.A., Ковкина Т.А. Газобетон неавтоклавного твердения с модифицирующими добавками. // Матер.докл. V Международного научного

симпозиума студентов, аспирантов и молодых ученых им.ак. М.А. Усова «Проблемы геологии и освоения недр». - Томск: Изд-во ТПУ, 2001. - С. 666.

107. Лотов В.А., Митина H.A. Особенности технологических процессов производства газобетона // Строительные материалы. — 2000. - № 4. - С. 21-22.

108. Лотов В. А., Митина H.A. Регулирование реологических свойств газобетонной смеси различными добавками // Строительные материалы. - 2002. - № 10.-С. 12-15.

109. Лотов В.А., Митина H.A. Влияние добавки микрокремнезема на твердение газобетонной смеси. // Материалы II Всероссийской научной конференции «Химия и химическая технология на рубеже тысячелетий». - Томск: Изд-во ТПУ, 2002. - Т. 1. - С.96-98.

110. Лотов В.А., Митина H.A. Влияние добавок на формирование межпоровой перегородки в газобетоне неавтоклавного твердения // Строительные материалы. - Наука. - 2003. - № 1. - С. 2-6.

111. СН 277-77 Инструкция по изготовлению изделий из ячеистого бетона. М.: Госстрой СССР. - 1977.

112. СН 277-80 Инструкция по изготовлению изделий из ячеистого бетона. М.: Госстрой СССР. - 1980.

113. ГОСТ 31359-2007. Бетоны ячеистые автоклавного твердения. - М.: Межгосударственная научно-техническая комиссия по стандартизации, техническому нормированию и сертификации в строительстве (МНТКС), 2007.

114. ГОСТ 31360-2007. Изделия стеновые неармированные из ячеистого бетона автоклавного твердения. - М.: Межгосударственная научно-техническая комиссия по стандартизации, техническому нормированию и сертификации в строительстве (МНТКС), 2007.

115. ГОСТ 18105-2010. Бетоны. Правила контроля и оценки прочности. - М.: Межгосударственная научно-техническая комиссия по стандартизации, техническому нормированию и сертификации в строительстве (МНТКС), 2010.

116. ГОСТ 10180-2003. Методы определения прочности по контрольным образцам.-М.: МНТКС, 2003.

117. Ильичев В.А., Каприелов С.С., Шейнфельд A.B., Лернер В.Г., Гилыптейн С.Р. Монолитно-прессованная обделка из высокопрочного бетона // Подземное пространство мира, № 2-3. - 1999. - С. 37-41.

118. Каприелов С.С., Шейнфельд A.B., Ферджулян А.Г., Пахомов A.B., Лившин М.Я. Опыт применения высокопрочных бетонов // Монтажные и специальные работы в строительстве, № 8, 2002. - С. 33-37.

119. Житкевич Р.К., Лазопуло Л.Л., Шейнфельд A.B., Ферджулян А.Г., Пригоженко О.В. Опыт применения высокопрочных модифицированных бетонов на объектах ЗАО «Моспромстрой»//Бетон и железобетон, № 2, 2005. -С. 2-8.

120. Каприелов С.С., Карпенко Н.И., Шейнфельд A.B., Кузнецов E.H. Влияние органоминерального модификатора МБ-50С на структуру и деформативность цементного камня и высокопрочного бетона. // Бетон и железобетон, № 3. -2003.-С. 2-7.

121. Каприелов С.С., Шейнфельд A.B., Карпенко Н.И., Кузнецов E.H. О регулировании модуля упругости и ползучести высокопрочных бетонов с модификатором МБ-50С // Бетон и железобетон, № 6. - 2003. - С. 8-12.

122. Кардумян Г.С., Каприелов С.С. Новый органоминеральный модификатор серии «МБ» - Эмбэлит для производства высококачественных бетонов. // Строительные материалы, № 8. - 2005. - С. 12-15.

123. Каприелов С.С., Шейнфельд A.B., Кардумян Г.С., Дондуков В.Г. Структура и свойства высокопрочных бетонов, содержащих комплексный

органоминеральный модификатор «Эмбэлит». II Всероссийская Международная конференция по бетону и железобетону «Бетон и железобетон - пути развития».

- М.: НИИЖБ. - 2005, т. 3. - С. 657-671.

124. Каприелов С.С., Шейнфельд А.В., Кардумян Г.С., Дондуков В.Г. Модифицированные высокопрочные мелкозернистые бетоны с улучшенными деформационными характеристиками // Бетон и железобетон, № 2. - 2006. - С. 2-6.

125. Никифоров С.А., Гилевич К.И., Обрезков А.В. Высоко-кремнеземные силикатные связующие для единых и комбинированных оболочковых форм в литье по выплавляемым моделям / Мат. 5 съезда Литейщиков России. - М.: РАЛ-Инфо. - 2001. - С.41-42.

126. Соболев Н. В. Коэсит как индикатор сверхвысоких давлений в континентальной литосфере // Геология и геофизика. - 2006, т. 47, № 1, С. 95105.

127. Parcinson С. Coesite inclusion and prograde compositional zonation of garnet in whiteschist of the HP — UHP Kokchetav massif, Kazakhstan: a record of progressive UHP metamorphism // Lithos, 2000, v.52, p. 215—233.

128. Корсаков A. В., Шацкий В. С., Соболев H. В. Первая находка коэсита в эклогитах Кокчетавского массива // Докл. РАН, 1998, т. 360, № 1, с. 77 — 81.

129. Федынин Н.И. Метод расчета состава ячеистого бетона // Строительные материалы. - 1990. - № 3. - С. 18-20.

130. Трифонов Ю.П., Сухов В.Г. Приготовление пен и пенобетонных смесей в условиях закрытой системы // Строительные материалы. 2001, № 2. - С.6.

131. Силенков Е.С., Основский Э.В. Об учете фактора трещиностойкости при подборе состава ячеистого бетона // Строительные материалы. - 1978. - № 5.

- С.15-17.

132. Сахаров Г.П. Комплексная оценка трещиностойкости изделий из ячеистого бетона // Бетон и железобетон. - 1990. - № 6. - С. 39 - 40.

133. Шаталова Т.Б., Шляхтин O.A., Веряева Е.С. Методы термического анализа / Методическая разработка. - М.: МГУ им. М.В. Ломоносова. - 2011. - 72 с.

134. Физико-химические методы исследования свойств строительных материалов / Н.И. Макридин, Е.В. Королев, В.Н. Вернигорова, И.Н. Максимова. / Научно-промышленная энциклопедия России. Справочник. Цементы, бетоны, строительные растворы и сухие смеси. Часть 2. СПб. - 2009, С. 345-445.

135. Максимова И.Н., Макридин Н.И. Структура и конструкционная прочность цементных композитов. Структурообразование и синтез прочности. -Saarbrucken: LAP LAMBERT Academic Publishing, 2012.- 174 с.

136. Горшков B.C., Тимашев B.B., Савельев В.Г. Методы физико-химического анализа вяжущих веществ. - М.: Высшая школа. - 1981. - 335 с.

137. Powder Diffraction File, inorganic phases. - international centre for diffraction data. - USA: JCPDS, 2003.

138. Геологический словарь. В трёх томах // Под ред. О.В. Петрова. - СПб.: Издательство ВСЕГЕИ. - 2010. - т. 1.

139. Мещеряков Ю.Г., Фёдоров C.B. Строительные материалы. - СПб.: НОУ ДПО «ЦИПК», 2013.-400 с.

140. Милованов А.Ф. Стойкость железобетонных конструкций при пожаре. -М.: Стройиздат, 1998.-304 с.

141. Страхов В.Л., Гаращенко А.Н. Огнезащита строительных конструкций: современные средства и методы оптимального проектирования // Строительные материалы. - 2002. - № 6. - С. 2-5.

142. Бартелеми Б., Крюппа Ж. Огнестойкость строительных конструкций. // Пер. с франц. М.В. Предтеченского. Под ред. В.В. Жукова. - М.: Стройиздат, 1985. -216 с.

143. ГОСТ 12.1.004-91. ССБТ. Пожарная безопасность. Общие требования. -М.: Изд-во стандартов, 1992.

144. ГОСТ 30247.0 - 94. Конструкции строительные. Методы испытаний на огнестойкость. Общие требования. -М.: Изд-во стандартов, 1996.

145. Страхов B.JL, Кругов A.M., Давыдкин Н.Ф.. Огнезащита строительных конструкций. - М.: ТИМР. - 2000. - 433 с.

146. Пузач C.B., Зернов С.И., Богатищев А.И., Карпов С.Ю.. Расчет фактических пределов огнестойкости строительных конструкций с учетом реальных параметров пожара, действий систем пожаротушения, механической вентиляции и дымоудаления (математическая модель и методика). - Саранск. -2004.

147. СНиП 21.01-1997*. Пожарная безопасность зданий и сооружений. - М.: Изд-во стандартов, 1998.

148. ГОСТ 30247.1 - 94. Конструкции строительные. Методы испытаний на огнестойкость. Несущие и ограждающие конструкции. - М.: Изд-во стандартов, 1996.

149. Давыдкин Н.Ф., Страхов В. JI. Огнестойкость конструкций подземных сооружений. М.: 2000.

150. TCXDVN 344:2005 (ISO 843-4); TCXDVN 345:2005 (ISO 843-5); TCXDVN 346:2005 (ISO 843-6); TCXDVN 347:2005 (ISO 843-7) - Методы испытаний на огнестойкость строительных конструкции, (на Вьетнамском языке).

151. Ройтман В.М. Оценка огнестойкости конструкций с учетом их взрывообразного разрушения // Сб. науч. тр. «Огнестойкость строительных конструкций»: - М.: ВНИИПО МВД СССР, 1986. - Вып. 4. - С. 58 - 70.

152. Милованов А.Ф. Огнестойкость железобетонных конструкций. - М.: Стройиздат, 1986, 224 с.

153. Рекомендации по расчету пределов огнестойкости бетонных и железобетонных конструкций. НИИЖБ.- М.: Стройиздат, 1986.

154. Яковлев А.И. Расчет огнестойкости строительных конструкций. - М.: Стройиздат, 1988. - 143 с.

155. Чинь Тхэ Зунг. Оптимизация системы противопожарной защиты жилых зданий повышенной этажности с учетом социальных и климатических особенностей Вьетнама. - Дисс. канд. техн. наук. - М.: Академия ГПС МЧС России. - 2008. - 202 с.

156. ГОСТ 30244-94. Материалы строительные. Методы испытаний на горючесть. -М.: Изд-во стандартов, 1996.

157. Ройтман В.М., Серков Б.Б., Шевкуненко Ю.Г., Сивенков А.Б., Баринова Е.Л., Приступюк Д.Н. Здания, сооружения и их устойчивость при пожаре. - М.: Академия ГПС МЧС РФ, 2013. - 366 с.

158. Ройтман В.М. Инженерные решения по оценке огнестойкости проектируемых и реконструируемых зданий. - М.: Ассоциация «Пожарная безопасность и наука», 2001. - 385 с.

159. Janssens M.L. Modeling of the thermal degradation of structural wood members exposed to fire // Fire and Materials. - 2004. - Vol. 28. - pp. 199-207.

160. Пауэре Т. Физические свойства цементного теста и камня // IV Международный конгресс по химии цемента. - М. - 1964.

161. Красильников К.Г., Скоблинская Н.Н.Физико-химическая природа влажностных деформаций цементного камня // Материалы совещания. / Ползучесть и усадка. -М.: НИИЖБ, 1969.

162. Цилосани З.Н. Усадка и ползучесть бетона. - Тбилиси: Мецниереба, 1979. — 230 с.

163. Волженский A.B. Минеральные вяжущие вещества. - М.: Стройиздат, 1986.-С. 253-267.

164. Розенталь Н.К., Алексеев С.Н. Изменение структуры пор бетона в результате карбонизации. В кн. Коррозия бетона в агрессивных средах. - М.: -Стройиздат, 1971. - С. 137 - 141.

165. Розенталь Н.К., Суаснабар X. Карбонизация бетона в условиях тропического климата // Бетон и железобетон, 1986. - № 7. - С. 11-13.

166. Бабушкин В.И., Гусев Б.В., Кондращенко Е.В. Новые представления о механизме объемных изменений структуры при твердении и коррозии обычных и расширяющихся цементов и бетонов // Бетон на рубеже третьего тысячелетия: Сб. 1 Всерос. конф. по проблемам бетона и железобетона, - Том 3,- М.: Ассоциация «Железобетон», 2001. - С. 1408 - 1418.

167. Сахаров Г.П. Физико-химические и технологические основы повышения надёжности изделий из ячеистого бетона: Дисс. докт. техн. наук. - М., МИСИ. -1988.-477 с.

168. Арутюнян Н.Х, Александровский C.B. Современное состоянии развитие теории ползучести бетона // В сб.: Ползучесть и усадка бетона и железобетонных конструкций. -М.: Стройиздат, 1976.

169 Александровский C.B. Нормирование ползучести ячеистых бетонов // В сб.: Индустриальные конструкции из ячеистых бетонов и технология их изготовления. - М.: НИИЖБ СССР, 1979. - С. 130 - 140.

170. Александровский C.B. Расчет бетонных и железобетонных конструкций на изменение температуры и влажности с учетом ползучести. - М.: Стройиздат, 1973.

171. Волженский A.B., Чистов Ю.Д. Изготовление изделий из неавтоклавного газобетона. // Строительные материалы. - 1993.- № 8. - С. 12-14.

172. Магдеев У.Х., Гиндин М.Н. Современные технологии производства ячеистого бетона // Строительные материалы. - 2001. - № 2. - С.2-6.

In

ОАО «Полезные ископаемые и Стройматериалы» ЛАМ N S L АИ О N

Адрес; 17В, ул. Фу ДонгТьсн Выонг, город Далат, провинция Лам Донг

Тел.: [phone]

АКТ

Об применении неавтоклавного газобетона с использованием добавки еысокоавтивного метакаотша в etneuax малоэтажного дома.

В 2013 г., ОАО производили блоки m недвто клавного газобетона с использованием добапки высокоаотииного мета каолина в стенах малоэтажного жилого дома ш городе Далат, прошшцни Лам Доиг.

Состав блока из газобетона:

- Цемент «Chinfon» РСВ40:501.5 кг/м3 -ВМК: 35.1 кг/м*

- Вода: 241.5 кг/м3

- Алюминиевая пудра: 0.535 кг/м3. Физико-механические свойства газобетона:

- Плотность: 600 кг/м3

- Расплыв по приборе Суттарда: 13 см

- Прочность на сжатие а возрасте 28 суток: 3.4 Мгта

- Прочность на растяжение при изгибе: 0.41 Миа

- Прочность на растяжение при раскалывании: 0.32 Мпа

Все эксперименты производились в соответствии с действующими строительными нормами,

Состав газобетона разработан при активном участии аспиранта Московского государственного строительного упиперситета Нгуш Тхань 'Гуан.

ОАО «Полезные ископаемые и Стройматериалы»

ЛАМ ДОНГ Генеральный директор Подпись и начать ИГУЕН АН ТХАЙ

m

*Я, Чыонг Тхи Хонг Тхо, удостоверение Ко; 16-1426314, выданной отделением милиций притщми Нинь Бинь от 02Дека%я 2006.Г, уверяю, «сто перевод данного текста с прилагающегося вьетнамского документа на русский язык верный.

Tôi Trwviig Thj Hèng ТЬо, CMTND so: 164426314, cap ngày 02/12/2006, Neri dp: Ninh 1ШН, Cam doar» dà djeh chinh xâc vân bârt này tir tieng Vtçt sang tieng Nga

07.02.2014 Ngtrôf djeh Переводчик

Trutmg Thi Ubmg Tho

Я подпишущий ниже нотариус судебного отделения Тхань Олй, Ханой, удостоверяю подпись господина Чыоиг Тхи Хоиг Тхо, удоеюверенне No: 164426314, шданной отделением милиций йр&шшмм Кинь Бинь от 02Декабря 2006 г.

Chiing thyre Ong/bà Trirtmg Thj Hong Tho, CMTND so 164426314, cap ngày 02/12/2006, M en* cap: Kinh Binh. Di ky tnrôe ш|| toi ip Phông Tir phép Thach

That, Ш N$L

07.02.2014

So chtmglhVc:3:1^ Quyén so: fl f CT/CK

Ht - Книга SCT/CK

PHÔNG TLf PHAP THACH THÂT-HÂ N01

ДИРЕКТОР СУДЕБНОГО ОТДЕЛЕНИЯ ТХЛЧ ТХЛТ, ХАНОЙ

TftUÔNG PHÔNG

m

Ht fP

«a?

C6KG TY CO PHAN KIIOANG SAN &VAT LIEU XAY DVNG -LAM DONG

Bm chi: 17 B Phu D6ng Thien Viromg-TP Da Lat - tinh Lam D6ng . Dicn thoai :0633.832.511

(V/v: Su-dynj; g;)ch blok belong klii khong chirng ap, v6i phu gia mila cao

NSm 2013, cong ty da ihir rtghi&n cung cap g?ch blok bcidng kill kh6ng chung ap vm phy gia rocta cao lanh Ero Wdng ngin cho cong frinh nha a iai khu vyc TP. ea L?Uinh Lam Dong.

- x*i m3ng Chin ton PCB40:501,5 kg/m3

- Meta cao lanh: 35.1 kg/m3 -Nude;241.5 kg/m3 •BftnhAm: 0.535 fcg/m3

CSc tinh chit cua gach belong khk

- Dung U?ng: 600 kg/n»3

- DO x6e Suttard: 13 cm

- Cutmg nc'nt sau 28 ngdy; 3.4 Mpa

- Cirdng d? uon sau 28 ngay: 0.41 Mpa

- Cirtmg kio bua sau 180 ngay: 0.32 Mpa

C&c thi nghi?m dtr^c lien hanh thco ede tt&j chuun xly dung hanli. Nghifcn ciru smh Nguyen Thanh Tain (Truimg dai hoc ting hgp xay drag Matcova) da tliam gia thict ke dp phAi belong.

XAC NH^N

lanh dcxay clurng tiring iigHn trong cac con« Irinh nlia or thap

TMmh phan gach bStdng nhirsau:

CONG TY CP KS&V&T LIfcU XAY DUfcG LAM DONG