Численное и физическое моделирование электромагнитного лотка для транспортировки расплавов алюминия тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.09.01, кандидат наук Горемыкин Виталий Андреевич

• Горемыкин Виталий Андреевич
• кандидат наук
• 2016

Оглавление диссертации кандидат наук Горемыкин Виталий Андреевич

ВВЕДЕНИЕ

1 ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫЕ ЛОТКИ ДЛЯ РАСПЛАВОВ МЕТАЛЛОВ, МЕТОДЫ ИХ РАСЧЕТА И ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

1.1 История развития электромагнитных лотков

1.2 Принцип работы электромагнитного лотка, основные термины и определения

1.3 Место электромагнитного лотка в технологической цепочке производства алюминия

1.4 Обзор конструкций электромагнитных лотков и примеры их практического применения

1.5 Системы электропитания электромагнитных лотков. Автоматизация процесса выливки расплава

1.6 Особенности расчета и оптимизации линейных индукционных машин

1.7 Постановка задачи научного исследования

1.8 Выводы по разделу

2 ЧИСЛЕННОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ЭЛЕКТРОМАГНИТНОГО И ГИДРОДИНАМИЧЕСКОГО ПОЛЕЙ В СИСТЕМЕ «ИНДУКТОР-КАНАЛ» ЭЛЕКТРОМАГНИТНОГО ЛОТКА

2.1 Постановка задачи анализа электромагнитного поля системы «индуктор - канал»

2.2 Результаты численного моделирования электромагнитного поля системы «индуктор-канал» в пусковой точке

2.3 Постановка задачи анализа гидродинамического поля в канале ЭМЛ

2.4 Алгоритм учета распределенного поля скоростей

2.5 Результаты расчета характеристик гидродинамического поля

2.6 Выводы по разделу

3 ИССЛЕДОВАНИЕ ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫХ И ГИДРОДИНАМИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ НА ФИЗИЧЕСКИХ МОДЕЛЯХ ЭЛЕКТРОМАГНИТНОГО ЛОТКА

3.1 Физическая модель индуктора ЭМЛ для исследования магнитогидродинамических и электромагнитных процессов

3.2 Магнитная схема замещения индуктора ЭМЛ

3.3 Электрическая схема замещения индуктора ЭМЛ на основе взаимных индуктивностей

3.4 Результаты расчета электрической схемы замещения индуктора ЛИМ62

3.5 Исследование характеристик ЛИМ62 с жидкометаллическим рабочим телом на экспериментальном стенде

3.6 Исследование характеристик опытно-промышленного образца ЛИМ200

3.7 Выводы по разделу

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

ОСНОВНЫЕ СОКРАЩЕНИЯ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

ПРИЛОЖЕНИЕ. Акт об использовании результатов диссертационной работы Горемыкина В.А. «Численное и физическое моделирование электромагнитного лотка для транспортировки расплавов алюминия» в

178

производственной деятельности ООО «Резонанс»

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Численное и физическое моделирование электромагнитного лотка для транспортировки расплавов алюминия»

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность избранной темы. На современных металлургических производствах существует дефицит в надежных и сравнительно простых устройствах для автоматизированного выкачивания алюминиевых расплавов из подовых стационарных печей в литейные машины и конвейеры. С одной стороны, задача эффективно решается с помощью поворотных печей на гидравлическом приводе. Но стоимость таких печей в 2-3 раза выше, чем стационарных. С другой стороны, задачу автоматизированного выкачивания из стационарных печей могут успешно выполнять электромагнитные лотки (далее - ЭМЛ) на базе плоских линейных индукционных машин (далее - ЛИМ).

Степень разработанности темы исследования. Большой вклад в разработку технологии ЭМЛ внесли выдающиеся ученые СССР: И.М. Кирко, Л.А. Верте, В.Д. Мищенко, А.Э. Микельсон, В.М. Фолифоров и другие, а в развитие теории плоских ЛИМ - Ю.К. Круминь, А.И. Вольдек, Ф.Н. Сарапулов, В.Н. Тимофеев и другие.

Несмотря на очевидные достоинства ЭМЛ не получили массового внедрения. В СССР внедрением ЭМЛ активно занималось СКБ Института физики АН Латвийской ССР, однако сегодня в России эксплуатируют не более 10 комплексов ЭМЛ. Активным продвижением ЭМЛ по всему миру занимаются компании Solios Thermal (Италия), SMS-Group (Германия), Stinchcombe Furnaces Group (Чехия) и другие. Мировая потребность в таких установках оценивается экспертами сотнями и тысячами штук. Она обусловлена простотой и доступностью технологии ЭМЛ применительно к стационарным подовым печам.

Низкая динамика внедрения ЭМЛ стала следствием его низкой эксплуатационной надежности. Колебания температуры футеровки со стороны расплава приводят к ее разрушению. Водяное охлаждение индуктора также является фактором снижения эксплуатационной надежности ЭМЛ. Средний срок наработки на отказ ЭМЛ не превышает полгода. По экспертной оценке поставщиков футеровки и специалистов литейных производств, увеличения срока эксплуатации можно добиться за счет изменения толщины футеровки в месте

установки индуктора ЭМЛ с 50 до 200 мм. Однако для этого необходимо увеличить полюсное деление индуктора, что неизбежно приведет к усилению краевых эффектов.

Основные разработки и проектирование ЭМЛ были выполнены в 70-е годы прошлого века, поэтому для разработчиков были доступны лишь аналитические методы расчета с существенными допущениями. Корректировки допущений выполнялись на основании эмпирических данных, накопленных за десятилетия проектирования и опытной эксплуатации. Но для решения задач комплексного проектирования новых топологий индукторов ЭМЛ известные подходы не приемлемы.

Актуальной научно-технической задачей является разработка новых и развитие известных подходов, алгоритмов и программ вычислительного и физического моделирования для анализа и исследования физических явлений в системе "индуктор-канал" ЭМЛ.

Диссертационное исследование проведено в соответствии с соглашением №250 от 29.05.2007 г. между ФГАОУ ВПО "Сибирский федеральный университет" и ООО "Красноярский металлургический завод" по теме "Разработка оборудования и технологий перелива металла из печи (миксера) в раздаточный миксер МГД-лотком".

Объект исследования - индуктор ЛИМ для выкачивания расплава по наклонному каналу из подовой стационарной печи в литейную машину или конвейер.

Предмет исследования - электромагнитные и гидродинамические физические процессы в электромеханической системе «индуктор-канал» в процессе выкачивания алюминиевых расплавов.

Цель диссертации: развитие методов численного и физического моделирования для исследования физических явлений, лежащих в основе электромеханического преобразования энергии в системе «индуктор-канал» электромагнитного лотка, для достижения высокой технологической и энергетической эффективности.

Основные задачи:

1. Анализ опыта эксплуатации ЭМЛ в условиях металлургических производств, анализ подходов, методов, алгоритмов и программ, обеспечивающих их проектирование и надежность, выбор решений для новой конструкции ЭМЛ.

2. Обоснование возможности получения приемлемой технологической эффективности путем оптимизации конструктивных параметров плоской ЛИМ.

3. Разработка универсального алгоритма взаимосвязанного трехмерного анализа электромагнитных и гидродинамических процессов в системе «индуктор-канал» с учетом распределённого поля скоростей в канале для исследования основных закономерностей функционирования ЭМЛ и формирования рекомендаций для комплексного проектирования.

4. Исследование физических процессов на лабораторных образцах ЭМЛ с твердометаллическим и жидкометаллическим рабочим телом для подтверждения эффективности предложенной конструкции ЛИМ и верификации численных моделей.

5. Разработка электрического эквивалентирования схемы ЭМЛ с учетом взаимных индуктивностей для исследования различных схем электропитания индуктора.

Научная новизна результатов диссертации заключается в следующем:

- предложен подход к расчету и построению несимметричных электрических схем замещения ЭМЛ в трехфазном представлении на основе взаимных индуктивностей, выполнен анализ возможных схем электропитания, подтверждена работоспособность ЛИМ при схеме соединения обмоток Л7БХСУ и схеме электропитания «треугольник»;

- обоснована теоретически и экспериментально подтверждена работоспособность конструкции плоской ЛИМ для ЭМЛ с количеством полюсов 2р=2 на активную длину машины при работе на зазоре 200 мм;

- получены новые количественные закономерности изменения интегральных и дифференциальных параметров ЭМЛ с учетом поля скоростей в канальной части и стартовых условий работы;

- разработан универсальный комбинированный алгоритм взаимосвязанного анализа электромагнитного и гидродинамического полей в системе «индуктор-канал» в трехмерной постановке с учетом распределённого поля скоростей для поддержки комплексного проектирования ЭМЛ.

Теоретическая и практическая значимость работы заключается в следующем:

- предложенный алгоритм анализа взаимосвязанного электромагнитного и гидродинамического полей может быть применен для получения уточненных гидродинамических характеристик системы «индуктор-канал», а также при подготовке к проектированию смежных индукционных устройств с жидкометаллическим рабочим телом;

- концепция построения топологии индуктора с круглым сечением ярма апробирована при проектировании опытно-промышленных и серийных образцов линейных индукционных образцов для силового воздействия на алюминиевые расплавы (марки ЛИМ200, ЛИМ380 и ЛИМ550) и показала практически свою высокую эффективность;

- результаты численных расчетов и физического моделирования использованы при построении систем электропитания лабораторного образца ЛИМ62 и полномасштабного опытно-промышленного образца ЛИМ200.

Методология и методы диссертационного исследования.

В работе были использованы аналитические методики расчетов МГД-машин предложенных известными советскими учеными и инженерами: А.И. Вольдеком, Н.М. Охременко, Х.И. Янес, В.А. Глухих, И.М. Толмач, К.М. Ким, Л.А. Верте, В.П. Полищуком и другие.

Анализ электромагнитного поля в устройстве проведен численно с помощью метода конечных элементов (МКЭ) в комбинации с методами регрессионного анализа. Мультидисциплинарный анализ проведен с помощью

МКЭ в коммерческом программном комплексе ANSYS (академическая лицензия СФУ 00144095) с использованием модулей Mechanical и FlotranCFD. Исследования физических моделей и опытно-промышленных образцов проведены с применением теории планирования эксперимента, математической статистики, методик и технологий обработки данных National Instruments.

Положения, выносимые на защиту:

1. Численная модель и алгоритм взаимосвязанного анализа электромагнитного и гидродинамического полей в системе «индуктор-канал» в трехмерной постановке с учетом распределённого поля скоростей и результаты численного моделирования.

2. Подход к расчету и построению несимметричных электрических схем замещения ЭМЛ в трехфазном представлении на основе взаимных индуктивностей.

3. Сравнение результатов численного и физического моделирования для опытного и опытно-промышленного образца ЭМЛ.

4. Рекомендации по применению ЭМЛ с количеством полюсов 2р=2 на активную длину машины при работе на зазоре 200 мм и совершенствованию их конструкции.

Степень достоверности полученных результатов подтверждена удовлетворительным совпадением результатов вычислительного эксперимента, построенного на базе разработанных численных моделей, с результатами натурного эксперимента на лабораторной установке и опытно-промышленном образце.

Апробация результатов. Результаты диссертационной работы были представлены на: пятнадцатой ежегодной международной научно-технической конференции студентов и аспирантов "Радиоэлектроника, электротехника и энергетика" Московского энергетического института (технического университета) (г. Москва, 2009), четвертой научно-технической конференции с международным участием "Электротехника, электромеханика и электротехнологии" Новосибирского государственного технического

университета (г. Новосибирск, 2009), XV Международной научно-практической конференции студентов и молодых ученых "Современные техника и технологии" Томского политехнического университета (г. Томск, 2009 (2011)), Х Международной научно-практической конференции (г. Железногорск, 2010), VI Всероссийской научно-технической конференции струдентов, аспирантов и молодых ученых «Молодежь и наука» (г. Красноярск, 2010), Международной научно-практической конференции «Интеллектуальные системы (AIS'10)» (г. Лазурный, 2010), III Международном конгрессе «Цветные металлы - 2011», IX Всероссийской научной конференции молодых ученых, аспирантов и студентов «Информационные технологии, системный анализ и управление» (г. Таганрог,

2011), XVII Международном конгрессе «Energy efficient, economically sound, ecologically respectful, educationally enforced electrotechnologies» (г. Санкт-Петербург, 2012), Международной выставке «ALUMINIUM'12» (г. Дюссельдорф,

2012), АЛЮСИЛ - 2013, (г. Москва, 2013).

Реализация результатов работы. Результаты диссертационной работы реализованы в рамках х/д тем №20090, №10166, №10167 и внедрены в учебный процесс кафедры «Электротехнологии и электротехника» Политехнического института Сибирского федерального университета, дипломном проектировании студентов. Использование результатов диссертационной работы при проектировании и внедрении опытно-промышленного образца электромагнитного перемешивателя марки ЛИМ550 (производство ГК ONTECOM™) на ООО «Красноярский металлургический завод» (г. Красноярск).

Публикации. Автор опубликовал 30 научных работ, из которых 20 по теме диссертации (10 статей в рецензируемых научных изданиях, рекомендованных ВАК, 2 патента на полезные модели, 8 статей и тезисов докладов на всероссийских и международных научно-практических конференциях и выставках).

Личный вклад автора заключается в теоретическом обосновании и экспериментальном подтверждении возможности применения малополюсных индукторов в составе ЭМЛ; разработан алгоритм анализа взаимосвязанных

электромагнитных и гидродинамических процессов в трехмерной постановке; разработан лабораторный и опытно-промышленный образец, обоснована эффективность подхода к построению несимметричных трехфазных схем замещения на основе взаимных индуктивностей; в публикациях, опубликованных в соавторстве, автору принадлежат: разработка и описание параметрических моделей линейных индукционных устройств, проведение численных и физических экспериментов, построение оптимизационных алгоритмов, построение графических зависимостей и формирование выводов.

Структура и объем работы. Диссертационная работа состоит из введения, трех разделов, заключения, списка литературы из 107 наименований и 1 приложение. Основная часть работы изложена на 177 страницах, содержит 10 таблиц и 82 рисунка.

Во введении обоснована актуальность проблемы, указана цель и задачи исследования, научная новизна, практическая ценность и реализация результатов работы, сформулированы основные научные результаты, выносимые на защиту, отражены вопросы апробации и достоверности полученных результатов.

В первом разделе приведен обзор истории развития ЭМЛ и основных тенденций развития этого направления; даны термины и определения из теории линейных индукционных машин применительно к ЭМЛ; выполнен анализ направлений использования ЭМЛ в производственных цепочках металлургических производств; дан обзор методов и средств анализа физических процессов индукционной системы ЛИМ; сформулированы рекомендации для повышения эксплуатационной надежности системы «индуктор-канал» ЭМЛ.

Во втором разделе представлена численная модель анализа электромагнитного поля в системе «индуктор-канал» ЭМЛ; предложен алгоритм взаимосвязанного расчета электромагнитного и гидродинамического полей с учетом распределения векторов скоростей; предложена уточненная зависимость для определения эффективной глубины проникновения электромагнитного поля в расплав с учетом немагнитного зазора и полюсного шага индуктора; приведены зависимости изменения режимных параметров системы «индуктор-канал»;

сформулированы рекомендации по использованию результатов моделирования при проектировании промышленных устройств.

В третьем разделе представлена несимметричная схема замещения индуктора на основании моделей взаимных индуктивностей; предложен алгоритм для численного определения параметров схемы замещения; даны рекомендации использования схем электропитания для разных режимов работы; приведены результаты натурных исследований на лабораторном и опытно-промышленном образцах ЭМЛ; представлены результаты апробации натурных и численных исследований.

В заключении изложены основные выводы и результаты работы.

В приложении представлены материалы по использованию результатов диссертационной работы.

Автор считает своим долгом выразить глубокую признательность научному руководителю, доценту кафедры «Электротехнологии и электротехника» Политехнического института Сибирского федерального университета, к.т.н., Е. А. Головенко, а также вице-президенту ГК ONTECOM, к.т.н., доценту Е. С. Киневу за большое внимание, помощь и рекомендации при написании работы.

1 ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫЕ ЛОТКИ ДЛЯ РАСПЛАВОВ МЕТАЛЛОВ, МЕТОДЫ ИХ РАСЧЕТА И ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

Интенсификацию производства следует считать одной из задач развития современных предприятий цветной металлургии. Для решения этой задачи необходимо повысить эффективность и производительность оборудования на каждом этапе производства продукции. Современные предприятия оснащены плавильно-литейными агрегатами (ПЛА), которые работают по двухкаскадным или однокаскадным технологическим схемам. ПЛА различных предприятий могут отличаться типами печей, расположением, особенностями технологического цикла и т.п. Их объединяет необходимость транспортирования расплава из печи в печь или из печи в кристаллизатор, и для этого применяют различные методы и устройства. К процессу транспортировки предъявляют жесткие требования: небольшое окисление и поглощение газов расплавом, малые тепловые потери по пути из печи в литейную машину; дозированные объемы порций металла при литье; хорошая взаимозаменяемость устройств и несложная конструкция печи, удобство и доступность управления; безопасность для эксплуатационного персонала, и улучшенные условия труда.

При выборе устройств для транспорта металлов необходим комплексный учет перечисленных требований. Большинство применяемых сегодня устройств используют истечение расплава под действием силы тяжести (ковши, сифоны и т.д.) или механический принцип (центробежные или поршневые насосы, пневматические системы) /1, 2, 3/. К недостаткам перечисленных устройств следует отнести существенную инерционность, сложность автоматизации и недостаточную управляемость процессом /2/.

Применение электромагнитных устройств позволяет преодолеть перечисленные недостатки. В отличие от описанных выше электромагнитные устройства исключают прямой контакт с расплавом и могут обеспечивать высокую точность работы и гибкость управления. Одним из наиболее

подходящих устройств для транспорта расплавов является электромагнитный лоток.

1.1 История развития электромагнитных лотков

Электромагнитные лотки (ЭМЛ) относят к магнитогидродинамическим машинам (МГД-машины) с жидкометаллическим рабочим телом. Их устанавливают под наклонными желобами для дозированной подачи или выкачивания расплавов из печей и миксеров.

История развития современных МГД-машин берет начало с экспериментов Д.Ватта в 1826 г., в которых были сделаны основополагающие открытия в области взаимодействия магнитного поля и проводящей среды. Практическое применение МГД-машин началось после Второй мировой войны, несмотря на более чем двухвековую историю законов, описывающих принцип действия. Это ознаменовало новый этап развития технологий ядерной энергетики и металлургии. С начала 50-х годов ХХ века лидирующим центром МГД-технологий был признан СССР /4/. Высокий уровень развития науки, позволил провести значительное количество фундаментальных, теоретических и практических исследований, в которых получены результаты, позволяющие количественно и качественно оценить закономерности протекания физических процессов, а также учесть их влияние в ходе проектирования реальных устройств. Наибольший вклад в развитие теории МГД-машин внесли известные советские ученые и инженеры: А.И. Вольдек, Н.М. Охременко, Х.И. Янес, В.А. Глухих, И.М. Толмач, К.М. Ким, Л.А. Верте, В.П. Полищук и другие. Зарубежные ученые также проводили исследования в теории и практике МГД-устройств, и наибольшую популярность получили работы Л. Блейка, В. Джексона, Х. Ве, Э. Пирсона, Д. Эллиота, М. Канта, Т. Шульльца, Г. Вальтке и других /6, 7/.

Дальнейшее развитие МГД-теории и исследование практического применения ЛИМ продолжают в научных школах России, сформированных

учеными на базе высших образовательных учреждений: ФГАОУ ВПО «Сибирский федеральный университет», кафедра «Электротехнологии и электротехника» (В.Н. Тимофеев, Р.М. Христинич, Е.А. Головенко и др.) /52, 53, 54/ и ФГАОУ ВПО «Уральский федеральный университет имени Б.Н. Ельцина» кафедра «Электротехника и электротехнологические системы» (Ф.Н. Сарапулов, С.Ф. Сарапулов, П. Шымчак и др.) /87/.

1.2 Принцип работы электромагнитного лотка, основные термины и определения

Электромагнитный лоток (ЭМЛ) можно считать одним из простейших вариантов МГД-машин, в котором реализовано бесконтактное силовое воздействие магнитного поля на жидкие металлы /3, 12/. Особенности их характеристик обусловлены спецификой электромагнитных процессов, которые вызваны разомкнутой конструкцией магнитопровода, а также краевыми эффектами. Разомкнутый магнитопровод магнитной цепи индуктора ЭМЛ является причиной отклонения от синусоидальной формы магнитного потока в зазоре между магнитопроводом и расплавом. И, как следствие, возникает снижение эффективности электромеханического преобразования энергии. А для источника питания возникает нежелательный режим работы с асимметричными линейными токами/83, 84/.

Схематично устройство ЭМЛ показано на рисунке 1.1 (а). Устройство состоит из магнитопровода (2), в пазах которого расположена многофазная обмотка (3), индуктор размещен под каналом (1) с расплавленным металлом (4). Сторону индуктора, расположенную под каналом, называют рабочей, или активной. Расстояние от поверхности индуктора до расплава принято называть рабочим зазором. Чем больше величина рабочего зазора, тем меньше магнитное поле проникает в расплав. Условно можно считать, что индуктор представляет

собой аналог развернутого статора асинхронного двигателя (рисунок 1.1 (б)), на поверхности которого создается бегущее магнитное поле (БМП) /48/.

Бегущим магнитным полем называют квазистационарное магнитное поле, распределение которого в пространстве и во времени соответствует закону распространения бегущей волны. Если волна поля имеет бесконечную длительность во времени, бесконечную протяженность в пространстве и ее амплитуда постоянна, то бегущее поле, удовлетворяющее этим условиям, называют идеальным бегущим полем. Поле с неизменной фазовой характеристикой называют пульсирующим. Основное условие для получения бегущего магнитного поля состоит в том, что фазовый угол токов в проводниках, составляющих рабочую часть обмотки индуктора, должен постепенно и равномерно изменяться от одного проводника (или от одной их группы) к следующему (к следующей группе). Иначе говоря, токи соседних проводников (или соседних групп проводников) должны иметь постоянный фазовый сдвиг. Скорость распространения бегущей волны вдоль оси индуктора называют синхронной скоростью поля и определяют по формуле /14, 48/:

= 2тГ, (1.1)

где f - частота изменения БМП, Гц; т - полюсное деление индуктора, м.

С помощью реальных индукторов можно получить только условно бегущее поле. Поэтому разработчики зачастую имеют дело с комбинацией большой пульсирующей и малой бегущей составляющих поля. Эти обстоятельства определяют низкую эффективность преобразования энергии магнитного поля индуктора в механическую энергию потока расплава. Но увеличение бегущей составляющей является актуальной научно-технической задачей /14/.

Полюсный шаг - расстояние, занимаемое каждым из полюсов индуктора. Расстояние вдоль индуктора, на котором фаза изменяется на 360°, представляет собой период пространственной структуры обмотки. На этом расстоянии 2т

размещены два магнитных полюса. С увеличением полюсного шага пропорционально возрастает длина фазных зон. Чтобы пазы индуктора не были чрезмерно широкими, провода, относящиеся к каждой фазной зоне, распределяют по нескольким более узким пазам. Число пазов q, составляющих одну фазную зону, и называют числом пазов на полюс и фазу /16, 17/.

Если обозначить ширину пазов через а ширину зубца - через ?з, то длина фазной зоны будет q(tu+tз). С полюсным шагом при ширине фазной зоны в (выраженной в радианах) эти величины связаны соотношением:

К ^ ^ ^ _

* = п +1з ) = , (1.2)

где t=(tп+tз) - зубцовый шаг.

Амплитуда магнитной индукции В2 над активной зоной индуктора изменяется по экспоненциальному закону (рисунок 1.1 (в)). Интенсивность затухания зависит от величины полюсного шага /14, 18/:

гк

Б2 = Б0в

(1.3)

т

где В0 - индукция на поверхности индуктора, Тл;

2 - пространственная координата, м.

Силовые линии магнитного потока, пересекая расплав, индуцируют в нем вихревые токи (Рисунок 1.1 (д)). Взаимодействие БМП и вихревых токов создает объемные электромагнитные силы в расплаве, которые приводят его в движение (Рисунок 1.2 (г), (д)). В пространстве переменных т, а, / характеристика электромагнитного усилия имеет низкодобротный оптимум.

Рисунок 1.1 - Электромагнитный лоток (а); продольный разрез (б); затухание нормальной составляющей магнитной индукции Бг на поверхности индуктора (в); зависимость электромагнитной силы F от полюсного шага т, проводимости расплава о и частоты f (г); распределение вихревых токов в расплаве (д); распределение электромагнитной силы по ширине канала (е)

1.3 Место электромагнитного лотка в технологической цепочке производства алюминия

Для производства алюминиевых заготовок и готовых изделий используют две основных схемы: однокаскадную и двухкаскадную. Однокаскадную схему (рисунок 1.2) применяют для переплава алюминиевого лома и чушки. Для создания требуемого химического состава в расплав добавляют

специализированные добавки. Реже такую схему используют для приготовления расплавов из первичного алюминия. Типовая однокаскадная схема состоит из газовой печи или печи сопротивления (1), раздаточного канала (2), а также литейной машины или конвейера (3). Алюминий закладывают в печь через форкамеру (4) и расплавляют под действием тепловой мощности от газовой горелки или радиационных нагревателей. Для интенсификации растворения твердого алюминия применят специальные малополюсные линейные индукционные машины (ЛИМ) (5), которые создают сильные турбулентные потоки расплава, ускоряя процесс плавления. После полного расплавления с поверхности снимают шлак. Далее следует этап доводки химического состава до заданного с применением специализированных добавок и интенсивного перемешивания посредством ЛИМ. Перед разливкой металл выдерживают (около 30 мин) для осаждения тяжелых примесей. Для организации литья из лёточного отверстия печи вынимают пробку, расплав самотеком заполняет раздаточный канал и желоба литейной машины /52, 53, 54/.

Рисунок 1.2 - Однокаскадная схема плавильно-литейного комплекса

Двухкаскадную схему (рисунок 1.3) используют для производства сплавов на основе расплава первичного алюминия и реже с добавлением шихты. Отличием от однокаскадной схемы является наличие дополнительной раздаточной печи (3).

Основными элементами типовой двухкаскадной схемы являются: печь-копильник (1), промежуточный канал (2), раздаточная печь (3), раздаточный желоб (4) и литейная машина (конвейер) (5). Расплав первичного алюминия в транспортном ковше (9) подают на верхний ярус плавильно-литейного комплекса, на котором расположена печь-копильник. Через заливочный карман (3) производят заполнение печи. Когда в печи набран необходимый объем расплава, добавляют специализированные добавки. Расплав интенсивно перемешивают вручную или с помощью ЛИМ (8) до полной гомогенизации по химическому составу. Готовый расплав переливают в раздаточную печь, которая расположена на один ярус ниже. Перелив осуществляют по промежуточному каналу. В раздаточной печи происходит осаждение загрязнений и стабилизация температуры расплава. После осаждения примесей производят разливку в литейную машину по литейному желобу /51/.

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Горемыкин Виталий Андреевич, 2016 год

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Верте, Л.А. Электромагнитная разливка и обработка жидкого металла / Л.А. Верте. -М.: Металлургия, 1967. - 207 с.

2. Гельфгат, Ю.М. Жидкий металл под действием электромагнитных сил / Ю.М. Гельфгат, О.А. Лиелаусис, Э.В. Щербинин. - Рига: Зинатне, 1976. - 251 с.

3. Полищук, В.П. Магнитодинамические насосы для жидких металлов / В.П. Полищук, М.Р. Цин, Р.К. Горн, В.И. Дубоделов и другие. - Киев: Наукова думка, 1989. -257 с.

4. Круминь, Ю.К. Взаимодействие бегущего магнитного поля с проводящей средой / Ю.К. Круминь. - Рига: Зинатне, 1969. - 259 с.

5. Лиелпетер, Я.Я. Жидкометаллические индукционные МГД-машины / Я.Я. Лиелпетер. - Рига: Зинатне, 1969. -247 с.

6. Мищенко, В.Д. Технология электромагнитного транспортирования легких металлов / В.Д. Мищенко, А.Э. Микельсон, Ю.К. Круминь. - М.: Металлургия, 1980. - 128 с.

7. Баранов, Г.А. Расчет и проектирование индукционных МГД-машин с жидкометаллическим рабочим телом / Г.А. Баранов, В.А. Глухих, И.Р. Кириллов.

- М.: Аромиздат, 1978. - 248 с.

8. Абхази, В.В. Надежность жидкометаллических индукционных МГД-машин / В.В. Абхази, А.И. Малыхин, И.В. Рыбин. - М.: Энергия, 1972. - 104 с.

9. Шерклиф, Дж. Курс магнитной гидродинамки / Дж. Шерклиф.- М.: Мир,

- 1967. -320 с.

10. Брановер, Г.Г. Магнитная гидродинамика несжимаемых тел / Г.Г. Брановер, А.Б. Цинобер. - М.: Наука, - 1970. -380 с.

11. Гельфгат, Ю.М. Магнитогидродинамическое дросселирование и управление жидкометаллическими потоками / Ю.М. Гельфгат, Л.А. Горбунов, И.В. Витковский. - Рига: Зинатне, 1989. -312 с.

12. Тананаев, А.В. Течения в каналах МГД-устройств / А.В. Тананаев - М.: Аромиздат, - 1979. - 368 с.

13. Микельсон, А.Э. Электромагнитная транспортировка тел / А.Э. Микельсон, Б.Д. Жейгур - Рига: Зинатне, 1971. - 108 с.

14. Круминь, Ю.К. Основы теории и расчета устройств с бегущим магнитным полем / Ю.К. Круминь - Рига: Зинатне, 1983. - 278 с.

15. Калафати, Д.Д. Термодинамика жидкометаллических МГД-преобразователей / Д.Д. Калафати, В.Б. Козлов. - М.: Атомиздат, - 1972. -191 с.

16. Калнинь, Т.К. Явнополюсные МГД-насосы / Т.К. Калнинь. - Рига: Зинатне, 1969. -171 с.

17. Калнинь, Т.К. Электромагнитные методы измерения параметров МГД-процессов / Т.К. Калнинь. - Рига: Зинатне, 1968. -109 с.

18. Калнинь, Т.К. Линейные индукционные машины с поперечным магнитным потоком / Т.К. Калнинь. - Рига: Зинатне, 1980. - с. 170.

19. Furkani, E. P. Permanent magnet and electromechanical devices / E. P. Furkani. - Maryland: Academic press, 2005. - 513 c.

20. Авторское свидетельство - SU624716, МПК6 В 22D 37/00. Устройство для заливки жидкого металла/ Ю.А. Зельцман и др.; Научно-исследовательский институт санитарной техники; Заяв. 17.05.1977; Опубл. 25.09.1978, Бюл. N 35.

21. Авторское свидетельство - SU680811, МПК6 В 22D 37/00. Устройство для заливки жидкого металла/ В.Г. Сиротенко; Специальное конструкторское бюро магнитной гидродинамики Института физики АН Латвийской ССР ; Заяв. 10.01.1977; Опубл. 25.08.1979, Бюл. N 31.

22. Авторское свидетельство - SU692693, МПК6 В 22D 37/00. Устройство для транспортировки жидкого металла/ М.И. Баранов и др.; Харьковский политехнический институт ордена Ленина; Заяв. 17.08.1978; Опубл. 25.10.1979, Бюл. N 39.

23. Авторское свидетельство - SU850306, МПК6 В 22D 37/00. Электромагнитное устройство для воздействия на жидкие металлы/ А.И. Майоров и др.; Заяв. 15.10.1979; Опубл. 30.07.1981, Бюл. N 28.

24. Авторское свидетельство - БШ33238, МПК6 В 22Б 37/00. Электромагнитное дозирующее устройство/ Ю.Я. Лаугис и др.; Таллинский политехнический институт; Заяв. 19.11.1980; Опубл. 07.06.1982, Бюл. N 21.

25. Авторское свидетельство - 8Ш530327, МПК6 В 22Б 11/10. Дозирующее устройство для жидкого металла/ М.Ю. Каневский и др.; Красноярский филиал Всесоюзного научно-исследовательского и конструкторского института «Цветметавтоматика» и Всесоюзный научно-исследовательский и проектный алюминиевой, магниевой и электродной промышленности; Заяв. 05.02.1985; Опубл. 23.12.1989, Бюл. N 47.

26. Патент на изобретение - ЯШ291028, МПК6 В 22Б 11/10. Способы, использующие высокоэнергетические постоянные магниты для электромагнитного нагнетания, торможения и дозирования расплавленных металлов, подаваемых в литейные машины/ Каган Валерий Г.; Хейзелетт стрип-кастинг корпорейшн; Заяв. 10.12.2002; Опубл. 10.01.2007, Бюл. N 1.

27. Авторское свидетельство - 8Ш13697, МПК6 В 22Б 37/00. Способ дозирования жидкого металла/ Л.А. Верте; Специальное конструкторское бюро магнитной гидродинамики Института физики АН Латвийской ССР; Заяв. 02.02.1948; Опубл. 07.06.1950, Бюл. N 21.

28. Авторское свидетельство - БШ75128, МПК6 В 22Б 39/00. Заливочно-дозирующее устройство/ В.К. Тупальский и др.; Заяв. 05.04.1971; Опубл. 23.03.1973, Бюл. N 16.

29. Авторское свидетельство - БШ20393, МПК6 В 22Б 39/00. Электромагнитное устройство для транспортировки токопроводящих сред/ Г.Я. Иукканен и др.; Специальное конструкторское бюро магнитной гидродинамики Института физики АН Латвийской ССР; Заяв. 03.05.1972; Опубл. 25.03.1974, Бюл. N 11.

30. Авторское свидетельство - БШ92519, МПК6 В 22Б 37/00. Устройство для заливки жидкого металла/ Ю.А. Зельцман и др.; Научно-исследовательский институт санитарной техники; Заяв. 19.10.1976; Опубл. 15.02.1978, Бюл. N 6.

31. Авторское свидетельство - SU605063, МПК6 В 27В 39/00. Печь для плавки металлов и сплавов/ В.Д. Мищенко и др.; Заяв. 28.05.1976; Опубл. 30.04.1978, Бюл. N 16.

32. Авторское свидетельство - SU619288, МПК6 В 22D 39/00. Устройство для порционного дозирования жидкого металла/ А.И. Майоров и др.; Заяв. 02.06.1976; Опубл. 15.08.1978, Бюл. N 30.

33. Авторское свидетельство - SU6782613, МПК6 F 27B 3/00. Печь для плавки и разливки металлов и сплавов/ Б.Л. Биггер и др.; Специальное конструкторское бюро магнитной гидродинамики Института физики АН Латвийской ССР; Заяв. 16.05.1977; Опубл. 05.08.1979, Бюл. N 29.

34. Авторское свидетельство - SU698722, МПК6 В 22D 37/00. Дозатор жидкого металла/ В.М. Волков и др.; Минский филиал Ордена Трудового Красного Знамени научно-исследовательского института автомобильной промышленности; Заяв. 21.03.1978; Опубл. 25.11.1979, Бюл. N 43.

35. Авторское свидетельство - SU420393, МПК6 В 22D 39/00. Электромагнитное устройство для транспортировки токопроводящих сред/ Г.Я. Иукканен и др.; Специальное конструкторское бюро магнитной гидродинамики Института физики АН Латвийской ССР; Заяв. 03.05.1972; Опубл. 25.03.1974, Бюл. N 11.

36. Патент - US4254349, МПК6 H02K 41/04. Linear induction motor / Vasily Bocharov и др.; Заяв. 18.10.1978; Опубл. 03.03.1981.

37. Авторское свидетельство - SU236983, МПК6 F05G. Способ регулирования гидравлических параметров линейного индукционного насоса/ В.И. Межбурд и др.; Заяв. 05.07.1963; Опубл. 03.11.1969, Бюл. N 7.

38. Авторское свидетельство - SU268174, МПК6 Н 22п 4/20. Плавающий индукционный насос дозатор / А.К. Бушман и др.; Институт физики АН Латвийской ССР; Заяв. 25.10.1965; Опубл. 02.04.1970, Бюл. N 13.

39. Авторское свидетельство - SU288553, МПК6 Н 22п 4/20. Трехфазный электромагнитный индукционный насос/ Т.К. Калнить и др.; Институт физики АН Латвийской ССР; Заяв. 03.04.1968; Опубл. 03.12.1970, Бюл. N 36.

40. Авторское свидетельство - SU300937, МПК6 Н 02п 4/20. Электромагнитный насос/ Б.Л. Биргер и др.; Заяв. 19.12.1969; Опубл. 07.04.1971, Бюл. N 13.

41. Авторское свидетельство - SU307473, МПК6 Н 02п 4/20. Индуктор линейной индукционной машины/ В.И. Ветохин и др.; Таллинский политехнический институт; Заяв. 15.07.1969; Опубл. 21.06.1971, Бюл. N 20.

42. Авторское свидетельство - SU319032, МПК6 Н 02п 4/00. Индуктор с разомкнутым магнитопроводом/ В.И. Ветохин и др.; Таллинский политехнический институт; Заяв. 15.07.1969; Опубл. 28.10.1971, Бюл. N 32.

43. Авторское свидетельство - SU350586, МПК6 В 22D 37/00. Устройство для закрытого перелива/ В.М. Лаврентьев и др.; Заяв. 25.01.1968; Опубл. 13.09.1972, Бюл. N 27.

44. Авторское свидетельство - SU1611570, МПК6 В 22D 37/00. Устройство для перелива расплава из печи в приемную емкость/ Г.А. Балынин и др.; Научно-исследовательский и конструкторско-технологический институт литейного производства автомобильной промышленности; Заяв. 11.01.1988; Опубл. 07.12.1990, Бюл. N 45.

45. Авторское свидетельство - SU1612440, МПК6 В 22D 37/00. Устройство для перелива расплава / В.С. Севрюков и др.; АО "Красноярский металлургический завод"; Заяв. 15.01.1988; Опубл. 20.07.1995, Бюл. N 17.

46. Патент на изобретение - RU20811730, МПК6 В 22D 37/00. Устройство для перелива жидкого металла / ВА. Козин; АО "Белокалитвинское металлургическое производственное объединение"; Заяв. 27.12.1994; Опубл. 20.06.1997, Бюл. N 33.

47. Патент - US2012/0013055, МПК6 F27D 27/00. Apparatus for inducing flow in a molten material /Graham John Guest; Solios thermal limited Заяв. 20.10.2009; Опубл. 19.01.2012.

48. Лиелпетер, Я. Физико-технические основы линейных индукционных МГД-машин с жидкометаллическим рабочим телом: дис. ... д-ра техн. наук / Лиелпетер Янис. - Рига, 1970. - 452 с.

49. Лиелаусис, О. Влияние электромагнитных сил на течение жидких металлов: дис. ... канд. физ.-мат. наук: / Лиелаусис Олег. - Рига, 1961. - 144 с.

50. Гельфгат, Ю.М. Исследование равномерных и неравномерных турбулентных магнитогидродинамических течений, ограниченных стенками с различной проводимостью и шероховатостью: дис. ... канд. техн. наук / Гельфгат Юрий Маисеевич. - Рига, 1967. - 223 с.

51. Кирко, И.М. Исследование электромагнитных явлений в металлах методом размерности и подобия: дис. ... д-ра физ.-мат. наук / Кирко Игорь Михайлович. - Рига, 1958. - 277 с.

52. Ковальский, В.В. Цилиндрический МГД насос для силового воздействия на расплав алюминия в процессе литья из стационарного миксера: дис. ... канд. техн. наук: 05.09.01 / Ковальский Виктор Васильевич. - Красноярск, 2010. - 145 с.

53. Головекно, Е.А. Математическое моделирование индукционных магнитогидродинамических устройств металлургического назначения методом дискретизации свойств сред: дис. ... канд. техн.. наук: 05.13.18 / Головенко Евгений Анатольевич. - Красноярск, 2004. - 188 с.

54. Неверов, В.Ю. Плоские односторонние линейные индукционные машины с увеличенным рабочим зазором: дис. ... канд. техн.. наук: 05.09.01 / Ковальский Виктор Васильевич. - Красноярск, 2010. - 135 с.

55. Haidong, YU. High grade control of linear induction motor drives: дис. ... doctor of philosophy: / Haidong YU. - Texas, 2007. - 90 с.

56. Hee Reyung Kim. A design and characteristic experiment of the small annular linear induction electromagnetic pump / Hee Reyoung Kim, Yong Bum Lee // Annals of Nuclear Energy № 38, Ingland, 2011. P. 1046-1052.

57. Yuichiro Nozaki. A Equivalent Circuit Model to Assist Vector Control of a Linear Induction Motor for Urban Transportation System Considering End-effect /Yuichiro Nozaki, Terufumi Yamaguchi, Takafumi Koseki // Topics: 34.

58. Euler B. dos Santos. A linear induction motor parameter determination method / Euler B. dos Santos, Luciano Martins Neto, José R. Camacho, Ricardo S. T. Pontes // Annals of Nuclear Energy № 39, Ingland, 2012. P. 918-920.

59. Abdolamir Nekoubin. A new approach to vector control of double-sided linear induction motors for testing aircraft and submarine models / Abdolamir Nekoubin // 2011 International Conference on Circuits, System and Simulation. - 2011. - Vol. 7, P. 282-289.

60. Gerard Aroquiadassou. A new circuit-oriented model for the analysis of six-phase induction machine performances / Gerard Aroquiadassou, Andrea Cavagnino, Humberto Henao,Aldo Bogliettib, Gerard-Andre Capolinoa // Electric Power Systems Research. - 2008. - №78, P. 1798-1805.

61. Yuichiro Nozaki. Analysis of linear induction motors for hsst and linear metro using finite difference method / Yuichiro Nozaki; Takafumi Koseki, Eisuke Masada // Annals of Nuclear Energy № 36, Ingland, 2009. P. 1011-1015.

62. Skalski, C. A. Application of a general analysis or single-sided linear induction motors / C. A. Skalski // труды. Conference on linear electric machines. -1974. - 21-23октября.

63. Gieras, J. F. Calculation of stray losses in a single-sided induction motor / J. F. Gieras // Archiv für Elektrotechnik. - 1992. - №75. - Р.103-107.

64. Gieras, J. F. Calculation of thrust for a single-sided linear induction motor, taking into account phase unbalance and higher time harmonics / J. F. Gieras, A. R. Eastham, G. E. Dawson, G. John Kingston // Archiv für Elektrotechnik. - 1990. - №73.

- Р.299-308.

65. Toth, F. Computing the force of linear machines using finite-element analysis / Ferenc Toth, Norbert Szabo // Electrical machines parameters. - 2001. - Р.41-46.

66. Lingamurty, K.S. Design and Performance Analysis of Single Sided Linear Induction Motor / K.S.Lingamurty, P.Mallikarjuna Rao, T. Sandhya , K.Sri chandan // International Journal of Engineering Research and Applications (IJERA). - 2009. - №1.

- Р.235-240.

67. Guest, G. Development of a new generation electromagnetic metal moving system / Graham Guest, Stephen Williams, Paolo Gastaldi // Light Metals 2012. - 2012.

- Р. 1013-1018.

68. Leon, F. Dual three-winding transformer equivalent circuit matching leakage measurements / Francisco de Leon, Juan A. Martinez / IEEE transactions on power delivery. - 2009. -№24. - P.160-168.

69. Hairik, H. A. Dynamic model of linear induction motor considering the end effects / Haroutuon A. Hairik, Mohammed H. Hassan // Iraq J. Electrical and Electronic Engineering. - 2009. - №5. - P.38-50.

70. Bazghaleh, A. Z. Effective design parameters on the end effect in single-sided linear induction motors / A. Zare Bazghaleh, M. R. Naghashan, H. Mahmoudimanesh, M. R. Meshkatoddini // World Academy of Science, Engineering and Technology. - 2010. - №64. - P. 95-100.

71. Zhao, J. Influence analysis of structural parameters on electromagnetic properties of HTS linear induction motor / J. Zhao, T.Q. Zheng, W. Zhang, J. Fang, Y.M. Liu // Physica C. - 2011. - №471. - P.1474-1478.

72. Bucenieks, I. Magnetic field distribution in the rotor of permanent magnets / I. Bucenieks, R. Krishbergs, K. Kravalis, G. Lipsbergs, A. Shishko // The 15th Riga and 6th PAMIR Conference on Fundamental and Applied MHD Metallurgical applications. - 2009. - P.73-76.

73. Hamzehbahmani, H. Modeling and simulating of single side short stator linear induction motor with the end effect / Hamed Hamzehbahmani // Journal of ELECTRICAL ENGINEERING. - 2011. - №65. - P.302-308.

74. Firet,eanu, V. Optimal parameters of one-side traveling field inductors for stirring and pumping applications / V. Firet,eanu, M. Popa, S. Pa§ca // International Scientific Colloquium Modelling for Electromagnetic Processing. - 2009. - 27-29 October.

75. Sajdak, Cz. Electromagnetic transport, feeding and stirring of liquid non-ferrous metal in the foundry industry / Cz. Sajdak, J. Barglik, K. Kurek //Elektrowärme international 43. - 1985. - P.38-41.

76. Barglik, J. Purification of liquid aluminium from non-metallic inclusions in the electromagnetic-field / J. Barglik, Cz. Sajdak, //Elektrowärme international 43. -1985. - P.77-80.

77. Pe§teanu, O. Contribution to the calculation of electromagnetic channels for molten metal transportation / O. Pe§teanu, // ETEP - 1992. - №2. - Р.397-405.

78. Stitzer, K. Application of travelling magnetic field in metallurgy / K. Stitzer,

rH

O. Pe§teanu // The 3 internation symposium on electromagnetic processing of material.

- 2000. - P.409-414.

79. Pe§teanu, O. New methods for electromagnetic stirring, positioning, levitation and homogeneity determination of molten metal / O. Pe§teanu // Heat pracessing. -2009. - №7. - P.1-5.

80. Hassanpour Isfahani, A. Design Optimization of a Low-Speed Single-Sided Linear Induction Motor for Improved Efficiency and Power Factor / A. Hassanpour Isfahani, B. M. Ebrahimi, H. Lesani // IEEE Transactions on magnetics. - 2008. - №44.

- р.266-272.

81. Pe§teanu, O. Simulation of turbulent molten metal flow in electromagnetic field / O. Pe§teanu. - Düsseldorf: VDI-Verlag GmbH, 1994. - 237 c.

82. Вольдек, А. И. Индукционные магнитогидродинамические машины с жидкометаллическим рабочим телом / А. И. Вольдек. - Л: Энергия, 1970. - 272 c.

83. Хвостов, В. С. Электрические машины. Машины постоянного тока / В. С. Хвостов. - М: Высшая школа, 1988. - 336 c.

84. Брускин, Д. Э. Электрические машины / Д.Э. Брускин, А.Э. Зорохович, В.С. Хвостов - М: Высшая школа, 1987. - 319 c.

85. Рутковская, Д. Нейронные сети, генетические алгоритмы и нечеткие системы / Д. Рутковкая, М. Пилиньский, Л. Рутковский. - М: Горячая линия-Телеком, 2006. - 452 c.

86. Бате, И. Численные методы анализа и метод конечных элементов / И. Бате, Е. Вилсон - М: Стройиздат, 1982. - 488 c.

87. Сарапулов, Ф.Н. Математические модели линейных индукционных машин на основе схем замещения / Ф.Н. Сарапулов, С.Ф. Сарапулов, П. Шымчак

- Екатеренбург: Изд-во УГТУ-УПИ, 2001. - 236 c.

88. Горемыкин В.А. Математическое моделирование плоской линейной индукционной машины с увеличенным рабочим зазором / Е. А. Головенко.,

М. В. Первухин, В. Ф. Фролов, В. Ю. Неверов, В. А. Горемыкин // Вестник Воронежского государственного технического университета. 2010. № 8. С. 21 -25.

89. Горемыкин В.А. Повышение технико-экономических показателей индукционных установок сквозного нагрева цветных металлов с использованием параметрической оптимизации / С. С. Бежитский, Е. А. Головенко, В. А. Горемыкин, Е. С. Кинев, Д. В. Хохлов // Вестник Сибирского государственного аэрокосмического университета имени академика М. Ф. Решетнева. 2010. № 6. С. 19 - 24.

90. Горемыкин В.А. О решении задачи оптимального выбора параметров питания линейной индукционной машины генетическим алгоритмом с локальным поиском / С. С. Бежитский, Е. А. Головенко, В. А. Горемыкин, М. В. Первухин // Вестник Сибирского государственного аэрокосмического университета имени академика М. Ф. Решетнева. 2010. № 4. С. 23 - 27.

91. Goremykin V. A. Numerical simulation of the peration modes of the cylindrical MHD-pump for dispensing molten aluminum from the stationary mixer / E. А. Golovenko, E. А. Pavlov, V. V. Kovalsky, V. A. Goremykin, A. A. Avdulov, Y. S. Avdulova // Journal Magnetohydrodynamics. 2011. № 1. С. 105 - 114.

92. Горемыкин В.А. Математическое и физическое моделирование плоских двухсторонних линейных индукционных машин металлургического назначения / В. П. Рубцов, М. В. Первухин, Е. А. Головенко, Т. А. Боякова, В. А. Горемыкин // Вестник МЭИ 2011, №4. - С. 63 - 68.

93. Горемыкин В.А. Физическое моделирование линейных индукционных машин металлургического назначения / Е. А. Головенко, В. Н. Тимофеев, В. А. Горемыкин, Т. А. Боякова, А. А. Авдулов // Вестник Сибирского государственного аэрокосмического университета имени академика М. Ф. Решетнева 2011, №7. - С. 91 - 94.

94. Горемыкин В.А. Критерии выбора конструктивных решений оптимальных малополюсных линейных индукционных машин / Е. А. Головенко, В. А. Горемыкин, Е. С. Кинев, И. С. Гудков, С. С. Бежитский // Вестник

Сибирского государственного аэрокосмического университета имени академика М. Ф. Решетнева 2013, №1. - С. 142 - 146.

95. Индукционный нагреватель цилиндрических алюминиевых заготовок / Е.А. Головенко, В.А. Горемыкин, Е.С. Кинев, К.А. Михайлов // Индукционный нагрев. 2013, № 4. - С.105 - 115.

96. Горемыкин В.А. Технология электромагнитного воздействия на расплав алюминия в печах и миксерах / Е.А. Головенко, В.А. Горемыкин, Е.С. Кинев, А.С. Хроник, Д.В. Хохлов // Цветные металлы. 2014. № 2. С. 86 - 92.

97. Горемыкин В.А. Параметрический синтез оптимальных конструкций индукционных нагревателей с многослойными обмотками / Е. С. Кинев, Е. А. Головенко, В.А. Горемыкин, И. С. Гудков, С. С. Бежитский // Вестник Сибирского государственного аэрокосмического университета имени академика М. Ф. Решетнева 2013, №2. - С. 182 - 188.

98. Пат. RUS 112569. Отъемная индукционная единица / Е. А. Головенко, В. А. Горемыкин, К. А. Михайлов, Д. В. Хохлов. Заявл. 29.07.2011.

99. Пат. RUS 114258. Отъемная индукционная единица / Е. А. Головенко, В. А. Горемыкин, Н. П. Маракушин, Д. В. Хохлов. Заявл. 29.07.2011.

100. Горемыкин В.А. Исследование магнитных свойств ферромагнитных материалов в лабораторной установке / Горемыкин В.А., Авдулов А.А. Хохлов Д.В. // Радиоэлектроника, электротехника и энергетика: сб. науч. тр. VX Ежегодной международной научно-технической конференции студентов и аспирантов МЭИ. - М., 2009. - С. 64-65.

101. Горемыкин В.А. Математическое моделирование электромагнитного поля в цилиндрической линейной индукционной машине / Ковальский В.В. Хохлов Д.В., Горемыкин В.А. // Радиоэлектроника, электротехника и энергетика: сб. науч. тр. VX Ежегодной международной научно-технической конференции студентов и аспирантов МЭИ - М., 2009. - С.156-157.

102. Горемыкин В.А. Автоматизированный комплекс для измерения свойств ферромагнитных материалов / Горемыкин В.А., Авдулов А. А., Хацаюк М. Ю. // Современные техника и технологии: сб. науч. тр. XV международной научно-

практической конференции студентов и молодых ученых: - Томск, 2009. - С.30-32.

103. Горемыкин В.А. Результаты физического моделирования плоских двухсторонних МГД-насосов / Горемыкин В.А., Федоров В. Н., Фролов В.Ф. // Электротехника, электромеханика и электротехнологии: сб. науч. тр. IV научно-технической конференция с международным участием - Новосибирск, 2009. -С.266-271.

104. Горемыкин В.А. Математическое и физическое моделирование линейных индукционных машин металлургического назначения / Горемыкин В.А., Авдулов А. А., Хацаюк М. Ю. // Молодежь и наука: сб. науч. тр. VI Всероссийской научно-технической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых - Красноярск, 2010 - С. 145-149.

105. Горемыкин В.А. Имитационное математическое моделирование линейных индукционных машин средствами пакета ANSYS Multiphysics / Бежитский С.С., Горемыкин В.А. // Интеллектуальные системы (АК'10): сб. науч. тр. Международной научно-практической конференции - М., 2010 - С. 142-143.

106. Горемыкин В.А. Серия энергоэффективных линейных индукционных машин для силового воздействия на расплавы металлов / Тимофеев В.Н., Головенко Е.А., Горемыкин В.А., Гудков И.С., Хроник А.С. // Цветные металлы -2011: сб. науч. тр. III Международного конгресса - Красноярск, 2011 - С. 642-629.

107. Горемыкин В.А.Технология электромагнитного воздействия на расплав алюминия в миксерах и печах / Головенко Е.А., Саламатов Ю.П., Горемыкин В.А., Хацаюк М.Ю., Кинев Е.С., Хроник А.С. // Алюминий-21/РЕЦИКЛИНГ: сб. науч. тр. VI Международной конференции и выставки - М., 2013 - С. 120-129.

ПРИЛОЖЕНИЕ

// / 0 Технический диредтвр ООО «Резонанс»

(г о

АКТ

об использовании результатов диссертационной работы Горемыкина В.А.

«Численное и физическое моделирование электромагнитного лотка для транспортировки расплавов алюминия» в производственной деятельности

ООО «Резонанс»

Настоящий акт составлен в том, что результаты диссертационной работы В. А. Еоремыкина «Численное и физическое моделирование электромагнитного лотка для транспортировки расплавов алюминия», выполненной в Сибирском федеральном университете под научным руководством к.т.н., доцента Е.А. Еоловенко, представленной на соискание ученой степени кандидата технических наук, использованы в проектно-конструкторской деятельности ООО «Резонанс» и ЕК ОТЧТЕСОМ для проектирования новых конструкций линейных индукционных машин марок ЛИМ200, 500 и 550.

Использование указанных результатов позволило изготовить кардинально улучшенную конструкцию линейной индукционной машины с повышенными технико-экономическими показателями для применения на малых плавильных печах и повысить конкурентоспособность продукции предприятия в целом.

Зам. директора

Е.С. Еришко