Безмазутная технология растопки котлов с использованием систем плазменного воспламенения топлива: На примере котлоагрегата БКЗ-420-140-10С Улан-Баторской ТЭЦ-4 тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.14.14, кандидат технических наук Ендонгомбо Генденсурэнгийн

• Ендонгомбо Генденсурэнгийн
• кандидат технических наук
• 1999

Оглавление диссертации кандидат технических наук Ендонгомбо Генденсурэнгийн

Содержание

стр.

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1. АНАЛИЗ СОВРЕМЕННОГО СОСТОЯНИЯ ПРОБЛЕМЫ РАСТОПКИ КОТЛОВ, РАБОТАЮЩИХ НА ПЫЛЕУГОЛЬНОМ ТОПЛИВЕ._____________________

1.1. Мазутная растопка и описание мазутного хозяйства ТЭС.__

1.2. Технико-экономические и экологические показатели мазутной технологии растопки.____________________________

1.3. Постановка задачи исследования и основные принципы безмазутной технологии растопки котлов с использованием систем плазменного воспламенения (СПВ) аэросмеси.__________________

ГЛАВА 2. РАСЧЕТНО-ТЕОРЕТИЧЕСШЕ ОБОСНОВАНИЕ И ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ОЦЕНКА ЭФФЕКТИВНОСТИ БЕЗМАЗУТНОЙ ТЕХНОЛОГИИ РАСТОПКИ КОТЛОВ БОЛЬШОЙ МОЩНОСТИ НА ПРИМЕРЕ КОТЛА БКЗ-420-140-10С.________

2.1. Методика термодинамического анализа с применением программы расчетов на персональных компьютерах - АСТРА-4/РС.____

2.1.1. Методика определения исходного химического состава термодинамической системы (уголь + окислитель).______________

2.1.2. Методика определения удельных энергозатрат и электрической мощности генератора плазмы____________________

2.1.3. Методика определения удельной теплоты сгорания газообразных продуктов и коксового остатка.__________________

2.2. Результаты расчета электротермохимической подготовки (ЭТХП) баганурских бурых углей к сжиганию, лежащей в основе безмазутной технологии растопки.______________________

2.3. Технико-экономическая оценка эффективности плазменной безмазутной растопки котлов из холодного состояния._________

ГЛАВА 3. ВЫБОР И МОДЕРНИЗАЦИЯ СИСТЕМЫ ПЛАЗМЕННОГО ВОСПЛАМЕНЕНИЯ БАГАНУРСКИХ УГЛЕЙ, РАЗРАБОТКА СХЕМ ЕЕ КОМПОНОВКИ С ГОРЕЛКОЙ._______

3.1. Плазменные генераторы для воспламенения углей._____

3.2. Системы электропитания плазменных генераторов постоянного тока.__________________________________

3.3. Осцилляторы для возбуждения дуги в плазменных генераторах. ____________________________________

3.4. Схема компоновки СПВ с прямоточной щелевой горелкой котла типа БКЗ-420-140-10С._______________________

ГЛАВА 4. ПРОМЫШЛЕННЫЕ ИСПЫТАНИЯ БЕЗМАЗУТНОЙ ТЕХНОЛОГИИ РАСТОПКИ КОТЛА БКЗ-640-140-10С ИЗ ХОЛОДНОГО СОСТОЯНИЯ._______________________

4.1. Методика и программа проведения испытаний.______

4.2. Промышленные испытания и результаты.__________

4.3. Разработка и внедрение общестанционной системы плазменного воспламенения пылеугольного факела на 8 котлах БКЗ-420. _

4.3.1. Общестанционная система электроснабжения плазмотронов.______________________________________

4.3.2. Схема водогазоснабжения плазмотронов.__________

ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ.__________________

ЛИТЕРАТУРА.____________________________

Приложения.______________________________

П1. Акт промышленных испытаний и сдачи в эксплуатацию

СПВ._____________________________________

П2. Распечатки расчетов на ПЭВМ процессов ТХП Баганурских углей.____________________________________

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Безмазутная технология растопки котлов с использованием систем плазменного воспламенения топлива: На примере котлоагрегата БКЗ-420-140-10С Улан-Баторской ТЭЦ-4»

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность темы. Увеличение глубины переработки нефти до рекомендуемых 90-94 % снижает выход мазута, повышает его стоимость и делает мазут весьма дефицитным энергоносителем. С другой стороны, повсеместное снижение качества энергетических углей требует увеличения расхода топочного мазута на пылеугольных ТЭС. Как известно, мазут используется при растопке котлов, а также - для стабилизации горения пылеугольного факела при работе котлов на непроектных (низкосортных) углях или в режиме пониженной нагрузки. Снижение качества энергетических углей связано с ростом их зольности, влажности, снижением калорийности и выхода летучих. Кроме того, при совместном сжигании угля с мазутом ухудшаются эколого-экономические показатели котлов: на 10-15% повышается мехне-дожог топлива и на 2-3 % снижается КПД-брутто, на 1-2 % возрастает удельный расход условного топлива на отпускаемую в сеть электроэнергию, возрастает скорость высокотемпературной коррозии экранных поверхностей топок; на 30-40% увеличивается выход оксидов азота и серы (в случае более высокого содержания серы в мазуте); появляются выбросы канцерогенной пятиокиси ванадия. Но даже эти недостатки отходят на второй план в сравнении с ситуацией, когда из-за отсутствия мазута на ТЭС невозможно осуществить растопку пылеугольных энергоблоков, особенно в зимнее время.

Вышеперечисленные факторы делают весьма актуальной задачей современной теплоэнергетики разработку технологий безмазутного воспламенения углей, позволяющих снизить потребление мазута на пылеугольных ТЭС. Традиционные методы решения этой проблемы (снижение тонины помола угольной пыли, высокий подогрев аэросмеси, подача пыли высокой

концентрации - ПВК) не дают радикального результата. Поэтому наиболее перспективным и эффективным методом решения этой задачи является использование новых плазменных технологий безмазутного воспламенения пылеугольного топлива. Эффективность плазменных технологий в процессе безмазутного воспламенения углей объясняется высокой концентрацией

о

энергии в электродуговой плазме (200-300 МВт/м ) и химически активных центров (ионов, электронов, радикалов и атомарных форм), способствующих многократному ускорению термохимических превращений топлива и окислителя, а, следовательно, более полному и быстрому выгоранию факела. Цель работы заключается в следующем:

а) анализ особенностей технологии плазменно-угольной растопки котлов и технико-экономическая оценка ее применения;

б) расчетно-теоретическое обоснование плазменной технологии применительно к Улан-Баторской ТЭЦ-4;

в) выбор схемы компоновки плазменной системы безмазутной растопки котла (ПСБРК);

г) разработка и выбор плазменного оборудования для создания ПСБРК;

д) разработка методики исследований и проведение промышленных испытаний безмазутной растопки котла БКЗ-420-140-10С Улан-Баторской ТЭЦ-4;

е) разработка по результатам испытаний общестанционной схемы элек-троводогазоснабжения плазменных систем безмазутной растопки котлов БКЗ-420-140-10С (ст. № 1-8) Улан-Баторской ТЭЦ-4.

Научная новизна работы: а) выполнены расчеты термохимической подготовки (ТХП) к сжиганию Баганурских углей Монголии, по результатам которых определена мощность плазмотронов и оптимальные температуры процесса ТХП;

б) найдены научно обоснованные схемные решения камеры ТХП Бага-нурских углей и компоновки с ней плазмотронов;

в) разработана методика проведения испытаний и составлена «Инструкция по плазменной безмазутной растопке котла БКЗ-420»;

г) разработана общестанционная схема электроводогазоснабжения плазмотронов для котлов БКЗ-420-140-ЮС (ст. № 1-8) Улан-Баторской ТЭЦ-4.

Практическая ценность результатов:

а) по результатам испытаний все котлы Улан-Баторской ТЭЦ-4 оборудованы ПСБРК;

б) оснащение 8 котлов БКЗ-420 ПСБРК дает экономию мазута более 12000 т/год или около 250000 долларов США/год.

На защиту выносятся:

— результаты аналитического обоснования плазменно-угольной растопки котлов БКЗ-420;

— результаты термодинамических расчетов процессов ТХП Баганурских углей к сжиганию;

— схемные и технические решения отдельных узлов и в целом общестанционной системы безмазутной растопки котлов БКЗ-420;

— результаты промышленных испытаний и последующего использования плазменных технологий безмазутной растопки котлов БКЗ-420 на Улан-Баторской ТЭЦ-4.

Апробация работы. Основные результаты исследований докладывались на Международной научно-практической конференции по плазменным технологиям в энергетике (Гусиноозерск, 1993); Международном семинаре «Новые технологии и техника в теплоэнергетике» (Гусиноозерск, 1995); XXX научной конференции Восточно-Сибирского государственного техно-

логического университета (ВСГТУ) (Улан-Удэ, 1992); XXXV юбилейной научной конференции ВСГТУ (Улан-Удэ, 1997); научно-методических семинарах Института теплофизики СО РАН, КазНИИ Энергетики (Новосибирск, Алма-Ата, 1995-1998 гг.); научно-технических совещаниях Центральной энергосистемы Монголии (Улан-Батор, 1994-1998 гг.); научно-практических совещаниях Отраслевого Центра плазменно-энергетических технологий (ОЦ ПЭТ) РАО «ЕЭС России» (Гусиноозерск, 1996-1998 гг.) и «Бурятэнерго» (Улан-Удэ, 1995-1997 гг.).

Публикации. По материалам диссертации опубликовано 4 печатные работы.

Структура, объем и краткое содержание работы. Диссертация состоит из введения, четырех глав, заключения, приложения и списка литературы из 52 наименований.

Во введении кратко обоснована актуальность темы диссертации, сформулированы цели и задачи исследования, отмечена научная новизна результатов и перечислены выносимые на защиту основные положения работы.

В первой главе дан краткий анализ современного состояния проблемы растопки котлов пылеугольных ТЭС. Описываются схемы мазутного хозяйства ТЭС и технико-экономические и экологические показатели мазутной технологии растопки. Сформулированы основные принципы безмазутной технологии растопки котлов с использованием систем плазменного воспламенения аэросмеси и сделана постановка задачи исследований.

Вторая глава посвящена расчету процесса термохимической подготовки баганурских углей к сжиганию, лежащей в основе плазменной технологии безмазутного воспламенения пылеугольного топлива. Описана методика термодинамических расчетов с помощью универсальной автоматизирован-

ной программы АСТРА-4. Выполнена технико-экономическая оценка эффективности плазменной безмазутной растопки котлов БКЗ-420 Улан-Баторской ТЭЦ-4.

В главе 3 представлена схема компоновки СПВ с прямоточной щелевой горелкой котла БКЗ-420 и описаны основные элементы СПВ (плазмотрон, осциллятор, источник электропитания плазменных генераторов) и схема водо-газоснабжения плазмотронов.

В главе 4 приведены результаты промышленных испытаний безмазутной растопки котла БКЗ-420 Улан-Баторской ТЭЦ-4 из холодного состояния. Представлена методика проведения испытаний.

В заключении сделаны выводы и рекомендации для внедрения СПВ на пылеугольных ТЭС.

В приложении к работе представлены распечатки расчетов процесса ТХП баганурских углей и акты промышленных испытаний и сдачи в эксплуатацию СПВ на Улан-Баторской ТЭЦ-4.

Заключение диссертации по теме «Тепловые электрические станции, их энергетические системы и агрегаты», Ендонгомбо Генденсурэнгийн

ВЫВОДЫ ПО ДИССЕРТАЦИИ И РЕКОМЕНДАЦИИ

1. Выполнен детальный анализ составляющих затрат на эксплуатацию мазутного хозяйства Улан-Баторской ТЭЦ-4, что позволило уточнить методику расчета технико-экономической эффективности использования плазменной системы воспламенения углей в процессах растопки котла и подсветки в нем факела. Проведенный сравнительный анализ альтернативных способов растопки котлов и оценка экономической эффективности по уточненной методике позволили убедительно показать преимущества плазменной технологии, что послужило основанием для ее реализации на Улан-Баторской ТЭЦ-4.

2. Выполнен термодинамический расчет процесса термохимической подготовки баганурских углей, что позволило определить основные параметры процесса: температуру в реакционной камере, удельные энергозатраты на термохимподготовку угля, требуемую мощность плазмотрона на одну горелку и количество горелок, оборудуемых плазмотронами.

3. Разработана методика исследований и испытаний ПСБРК на котле БКЗ-420, по которой проведены стендовые исследования в лаборатории, а затем промышленные испытания на одной горелке, растопка котла из горячего состояния одним плазмотроном при поддержке мазутными форсунками, и, наконец, растопка котла из холодного состояния двумя плазмотронами мощностью по 120 кВт. Такая методика позволила в кратчайшие сроки и с минимальными затратами тиражировать ПСБРК на все котлы Улан-Баторской ТЭЦ-4.

4. Испытания и опыт эксплуатации плазменных систем безмазутной растопки котлов на котлах БКЗ-420 Улан-Баторской ТЭЦ-4 показали, что эти системы можно успешно применять в режимах подхвата и подсветки пыле-угольного факела при изменениях нагрузки на котле в рабочих или пиковых режимах как в комбинации с мазутными форсунками, так и без них, а также производить запуск станции с «нуля» при отсутствии пусковой котельной, так как системы плазменного воспламенения позволяют автоматически запустить плазмотроны и практически безынерционно достичь розжига пыле-угольного факела.

5. Впервые в мировой практике разработана единая общестанционная схема электро-, водо-, воздухоснабжения систем плазменного воспламенения углей восьми котлов Улан-Баторской ТЭЦ-4. Все котлы этой станции оснащены плазменными системами безмазутной растопки, проведены их испытания и сданы в эксплуатацию. Отработана технология плазменной стабилизации горения пылеугольного факела. Эксплуатация плазменных систем воспламенения углей показала, что средний экономический эффект составляет 850 тыс. долл. США в год.

123

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Ендонгомбо Генденсурэнгийн, 1999 год

ЛИТЕРАТУРА

1. Вольберг Д.Б., Троицкий A.A., Саламов A.A. Состояние технического уровня производства в отрасли/ РАО «ЕЭС России». - М.: АО «Информ-энерго», 1994.-167с.

2. Лебедев Б.П., Файбисович Д.Л. Электроэнергетика мира в 1995 году // Электрические станции. - 1998. - №8. - С. 65-70.

3. Сакипов З.Б., Мессерле В.Е., Ибраев Ш.Ш. Электротермохимическая подготовка углей к сжиганию. - Алма-Ата: Наука. КазССР, 1993. - 259с.

4. Мессерле В.Е. Состояние и перспективы освоения плазменных технологий безмазутного воспламенения углей в энергетике // Труды II Международного симпозиума по теоретической и прикладной плазмохимии (ISTAPS-95). - Плес, 1995.-С. 192-195.

5. Бабий В.И., Куваев Ю.В. Горение угольной пыли и расчет пылеуголь-ного факела. - М.: Энергоатомиздат, 1986. - 208 с.

6. Вербовецкий Э.Х., Котлер В.Р. Замена мазута углем при растопке и подсветке факела в пылеугольных котлах // Энергохозяйство за рубежом. -1984. - № 1.-С. 1-8.

7. Дьяков А.Ф., Карпенко Е.И., Мессерле В.Е. Плазменно-энергетические технологии и их место в теплоэнергетике // Теплоэнергетика. - 1998. - № 6-С. 25-30.

8. Карпенко Е.И., Мессерле В.Е. Введение в плазменно-энергетические технологии использования твердых топлив. - Новосибирск: Наука, Сибирское отделение РАН, 1997. - 119с.

9. Жуков М.Ф., Карпенко Е.И., Перегудов B.C., Буянтуев С.Л., Мессерле В.Е. и др. Плазменная безмазутная растопка котлов и стабилизация горения пылеугольного факела / Под ред. В.Е. Мессерле и B.C. Перегудова. - Новосибирск: Наука, Сибирская издательская фирма РАН, 1996. - 304с.

10. Карпенко Е.И., Жуков М.Ф., Мессерле В.Е., Буянтуев СЛ. и др. Научно-технические основы и опыт эксплуатации плазменных систем воспламенения углей на ТЭС (безмазутная растопка котлов и стабилизация горения пылеугольного факела) / Под ред. В.Е. Мессерле и B.C. Перегудова. - Новосибирск: Наука, Сибирское предприятие РАН, 1998. - 137с.

11. Карпенко Е.И., Буянтуев C.JL, Мессерле В.Е. Плазмотермические процессы и аппараты в решении природоохранных задач. - Улан-Удэ: БНЦ СО РАН, 1992.- 113с.

12. Носач В.Г., Чмель В.Н., Прохоренко К.К. Интенсификация сжигания низкосортных углей в парогенераторе // Плазменная активация горения твердых топлив. - Алма-Ата: КазНИИЭ, 1989. - С. 21-31.

13. Ибрагимов М.Х., Марченко Е.М., Тувальбаев Б.Г. Разработка новых решений по сжиганию низкосортных и забалластированных углей// Энергетика и электрификация. - 1987. - №1. - С. 11-14.

14. Карпенко Е.И. Мессерле В.Е. Плазменно-энергетические технологии топливоиспользования (Концепция и расчетно-теоретические исследования плазменно-энергетических технологий. Т.1). - Новосибирск: Наука, Сибирское предприятие РАН, 1998. - 385.

15. Белосельский Б.С. Топочные мазуты. - М.: Энергия, 1978. - 30с.

16. Энергетическое топливо СССР (ископаемые угли, горючие сланцы, торф, мазут и горючий газ). Справочник / И.И. Матвеева, Н.В. Новицкий, B.C. Вдовченко и др. - М.: Энергия, 1979. - 128с.

17. Смирнов Е.К. Слив высоковязких грузов из железнодорожных цистерн. -М.: Трансжелдориздат, 1949. - 151с.

18. Геллер З.И. Мазут как топливо. - М.: Недра, 1965. - 88с.

19. Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей. -М.: Энергоатомиздат, 1989. - 83с.

20. Инструкция по эксплуатации котла БКЗ-420-140-10С Улан-Баторской ТЭЦ-4. - Улан-Батор, 1989. - 205с.

21. Жуков М.Ф., Калиненко Р.А., Левицкий А.А., Полак JI.C. Плазмохи-мическая переработка углей. - М.: Наука, 1990. - 200с.

22. А.с. 1524631 СССР, МКИ F23 С 10/00. Способ сжигания высокозольных углей / В.Е. Мессерле, З.Б. Сакипов, Ш.Ш. Ибраев и др. - №4036218/06; Заявлено 27.08.1988; Опубликовано в Б.И., 1990, №21 (СССР).

23. Русанов В.Д., Фридман А.А. Физика химически активной плазмы. -М.: Наука, 1984.-393с.

24. Карпенко Е.И., Мессерле В.Е., Трусов Б.Г. Сравнительный анализ энергетической эффективности плазменных и огневых технологий воспламенения, горения и газификации пылеугольного факела с использованием математической модели химически неравновесных систем // Теплофизика и аэродинамика. - 1995.- Т.З. -№3. - С. 289-293.

25. Карпенко Е.И., Мессерле В.Е., Устименко А.Б. Математическая модель процессов воспламенения, горения и газификации пылеугольного топлива в устройствах с энергетической дугой // Там же. - 1995. - Т. - №2- С. 173-187.

26. Blackburn P.R. Ignition of Pulverized Coal With Arc Heated Air // Energy.-1980. - Vol.4. - №3. - P. 98-99.

27. Drouet M.G. la Technologie Plasmas / Potentiel d'application au Canada // Revue Generale Electricite. - 1986. - №1. - P. 51-56.

28. Синярев Г.Б., Ватолин H.A., Трусов Б.Г. Моисеев Г.К. Применение ЭВМ для термодинамических расчетов металлургических процессов. - М.: Наука, 1982.-263с.

29. Ватолин Н.А., Моисеев Г.К., Трусов Б.Г. Термодинамическое моделирование в высокотемпературных неорганических системах. - М. - Металлургия, 1994.-352с.

30. Синярев Г.Б. Полные термодинамические функции и использование их при расчете равновесных состояний сложных термодинамических систем // Известия ВУЗов / Транспортное и энергетическое машиностроение. - 1966-№2. - С.99-100.

31. Лушпа А.И. Основы химической термодинамики и кинетики химических реакций. -М.: Химия. - 1981. - 65с.

32. Краснов М.Л., Макаренко Г.И., Киселев А.И. Вариационное исчисление. - М.: Физматиздат. - 1977. - 127с.

33. Мессерле В.Е., Сакипов З.Б., Трусов Б.Г. Определение стандартной теплоты образования равновесного состава продуктов и удельных энергозатрат при термической переработке топлив // Химия твердого топлива-1989 - №6. - С.72-76.

34. Мессерле В.Е., Сакипов З.Б., Трусов Б.Г. Удельные энергозатраты при высокотемпературной газификации низкосортных углей // Известия СО АН СССР / Серия технических наук. - 1988. -№ 18. -Вып.5. - С.95-98.

35. Мессерле В.Е., Сакипов З.Б. Термохимический метод подготовки к сжиганию твердых топлив с использованием низкотемпературной плазмы // Химия твердого топлива. - 1988. - №4. - С. 123-127.

36. Мессерле В.Е. Метод определения удельных энергозатрат при плазмо-химической подготовке низкосортных углей и оценка экономической эффективности ее использования для воспламенения и стабильности горения пылеугольных факелов на ТЭС // Технико-экономические оценки плазмохи-мических процессов переработки углей и углеводородов. - Иркутск: СЭИ СО АН СССР, 1989. - С.4-10.

37. Карпенко Е.И., Буянтуев С.Л., Мессерле В.Е., Ендонгомбо Г. Безмазутная растопка котлоагрегата БКЗ-420 на Улан-Баторской ТЭЦ-4 Монголии// Энергетическое строительство. - 1995. - №5. - С.25-29.

38. Карпенко Е.И., Буянтуев C.JL, Ендонгомбо Г., Баярбаатар Б. Разработка и внедрение технологии плазменного безмазутного розжига и стабилизации горения пылеугольного факела на котлах БКЗ-420 в г. Улан-Батор // Плазменные аппараты и технологии в теплоэнергетике / Сб. научных статей. Серия: Технические науки. - Улан-Удэ: ВСГТУ, 1995. - С.51-68.

39. Жуков М.Ф., Коротеев A.C., Урюков Б.А. Прикладная динамика термической плазмы. Новосибирск: Наука, 1975. - 296с.

40. Жуков М.Ф., Тимошевский А.Н., Ващенко С.П. и др. Плазмотроны. Исследования. Проблемы. // Под ред. академика М.Ф. Жукова. - Новосибирск: Издательство СО РАН, 1995. - 203с.

41. Жуков М.Ф., Козлов Н.П., Пустогаров A.B. и др. Приэлектродные процессы в дуговых разрядах. - Новосибирск: Наука, 1975. - 296с.

42. Жуков М.Ф., Аныпаков A.C. Дандарон Г.-Н.Б. Эрозия электродов // В кн.: Приэлектродные процессы и эрозия электродов плазмотронов. - Новосибирск, 1977. - С123-148.

43. Fuel. Replacement by Coal Ignition System in Electric Utility Boilers: [pap] Coal Handeakd till. Conf.: Sidney, 19-21 June 1990 / Foreman C.G., Vierboom P.T. // Nat. Conf.: Publ/Just. Eug. Austral, 1990. - №3. - P.242-246.

44. Блакборн Ф.Б. Система электродугового подогрева и поджигания пы-леугольной смеси. Патент Великобритании № 1585943 от 11.03.81.

45. Моссэ АЛ., Буров И.С. Обработка дисперсных материалов в плазменных реакторах. - Минск: Наука и техника, 1980.

46. Николаев A.B. Плазменно-дуговой нагрев вещества // Плазменные процессы в металлургии и технологии неорганических материалов. - М.: Наука, 1973.-С.32.

47. Эсибян Э.М. Плазменно-дуговая аппаратура. - Киев: Наука, 1971.

48. Энгелыпт B.C., Гурович В.Ц., Десятков Г.А. и др. Высоковольтный трехфазный плазменный запальник: Физико-технические проблемы // Плаз-

менная активация горения углей: Сб. науч. тр. КазНИИЭнергетики, 1989. -С.62-81.

49. Ибраев Ш.Ш., Полячек М.М., Новиков H.JL, Сейтимов Т.М. Плазменная горелка с источником питания для розжига и стабилизации горения донецкого АШ. // Плазменное воспламенение и сжигание топлив: Тезисы докладов Межвузовской научно-технической конференции / НКИ им. Макарова. - Николаев, 1989. - С.33-34.

50. Сейтимов Т.М., Сакипов З.Б., Ибраев Ш.Ш. Плазмотрон для воспламенения и сжигания низкосортных углей // Плазменное воспламенение и сжигание топлив: Тезисы докладов Межвузовской научно-технической конференции. / НКИ им. Макарова. - Николаев, 1989. - С.33-34.

51. Карпенко Е.И., Буянтуев C.JL, Мессерле В.Е., Ендонгомбо Г. Перегудов B.C., Цыдыпов Д.Б., Яковенко A.B., Полячек М.М., Шарапов Д.Ц. Внедрение технологии плазменной безмазутной растопки котлоагрегатов на тепловых станциях (состояние и перспективы развития) // Труды научная конференция преподавателей, научных работников и аспирантов, посвященной 75-летию образования Республики Бурятия. - Улан-Удэ, ВСГТУ, 1998. В печати.

52. Карпенко Е.И., Мессерле В.Е., Ендонгомбо Г., Молонов Я.Ж. Техпере-вооружение пылеугольного энергоблока с использованием плазменно-энергетических технологий. // Труды научная конференция преподавателей, научных работников и аспирантов, посвященной 75-летию образования Республики Бурятия. - Улан-Удэ, ВСГТУ, 1998. В печати.

УТВЕРЖДАЮ: Директор Улан-Баторской ТЭЦ-4 Ц.Баярбаатар

АКТ

Промышленных испытаний и внедрения системы плазменного воспламенения пылеугольной аэросмеси на котлах БКЗ-420-140 Улан-Баторской ТЭЦ-4

Целью испытаний было изучение возможности и отработка плазменных безмазутных технологии растопки котлов и подсветки пылеугольного факела.

Котел БКЗ-420-140-10С однобарабанный, вертикально-водотрубный с естественной циркуляцией предназначен для сжигания бурых углей и работает на баганурском угле. Характеристики баганурских углей следующие: Теплота сгорания низшая на рабочую массу Орн - 13,5-15,5 МДж/кг; выход летучих на горючую массу Ур = 38-44%; влажность на рабочую массу \Л/Р = 28-38%; зольность на рабочую массу Ар = 16-24%.

Котел оборудован топкой открытого типа, призматической формы, полностью выполненной из цельносварных панелей. Компоновка котла выполнена по П-образной схеме, его паропроизводительность - 420 т/ч.

Котел оборудован двумя индивидуально-замкнутыми системами пылеприготовления с пром бункером. Полезная емкость бункера пыли из расчета 2,5-часового запаса составляет 253 м3, полезная емкость бункера сырого угля из расчета 5-часового запаса составляет 400 м3.

Из бункера пыль подается посредством пылепитателей в пылепроводы. Транспорт пыли к горелкам осуществляется сушильным агентом, забираемым после циклона мельничным вентилятором. Расчетная скорость аэросмеси в пылепроводах к горелкам 24,4 м/с, скорость вторичного воздуха на выходе из горелки 35,7 м/с.

Котел БКЗ-420 оснащен 12 прямоточными щелевыми пылеугольными горелками расположенными в три яруса на 13,16 и 19-ой отметках. Для розжига

'С-- - - х УТВЕРЖДАЮ:

Директор Улан-Бато^жо1ГТЭЦ-4 .Ц.Баярбаатар

АКТ

Промышленных испытаний и внедрения системы плазменного воспламенения пылеугольной аэросмеси на котлах БКЗ-420-140 Улан-Баторской ТЭЦ-4

Целью испытаний было изучение возможности и отработка плазменных безмазутных технологии растопки котлов и подсветки пылеугольного факела.

Котел БКЗ-420-140-10С однобарабанный, вертикально-водотрубный с естественной циркуляцией предназначен для сжигания бурых углей и работает на баганурском угле. Характеристики баганурских углей следующие: Теплота сгорания низшая на рабочую массу <Зрн - 13,5-15,5 МДж/кг; выход летучих на горючую массу Ур = 38-44%; влажность на рабочую массу VУр = 28-38%; зольность на рабочую массу Ар = 16-24%.

Котел оборудован топкой открытого типа, призматической формы, полностью выполненной из цельносварных панелей. Компоновка котла выполнена по П-образной схеме, его паропроизводительность - 420 т/ч.

Котел оборудован двумя индивидуально-замкнутыми системами пылеприготовления с пром бункером. Полезная емкость бункера пыли из расчета 2,5-часового запаса составляет 253 м3, полезная емкость бункера сырого угля из расчета 5-часового запаса составляет 400 м3.

Из бункера пыль подается посредством пылепитателей в пылепроводы. Транспорт пыли к горелкам осуществляется сушильным агентом, забираемым после циклона мельничным вентилятором. Расчетная скорость аэросмеси в пылепроводах к горелкам 24,4 м/с, скорость вторичного воздуха на выходе из горелки 35,7 м/с.

Котел БКЗ-420 оснащен 12 прямоточными щелевыми пылеугольными горелками расположенными в три яруса на 13,16 и 19-ой отметках. Для розжига

котла и подъёма факела предусмотрены 4 мазугно-паровые форсунки, пве из которых установлены в нижнем ярусе. Производительность горелки по топливу 6.25 т/ч т/ч при общем расходе топлива на котел 75 т/ч (при поминальной нагрузке).

Расход мазута на одну растопку 30т, при времени растопки котла 3,5-4ч. Производительность единичной мазутной форсунки 2,5 т/ч.

Было выполнено последовательно несколько серий испытаний: первые серии - на котле № 1, а в последующем -на всех восьми котлах Улан-Баторской ТЭЦ-4.

Первые испытания были проведены 20.10.93г. На основе результатов ранее проведенных лабораторных испытаний была спроектирована и смонтирована система плазменного воспламенения (СПВ) пылеугольной аэросмеси. Плазмотроном была оснащена одна горелка - № 6 котла № 1. СПВ включает: муфельную горелку с размещенным на ней плазмотроном; системы электро, - водо, - и воздухоснабжения плазмотрона; аппаратуру контроля и управления. Муфельная горелка представляет собой модернизированную штатную пылеугольную горелку: канал аэросмеси горелки изнутри ошинован и покрыт карборундовой обмазкой. На боковой поверхности муфеля имеется водоохлаждаемый патрубок, в который устанавливают плазмотрон. Система электропитания плазмотрона состоит из источника питания - тиристорного преобразователя ТП4-500, дросселя, добавочного сопротивления и осциллятора, инициирующего дугу в плазмотроне. Использовался плазмотрон ЭДП-212 двухкамерной схемы; мощность - до 130 кВт; плазмообразующий газ -воздух.

Целью испытаний было определение возможности плазменного воспламенения баганурского угля в условиях котла БКЗ-420.

Испытания проводились в следующей последовательности. Растопка котла была начала в штатном режиме - посредством трех мазутных форсунок. При этом был создан запас пыли в бункере до отметки Зм. Затем подан первичный воздух в горелку № 6 и включен плазмотрон. Температура газов в поворотной камере составляла 180°С.

После разогрева муфеля плазмотроном при Р = 125 кВт в течение 15 минут и подачи пыли в него наблюдалось практически безынерционное воспламенение пылеугольного факела. Температура его замеренная пирометром на срезе горелки была в пределах 1200°-1250°С, расход пыли при этом был 2,5 т/ч, а первичного воздуха - около 6 тыс. м3/ч..

В течение 35-40 минут при увеличении расхода пыли через горелку до 5 т/ч при одновременном увеличении мощности плазмотрона до 135 кВт интенсивность горения факела возросла, а его температура достигала 1280°-1350°С. При отключении ближестоящей мазутной форсунки интенсивность горения пылеугольного факела не снизилась, температура осталась на прежнем уровне. То же наблюдалось при снижении мощности плазмотрона до 125 кВт и снижении расхода пыли пылепитателем до 3,5 т/ч, а также при отключении пылесистемы 15% сброса пыли в топку через пылепровод от мельничного вентилятора.

Через 60 минут отключены остальные две мазутные форсунки с последовательностью 5 минут.

При работе на одной горелке с плазмотроном интенсивность горения факела не уменьшилось, температура достигала 1260°-1320°С при устойчивом горении факела.

В течение 15 минут мощность плазмотрона постепенно снижена до 100 кВт и производительность пылепитателя до 2,5 т/ч. Наблюдалось устойчивое горение факела. Далее плазмотрон был выключен. В течение 6 минут наблюдался автотермический режим горения. Затем при небольших пульсациях и снижении яркости факела снова включен плазмотрон - устойчивость горения и яркость факела восстановились.

Результаты этих испытаний подтвердили возможность воспламенения баганурского угля в муфельной горелке посредством плазмотрона мощностью до 130 кВт при расходе пыли в пределах 2,5-5 т/ч. По результатам этих испытаний была оснащена такой же СПВ вторая горелка - горелка № 1 котла № 1.

28.02.94г. проведены промышленные испытания плазменной безмазутной растопки котла № 1.

К началу растопки в промбункере котла имелась пыль до уровня 4,5 м. Подготовка котла к растопке из холодного состояния производилась в соответствии с инструкцией по эксплуатации котла. Далее был подан первичный воздух в горелки № 6 и № 1 нижнего яруса с расходом около 6 тыс.м3/ч и включен плазмотрон горелки № 6. После 10 минут работы плазмотрона была подана пыль в горелку № 6 с расходом 2,5 т/ч. С задержкой 3-4с на срезе муфеля появился яркий, устойчиво горящий пылеугольный факел. Через 20 минут работы горелки расход пыли через нее был доведен до

3 т/ч. При этом длина факела достигала 7 м, а температура в ядре факела составила 1020°С.

Через 90 минут с начала растопки расход пыли через горелку доведен до

4 т/ч, а расход первичного воздуха - до 11-12 тыс.м3/ч. Мощность плазмотрона была около 90 кВт. При этом наблюдалось интенсивное, устойчивое горение пылеугольного факела, а температура в ядре достигала 1230°С.

Через 3,5 часа с начала работы горелки № 6 была включена в работу горелка № 1. Расход пыли был задан 3 т/ч, затем повышен до 4 т/ч -наблюдалось устойчивое горение факелов. Далее расход пыли через каждую горелку был доведен до 5 т/ч, наблюдая устойчивое горение угля, были включены расположенные над этими горелками горелки № 4 и № 12 среднего яруса. Горение факела было устойчивое. Сформировалось общее ядро факела, где температура достигала 1290°С. Затем были включены в работу оставшиеся две горелки нижнего яруса и при устойчивом горении общего факела в топке оба плазмотрона были выключены. Нагрузка котла при этом составляла 140 т.пара в час и дальнейший подъем параметров осуществлялся в штатном режиме без использования мазута. В этих испытаниях использовался баганурский уголь с характеристиками. <Зрн =14,2 МДж/кг; Ур = 42%; У\/р= 32%; Ар= 20%.

Таким образом, вперные в Республике Монголия была осуществлена безмазутная растопка котла БКЗ-420 Улан-Баторской ТЭЦ-4 посредством двух плазмотронов.

В последующем, в 1994г, было проведено три растопки котла из холодного состояния по аналогичной схеме. Целью их было отработка и

оптимизация этапов процесса растопки с более строгим соблюдением графика растопки и обучением персонала станции работе с плазменным оборудованием. Испытания потвердили возможность безмазутной плазменной растопки котлов БКЗ-420 в условиях Улан-Баторской ТЭЦ-4 (важными из этих условий являются: схемы пылеприготовления, трассировка пылепроводов, конструктивные особенности горелок и котла в целом, качество угля). Показано также, что растопка ведется в соответствии с требованиями режимной карты. Разность температур в зонах штатного контроля температуры барабана котла не превышает 30°, что находится в допускаемых заводом-изготовителем пределах. Тепловых перекосов поверхностей нагрева не отмечено. Плазменное оборудование обладает достоточной надежностью.

Полученные положительные результаты этих испытаний послужили основанием для оснащения остальных котлов ТЭЦ-4 плазменными системами растопки. Таким образом, была создана единая станционная схема на все 8 котлов, обеспечивающая безмазутную растопку каждого котла. В частности, была разработана многопостовая схема электропитания плазмотронов: создано два многопостовых источника, каждый из которых обеспечивает электропитание 8 плазмотронов - то есть обеспечивает растопку 4 котлов.

В период с февраля по июнь 1995 г.были проведены испытания плазменной растопки всех 8 котлов. Испытания проводились по приведенной выше схеме растопки котла № 1. Проведенные испытания подтвердили полученные ранее результаты. Каждый котел растапливался без использования мазута, посредством плазменных систем. Темп повышения тепловых параметров котла в достаточной степени управляем, что позволяет проводить растопку его без существенных отличий от режима штатной - мазутной растопки. В процессе испытаний были отмечены случаи неустойчивого воспламенения аэросмеси в муфеле. Причина заключалась в том, что после прохождения криволинейного участка пылепровода концентрация аэросмеси становится максимальной у внешней по радиусу кривизны пылепровода стенке и .минимальной - у внутренней. Если по условиям компановки плазмотрон установлен на стенке пылепровода, где концентрация пыли в аэросмеси минимальна, то в этом случае воспламенение неустойчиво. Принятые меры позволили исправить положения и обеспечить устойчивость воспламенения.

Были проведены испытания плазменной стабилизации горения пылеугольного факела. При нагрузке котла 350 т.пара в час устойчивость горения факела снизилась и была включена мазутная форсунка, то есть осуществлялась подсветка посредством мазута. В этих условиях была включена в работу муфельная горелка с плазмотроном. Расход пыли через нее задали 3,5 т/ч и отключили мазутную форсунку. Устойчивость горения факела сохранилась. После отключения плазмотрона вновь наблюдалось неустойчивое горение. Устойчивость горения была восстановлена повторным включением плазмотрона.

Многократно повторенные такие операции подтвердили эффективность подсветки посредством включения одной муфельной горелки с плазмотроном. При нагрузке 300 т/час пара подсветка факела осуществлялась посредством двух мазутных форсунок. При отключенных мазутных форсунках подсветка была обеспечена включением в работу одной муфельной горелки с плазмотроном. Расход пыли через нее - 6,2 т/час. Более эффективным оказалось включить оба плазмотрона и задать расход пыли по 3,5 т/ч. через каждый из двух муфелей: колебания яркости факела были минимальны в сравнении с предыдущими двумя вариантами.мощность плазматронов была по 90 квт каждый.

Таким образом многократное испытание систем плазменного воспламенения подтвердили их работоспособность и надежность воспламения пылеугольной аэросмеси. Выполненные растопки котлов посредством СПВ показали технологическую надежность этого процесса и его соответствие требованиям инструкции по эксплуатации котла. СПВ могут быть использованы в режиме подсветки пылеугольного факела без каких-либо доработок.

Начальник ПТО " " торской ТЭЦ-4:

/Я.Менхжаргал/

Нач.котельного цеха ТЭЦ-4

Распечатка расчета на ПЭВМ процессов ТХП баганурских углей

--------------------------------Исходные данные------------

<ргг<81ер<поюп> р=0.1,1г=298Л5,

(58.4%с1),(3.76%Ы),(0.56%81),(0.8%п1),(16.48%о1), (11.85%8ю2),(4.7%а12оЗ ),(3.0%сао 1 ),(0.95%па2о 1), (564.1%п2),(168.59%о2);

Брутто-формула раб.тела: С 5.83566 Н 4.47741 8 .020964 N 48.4052 О 14.6051 81.236706 АЬ .110649 СА .064206 ИА .036793

Характеристики равновесия - СИ Р=0.1 Т=298.15 У=0.793457 8=6.46651 1=-3217.72 и=-3297.07 М=32.4661 Ср=1.01634 к=1.35474 Ср"=1.01804 к'—1.35381 А=327.743 Ми=0.0000165 №0.0245848 ЬГ=0.0245923 ММ=30.8013 Ср.г=1.02055 к.г=1.36885 ММ.г=30.2358 Р..г=274.994 2=0.0322428 Пл=0 Вт=0.0936446

Содержание компонентов - объем.(масс.) доли Н2 0.4819е-6 Н20 0.0643468 Н28 0.0000802 , N2 0.756164 ШЗ 0.2180е-6 к*С 0.00035 С02 0.179242 СН4 0.0001654 к*8Ю2 0.0142224 к*АЮЗНЗ 0.008631 к*СаСОЗ 0.0064263 к*Ш2804 0.002613

-------------------------------Исходные данные --------------------------------—

<ргг<з1ер<поюп> р=0.1^=800,100,2000,

(58.4%с1),(3.76%Ы),(0.56%з1),(0.8%п1),(16.48%о1), (11.85%8ю2),(4.7%а12о3),(3.0%сао1),(0.95%па2о1), V

(41.97%п2),( 12.54%о2); "

Брутто-формула раб.тела: С 31.3671 Н 24.0664 8 .112685 N 19.599 015.582

81 1.27231 АЬ .594748 СА .345111 КА .197765

Характеристики равновесия - СИ Р=0.1 Т=800 У=1.64321 8=6.36206 1=-3804.64 и=-3968.96 М=52.0164 Ср=1.57644 к=1.14982 Ср"=4.25839 к"=1.15952 А=427.198 Ми=0.0000324 №0.0963582 1Л"=1.87916 ММ= 19.2247 Ср.г=1.63553 к.г=1.29087 ММ.г=22.5617 К.г=368.53

Z=0.442631 Пл=0 Bm=0.0903896

Содержание компонентов - объем.(масс.) доли Н2 0.20085 Н20 0.172178 H2S 0.0045177 N2 0.398611 NH3 0.000171 к*С 0.310381 СО 0.0365363 С02 0.132449 СН4 0.0546435 С2Н6 0.3019е-6 COS 0.0000436 HCN 0.4164е-7 k*Si02 0.0438281 к*А1203 0.0303206 k*CaSi03 0.0400895 k*Na2Si205 0.0180113

Характеристики равновесия - СИ P=0.1 Т=900 V=2.06275 S=6.99318 I=-3266.56 U=-3472.84 M=53.2835 Cp=l.63289 k=l.16328 Cp"=6.47553 k'-1.1763 A=477.57 Mu=0.0000357 Lt=0.119418 Lt"=l.37035 : MM=18.7675 Cp.r=l.69233 k.r=l.30705 MM.r=20.9144 R.r=397.556 Z=0.423479 Пл=0 Bm=0.0636358

Содержание компонентов - объем.(масс.) доли Н2 0.28732 Н20 0.0930207 H2S 0.0039975 N2 0.357253 NH3 0.0001122 к*С 0.29123 СО 0.133018 С02 0.099179 СН4 0.0260098 С2Н6 0.1586е-6 COS 0.0000904 HCN 0.4193е-6 k*Si02 0.0438281 к*А1203 0.0303206 k*CaSi03 0.0400895 k*Na2Si205 0.0180113

Характеристики равновесия - СИ Р=0.1 Т=1000 V=2.57432 S=7.69025 1=-2605.45 Г U=-2862.88 М=54.0692 Ср=1.67163 k=l .18204 Ср"=5.9079 k"=l. 17964 А=536.856 Mu=0.0000385 Lt=0.13617 Lt"=0.588899 MM=18.4948 Ср.г=1.71457 k.r=l .32803 ММ.г=19.6331 R.r=423.5D3 Z=0.39213 Пл=0 Bm=0.0275751

Содержание компонентов - объем.(масс.) доли Н2 0.329579 Н20 0.0344945 H2S 0.0035095 N2 0.318087 NH3 0.0000625 к*С 0.25988 СО 0.263993 С02 0.0396563 СН4 0.0104857 С2Н4 0.6602е-7 С2Н6 0.5924е-7 СН20 0.4937е-7 CS2 0.4578е-7 COS 0.0001299 HCN 0.2424е-5 k*Si02 0.0438281 к*А1203 0.0303206 k*CaSi03 0.0400895 k*Na2Si205 0.0180113

Характеристики равновесия - СИ Р=0.1 Т=1100 V=2.99966 S=8.11258 I=-2164.61 U=-2464.58 M=54.4359 Cp=l .69698 k=l.19146 Cp"=3.12069 k"=l.17718 A=587.999 Mu=0.0000411 Lt=0.148911 Lt"=0.331237 MM=18.3702 Cp.r=1.73181 k.r=l .33643 MM.r=19.0721 R.r=435.958 Z=0.374484 Пл=0 Bm=0.0077333

Содержание компонентов - объем.(масс.) доли Н2 0.344767 Н20 0.0101405 82 0.3256е-7

ЬШ 0.0032956 к*С 0.242234 СН4 0.0043164 СБ2 0.2360е-6 к*БЮ2 0.0438283

8Н 0.1794е-6 ]МНЗ 0.0000355 С02 0.0094908 СН20 0.6009е-7

N2 0.30029 СО 0.327514 С2Н4 0.1090е-6 СОБ 0.0001394 к*А1203 0.0303206 0.0180111

НСК 0.00001 к*Са8ЮЗ 0.0400895 Ыа 0.8171е-7 к*№281205

Характеристики равновесия - СИ Р=0.1 Т=1200 У=3.32633 8=8.33419 £=-1910.57 и=-2243.21 М=54.5878 Ср=1.7193 к= 1.19222 Ср"=2.09085 к"=1.18744 А=626.251 Ми=0.0000435 ЫН) .160507 Ы=0.2278 ММ=18.3191 Ср.г=1.75294 к.г=1.33499 ММ.г=18.9028 Я.г=43 9.854 2=0.369802 Пл=0 Вт=0.0021499

Содержание компонентов - объем.(масс.) доли

Н 0.1170е-6 82 0.1583е-6 N2 0.295408 СО 0.343243 С2Н2 0.3951е-7 С82 0.1038е-5 к*БЮ2 0.043832

Н2 0.350579 8Н 0.7927е-6 1МНЗ 0.0000217 С02 0.0022313 С2Н4 0.1576е-6 С08 0.0001379

Н20 0.0031376 Н28 0.0032389 к*С 0.237555 СН4 0.0019652 СН20 0.6069е-7 НСМ 0.0000327 к*Са8ЮЗ 0.0400895

к*А1203 0.0303206 Иа 0.1905е-5 к*Ш281205 0.0180055 Характеристики равновесия - СИ Р=0.1 Т=1300 У=3.62019 8=8.49007 1=-1715.97 и=-2078 М=54.652 Ср=1.74105 к=1.19041 Ср"=1.8611 к'-1.18939 А=655.278 Ми=0.0000458 Ы=0.171573 ЬГ=0.198639 ММ= 18.2976 Ср.г=1.77418 к.г=1.33091 ММ.г=18.8489 г=0.368689 Пл=0 Вт=0.0007024

Содержание компонентов - объем.(масс.) доли

Ы.г^44Ы22

Н 0.6580е-6 82 0.6244е-6 N2 0.294022 СО 0.34687 СН4 0.0009917 СН20 0.5905е-7 С08 0.0001354 к*А1203 0.0303206

Н2 0.35288 8Н 0.2820е-5 №3 0.0000142 С02 0.0006236 С2Н2 0.2217е-6 С8 0.9766е-7 НСИ 0.0000888

Н20 0.0011224 Н28 0.0032173 к*С 0.236466 СНЗ 0.3812е-7 С2Н4 0.211 Ое-6 С82 0.3756е-5 к*8Ю2 0.0438799 № 0.0000257

к*Са8ЮЗ 0.0400895 МаОН 0.3625е-7 к*№281205 0.0179327 Характеристики равновесия - СИ Р=0.1 Т=1400 У=3.90592 8=8.62701 1=-1531.19 и=-1921.79 М=54.6884 Ср=1.76073 к=1.1883 Ср"=1.86283

Ы=0.182302 ММ.г=18.831

к"=1.18554 А=679.882 Ми=0.000048 ММ=18.2854 Ср.г=1.79409 к.г=1.32645 г=0.36812 Пл=0 Вт=0.0002698

Содержание компонентов - объем.(масс.) доли

1Г=0.194679 Ы.г=441..г41

Н 0.2896е-5 Б2 0.2026е-5 N2 0.29342 СО 0.347825 СН4 0.0005479 СН20 0.5721е-7 С08 0.000133

Н2 0.353735 8Н 0.8357е-5 ЫНЗ 0.9803е-5 С02 0.0002081 С2Н2 0.9662е-6 С8 0.7152е-6 НСЫ 0.0002086 8182 0.9036е-7

818 0.6621е-6 к*Са8ЮЗ 0.0400895 Ыа 0.0002348 №ОН 0.1028е-6 к*^а2^205 0.0172928

Н20 0.0004614 Н2Ъ 0.0031885 к*С 0.236117 СНЗ 0.9385е-7 С2Н4 0.2683е-6 С82 0.0000113 к*БЮ2 0.0443005 к*А1203 0.0303206 ЫаН 0.1649е-6 8Ю 0.5091е-7

Характеристики равновесия - СИ Р=0.1 Т=1500 У=4.20109 8=8.76832 1=-1326.1 и=-1746.21 М=54.7999 Ср=1.77685 к=1.18712 Ср"=2.24154 к"=1.17657 А=700.779 Ми=0.0000502 1л=0.192675 1Л"=0.199836 МММ 8.2482 Ср.г=1.81219 к.г=1.32257 ММ.г=18.8122 Я.г=441.982 г=0.366322 Пл=0 Вт=0.0001193

Содержание компонентов - объем.(масс.) доли

Н 0.0000105 8 0.6284е-7 Н28 0.0020723 к*С 0.235211 СНЗ 0.2038е-6 С2Н4 0.3290е-6 С82 0.0000126 СЗНЫ 0.9813е-7 8182 0.2425е-5 к*Са8ЮЗ 0.035807 ЫаН 0.1331е-5

Н2 0.354047 82 0.2419е-5 N2 0.292183 СО 0.348885 СН4 0.0003269 СН20 0.5574е-7 С08 0.0000862 к*8102 0.0491277 к*А1203 0.0303206 Ыа 0.0015677 ШОН 0.2502е-6

Н20 0.0002138 8Н 0.000014 №13 0.7094е-5 С02 0.000081 С2Н2 0.3446е-5 С8 0.2625е-5 НСК 0.0004359 818 0.0000406 к*Са8 0.0026595 Иа2 0.5708е-7 Ыа8 0.7161 е-7

к*№281205 0.0131965 БЮ 0.2445е-5

Характеристики равновесия - СИ Р=0.1 Т=1600 У=4.52582 8=8.93423 1=-1068.83 и=-1521.41 М=55.0179 Ср=1.7881 к=1.18792 Ср"=2.55198 к"=1.15934 А=722.328 Ми=0.0000521 Ы=0.201384 Ы"=0.207332 ММ=18.1759 Ср.г=1.81993 к.г=1.31936 ММ.г=18.8745 Я.г=440.522 г=0.357891 Пл=0 Вш=0.000059

Содержание компонентов - объем.(масс.) доли Н 0.0000323 Н2 0.351782 Н20 0.0001085 8 0.1356е-6 82 0.1281е-5 8Н 0.0000148

Н28 0.0009504 к*С 0.233277 СНЗ 0.3965е-6 С2Н4 0.3873е-6 СЪ2 0.6303е-5 СЗШ 0.4401е-6 818 0.0009841 к*СаБ 0.0031009 Ыа2 0.5331е-6 Ыа8 0.1908е-6

N2 0.289107 СО 0.349983 СН4 0.0002054 СН20 0.5422е-7 С08 0.0000399 С5Ш 0.4338е-7

ШЗ 0.5270е-5 С02 0.0000357 С2Н2 0.0000104 С8 0.5498е-5 НСЫ 0.0008239 к*8Ю2 0.0560964

8182 0.0000193 к*А1203 0.0303206 к*Са8ЮЗ 0.0350962 Иа 0.0058058 ЫаН 0.5803е-5 ЫаОН 0.3838е-6 810 0.0000715 Характеристики равновесия - СИ Р=0.1 Т=1700 У=4.84779 8=9.09553 1=-802.946 и=-1287.73 М=54.9574 Ср=1.80069 к=1.18816 Ср"=2.82823 к'-1.15303 А=745.131 Ми=0.0000541 №0.210296 Ы=0.2176б6 ММ=18.1959 Ср.г=1.82299 к.г=1.31559 ММ.г=19.0135 Я.г=437.302 2=0.347901 Пл=0 Вт=0.0000319

Содержание компонентов - объем.(масс.) доли

Н 0.0000872 8 0.5277е-7 N2 0.286461 СО 0.351704 СН4 0.0001364 СН20 0.5310е-7 СОБ 0.3996е-5 С5НЫ 0.2950е-6 818 0.0031728 к*СаБЮЗ 0.0400895 ИзН 0.6650е-5

Н2 0.349623 8Н 0.3062е-5 ШЗ 0.4054е-5 С02 0.0000175 С2Н2 0.0000274

С8 0.2074е-5 НСИ 0.0014429

Н20 0.0000599 Н28 0.0000941 к*С 0.231184 СНЗ 0.7114е-6 С2Н4 0.4466е-6 С82 0.1324е-6 СЗНК 0.1651 е-5 81Н2 0.7921е-7

к*БЮ2 0.0463076

8182 0.4587е-5 к*А1203 0.0303206 Иа 0.0057587 N'32 0.3727е-6 КаОН 0.1758е-6 8Ю 0.0013856 Характеристики равновесия - СИ Р=0.1 Т=1800 У=5.36846 8=9.47378 1=-152.551 и=-689.398 М=54.1776 Ср=1.79697 к=1.199 Ср"=2.96148 к"=1.16739 А=787.323 Ми=0.0000563 Ьг=0.214194 1Л"=0.226026 ММ=18.4578 Ср.г=1.80266 к.г=1.31151 ММ.г=19.4191 Б1.г=428Л59 г=0.303434 Пл=0 Вш=0.0000204

Содержание компонентов - объем.(масс.) доли

Н 0.0002072 8 0.6608е-7 N2 0.273442 СО 0.379456 СН4 0.0000876 С4Н2 0.1000е-6 С8 0.2519е-5

Н2 0.333898 8Н 0.2139е-5 ШЗ 0.2965е-5 С02 0.0000108 С2Н2 0.0000624 СНО 0.4670е-7 С82 0.3584е-7

Н20 0.0000365 Н28 0.0000335 к*С 0.203021 СНЗ 0.1123е-5 С2Н4 0.4674е-6 СН20 0.5388е-7 С08 0.1612е-5

С2Ш 0.6151 е-7 СЗНИ 0.5134е-5 N20 0.3521 е-7 81Н2 0.2794е-6 к*Б1С 0.0305577 к*А1203 0.0303197

Са 0.4983е-6 к*СаБ 0.0009034 Ыа 0.0055057 Ыа2 0.2508е-6 ИаОН 0.8939е-7 ЗЮ 0.0022009

НСЫ 0.0022807 С5Ш 0.1555е-5

0.8835е-7 818 0.0027501 А1 0.2059е-6 А1Н 0.1092е-6

ШС 0.5645е-7 С7Ш 0.1417е-6 8Ш 0.9991е-7 8182 0.1137е-5 А120 0.3461е-7 АЮН 0.9258е-7 к*Са8ЮЗ 0.0386327 ИаН 0.7087е-5

Характеристики равновесия - СИ 1

Р=0.1 Т=1900 У=5.81158 8=9.73282 1=328.545 и=-252.614 М=53.9244 Ср=1.79569 к=1.20531 Ср"=2.1059Г к'-1.1845 А=828.806 Ми=0.0000584 Ы=0.22064 Ы=0.2422£3 ММ= 18.5445 Ср.г=1.80149 к.г=1.30797 ММ.г=19.6021 Я.г=424.171 г=0.278894 Пл=0 Вт=0.0000135

Содержание компонентов - объем.(масс.) доли ..

Н 0.000453 8 0.3172е-7 N2 0.257938 СО 0.403687 СН4 0.0000607 С2Н4 0.5003е-6 СНО 0.8312е-7 С08 0.2797е-6 НСЫ 0.0034277 С5НМ 0.6864е-5 N20 0.9857е-7 Ш2 0.8160е-6 к*81С 0.0380976 А1Н 0.1936е-5 Са 0.0000255 к*СаБ 0.0057654 Na2 0.1807е-6

Н2 0.324855 8Н 0.6130е-6 NHЗ 0.2271е-5 С02 0.6935е-5 С2Н2 0.0001318 СЗН 0.7382е-7 СН20 0.5510е-7 CN 0.7249е-7 ШС 0.1539е-6 С7ШЧ 0.1 ООЗе-5 81 0.5402е-6 818 0.0008832 А1 0.4963е-5 АЮН 0.6763е-6 СаН 0.4656е-7

Н20 0.0000236 Н28 0.5298е-5 к*С 0.185267 СНЗ 0.1724е-5 С2НЗ 0.3831 е-7 С4Н2 0.3927е-6 С8 0.1173е-5 C2N2 0.1741е-6 СЗШ 0.0000141 С9Ш 0.1218е-6 81Н 0.4460е-6 8182 0.4685е-7 А120 0.1924е-5 к*АШ 0.0243604

СаОН 0.3238е-7 :*Са381207 0.0254037 Na 0.0053678 0.7671е-5 МаОН 0.4971е-7

8Ю 0.0030841

Характеристики равновесия - СИ Р=0.1 Т=2000 У=6.14297 8=9.85756 1=572.215 и=-42.0862 М=53.9032 Ср=1.8069 к=1.2048 Ср"=3.41706 к"=1.15569 А=837.841 Ми=0.0000603 Ы=0.229006 1л"=0.269098 ММ=18.5518 Ср.г=1.80953 к.г=1.30495 ММ.г=19.6628 Я.г=422.8бЗ г=0.273642 Пл=0 Вш=0.8714е-5

Содержание компонентов - объем.(масс.) доли Н 0.0009246 Н2 0.322302 Н20 0.0000154

SH 0.1881e-6 NH3 0.1875e-5 C02 0.4204e-5 C2H 0.5170e-7 C2H4 0.5502e-6 CHO 0.1335e-6 COS 0.5147e-7 HCN 0.0050981 C5HN 0.0000269 N2C 0.2607e-6 SiH2 0.2174e-5 k*SiC 0.0391142

Al 0.0000369 A1H2 0.3528e-7 Ca 0.0009344 k*CaS 0.0073328

Na 0.0053448 NaOH 0.2863e-7

H2S 0.9603e-6 k*C 0.182852 CH3 0.2597e-5 C2H2 0.0002624 C3H 0.4138e-6 CH20 0.5429e-7 CN 0.2856e-6 HNC 0.3913e-6 C7HN 0.601 le-5 Si 0.2750e-5 SiS 0.000297 SiC2 0.2319e-6 A120 0.0000122 AlOH 0.1645e-5 CaH 0.1995e-5

N2 0.25603 CO 0.404619 CH4 0.0000453 C2H3 0.8150e-7 C4H2 0.1365e-5 CS 0.5516e-6 C2N2 0.4646e-6 C3HN 0.0000362 C9HN 0.1112e-5 SiH 0.1725e-5 SiN 0.5371e-7 Si2C 0.9850e-7 A1H 0.000011 k*AlN 0.0242656

CaOH 0.5626e-6 CaS 0.6703e-7 k*Ca3Si207 0.020078 Na2 0.1392e-6 NaH 0.8468e-5 SiO 0.0039619

Распечатка расчета на ПЭВМ процессов ТХП баганурских углей

---------------------------------Исходные данные------------------------------

<ргг<по юп<Б1ер> р=0ЛД=298.15,

(58.4%с1),(3.76%Ы),(0.8%П1),(16.48%о1),(0.56%81),

(11.85%8ю2),(4.7%а12о3),(3%сао1),(0.95%па2о1),

(564.5%п2),(168.59%о2);

Брутто-формула раб.тела: С 5.83286 Н 4.47526 N 48.4162 О 14.5981 8 .020954 81.236593 АЬ .110596 СА .064175 ИА .036775

Характеристики равновесия - СИ Р=0.1 Т=298.15 У=0.793501 8=6.46673 1=-3216.18 и=-3295.53 М=32.4677 Ср=1.01635 к=1.35476 Срм=1.01807 к1-1.3539 А=327.763 Ми=0.0000165 1^=0.0245859 1.1" 0.0245936

ММ=30.7999 Ср.г=1.02056 к.г=1.36886 ММ.г=30.2346 Я.г=275.005

2=0.0322273 Пл=0 Вш=0.0935996

Содержание компонентов - объем.(масс.) доли 1

Н2 0.4818е-6 Н20 0.0643124 Н28 0.0000802 N2 0.756295 ШЗ 0.2179е-6 к*С 0.0003498 С02 0.179146 СН4 0.0001653 к*8Ю2 0.0142156 к*АЮЗНЗ 0.0086269 к*СаСОЗ 0.0064232 к*Ыа2804 0.002611/

---------------------------------Исходные данные----------------------------——■

< р гг< по ¡о п<*1ер> Т *

р=0.1,1=800,100,2000,

(58.4%с1),(3.76%Ы),(0.8%п1),(16.48%о1),(0.56%81),

(11.85%8ю2),(4.7%а12о3),(3%сао1),(0.95%па2о1),

(138.6%п2),(41.4%о2);

Брутто-формула раб.тела: С 17.3341 И 13.2996 N 35.4809 О 15.0417 8 .062272 81.703106 АЪ .32867 СА .190715 ИА .109289

Характеристики равновесия - СИ Р=0.1 Т=800 У=1.97059 8=7.19912 1=-3067.92 и=-3264.98 М=41.7094 Ср=1.35993 к=1.2212 Ср"=3.76848 к"=1.16189 А=472.506 Ми=0.0000335 1^=0.0738604 1л" 0.502184 ; ^

MM=23.9754 Cp.i=l.32882 k.r=l.30581 MM.r=26.7181 R.r=311.2 Z=0.208459 Пл=0 Bm=0.0870394

Содержание компонентов - объем.(масс.) доли Н2 0.101415 Н20 0.0930093 H2S 0.0020598 N2 0.598781 NH3 0.0000752 к*С 0.135375 СО 0.0390886 С02 0.151597 СН4 0.0139314 С2Н6 0.3886е-7 COS 0.0000422 HCN 0.3627е-7 k*Si02 0.0242203 к*А1203 0.0167558 k*CaSi03 0.0221543 k*Na2Si205 0.0099534

Характеристики равновесия - СИ Р=0.1 Т=900 V=2.4 S=7.78263 I=-2570.08 U=-2810.09 M=42.1172 Cp=1.39103 k=1.23718 Cp"=6.15303 k"=l .16928 A=518.43 Mu=0.0000365 Lt=0.0870339 Lt"=0.303088 MM=23.7433 Cp.r=l.36594 k.r=l .31448 MM.r=25.4433 R.r=326.792 Z=0.183965 Пл=0 Bm=0.0601014

Содержание компонентов - объем.(масс.) доли Н2 0.143867 Н20 0.0484965 H2S 0.0018544 N2 0.553107 NH3 0.0000495 к*С 0.110882 СО 0.138498 С02 0.10752 СН4 0.0065212 COS 0.0000872 HCN 0.3692е-6 k*Si02 0.0242203 к*А1203 0.0167558 k*CaSi03 0.0221543 k*Na2Si205 0.0099534 Характеристики равновесия - СИ Р=0.1 Т=1000 V=2.92215 S=8.43965 I=-1947.14 U=-2239.36 M=42.3518 Cp=l.40682 k=1.26218 Cp"=5.41673\ k"=l .18129 A=576.503 Mu=0.0000392 Lt=0.0973343 I .t"- 0.165046

MM=23.6118 Cp.r=l.38798 k.r=l.32918 MM.r=24.1887 R.r=343.742 Z=0.149874 Пл=0 Bm=0.0246053

Содержание компонентов - объем.(масс.) доли Н2 0.164781 Н20 0.0174924 H2S 0.001648 N2 0.504754 NH3 0.0000278 к*С 0.0767904 СО 0.267755 С02 0.0407953 СН4 0.0026212 CS2 0.4038е-7 COS 0.0001237 HCN 0.2159е-5 k*Si02 0.0242203 к*А1203 0.0167558 k*CaSi03 0.0221543 k*Na2Si205 0.0099534

Характеристики равновесия - СИ Р=0.1 Т=1100 V=3.35783 S=8.81282 I=-1557.88 U=-1893.66 M=42.457 Cp=1.42011 k=l.27382 Cp"=2.64101 ' k"=l.2099 A=632.967 Mu=0.0000417 Lt=0.105869 Lt"=0.12997 MM=23.5532 Cp.r=l.40659 k.r=l.33354 MM.r=23.6342 R.r=351.?07 Z=0.132305 Пл=0 Bm=0.0064085

Содержание компонентов - объем.(масс.) доли

Н2 0.172315 SH 0.1204е-6 NH3 0.0000159 С02 0.00947 CS2 0.2126е-6 k*Si02 0.0242205

Н20 0.0050627 H2S 0.0015634 k*C 0.0592215 СН4 0.0010783 COS 0.0001322

S2 0.2933e-7 N2 0.483199

CO 0.327154 CH20 0.3000e-7 HCN 0.897le-5 k*CaSi03 0.0221543

к*А1203 0.0167558 Ыа 0.8175е-7 к*Ка281205 0.0099531 Характеристики равновесия - СИ Р=0.1 Т=1200 У=3.7045 8=8.99616 1=-1347.77 ; ^ и=-1718.23 М=42.4994 Ср=1.43624 к=1.2738 Ср"=1.72601 к"=1.25096 А=679.34 Ми=0.0000441 №0.113827 1Л"=0.1235Г;8 ММ=23.5297 Ср.г=1.42535 к.г=1.33037 ММ.г=23.4904 Я.г=353.96 2=0.12782 Пл=0 Вш=0.001678

Содержание компонентов - объем.(масс.) доли

Н 0.8266е-7 S2 0.1443е-6 N2 0.477783 СО 0.341259 С2Н4 0.3927е-7

Н2 0.174989 SH 0.5347е-6 NH3 0.9728е-5 С02 0.0022056 СН20 0.3012е-7 HCN 0.0000294

Н20 0.001557 H2S 0.0015436 к*С 0.0547383 СН4 0.0004896 CS2 0.9465е-6 k*Si02 0.0242246

Na 0.1910е-5

COS 0.0001309 к*А1203 0.0167558 k*CaSi03 0.0221543 k*Na2Si205 0.0099469

Характеристики равновесия - СИ Р=0.1 Т=1300 V=4.02471 S=9.125 I=-l 186.92 U=-15 89.41 M=42.517 Cp=1.45355 k=l .27065 Ср"=1.54283 k'-1.26319 А=712.497 Mu=0.0000465 Lt=0.121499 Lt"=0.125787 MM=23.52 Cp.r=l.44302 k.r=1.32571 MM.r=23.4527 R.r=354.528 Z=0.126717 Пл=0 Bm=0.0005236

Содержание компонентов - объем.(масс.) доли

Н 0.4646е-6 S2 0.5707е-6 N2 0.47639 СО 0.34446 С2Н2 0.1105е-6 CS 0.9337е-7 HCN 0.0000798

Н2 0.175952 SH 0.1904е-5 NH3 0.6355е-5 С02 0.000615 С2Н4 0.5245е-7 CS2 0.3434е-5 k*Si02 0.0242781

Н20 0.0005558 H2S 0.0015338 k*C 0.0536628 СН4 0.0002466

СН20 0.2924е-7 COS 0.0001286 k*A1203 0.0167558

k*CaSi03 0.0221543 Na 0.0000258 k*Na2Si205 0.0098658

Характеристики равновесия - СИ P=0.1 T=1400 V=4.33947 S=9.23912 I=-1032.93 U=-1466.88 M=42.5331 Cp=1.46941 k=l.26734 CpM=1.56419 k"=l.25754 A=738.302 Mu=0.0000487 Lt=0.12896 Lt"=0.1311C6

ММ=23.5111 Ср.г=1.45911 к.г=1.32116 ММ.г=23.4418 R.r=354,693 Z=0.126092 Пл=0 Bm=0.000194

Содержание компонентов - объем.(масс.) доли

Н 0.2044е-5 S2 0.1838е-5 N2 0.475776 СО 0.345309 СН4 0.000136 СН20 0.2830е-7

Н2 0.176256 SH 0.5619е-5 NH3 0.4390е-5 С02 0.0002051 С2Н2 0.4814е-6 CS 0.6812е-6 HCN 0.0001875

Н20 0.0002282 H2S 0.0015133 к*С 0.0532829 СНЗ 0.3301е-7 С2Н4 0.6661 е-7 CS2 0.0000103 k*Si02 0.0247469

COS 0.0001258 SiS 0.6399е-6 SiS2 0.8318е-7 к*А1203 0.0167558 k*CaSi03 0.0221543 Na 0.0002357 NaH 0.1168e-6 NaOH 0.723 le-7 k*Na2Si205 0.0091526 SiO 0.5128e-7 Характеристики равновесия - СИ P=0.1 T=1500 V=4.66312 S=9.35795 I=-860.456 U=-l 326.77 M=42.6224 Cp=l .48217 k=l .26542 Cp"=1.9397? k"=l.23052 A=755.563 Mu=0.0000509 Lt=0.136158 Lt"=0.137604 MM=23.4618 Cp.r=l.47335 k.r=l.31729 MM.r=23.4296 R.r=3 54,878 Z=0.123987 Пл=0 Bm=0.0000832

Содержание компонентов - объем.(масс.) доли

Н 0.7401е-5 S 0.6231е-7 H2S 0.0010235 к*С 0.0525503 СНЗ 0.7166е-7 С2Н4 0.8163е-7 CS2 0.0000124 C3HN 0.8823е-7 SiS2 0.2425е-5 k*CaSi03 0.020116 NaH 0.9436е-6

Н2 0.17635 S2 0.2378е-5 N2 0.474283 СО 0.345939 СН4 0.0000811 СН20 0.2753е-7 COS 0.0000848 k*Si02 0.0287115 к*А1203 0.0167558 Na 0.0015744 NaOH 0.1758е-6

Н20 0.0001056 SH 0.9823е-5 NH3 0.3177е-5 С02 0.0000797 С2Н2 0.1716е-5 CS 0.2603е-5 HCN 0.000392

SiS 0.0000409 k*CaS 0.0012658 Na2 0.5756е-7 NaS 0.713le-7

k*Na2Si205 0.0045879 SiO 0.2466e-5

Характеристики равновесия - СИ Р=0.1 Т=1600 V=4.99805 S=9.48454 I=-664.3 U=-l 164.11 M=42.6724 Cp=l .49293 k=l .26461 Cp"=2.31593 ' k"=l.19831 A=771.98 Mu=0.000053 Lt=0.142976 Lt"=0.14456\ MM=23.4343 Cp.r=l.48386 k.r=1.3138 MM.r=23.4599 R.r=354/2 Z=0.118621 Пл=0 Bm=0.0000401

Содержание компонентов - объем.(масс.) доли Н 0.0000228 Н2 0.175972 Н20 0.0000538 S 0.1344е-6 S2 0.1257е-5 SH 0.0000104 H2S 0.000471 N2 0.471827 NH3 0.2382е-5

СО 0.346758 С02 0.0000351 СН4 0.0000514 С2Н2 0.5195е-5 СН20 0.2687е-7 CS 0.5447е-5 COS 0.0000391 HCN 0.0007444 * C5HN 0.3920е-7 k*Si02 0.0285291 SiS2 0.0000193 к*Л1203 0.0167558 k*CaSi03 0.0217854 Na 0.0029064 Nail 0.2054е-5 NaOII 0.1346е-6 т. SiO 0.0000721 Характеристики равновесия - СИ Р=0.1 Т=1700 V=5.33431 S=9.60846 I=-459.683 U=-993.116 M=42.6488 Cp=1.50314 k=l.26383 Cp"=2.56264 k1-1.18749 A=793.52 Mu=0.0000551 Lt=0.149776 Lt"=0.152437 MM=23.4473 Cp.r=l.49293 k.r=l.31043 MM.r=23.5098 R.r=353.657 Z=0.112772 Пл=0 Bm=0.0000212

Содержание компонентов - объем.(масс.) доли

к*С 0.0513221 СНЗ 0.1403е-6 С2Н4 0.9691е-7 CS2 0.6187е-5 C3HN 0.3976е-6 SiS 0.0009933 k*CaS 0.0002291 Na2 0.1336е-6 NaS 0.9464е-7

Н 0.0000618 SH 0.1082е-5 NH3 0.1843е-5 С02 0.0000171 С2Н2 0.0000138 CS2 0.3301е-7 HCN 0.0013082 k*Si02 0.0239334 SiS2 0.1169е-5 Na 0.0028933 NaOH 0.6188е-7

Н2 0.17538 H2S 0.0000236 к*С 0.0499282 СНЗ 0.2527е-6 С2Н4 0.1123е-6 COS 0.1972е-5 C3HN 0.1497е-5 SiH2 0.4063е-7 к*А1203 0.0167558 Na2 0.9410е-7

Н20 0.0000297 N2 0.469431 СО 0.347774 СН4 0.0000343 CS 0.1035е-5 C2N2 0.3092е-7 C5HN 0.2674е-6 SiS 0.00162 k*CaSi03 0.0221542 NaH 0.2366е-5

0.0014013 Характеристики равновесия - СИ Р=0.1 Т=1800 У=5.76785 8=9.83678 1=-66.5623 и=-643.35 М=42.247 Ср=1.5048 к=1.27056 Ср"=1.59079 ^ к"=1.25344 А=850.213 Ми=0.0000572 ЫН). 155457 \Л"=0.1606 39 ММ=23.6703 Ср.г=1.49779 к.г=1.30717 ММ.г=23.6236 Я.г=351.964 2=0.0895756 Пл=0 Вт=0.0000127

Содержание компонентов - объем.(масс.) доли -

Н 0.0001484 S 0.3848е-7 N2 0.459264 СО 0.360534 СН4 0.0000231 С4Н2 0.5131е-7 CS 0.1467е-5 HCN 0.0021171

Н2 0.171301 SH 0.8926е-6 NH3 0.1412е-5 С02 0.9740е-5 С2Н2 0.000032 СНО 0.3178е-7 COS 0.8923е-6 HNC 0.5240е-7

Н20 0.0000178 H2S 0.00001 к*С 0.0358304 СНЗ 0.4129е-6 С2Н4 0.1230е-6 СН20 0.2626е-7 C2N2 0.1033е-6 C3HN 0.4766е-5

С5Ш 0.1444е-5

0.8835е-7 818 0.0016017 А1 0.2223е-6 А1Н 0.8448е-7 к*СаБЮЗ 0.0221517 МаН 0.2612е-5

С7Ш 0.1315е-6 N20 0.5913е-7 81Н 0.7156е-7 ЫЯ2 0.1433е-6 8182 0.3859е-6 к*81С 0.0148387 А120 0.3833е-7 к*А1203 0.0167549 АЮН 0.6803е-7 Са 0.5810е-6

Na 0.002833 Na2 0.6641е-7 NaOH 0.3130е-7 БЮ 0.0020911

Характеристики равновесия - СИ Р=0.1 Т=1900 У=6.16872 8=10.0113 1=255.506 и=-361.367 М=42.094 Ср=1.50641 к=1.27474 Ср"=1.79944 . к"=1.2373 А=872.855 Ми=0.0000593 Ы=0.161465 Ь1"=0.1716С8 ММ=23.7564 Ср.г=1.50529 к.г=1.30424 ММ.г=23.679 Я.г=351..4 2=0.0753855 Пл=0 Вт=0.8083е-5

Содержание компонентов - объем.(масс.) доли

Н 0.0003261 8 0.2637е-7 N2 0.448482 СО 0.37301 СН4 0.0000163 СЗН 0.5315е-7 СН20 0.2639е-7 CN 0.9559е-7 ШС 0.1461е-6 С7Ш 0.9525е-6 81 0.5402е-6 818 0.0007344 81С2 0.2675е-7 А1Н 0.1057е-5 Са 0.0000307

Н2 0.168377 8Н 0.3670е-6 N113 0.1117е-5 С02 0.5921е-5 С2Н2 0.0000683 С4Н2 0.2035е-6 С8 0.9755е-6 C2N2 0.3027е-6 СЗРШ 0.0000134 С9НМ 0.1156е-6 81Н 0.3211е-6 8182 0.3240е-7 А1 0.3764е-5 АЮН 0.3412е-6

Н20 0.0000113 Н28 0.2283е-5 к*С 0.0261023 СНЗ 0.6435е-6 С2Н4 0.1344е-6 СНО 0.5529е-7 С08 0.2149е-6 HCN 0.003254 С5Н1Ч 0.6516е-5 N20 0.1714е-6 81Н2 0.4229е-6 к*81С 0.0184066 А120 0.1022е-5 к*АШ 0.01346 СаОН 0.2590е-7

СаН 0.4031е-7

к*Са8 0.0024124 к*СаЗБ1207 0.0150043 Иа 0.0027959

Na2 0.4903е-7 NaH 0.2876е-5 БЮ 0.0028497 Характеристики равновесия - СИ

Р=0.1 Т=2000 У=6.52284 8=10.125 1=477.79

и=-174.501 к"=1.17636 ММ=23.7641 7=0.0692608

к=1.27477 Ср"=3.45688 Ы=0.167426 ЬГ=0.186611 ММ.г=23.728 Я.г=350.414

М=42.0803 Ср=1.51312 А=870.268 Ми=0.0000612 Ср.г=1.51178 к.г=1.30173 Пл=0 Вш=0.5170е-5 Содержание компонентов - объем.(масс.) доли Н 0.0006647 Н2 0.166565 Н20 0.7375е-5 8Н 0.1127е-6 Н28 0.4135е-6 N2 0.445652 NHЗ 0.9190е-6 к*С 0.0235133 СО 0.374184 С02 0.3595е-5 СНЗ 0.9651е-6 СН4 0.0000121

С2Н 0.3717е-7 С2Н4 0.1469е-6 СНО 0.8881е-7 COS 0.3966е-7 HCN 0.0048353 C5HN 0.0000255 N2С 0.4537е-6 SiH2 0.1123е-5 к*SiC 0.0195158 Al 0.000028 АЮН 0.8292е-6 СаН 0.1721 е-5

С2Н2 0.0001356 СЗН 0.2975е-6 СН20 0.2595е-7 CN 0.3768е-6 HNC 0.3711е-6 C7HN 0.5701е-5 Si 0.2750е-5 SiS 0.0002474 SiC2 0.2319е-6 А120 0.6497е-5 k*AlN 0.0133947

СаОН 0.4489е-6 CaS 0.6703е-7 k*Ca3Si207 0.009048 Na2 0.3776е-7 NaH 0.3169е-5

С2НЗ 0.3028е-7 С4Н2 0.7054е-6 CS 0.4596е-6 C2N2 0.8087е-6 C3HN 0.0000343 C9HN 0.1055е-5 SiH 0.1240е-5 SiN 0.7086е-7 SÍ2C 0.9850е-7 А1Н 0.5997е-5

Ca 0.0011214 к*CaS 0.0037889 Na 0.0027829 SiO 0.0036639