Автоматизированное проектирование проточных частей тепловых турбин с оптимальными характеристиками экономичности, статической прочности и вибрационной надежности тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.04.01, доктор технических наук Стоянов, Феликс Анатольевич

• Стоянов, Феликс Анатольевич
• доктор технических наук
• 1984

Оглавление диссертации доктор технических наук Стоянов, Феликс Анатольевич

Перечень условных обозначений и сокращений

Введение .II

1. Постановка задач исследований

1.1. Методы оптимизации термогазодинамических характеристик потока в проточной части турбин.

1.2. Формирование лопаток и оптимизация их обводов

1.3. Задачи автоматизированного проектирования оптимальных проточных частей тепловых турбин

1.3.1. Постановка задачи оптимизации

1.3.2. Некоторые общие положения теории систем в приложении к задачам проектирования

1.3.3. Элементы конструкции проточной части. Целевые функции и ограничения в системе ее оптимального проектирования

1.3.4. Основные структуры моделей формирования оптимальной проточной части.

2. Общая постановка задачи синтеза проточной части оптимальной формы.

2.1. Анализ основных элементов математической модели функционирования проточной части

2.2. "Геометрическая" модель проточной части

2.3. Модель течения рабочего тела в проточной части турбины.

2.4. Критерии качества и аэродинамические ограничения

2.5. Критерии надежности функционирования рабочих лопаточных венцов

2.6. Критерии надежности функционирования направляющих лопаточных аппаратов

2.7. Пример использования общей математической модели проточной части турбины в задаче оптимизации ее формы.

3. Декомпозиция общей математической модели проточной части

3.1. Разработка структуры моделей путем создания соответствующих управляющих программ для единой математической модели

3.2. Результаты решения задачи оптимизации формы ступени

3.2.1. Подготовка исходной информации и коррекция моделей для решения задачи оптимизации на базе результатов предварительных экспериментальных исследований

3.2.2. Оптимизация формы ступени с использованием структуры моделей, полученной в результате декомпозиции общей модели . Ю

4. Структуры математических моделей синтеза проточной части оптимальной формы с лопаточными аппаратами, удовлетворяющими требованиям надежности

4.1. Трехуровневая структура математических моделей синтеза ступени оптимальной формы. Общий анализ

4.2. Математическая модель первого уровня. Оптимизация термогазодинамических характеристик потока в межвенцовых зазорах проточной части и размеров хорд по высоте лопаток.

4.2.1. Общая постановка задачи

4.2.2. Решение осесимметричной аэродинамической задачи в зазоре между направляющим и рабочим венцами

4.2.3. Решение осесимметричной задачи в зазоре между ступенями

4.2.4. Реализация задачи нелинейного программирования в модели первого уровня

4.3. Математическая модель второго уровня. Формирование поперечных сечений направляющих и рабочих лопаток

4.3.1. Общая постановка задачи

4.3.2. Построение профиля оптимальной формы. I6J

4.4. Математическая модель третьего уровня. Оптимизация расположения в пространстве поперечных сечений направляющих лопаток

4.5. Четырехуровневые структуры моделей

4.6. Сравнительный анализ структур

4.7. Результаты оптимизации ступеней с использованием четырехуровневой структуры моделей

4.7.1. Оптимизация отдельной ступени

4.7.2. Исследование влияния величины надбандажного зазора на результаты оптимизации ступени

4.7.3. Оптимизация группы ступеней

5. Результаты исследования ступеней с оптимальными характеристиками, полученными с помощью различных уровневых моделей

5.1. Исследование оптимальных термогазодинамических характеристик потока в межвенцовых зазорах последней в отсеке ступени.

5.2. Исследование влияния потерь энергии в ступени на оптимальные распределения термогазодинамических характеристик потока в ее межвенцовых зазорах

5.2.1. Исследование оптимальных термогазодинамических характеристик потока в межвенцовых зазорах ступени, полученных при jj = С о/г si

5.2.2. Исследование оптимальных термогазодинамических характеристик потока в межвенцовых зазорах ступени, полученных при уу=

5.2.3. Сравнительный анализ оптимальных термогазодинамических характеристик потока в межвенцовых зазорах ступеней различного типа

5.3. Исследование оптимальных термогазодинамических характеристик потока в межвенцовых зазорах группы ступеней

5.4. Оптимизация размеров хорд рабочих лопаток, сформированных из профилей "атласного" класса

5.4.1. Общая постановка задачи

5.4.2. Реализация задачи нелинейного программирования и анализ результатов

5.5. Оптимизация размеров хорд рабочих лопаток, сформированных из профилей произвольного типа б. Автоматизация проектирования лопаточных венцов оптимальной формы.

6.1. Анализ методов и постановка задачи формирования рабочих лопаток

6.2. Автоматизация проектирования профилей

6.3. Оптимизация параметров формы проектируемой решетки профилей

6.3.1. Определение оптимальных значений угла установки Л и коэффициентов и Af2 » определяющих кривизну обводов профиля

6.3.2. Определение оптимальных значений А^ и X для профилей, сформированных из элементов окружностей б.3.3. Коррекция формы элементов профиля

6.4. Оптимизация параметров формы проектируемых рабочих лопаток

6.5. Оптимизация формы поперечных сечений рабочих лопаток при их заданной площади

6.6. Формирование рабочих лопаток с учетом ограничений, обеспечивающих вибрационную надежность

6.6.1. Двухуровневая структура моделей формирования рабочих лопаток

6.6.2. Структуры моделей формирования оптимальных рабочих лопаток с повышенным числом степеней свободы.

6.6.3. Примеры проектирования рабочих лопаток оптимальной формы.

6.7. Проектирование направляющих лопаточных аппаратов оптимальной формы.

6.7.1. Решение задачи формирования оптимальных лопаток с помощью методов нелинейного программирования

6.7.2. Решение задачи формирования оптимальных лопаток с помощью статистических зависимостей

6.7.3. Решение задачи формирования оптимальных лопаток с помощью cüf ~ диаграмм.

7. Оптимизация геометрических и термогазодинамических характеристик проточной части, состоящей из ступеней с большими

7.1. Общая постановка задачи

7.2. Формирование целевой функции для математической модели турбинной ступени с большими D/?

7.3. Построение универсальной /7 ~Р диаграммы

7.4. Построение £ ~ А0 диаграмм для оптимизации ступеней и групп ступеней с учетом прочностных и вибрационных ограничений

7.5. Оптимизация геометрических и режимных характеристик ступеней и групп ступеней с использованием

0 диаграмм.

7.6. Формирование поперечных сечений направляющих и рабочих лопаток

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Автоматизированное проектирование проточных частей тепловых турбин с оптимальными характеристиками экономичности, статической прочности и вибрационной надежности»

Материалами ХХУ1 съезда КПСС отмечено важное значение тепло! вых турбин для народного хозяйства страны. Они являются первичными двигателями на тепловых электростанциях, работающих на органическом и ядерном топливах и производящих около 90% всей электроэнергии в стране; все увеличивается их роль в воздушном и наземном транспорте, в газоперекачивающей промышленности и др. Если иметь в виду в первую очередь ближайшую или даже далекую, но обозримую перспективу развития большой энергетики в наиболее значимых ее направлениях, таких как атомная энергетика на быстрых нейтронах, термоядерные установки и др., то и здесь нельзя назвать практические варианты заключительной трансформации тепловой энергии в электрическую без помощи турбоустановок. Таким образом даже незначительное улучшение тех или иных качеств энергетических установок приводит к существенному суммарному сбережению энергоресурсов, а задача их совершенствования имеет важное народнохозяйственное значение.

Почти столетняя история развития тепловых турбин проходила в борьбе за повышение экономичности и надежности агрегатов. Успехи, достигнутые на этом пути, достаточно велики. Так, КПД лучших электростанций с блоками на сверхкритические параметры пара составляет приблизительно 40%, при внутреннем КПД цилиндров среднего давления 92-93%. Внутренний КПД газовых турбин также достаточно внеок и достигает величины порядка 90%.

Вместе с тем имеются некоторые резервы увеличения эффективности проточных частей турбин. Так, недостаточно высок КПД ступеней с короткими лопатками, а также с лопатками предельной длины. Актуальной остается проблема сокращения числа ступеней многоступенчатых паровых и газовых турбин путем создания высококачественных ступеней с повьвпенным теплоперепадом. Не потеряла важности задача повышения КПД ступеней ередней веерности, несущих основную нагрузку в многоступенчатых паровых и газовых турбинах* Несиотря на высокую степень отработки этих ступеней их КОД остается заметно более низким, чем это следует по экспериментальным данным о потерях в соответствующих плоских и кольцевых решетках. Все это говорит о том, что дальнейшее совершенствование проточных частей тепловых турбин является актуальной задачей.

Максимальные возможности совершенствования турбоустановок возникают на стадии их проектирования: именно на этом этапе их создания с наибольшей полнотой могут быть реализованы новейшие достижения науки и техники, тем более, что поиск наилучших решений является главной задачей проектирования. В традиционной практике последнего решение обычно выбирается на основании анализа нескольких вариантов конструкции, что, естественно^не оставляет уверенности, что оно является наилучшим. Конечно, если проектирование ведется опытным специалистом, то есть большая доля вероятности, что полученный им вариант будет близок к оптимальному. Б практике можно найти немало примеров тому. Вместе с тем не вызывает сомнения, что рассмотрение не двух-трех вариантов, а многих десятков их с целенаправленным поиском решения, имеющего наилучшие качества, оказывается практически всегда более эффективным. В случае, когда прототип создавался опытным конструктором, улучшение проточной части может оказаться и не очень существенным, но благодаря математической формулировке такого поиска и использованию ЭВМ цель будет достигнута в десятки и сотни раз быстрее, что при современном дефиците в высококвалифицированных кадрах и стремительном развитии техники во многих случаях может иметь решающее значение. Следует также особо отметить, что исследуемая техническая система (проточная часть) настолько сложна, что использование ее единой математической модели путем одновременного исследования всего комплекса связей в целях поиска оптимальных решений практически невозможно. Осуществление этой задачи становится реализуемым при использовании системного подхода [/55, /?4~\» который предусматривает создание системы взаимосвязанных моделей на разных иерархических уровнях. При этом решение общей задачи осуществляется в итерационном процессе обмена информацией между соответствующими уровневыми моделями.

В настоящей диссертации рассматриваются вопросы, связанные с созданием единой математической модели функционирования проточной части и структур моделей, а также соответствующих пакетов прикладных программ, предназначенных для оптимизации методами нелинейного программирования ее геометрических и термогазодинамических характеристик при выполнении ограничений, обеспечивающих работу конструкции в области допустимых напряжений и частот. Диссертация состоит из введения, семи глав, заключения и приложения.

Заключение диссертации по теме «Котлы, парогенераторы и камеры сгорания», Стоянов, Феликс Анатольевич

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Выполненный комплекс расчетно-теоретических и экспериментальных исследований позволил создать единую систецу математических моделей, алгоритмов и соответствующих пакетов прикладных программ, предназначенных для автоматизированного проектирования проточных частей оптимальной формы с учетом прочностных, вибрационных и технологических ограничений. Обширный численный эксперимент и внедрение системы в практику проектирования ведущих турбостроительных организаций страны показали ее высокую эффективность как с точки зрения создания с ее помощью высокоэкономичных и надежных проточных частей турбомашин, так и с точки зрения резкого ускорения процесса проектирования. Таким образом,достигнуты результаты, позволившие развить новое направление в проектировании проточных частей мощных тепловых турбин, основанное на современных математических методах моделирования технических систем, и сделать очередной шаг в решении проблемы их аэродинамического совершенства и надежности. Достоверность представленных в диссертации результатов обосновывается сопоставлением данных, полученных автором,с опубликованными материалами^их обобщением; строгим соблюдением основных принципов системного подхода при создании структур моделей для синтеза оптимальной проточной части; использованием (при оптимизации) ограничений, обеспечивающих работу конструкции в области допустимых напряжений и частот; использованием апробированных методик оценки экономических качеств, а также характеристик статической и динамической прочности; экспериментальной проверкой вновь предлагаемых методик и применением отработанных подходов при измерении и обработке опытных данных.

Результаты выполненной работы позволяют сформулировать следующие основные выводы.

I. Поставлена и реализована задача оптимального проектирования проточных частей осевых турбомапшн. Задача решается с использованием современных математических подходов, включая методы теории систем, нелинейного программирования и др. В процессе оптимизации формы поверхностей элементов проточной части, целью которой является достижение максимума КПД, учитываются ограничения, обеспечивающие работу конструкции в области допустимых напряжений и частот, а также технологические ограничения. Уделяется внимание вопросам оптимизации в условиях использования унифицированных элементов проточной части.

Задача оптимизации решается как с помощью единой математической модели, когда одновременно исследуется весь комплекс связей, определяющих основные функциональные качества рассматриваемой технической системы (проточной части), так и с использованием структур моделей, с выделением уровневых задач локальной оптимизации, доступных для практического решения методами нелинейного программирования.

Z. Разработаны общая (единая) математическая модель функционирования проточной части осевой турбины и реализующий ее пакет прикладных программ, позволяющие для заданных исходных данных Л и наборе параметров управления х (см. ¿У. /)), определяющих конфигурацию элементов проточной части, построить ее с помощью ЭВМ и получить полную информацию об экономических, прочностных, вибрационных и др. ее характеристиках. При разработке этой модели в качестве ее элементов использовались наряду с известными и отработанными методиками описания физических явлений, протекающих в объекте исследования (например, методика решения осесим-метричной аэродинамической задачи в области венцов и зазоров между ними, методика расчета вибрационных характеристик лопаток и др.), также методики, разработанные автором. К ним относятся:

- методика описания поверхности проточной части (геометрическая модель);

- расчетная методика оценки коэффициентов профильных потерь энергии в лопаточных венцах, обтекаемых нестационарным потоком;

- расчетная методика оценки переменных аэродинамических сил, действующих на рабочие лопатки.

При создании двух последних методик были использованы опытные данные, полученные автором, а также привлечены обширные результаты исследований других организаций.

Показана возможность работы с единой математической моделью в диалоговом режиме общения с ЭВМ при решении задач оптимизации формы проточной части.

3. На базе основных положений системного подхода, была проведена декомпозиция общей математической модели и создан ряд прикладных структур моделей и реализующих их пакетов программ, предназначенных для оптимизации формы проточной части. Эти структуры можно разделить на два типа.

К типу А относятся структуры, созданные путем разработки специальных управляющих программ, позволяющих с помощью общей математической модели решать на различных уровнях задачу оптимизации отдельных элементов проточной части (меридианных обводов, направляющих и рабочих лопаток и др.). Оптимальные задачи на отдельных уровнях решаются как задачи нелинейного программирования, на каждом шаге которых реализуется прямая осесимметричная аэродинамическая задача течения рабочего тела в области лопаточных венцов и зазоров между ними. Окончательное решение общей оптимальной задачи реализуется в процессе итерационного обмена информацией между уровневыми моделями. Доказана (численным экспериментом) сходимость этого процесса к оптимальному решению. Показано, что структуры типа А рационально использовать при оперативном решении прикладных задач проектирования. Структуры типа Б отличаются той особенностью, что в них на первом уровне решается задача оптимизации термогазодинамических характеристик (ТГХ) потока в межвен-цовых зазорах, а на последующих уровнях выбирается форма проточной части (включая форму поперечных сечений лопаточных венцов, осевой и тангенциальный навал лопаток и др.), наиболее экономичным образом обеспечивающая эти оптимальные ТГХ при выполнении прочностных, вибрационных и технологических ограничений. Все эти задачи по-прежнему решаются методами нелинейного программирования, причем на первом уровне (в отличие от структур типа А) поиск экстремума осуществляется в процессе многократного решения обратной, (а не прямой) осесимметричной аэродинамической задачи в межвенцовых зазорах. Показана правомерность вынесения задачи непосредственного формирования лопаточных венцов на отдельный уровень. Показано, также, что структуры типа В рационально использовать в раечетно-экспериментальных комплексах отработки проточных частей.

4. Проведен качественный анализ (с использованием структур моделей типа Б) оптимальных ступеней и групп ступеней высокого давления с незакрученными рабочими и направляющими лопатками. Оптимизация проводилась с учетом прочностных, вибрационных и технологических ограничений. Коэффициенты потерь энергии оценивались в функции геометрических и режимных характеристик ступени с помощью разработанной автором методики, учитывающей аэродинамическую нестационарность потока на входе в лопаточные венцы; концевые потери, потери на утечки др. оценивались с помощью традиционных методик. В результате оптимизации находится рациональная форма меридианных обводов проточной части, а также форма лопаточных венцов и оптимальное число лопаток в них. Результаты исследований показали, что оптимизация, выполненная с ограничением с*^ = 90°, приводит к созданию ступеней, слабо отличающихся от исходных, разработанных традиционными методами. Это объясняется тем, что практика проектирования ступеней такого типа уже позволила получить решение очень близкое к оптимальному. Путь к повышению экономичности проточной части и сокращению числа ступеней в ней состоит в допущении н^осевого выхода потока ( ©¿^ £ 90°). В этом случае КПД ступени может быть повышен на ~ 2$, а величина оптимального теплоперепада в ~ 1,3-1,4 раза.

5. Показано, что важную роль на оптимальное распределение термогазодинамических характеристик в ступени оказывает место ее расположения в группе. Если она расположена в начале группы, где отсутствует аэродинамическая нестационарность потока на входе в направляющие лопатки и, в связи с этим, уровень потерь в них существенно ниже чем в рабочих, то имеет место низкий уровень степени реактивности для оптимального варианта (~3-4% для ступеней с большими 1)/£ ) и сильная закрутка потока в направлении вращения колеса. Для промежуточных в группе ступеней, в которых уровень потерь в направляющих и рабочих венцах сближается (т.к. имеет место нестационарность потока на входе в направляющий аппарат), оптимальному варианту соответствует степень реактивности 35-40% и сильная закрутка потока в направлении противоположном вращению колеса. При оптимизации одиночных или последних в группе ступеней (где уУ = 0) величина Ы.^ естественно стремится к 90°. Аналогичные результаты были показаны при оптимизации ступеней с малыми Л)/£ и закрученными лопатками. В этом случае путем оптимизации удавалось поднять КПД на ~ 0,34-0,4%.

6. Показано принципиальное влияние на решение оптимальных задач факторов статической и динамической прочности. Так, например, учет прочностных и вибрационных ограничений при оптимизации

- 348 лопаточных венцов со средними 2)/£ приводит к снижению оптимального КОД на ^ 0,3-0,6% и росту корневой степени реактивности на % по сравнению с вариантом, в котором оптимизация проводилась без учета этих ограничений. Показано, что учет прочностных и вибрационных ограничений как правило способствует выравниванию срабатываемых теплоперепадов между направляющими и рабочими венцами.

7. Разработана методика (сформулированная как задача нелинейного программирования) оценки распределения хорд по высоте рабочих закрученных лопаток, обеспечивающего минимум интегральных потерь энергии в лопаточном венце при выполнении ограничений, гарантирующих работу конструкции в области допустимых напряжений. Исходными данными при решении этой задачи являются ТГХ потока в межвенцовых зазорах. Эта задача поставлена и решена как для условия формирования лопаток из профилей "атласного" класса, для которых относительные величины площади у* — » моментов сопротивлений рассматриваются как функция угла поворота профиля , так и из профилей произвольного класса. В первом случае, чтобы построить эти функции (а величины , ]// и др. необходимы для формирования прочностных ограничений) была выполнена математическая обработка экспериментально-нормативного материала, касающегося профилей, взятых из различных атласов, позволившая сделать его доступным для математического моделирования задачи поиска оптимальных & ( V ). При решении оптимальной задачи с использованием профилей произвольного класса информация о их геометрических характеристиках (у , 1л/ и др.), необходимая для формирования прочностных ограничений, получается с помощью специальных аппроксимирующих полиномов, построенных на базе предварительно разработанной серии профилей для различных значений хорд. Это позволяет резко сократить время расчета ^ , М/' и др., что является весьма важным при решении задач методами нелинейного программирования.

8. Было показано (путем многочисленных расчетных исследований с помощью методики, изложенной в разделе 6*4 что оптимальное распределение хорд по высоте закрученных рабочих лопаток в случае, когда в процессе их оптимизации "срабатывает" ограничение ^ [ ] , носит обычно следующий характер. На участке от периферийного сечения до сечения, в котором возникает условие б^ = [б'р ] <> имеет место уменьшение хорд (вызванное по сути дела уменьшением шага решеток £ ). Ниже этого сечения происходит наращивание хорд, которое происходит таким образом, чтобы обеспечить на этом участке выполнение условия [6р ] • Именно такое распределение хорд обеспечивает минимум интегральных потерь энергии в рабочем лопаточном венце.

9. Предложена методика( сформулированная как задача нелинейного программирования) создания высокоэффективных профилей, предназначенных для оптимального проектирования направляющих и рабочих лопаточных венцов. Разработана методика оценки оптимальных величин ряда параметров, управляющих формой профиля, основанная на принципе обеспечения минимума максимальной кривизны его элементов.

10. Предложена методика (сфорцулированная как серия задач нелинейного программирования) создания направляющих и рабочих венцов (с закрученными лопатками), форма которых обеспечивает минимум интегральных потерь энергии в них при выполнении прочностных, вибрационных и технологических ограничений, гарантирующих работу конструкции в области допустимых напряжений и частот. Исходными данными при решении этой задачи являются оптимальные распределения ТГХ потока в межвенцовых зазорах, полученные при реализации оптимальной задачи более высокого уровня; рассматриваемая задача соответствует второму и последующим уровням структур типа Б. С некоторыми изменениями она может работать и в структурах типа А.

Методика реализована в пакете прикладных программ, позволяющих в сжатые сроки проектировать лопаточные венцы оптимальной формы. Ее использование позволяет в некоторых случаях поднять КПД ступени со средними I)/¿? на ~ 0,5% по сравнению с прототипом.

II. Разработанные методы и основные пакеты прикладных программ, реализующие их, апробированы и внедрены в практику реального конструирования ведущих турбостроительных и проектных организаций страны, таких как ПОАТ ХТЗ им. С.М.Кирова, ЦКТИ им. И.И.Ползунова, ПО "З^рбомоторный завод", БМЗ, ПО "Кировский завод" и др., а также н/п "Шкода". Общий экономический эффект от внедрения результатов исследований составляет ^ £ млн.руб.

Список литературы диссертационного исследования доктор технических наук Стоянов, Феликс Анатольевич, 1984 год

1. Абианц В.Х. Теория газовых турбин реактивных двигателей. - М.: Машиностроение, 1965. - 310 е.

2. Абрамов В.И., Филиппов Г.А., Фролов В.В. Тепловой расчет турбин. М.: Машиностроение, 1974. - 184 с.

3. Автоматизированное проектирование группы оптимальных ступеней высокого давления паровой турбины/ Стоянов Ф.А., Шубенко А.Л. и др. Тез. докл. конф. Математическое моделирование процессов и конструкций турбомашин. ч. П, Харьков, 1976, с.^-в

4. Автоматизированное проектирование рабочих лопаток тепловых турбин/ Шубенко-Шубин Л.А., Шубенко А.Л., Ковалев A.C., Роговой М. И. Теплоэнергетика, 1980, № 5, с. 25-29.

5. Алексеева Р.Н. Исследование экономичности сечений турбинной ступени с длинными лопатками. Автореф. дис. канд.техн.наук.- М., 1968. 19 с.

6. Алексеева Р.Н., Бойцова Э.А. Приближенная методика определения аэродинамических потерь в веерных решетках турбинных лопаток.- Теплоэнергетика, 1973, № 12, с. 21-24.

7. Алексеева Р.Н., Индурский М.С., Ржезников Ю.В. Расчет на ЭВМ осесимметричного течения в ступени ЦНД паровых турбин. Теплоэнергетика, 1976, № I, а.28-54.

8. Антипцев Ю.П. Оптимизация термогазодинамических характеристик последней ступени мощных паровых турбин. Дисс. канд.техн. наук. - Ленинград, 1981. - 176 с.

9. Аронов Б.М. Метод аналитического проектирования профилей лопаток осевых газовых турбин. Изв. вузов. Авиац.техника, 1971, № I, с. 129-136.

10. Аронов Б.М. Профилирование сопловых и рабочих лопаток осевых газовых турбин путем расчетов на ЭВМ. В кн.: Вопросы проектирования и доводки авиационных газотурбинных двигателей, Куйбышев: Куйбышев.авиац.ин-т, 1975, вып. 76, с.106-121.

11. Аронов Б.М. Автоматизация конструирования лопаток авиационных турбомашин. М.: Машиностроение, 1978. - 168 с.

12. Аронов Б.М., Жуковский М.И., Журавлев В.А. Профилирование лопаток авиационных газовых турбин. М.: Машиностроение, 1975. - 192 с.

13. Аронов Б.М., Мамаев Б.И. О выборе значения конструктивного угла входа в проектируемой турбинной решетке. Теплоэнергетика, 1971, № 8, с. 32-35.

14. Атлас новых профилей турбинных лопаток направляющих аппаратов и рабочих колес паровых турбин. Л.: Центр, котлотурбин. ин-т, 1957. - 1G8 с.

15. Аэродинамические характеристики ступеней тепловых турбин/ Н.Н.Афанасьева, В.И.Бусурин и др. Под общ.ред. В.А.Черникова,

16. Л.: Машиностроение, Ленингр.отд-ние, 1980. 265 с.

17. Балье, Бинсли. Оценка характеристик осевой турбины. Часть А. Связь между потерями и геометрией. ТрудыßSMЕ , серия А, 1968, № 4, с. 42-53.

18. Баран В.Г., Палагин A.A. Система подмоделей для определения термогазодинамических свойств воды и водяного пара на ЭВМ. -Энерг.машиностроение, 1967, вып. 5, с. 9-13.

19. Барский И.А. Расчет ступени турбины, спрофилированной по закону Cönat , с учетом искривлений линий тока. -Энергомашиностроение, 1968, № 2, c. 11-13.

20. Билан В.Н. Применение методов суперэлементов к расчету диафрагм паровых турбин. Пробл.прочности, 1980, i 3, с. II2-II4.

21. Богомолов С.й. Совместные колебания рабочих лопаток и дисков турбомашин. Энергомашиностроение, 1965, № 2, с. 7-1I.

22. Бойко A.B. Зависимость окружного КПД идеальной осевой турбинной ступени от коэффициента расхода, нагрузки на лопатку и степени реактивности. Энерг.машиностроение, 1976, вып. 22, с. 22-26.

23. Бойко A.B. Оптимальное проектирование проточной части осевых турбин. Харьков: Вища школа, 1982, - 151 с.

24. Бойко A.B., Говорущенко Ю.Н. Метод расчета угла выхода потока из направляющего аппарата цилиндрической турбинной ступени по заданному закону изменения степени реактивности вдоль радиуса. Энерг.машиностроение, 1977, вып. 24, с. 37-41.

25. Бойко A.B., Говорущенко Ю.Н. Метод оптимального проектирования осевой турбинной ступени. Теплоэнергетика, 1977, № 4, с. 76-79.

26. Бойко A.B., Говорущенко Ю.Н. Определение оптимальных параметров группы турбинных ступеней. Энергомашиностроение, 1978, № 9, с. 7-9.

27. Бойко A.B., Кожевников С.Н. Проектирование дозвуковых турбинных профилей оптимальной аэродинамической формы. Теплоэнергетика, 1978, № 7, с, 55-57.

28. Бойко A.B., Кожевников С.Н. Построение профилей лопаток тур-бомашин с помощью степенных полиномов. Энерг.машиностроение, 1979, вып. 27, с. 38-41.

29. Быков H.H. Исследование турбин с различными законами профилирования. Изв.вузов Авиационная техника, 1961, № I, с. 25-29.

30. Варламов Н.С. Влияние осевых зазоров на КПД турбинной ступени, Энергомашиностроение, 1956, № 2, с. 10-15.

31. Влияние наклона сопловых лопаток на КПД ступени среднего давления/ А.Д.Немцов, Ю.З.Юшкевич, В.И.Гольман и др. Энергомашиностроение, 1968, № 12, с. 42-43.

32. Вольфсон И.М., Приближенная оценка влияния утопления выходных кромок лопаток на концевые потери энергии в прямых решеткахпрофилей. В кн.: Исследование элементов паровых и газовых турбин и осевых компрессоров. - М.-Л., Машгиз, 1960, с. 101— 106.

33. Воробьев Ю.С., Гонторовский П.П. Использование вариационных методов при вибрационных расчетах турбинных и компрессорных машин. Изв. Харьк. ун-та, 1971, № 14, с. 34-43.

34. Гребнев В.К., Левина М.Е., Чан Ши Фьет. Взаимное влияние двух смежных ступеней. Энерг.машиностроение, 1973, вып. 16, с. 22-28.

35. Гребнев В.К., Левина М.Е., Чан Ши Фьет. Влияние последующей сопловой решетки на распределение потерь по высоте ступени.- Энерг.машиностроение, 1973, вып. 16, с. 14-21.

36. Гречаниченко Ю.В. Определение закрутки осесимметричного вихревого потока сжимаемой жидкости в ступени осевой турбины при заданных линиях тока. Энерг.машиностроение, 1978, вып. 13, с. 13-17.

37. Гречаниченко Ю.В. Расчетное исследование концевых потерь.- Теплоэнергетика, 1980, № 10, с. 44-46.

38. Гринев В.В., Филиппов А.П. Оптимизация элементов конструкций по механическим характеристикам. Киев: Наукова думка, 1975.- 294 с.

39. Гукасова Е.А. Пространственный поток в лопаточных решетках и концевые потери. В кн.: Аэродинамическое совершенствование лопаточных аппаратов паровых и газовых турбин. - М.-Л.: Гос-энергоиздат., 1960, с. 158-197.

40. Дейч М.Е., Самойлович Г.С. Основы аэродинамики осевых турбо-машин. М., Машгиз, 1959. 428 с.

41. Дейч М.Е. Техническая термодинамика. М.: Энергия, 1974.- 428 с.

42. Дейч М.Е., Трояновский Б.М. Исследования и расчеты ступеней осевых турбин. М.: Машиностроение, 1964. - 628 с.

43. Дейч U.E., Филиппов Г.А., Лазарев Л.Я. Атлас профилей решеток осевых турбин. М.: Машиностроение, 1965. - 96 с.

44. Дейч М.Е., Филиппов Г.А., Бауман В. Лемнискатный метод построения профилей дозвуковых решеток. Теплоэнергетика, 1964, № 7, с. 74-78.

45. Дехович Д.А. К выбору оптимальной степени реактивности одноступенчатой турбины. Изв.вузов Энергетика, 1968, № 2,с. 52-57.

46. Дополнительная потеря энергии из-за периодической нестационарности потока в рабочих лопатках турбинных ступеней/ Зильбер-ман A.C. и др. Теплоэнергетика, 1973, № 10, с. 55-59.

47. Дорфман Л.А. Численное решение задачи о проектировании лопаток для заданного меридионального потока. Энергомашиностроение, 1971, № 7, с. 8-1I.

48. Дорфман Л.А. Численные методы в газодинамике турбомашин. -Л.: Энергия, Ленингр.отд-ние, 1974. 270 с.

49. Дрозд Е.В., Лазаренко Е.Г. Аналитическое построение трансзвуковой решетки профилей. Энергомашиностроение, 1971, № 8,с. 11-15.

50. Жирицкий B.C. Авиационные газовые турбины. М.: Оборонгиз, 1950. - 511 с.

51. Жирицкий Г.С., Стрункин В.А. Конструкция и расчет на прочность деталей паровых и газовых турбин. М.: Машгиз, 1968.- 520 с.

52. Жуковский М.И. Расчет обтекания решеток профилей турбомашин.- М.-Л.: Машгиз, I960. 260 с.

53. Жуковский М.И. Аэродинамический расчет потока в осевых турбо-машинах. Л.: Машиностроение, 1967. - 287 с.

54. Жуковский М.И. Профилирование межлопаточной поверхности тока при задании меридионального потока. Энергомашиностроение, 1969, № I, с. 17-21.

55. Жуковский Г.В., Долгоплоск Е.Б. К расчету вторичных потерь в направляющих аппаратах ступеней с длинными лопатками. Теплоэнергетика, 1973, № 6, с. 1В-24.

56. Жуковский М.И., Корякин Е.Е., Новикова О.И. Применение метода сеток для решения обратной задачи профилирования лопаточных поверхностей турбинной ступени. Изв.вузов. Энергетика, 1973, № 9, с. 54-60.

57. Журавлев В.А. Аналитический метод построения профилей турбинных лопаток ГТД. Тр. Рижск.ин-т гражд.авиации, 1970, вып. 187, с. 90-108.

58. Завадовский A.M. К вопросу об определении в ступенях паровыхи газовых турбин области перехода от цилиндрического облопачи-вания к закрученному. Энергомашиностроение, 1956, № 8, с. 13-16.

59. Завадовский A.M. Потери в турбинной ступени и соображения о возможности расчета ее основных характеристик. В кн.: Аэродинамическое совершенствование лопаточных аппаратов турбин. -M.-JI.: Госэнергоиздат, I960, - 3 2о с.

60. Индурский М.С., Ржезников Ю.В., Симкин M.G. Оптимизация параметров последней ступени паровой турбины с учетом работы на переменных режимах. Теплоэнергетика, 1979, № 3, с. 43-48.

61. Карцев М.И. Оценка потерь энергии в турбинной ступени от подсоса рабочего тела. Изв. ВУЗов. Энергетика, 1959, № 6, с. 74-82.

62. Кириллов А.И. Методы аэродинамического соврешенствования ступеней мощных тепловых турбин. Дис. докт.техн.наук. Л., 1980. - 441 с.

63. Кириллов И.И. Теория турбомашин. Л.: Машиностроение, 1972.- 536 с.

64. Кириллов И.И. и др. Аэродинамика проточной части паровых и газовых турбин. М., Машгиз, 1958. 248 с.

65. Кириллов А.И., Афанасьева H.H. Влияние осевого зазора на характеристики турбинных ступеней с малым градиентом степени реактивности. Изв. ВУЗов. Энергетика, 1970, № 7, с. 51-57.

66. Кириллов И.И., Иванов В.А., Кириллов А.И. Паровые турбины и паротурбинные установки. Л.: Машиностроение, 1978. - 271 с.

67. Кириллов И.И., Кириллов А.И. Теория турбомашин. Примеры и задачи. Л.: Машиностроение, 1974. - 320 с.

68. Кириллов И.И., Ласкин A.C. Исследование переменных аэродинамических сил в турбинной решетке, обтекаемой нестационарным потоком. Энергомашиностроение, 1966, № 12, с. 29-32.

69. Кириллов И.И., Ласкин A.C., Шпензер Г.Г. Влияние нестационарности потока на КПД турбинных ступеней. Теплоэнергетика, 1970, № 10, с. 21-23.

70. Кириллов И.И., Яблоник P.M. Влияние закрытого осевого зазора на КПД ступеней активного типа с незакрученными лопатками. -Энергомашиностроение, 1957, № 5, с. 15-18.

71. Клебанов А.Г., Мамаев Б.И. Оптимальный шаг турбинной решетки.- Теплоэнергетика, 1969, № 10, с. 56-59.

72. Ключников Г.М. Об одном методе проектирования турбинной ступени. В кн. Материалы 2-ой конференции молодых научн.ра-ботн., Казань, КАИ, 1965, с. I74-I8I.

73. Ключников Г.М., Стрункин В.А. Исследование влияния степени реактивности на рабочий процесс турбинной ступени. Теплоэнергетика, 1966, № 10, с. 70-72.

74. Копелев С.З., Тихонов Н.Д. Расчет турбин авиационных двигателей. М.: Машиностроение, 1974. - 267 с.

75. Копелев G.3., Зикеев B.B. Аэродинамические потери в лопаточных решетках рабочих колес турбин при нестационарном обтекании. Теплоэнергетика, 1979,Ш, с.40-44.

76. Кромов А.Г. Влияние периодической нестационарности в турбинной ступени!на потери активных лопаток.-Изв.ВТИ,1950,PI,с.1-8.

77. Крон Г. Исследование сложных систем по частям (диакоптики).-М.: Наука,1972.- 542с.

78. Куратов A.G. К раечету турбинных диафрагм ступеней низкого давления.-В кн.: Прочность элементов паровых турбин. М.-Л.: Машгиз,1951,с.171-191.

79. Ласкин A.C. Исследование нестационарных явлений в турбинной ступени: Автореф.дис. кавд.техн.наук.-Л.,1964.- 18с.

80. Ласкин A.C. Исследование аэродинамического возбуждения колебаний лопаточного аппарата и потерь энергии при нестационар-шах процессах в турбинах: .Дис. докт.техн.наук. Л.,1979.-Ш с

81. Ласкин A.C., Стоянов Ф.А. Тензометрические лопатки для изучения нестационарного потока в решетках турбомашин.- Изв.ВУЗ. Энергетика,1963,Р6,с. 120 423 .

82. Ласкин A.C., Стоянов Ф.А. Устройство для динамической тарировки измерителей нестационарного давления.- Энергомашиностроение , 1967,855, с .43.

83. Ласкин A.C., Стоянов Ф.А. Влияние осевого зазора и угла атаки: на переменные аэродинамические силы, действующие на рабочие лопатки.- Энергомашиностроение,1968,№4,с. .

84. Ласкин A.C.,Стоянов Ф.А.»Короткий В.§. Влияние некоторых параметров на переменные аэродинамические силы, действующие в турбинной ступени.-Изв.ВУЗ,Энергетика,1968,Р5,с.II4-II8.

85. Ласкин A.C., Стоянов Ф.А., Короткий В.Ф. Тензометрический зонд для замера быстроменяющегося динамического перепададавлений. Изд. ХГУ, Энерг.машиностроение, 1971, № II, с.70-72.

86. Левин A.B. Рабочие лопатки и диски паровых турбин. Л.-М.: Госэнергоиздат, 1953, 624 с.

87. Левина М.Е. Исследование течения жидкости в турбинных ступенях с учетом искривления меридиональных линий тока. Дис. докт.техн.наук. - Харьков, 1968. - 498 с.

88. Левина М.Е., Гребнев В.К. Влияние геометрических характеристик турбинной ступени на радиальный градиент реактивности.- Теплоэнергетика, 1966, й» I, с. 43-48.

89. Левина М.Е., Гребнев В.К. Влияние радиального градиента реактивности на распределение потерь в турбинной ступени. Теплоэнергетика, 1966, № 4, с. 34-38.

90. Левина М.Е., Зайцев М.В., Слабченко О.Н. Исследование потерь в турбинных ступенях с различными приемами устранения радиального градиента реактивности. Энерг. машиностроение, 1966, вып. 3, с. 16-26.

91. Локай В.И., Кумиров Б.А. Опытное исследование турбинной ступени с выпуском охлаждающего воздуха в ее проточную часть. -Изв. ВУЗов. Авиационная техника, 1970, № 4, с. 93-100.

92. Лопатицкий А.О., Озернов Л.А. Потери энергии от нестационарности набегающего потока в рабочих решетках турбинных ступеней. Энергомашиностроение, 1969, № 8, с. 42-45.

93. Лопатицкий А.О., Озернов Л.А. Дополнительные профильные потери энергии в сопловой решетке из-за периодической нестационарности потока на входе. Теплоэнергетика, 1975, № 12,с. 44-47.

94. Максутова М.К., Тарасов В.Н., Тарифов Р.Х. Экспериментальное исследование турбинных ступеней с длинными лопатками. Теплоэнергетика, 1969, № 10, с. 76-79.

95. Мамаев Б.Н., Клебанов А.Г. Профильные потери в турбинной решетке. Теплоэнергетика, 1970, № 6, с. 38-42.

96. Марков Н.М. Расчет аэродинамических характеристик плоской решетки профилей осевых турбомашин. М.-Л.: Машгиз, 1952. -104 с.

97. Марков Н.М. Влияние протечек охлаждающего воздуха в проточную часть газовой турбины на экономичность ее ступеней. Труды ЦКТЙ, 1964, вып. 51, с. 58-61.

98. Метод сквозного счета трансзвуковых течений газа и расчет профильных потерь в плоских решетках профилей/ Соколовский Г.А., Гнееин В.И., Назаренко P.A., Шляхова Ж.В. Харьков, 1977. - 46 с. - (Ин-т пробл.машиностроения АН УССР; Препринт-50).

99. Митюшкин Ю.Н. К вопросу уменьшения радиального градиента статического давления в сопловой решетке турбинной ступени.- Изв. ВУЗов. Энергетика, I960, № 7, с. 68-74.

100. Михайлов-Михеев 11.Б. Справочник по металлическим материалам турбостроения. Л.: Машгиз, 1961, - 838 с.

101. Моисеев A.A., Топунов A.M., Шницер Г.Я. Длинные лопатки судовых турбин. Л.: Судостроение, 1969. - 467 с.

102. Мокрушин С.А. Аналитическое профилирование лопаток турбомашин. Тр.Урал.политехи, ин-та, 1967, вып. 166, с. 27-32.

103. Мячин Е.В., Топунов A.M., Кулеш Ю.Н. Экспериментальное исследование влияния подсоса у корня и зазоров в облопачива-нии на работу реактивных турбинных ступеней с относительно длинными лопатками. Труды ЛКИ, 1965, вып. 47, с. 51-62.

104. Новый метод профилирования направляющих решеток ступеней с малыми D/t / М.Е.Дейч, А.В.Губарев, Г.А.Филиппов и др. -Теплоэнергетика, 1962, № 8, с. 42-47.

105. Оптимизация формы винтовых лопаток турбомашин при различныхзаконах образования их профилей/ Шубенко-Шубин Л.А., Стоянов Ф.А., Роговой М.И., Ковалев A.C. Пробл.машиностроения, 1979, вып. 8, е. 54-59.

106. Оптимизация формы направляющих лопаточных аппаратов мощных тепловых турбин/ Билан В.Н., Шубенко-Шубин Л.А., Стоянов Ф.А., Роговой М.И. Теплоэнергетика, 1981, № 4, е. 63-65.

107. Пашкеев С.Д., Минязов Р.И., Могилевский В.Д. Машинные методы оптимизации в технике связи. М.: Связь, 1976, - 272 с.

108. Переверзев Д.А. Задачи теплового состояния базовых и маневренных турбоагрегатов. Киев: Наук.думка, 1980. - 216 с.

109. Петунин A.M. Методы и техника измерений параметров газового потока. М.: Машиностроение, 1972. С.

110. Познахирев В.Ф. Вопросы аэротермодинамики, прочности и конструкции лопаток последних ступеней паровых турбин большой мощности. Автореф.дис. канд. техн. наук. - Л., 1964.27 с.

111. НО. Познахирев В.Ф., Тарелин A.A., Антипцев Ю.П. Построениетрехпараметрических решеток профилей рабочих лопаток последних ступеней турбомашин. Пробл.машиностроения, 1976, вып. 2, с. 113—118.

112. Пономарев В.Н. Исследование последних ступеней мощных паровых турбин в диапазоне режимов работы от номинальной нагрузки до холостого хода: Автореф.дис. докт.техн.наук. Харьков, 1977. - 53 с.

113. Профилирование турбинных решеток в задаче построения математической модели ступени/ Шубенко А.Л., Стоянов Ф.А., Кудрен-ко A.B., Роговой М.И. Пробл.машиностроения, 1975, вып. I, с. 58-62.

114. Прочность паровых турбин/ Шубенко-Шубин Л.А. и др. М.: Машиностроение, 1973. - 456 с.

115. Рада P., Лакшминараяна Б. Трехмерные характеристики турбулентных следов за рабочими колесами осевых турбомашин.

116. В кн.: Энергетические машины и установки, "Мир", 1976, № с.97407,

117. Раухман B.C. Расчет обтекания несжимаемой жидкостью решетки профилей на осесимметричной поверхности тока в слое переменной толщины. Изв. АН СССР. Механика жидкости и газа, 1971, № I, с. 83-89.

118. Решетникова A.A. Об аппроксимации профиля лопатки паровой турбины полиномом четвертой степени. В кн.: Сб.научн.тр. Владимир.веч.политехи.ин-та, М., Л.: Машгиз, 1969, вып. 6, с. 67-71.

119. Результаты испытаний моделей осевой турбинной ступени с радиальным навалом направляющих лопаток/ Гоголев И.Г., Дьяченко П.И. и др. Энергомашиностроение, 1968, № 9, с. 19-21.

120. Ржезников Ю.В., йндурский М.С. Оптимизация газодинамических параметров последней ступени паровой турбины. Теплоэнергетика, 1972, № 4, с. 79-81.

121. Саламатин Н.Е. Профилирование лопаток турбины, обтекаемых дозвуковым потоком. Изв. ВУЗов. Авиац.техника, 1959, № I, с. 95-104.

122. Самойлович Г.С. Возбуждение колебаний лопаток турбомашин. -М.: Машиностроение, 1975. 288 с.

123. Самойлович Г.С., Неруда И., Капелович Б.Э. Экспериментальное изучение аэродинамических сил, возбуждающих колебание лопаток турбомашин. Труды МЭИ, 1974, вып. 203, с. 66-71.

124. Самойлович Г.С., Яблоков Л.Д. Измерение периодически пульсирующих потоков в турбомашинах обычным-и пневмометрическими зондами. Теплоэнергетика, 1970, № 9, с. 70-73.

125. Самойлович Г.С., Яблоков Л.Д. Профильные потери при нестационарном обтекании решеток турбомашин. Теплоэнергетика, 1971, № 4, с. 73-75.

126. Самойлович Г.С., Яблоков Л.Д., Работаев В.Г. Профильные потери при нестационарном обтекании решеток. Теплоэнергетика, 1970, № 9, с. 70-73.

127. Сенниченко М.Д. О меридиональном профилировании турбинной ступени. Теплоэнергетика, 1961, № 3, с. 28-33.

128. Симонов Л.А. Расчет обтекания крыловых профилей и построение профиля по распределению скоростей на его поверхности. -Прикл.математика и механика, 1974, II, вып. I, с. 69-84.

129. Сироткин Я.А. Аэродинамический расчет лопаток осевых турбомашин. М.: Машиностроение, 1972, - 448 с.

130. Сироткин Я.А. Проверочный аэродинамический расчет многоступенчатых турбин, работающих на перегретом паре при дозвукоjgffgвых скоростях. Теплоэнергетика"^ 12, с. 2/-£4-.

131. Сироткин Я.А., Степанов Г.С. Установившееся осесимметричное вихревое течение невязкой жидкости в многоступенчатых турбо-машинах. Изв. АН СССР. Механика жидкости и газа, 1981,6, с. 3-15.

132. Соколовский Г.А., Солодов В.Г. Прямая задача о трехмерном течении газа через решетку осевой турбины. Энерг.машиностроение, 1980, вып. 30, с. 32-39.

133. Солохина Е.В. О влиянии величины осевого зазора на характеристики газовой турбины. Труды МАИ, Исследование рабочего процесса в газовых турбинах, 1957, вып. 82, с.36~4{>

134. Степанов Г.Ю. Гидродинамика решеток турбомашин. М.: Физ-матгиз, 1962, - 512 с.

135. Стоянов Ф.А. Исследование переменных аэродинамических сил в лопаточных аппаратах турбомашин: Автореф. дис. канд.техн. наук. Л., 1968. - 19 с.

136. Стоянов Ф.А. Исследование переменных аэродинамических сил в лопаточных аппаратах турбомашин: Дис. канд.техн.наук. I., 1968. - 142 с.

137. Стоянов Ф.А. Автоматизированное проектирование оптимальных турбинных ступеней большой веерности. Пробл.машиностроения, 1982, вып. 15, с. 5*t-B2.

138. Стоянов Ф.А., Бабак Н.Ю., Кудренко A.B. Исследование влияния потерь в турбинной ступени на оптимальное распределение характеристик в ее межвенцовых зазорах. Пробл.машиностроение, 1980, вып. 12, с. 40-44.

139. Стоянов Ф.А., Кондратьев В.ф. Исследование неравномерности потока за направляющей решеткой в относительном движении. -Изд.ХГУ, Энерг.машиностроение, 1970, № 9, с. 105-109.

140. Стоянов Ф.А., Кудренко A.B. Оптимизация термогазодинамических характеристик потока в межвенцовых зазорах в условиях косого обтекания. Пробл.машиностроения, 1981, вып. 14,с. 74-77.

141. Стоянов Ф.А., Кудренко A.B., Дижа A.B. Оптимизация формы рабочего лопаточного аппарата в условиях косого обтекания решеток профилей. Энерг.машиностроение,' 1981, вып. 31, е. 3842.

142. Стоянов Ф.А., Ласкин A.C., Кондратьев В.Ф. Исследование переменных аэродинамических сил в рабочих лопатках турбомашин.-Изд. ХГУ, Энерг.машиностроение, 1970, № 8, с. 63-67.

143. Стоянов Ф.А., Роговой М.И. Оптимизация обводов профилей сечений лопаток турбомашин. Тез.докл. конф. Математические модели процессов и конструкций турбомашин в системе их автоматизированного проектирования, ч. I, Харьков, 1982, с.

144. Стоянов Ф.А., Роговой М.И., Андреев А.Ф. Некоторые методы формирования закрученных рабочих лопаток. Пробл.машиностроения, 1980, вып. II, с. 57-65.

145. Стоянов Ф.А., Роговой М.И., Дижа A.B. Об оптимизации ширины рабочих лопаток с малыми D/ (, . Пробл.машиностроения,1977, вып. 5, с. 56-60.

146. Стоянов Ф.А., Шубенко А.Л. Об одном методе оптимизации геометрических характеристик ступени высокого давления паровой турбины. Энергетическое машиностроение, 1973, вып.16, с. 33-42.

147. Стоянов Ф.А., Шубенко А.Л. Об оценке профильных потерь турбинной решетки в задаче построения математической моделиiступени. Энерг.машиностроение, 1975, вып. 20, с. 61-69.

148. Топунов A.M. Цилиндрические сопловые аппараты турбин с особым расположением лопаток. Труды ЛКИ, 1959, вып. 23, с.69.78.

149. Топунов A.M. К вопросу определения оптимальной закрутки потока за турбинной ступенью. Теплоэнергетика, 1967, № 5, с. 38-41.

150. Топунов A.M., Тихомиров Б.А. Управление потоком в тепловых турбинах. Л.: Машиностроение, 1979. - 151 с.

151. Топунов A.M., Шекун Т.Д. Измерение динамических напряжений в рабочих лопатках турбин путем воздействия на вторичные течения при различных осевых зазорах. Теплоэнергетика,1978, № 5, с.З-//.

152. Траупель В. Тепловые турбомашины. T.I. М.-Л.: Госэнерго-издат, 1961. - 344 с.

153. Тржецинский A.B. Внутрипакетные крутильные колебания вращающихся лопаток переменного сечения. Энергетическое оборудование, 1971, № 15, с. 76.

154. Трояновский Б.М., Нойман К. Оптимизация выбора частей низкого давления мощных паровых турбин. Изв. АН СССР. Энергетика и транспорт, 1970, № 3, с. 87-94.

155. Тырышкин В.Г. К вопросу о выборе метода проектирования длинных лопаток последней ступени. Изв. АН СССР. ОТН, 1954,6, с. 37-46.

156. Тырышкин В.Г. Зависимость КПД турбинной ступени с длинными лопатками от межвенцового зазора. Теплоэнергетика, 1968, №8 , с.26-20.

157. Уваров В.В. Профилирование длинных лопаток паровых и газовых турбин. М.: Оборонгиз, 1950. - 8 с.

158. Филиппов А.П. Колебания деформируемых систем. М.: Машиностроение, 1970. - 734 с.

159. Филиппов А.П., Воробьев Ю.С. Расчеты на колебание с использованием электронно-вычислительной техники. М.: Машиностроение, 1971. - 68 с.

160. Хауторн У.Р. Аэродинамика турбин и компрессоров. М.: Машиностроение, 1968. - 742 с.

161. Химмельблау Д. Прикладное нелинейное программирование. М.: Мир, 1975, - 534 с.

162. Холщевников К.В. Теория и расчет авиационных лопаточных машин. М.: Машиностроение, 1970. - 610 с.

163. Хорлокк Дк.Х. Осевые турбины. (Газовая динамика и термодинамика). М.: Машиностроение, 1972. - 212 с.

164. Чупирев Д.А. Проектирование и тепловые расчеты стационарных паровых турбин. К.-М.: Машгиз, 1953, - 190 с.

165. Шабаров A.B., Зарубин А.П. Математическая модель экономичности ступеней осевой турбины при пространственном течении. -Тр. МВТУ им. Н.Э.Баумана, 1979, № 303, с. 44-45.

166. Шевяков С.И. О потоке газа через ступень осевой турбины. -Котлотурбостроение, 1952, № 6, с. 7-12.

167. Шелудько Г.А. О методе поиска экстремума при трудновычислимых функциях и ограничениях. Тез.докл. Конф.Экстремальные задачи и их приложения к вопросам планирования, проектирования и управления системами. Горький, 1971, с. 45.

168. Шквар А.Я. К вопросу оптимизации геометрических параметров турбинной ступени при закрутке направляющих и рабочих лопаток. Тр.Николаев., Кораблестроит. ин-та, 1972, вып. 51, с. 4347.

169. Шнейдман А.Е., Тржецинский A.B., Лупилов Л.И. Определение частот изгибных колебаний вращающихся закрученных лопаток. -Энергомашиностроение, 1964, № 3, с. 8-12.

170. Шнейзан Э.М., Волфсон И.М. Исследование эффекта стреловидности в прямой решетке турбинных профилей. Энергомашиностроение, 1969, № 2, с. 42-45.

171. Шнеэ Я.И., Федоров М.Ф., Гаркуша A.B. О выборе закрытого зазора в бандажной ступени турбины. Энергомашиностроение,4, с. 18-22.

172. Шнеэ Я.И., Бойко A.B. Метод раечета направляющего аппарата с цилиндрическими очертаниями проточной части по заданному радиальному градиенту давления. Энерг.машиностроение, Харьков, 1967, № 5, с. 24-29.

173. Шубенко-Шубин Л.А. Некоторые решения задачи о свободных колебаниях турбинных лопаток переменного сечения. Энергомашиностроение, 1963, № 5, с. 1-6.

174. Шубенко-Шубин Л.А., Антипцев ЮЛ1. Оптимизация кинематических характеристик пространственного потока в последних ступенях мощных паровых турбин. Энергомашиностроение, 1977, №5, с. 11-13.

175. Шубенко-Шубин Л.А., Палагин A.A. Синтез оптимальных тепловых схем паротурбоустановок на ЭВМ. Энергетическое машиностроние, 1973, вып. 15, с. I15-126.

176. Шубенко-Шубин Л.А., Палагин A.A. Цели и основные принципы автоматизации проектирования турбин. Харьков, 1975. - 40 е. - (Ин-т пробл.машиностроения АН УССР, Препринт-8).

177. Шубенко-Шубин Л.А., Познахирев В.Ф. Приближенный численный метод расчета пространственного потока ступени паровой турл'бины. Теплоэнергетика, 1965, № II, с. 25-29.

178. Шубенко-Шубин Л.А., Познахирев В.Ф., Антипцев Ю.П., Таре-лин A.A. Аналитический метод оптимизации параметров последней ступени при минимуме потерь энергии с выходной скоростью. Теплоэнергетика, 1976, № 7, с. 61-65.

179. Шубенко-Шубин Л.А., Познахирев В.Ф., Тарелин A.A., Антипцев Ю.П. Аналитический метод проектирования решеток профилей турбомашин. Энергомашиностроение, 1973, № I, с. 1-4.

180. Шубенко-Шубин Л.А., Познахирев В.Ф., Тарелин A.A. Конструирование оптимальных рабочих лопаток последних ступеней мощных паровых турбин. Харьков, 1975. - 70 с. - (Ин-т пробл.машиностроения АН УССР, Препринт-15).

181. Шубенко-Шубин Л.А., Соболев СЛ., Познахирев В.Ф. Тепловой расчет и анализ законов закрутки лопаток последних ступеней мощных паровых турбин. Энергомашиностроение, 1962, № 10, с. 3-7.

182. Шубенко-Шубин Л.А., Стоянов Ф.А. Некоторые новые методы рационального проектирования проточных частей тепловых турбин. В1сник АН УССР, 1978, № 6, с. 36-41.

183. Шубенко-Шубин Л.А., Стоянов Ф.А. О проектировании лопаточного аппарата оптимальной формы для энергетических тепловых машин. Энергомашиностроение, 1981, № 8, с.

184. Шубенко-Шубин Л.А., Стоянов Ф.А., Кудренко A.B. Расчет оптимальных характеристик в зазорах ступеней с малыми J)/£ .-Вкн.: Математическое моделирование процессов и конструкций турбомашин. Тез.докл. респ.конф., Харьков, 1976, с. 57-59.

185. Шубенко-Шубин Л.А., Стоянов Ф.А.9 Кудренко A.B. Оптимизация термогазодинамических характеристик в межвенцовых зазорах группы ступеней энергетических турбомашин. Доклады Академии наук УССР, 1978, № 10, с. 940-944.

186. Шубенко-Шубин Л.А., Стоянов Ф.А., Кудренко A.B. Об использовании методов нелинейного программирования для оптимизации характеристик в осевых зазорах ступеней турбомашин. Пробл. машиностроения, 1978, вып. 7, с. 64-69.

187. Шубенко-Шубин Л.А., Стоянов Ф.А., Кудренко A.B. Об одном методе оптимизации параметров потока в осевых зазорах турбинных ступеней. Энергомашиностроение, 1978, № 3, с. 22-23.

188. Шубенко-Шубин Л.А., Стоянов Ф.А., Роговой М.И. О синтезе оптимальной конструкции рабочей лопатки переменного сечения.- Энергомашиностроение, 1976, № 9, с. 21-24.

189. Шубенко-Шубин Л.А., Стоянов Ф.А., Шубенко А.Л. Об оценке профильных потерь в турбинной решетке, обтекаемой нестационарным потоком. Энергомашиностроение, 1972, № I, с. 7-9.

190. Шубенко-Шубин Л.А., Стоянов Ф.А., Шубенко А.Л. Синтез оптимальных ступеней- высокого давления мощных паровых турбин Энергомашиностроение, 1976, № 2, с.4-4.

191. Шубенко-Шубин Л.А., Стоянов Ф.А., Шубенко А.Л. Оптимизация характеристик ступеней высокого давления мощных паровых турбин. Харьков, 1976, - 57 с. - (Ин-т пробл. машиностроения АН УССР, Препринт-29).

192. Шубенко-Шубин Л.А., Тарелин A.A., Антипцев Ю.П. Оптимальное проектирование последней ступени мощных паровых турбин.- Киев: Наук, думка, 1980. 222 с.

193. Щегляев A.B. Паровые турбины. М.: Энергия, 1976. - 358 с.

194. Экспериментальное исследование влияния протечки через корневой зазор на КПД ступени/ Дейч М.Е., Фролов В.В., Баранов Б.А. и др. Теплоэнергетика, 1971, № 6, с. 72-74.

195. Экспериментальные исследования ступени ВД с направляющими лопатками повышенной прочности/ Терентьев Ю.К., Юшкевич Ю.Э., Гольман В.И. и др. Энергомашиностроение, 1972, № 4, с. 6-8.

196. Юринский В.Т., Шестаченко И.Я. О потерях в активной турбинной решетке, продуваемой нестационарным потоком. Изв. ВУЗов, Энергетика, 1973, № 4, с. 67-72.

197. Яблоник P.M. Некоторые результаты совместных испытаний двух турбинных решеток. Тр. ЛПИ им. М.И.Калинина, 1951, № I,с.55-62.

198. Яновский М.И. Конструирование и расчет на прочность деталей паровых турбин. М.-Л.: Изд-во АН СССР, 1947. - 646 с.

199. KeWtr С. dxial^ettaese von Standpunkt der trage0Bhô.j ëtncjenôôishe Technische Hoc heute , Zurich,

200. Kir it loir LI 5 Leukine , Forsts aerodinamiques variables acjecnst sur te$ aiitttb deôturêineô-Тезисы доклада на симпозиуме 0 ¡ари ж, 1968п

201. Kronauer R.E.,Crant H.B. Presque proêe. response, mttuctuailng flour,-,, Pro с. vj the, Uô Jlfat. Con f г.oj ike appt. m eck '1195* ann.Qr6or7Mîck.,p.7e3-770.1. JrlueatHheori- 371 200. j\fag ui& 17. J-toreticQ i £stcmatioa oj~ Dynamics

202. Fosses and vibratory stresses ¿for iurStne. -Jhezis. presentedtothc SuriS3 ¡Federal .oj technology, liuritfi Jon ihj c/egret, of doc-lot9 3eckncCa£ sciences, Vcf^ jf<1926

203. Rao QuptcL^.S Optimum D escgn oj Jxiai ^¿ovr (¡as Juric'ne Stage.} Pactl.E,

204. Jrans. of <flSME ; Jounna £ of engineering j&r power, saT4- , 4980, p, 35-SZ 20Z, \FatrraM.H* Mepo'khzrmodynamics cind j-EoiJ in iuniotnachtties. J^.Y*-Londonjtt 3ohn. Wiiey and Sons "V06C? €09pt